超薄气膜润滑压力分布的计算方法
《润滑与密封》2020年总目次
《润滑与密封》2020年总目次题目作者凝心聚力四十载，不忘初心谱新篇——记第十四届全国摩擦学大会暨2019年全国青年摩擦学学术会议.................................特约评述橡塑密封技术发展现状与趋势黄兴郭飞叶素娟夏迎松试验研究类富勒烯碳薄膜的结构演变及摩擦学性能研究杨保平岳照凡王永富白永庆粗糙表面上微织构对流量因子的影响孙士青孙娜超临界二氧化碳气体端面密封阻塞效应研究马润梅朱鑫磊张楠楠碳纳米管基膨润土润滑脂的制备及摩擦学性能研究朱莉莉陈鼎仇磊陈耀彤蒐麻油基含氧化石墨烯润滑脂的制备及其性能研究薛颜文钱善华黄传辉三通换向阀阀内泥浆冲蚀磨损数值模拟研究李树勋李成雷鹏多条滚动接触疲劳裂纹共存时的瞬态扩展行为分析王拮赵鑫温泽峰油介质下高速轮轨低黏着特性和撒砂试验研究谭江黄双超梁树林赵鑫考虑润滑油黏温效应的动压滑动轴承性能分析王丽丽袁国腾耿欢改性碳纤维增强纸基摩擦材料摩擦磨损性能.......................张国亮王士华李志强郭帅龙柱大功率密度柴油机主轴承混合润滑分析..................................章朝栋赵俊生李涵白金霖带压作业闸板防喷器胶芯磨损行为研究..................................................陈婷马卫国甲醇柴油对发动机摩擦磨损以及清净性影响的实验研究...........................杨礼河陈绪望孙玉德辛硫醇改性氧化石墨烯在润滑脂中的摩擦学性能赵磊杨红梅刘畅薛少卿李久盛Sn-Ag-Cu/金属陶瓷自润滑轴承滚子高温滚阻特性研究..............................燕松山杨威然解芳超薄含水油膜Couette流润滑特性的分子动力学模拟陈星宇烟臭对电接触磨损的影响......................................................王朋关曹中清陈海超基于压力和流量守恒收敛准则的微织构端面机械密封数值计算.............李岩霖吉华王天豪陈胡炜不同维度碳纳米材料对水润滑橡胶轴承摩擦磨损性能的影响...............王超周新聪况福明黄健车轮辐板形状与轨距对钢轨波磨的影响..........................................张喻涵陈光雄赵晓男一种离子液体的热弹流润滑数值模拟............................................王晓萌李书义郭峰基于混合润滑模型的往复密封动特性研究........................................王军廖瑶瑶李永康深海环境中水下滑翔器密封结构数值分析........................................曹淑华郭晨刘真两种分散剂对IF-WS2纳米粒子分散性能和摩擦性能的影响.................杨士钊胡建强季峰徐新柱面螺旋槽干气密封流动场数值计算与试验验证.........................王世鹏丁雪兴陆俊杰张伟政期 (1)项冲（6）张俊彦（1）王晓力（1）李双喜（1）王思远（1）倪自丰（1）潘伟亮（1）王衡禹（1）温泽峰（1）梁鹏（1）汤龙其（1）李正文（1）王炜（1）张建国（2）曾祥琼（2）胡瑞（2）兰惠清（2）蔡振兵（2）吴孙珂（2）王昊（2）夏晨光（2）栗心明（2）廉自生（2）王天霖（2）李建松（2）陈金林（2）润滑添加剂三乙醇胺硼酸酯的摩擦学特性研究....................................稀薄效应对动压气体轴承静动特性的影响侯蘇杨勇寇天鑫王超（2）...............兰正义伍林（2）铁磁材料摩擦过程中磁化效应机制研究高富民樊建春姜健康张来斌周威(3)油气润滑角接触球轴承腔内空气压力分布数值分析王保民王综(3)基于不同热边界条件的斜面轴承及阶梯轴承承载性能分析崔金磊赵金玲王静杨沛然⑶基于泄漏通道的可调距桨桨毂密封性能分析与实验研究陈立饶运清(3)表面织构形状对牙轮钻头轴承摩擦学性能影响的实验研究钟林魏刚李宇危鹏郭项伟⑶二维层状Ni/p-Ni（OH）2纳米复合材料的制备及其摩擦学性能研究刘超林苏峰华李助军⑶稀土化合物改性复合材料在油润滑下的摩擦学性能何福善周子涵郑开魁高诚辉林有希江威TiN/Ti涂层在波箔轴承中的摩擦磨损性能基于双应力加速寿命试验的关节轴承寿命预测与可靠性分析-链条套筒与销轴较链副冲击载荷-往复运动的弹流润滑数值模拟狭缝节流空气静压轴承局部气膜流场的直接数值模拟.......表面波纹度对工业链套筒-销轴較链副热弹流润滑的影响.....新型组合槽端面干气密封特性研究.......................机械密封腔流场内粒子对密封腔壁面及波纹管冲蚀分析.....马希直倪莎⑶⑶张亚涛邱明周大威卢团良庞晓旭⑶唐洪伟王静张明宇(3)王永振卢志伟赵晓龙刘波张君安(3)张明宇王静刘毅戴龙杰尚召华⑶左松奇王和顺张车宁朱维兵⑶郭勇穆塔里夫•阿赫迈德（3）密封齿对侧开槽对迷宫密封泄漏特性的影响不同真空度气体对粗糙表面接触摩擦的影响......................................郑文斌裴世源李超江瑞龙（4）.......................................................毛飞宇黄平（4）考虑惯性力的高速螺旋槽止推轴承承载性能研究李洁杨光伟杨晓威杜建军（4）磁场分布对多磨头磁流变抛光材料去除的影响基于实际间隙的全回转推进器桨毂动密封性能研究激励对往复式骨架油封密封性能的影响......轮对辐板开孔对钢轨波磨的影响............新型动静压差速转台无负压条件下油膜温升特性含纳米CuO锂基润滑脂摩擦学性能研究..................................金属多氮瞠骨架材料（MAF-6）作为棉籽油添加剂的摩擦学性能...........基于Fluent的上游泵送机械密封性能正交试验研究大功率柴油机曲轴平衡率对主轴承润滑特性的影响微型涡轮发动机圆锥气体轴承润滑性能研究…•…压膜滑动摩擦对压膜辐工作面的仿真与实验研究•路家斌宾水明阎秋生黄银黎陈立饶运清（4）熊强（4）杨化林孙维威李修隆杜杰梁延忠（4）夏晨光陈光雄朱旻昊赵晓男吴波文（4）...............刘志颖马金奎李佳（4）郑博王涛贾其苏贾现召何强（4）徐红董晋湘（4）王利杰原敏赵昕蕊陈银朱维兵王和顺张朝界赵战航⑷章朝栋赵俊生朱桂香⑷渠艺张小青王丽陈浩⑷孙广志张桂香张海云赵玉刚赵士伟⑷真空退火对磁控溅射CuS-MoS?涂层润滑性能的影响........................................赵岚曹明林继兴（4）考虑速度滑移的多孔质静压气体轴承静特性..............................................李洁孟磊杜建军（5）基于牛顿迭代法的波箔型止推轴承不对中特性分析....................................................................................................何振鹏张淳邓殿凯金伟王宇博仲崇高郭拓柳青闫方超⑸表面织构对错位瓦轴承静动特性的影响........................••李超裴世源郑文斌江瑞龙徐华洪军⑸微观随机粗糙表面接触有限元模型的构建与接触分析............••施迅王伟刘焜陈锐杨璐冯圣友⑸无扩口导管拧紧力矩对其密封性能的影响......................-郑世伟丁晓梁红琴彭炳康祝孟豪张永建(5)改性蒙脱石微粒在润滑油中分散稳定性对其摩擦学性能的影响…•…•张永江曹阳马雄位许盛王孟(5)in滚滑轴承滑块的油-气两相流润滑分析............................................卢黎明油封唇口温度变化对密封性能的影响............................................张付英不同试验条件下ZDDP 在250N 基础油中的摩擦性能试验研究...............王 稳李维 含不同固体润滑剂矿用树脂基制动材料的制备及摩擦学性能.......................李赛李中豪李夫谷开 杨俊梅水浩澈董城城 李国良刘宏亮尹兴林 杨振伟鲁张祥崔功军⑸(5)⑸⑸外圆弧槽密封环热-结构耦合变形分析及参数优化..............................于蒙蒙 穆塔里夫•阿赫迈德郭勇(5)基于图像特征的船用在线铁谱系统可测性评价方法盛晨兴张方臻(6)热效应对高速圆锥动静压轴承静特性的影响武宁宁李瑞珍封隔器胶筒力学仿真模型的建立郭飞黄毅杰宋炜贾晓红王玉明(6)油气出口位置对轴承腔内油气两相流和温升的影响王保民郭红杨帅项冲白晨王综人字槽小孔节流动静压气体轴承承载特性研究(6)苦参碱-6、左旋肉碱-柠檬酸离子液体的制备及润滑特性研究钛合金与陶瓷配副干滑动摩擦磨损性能研究基于安全系数法的封隔器胶筒可靠性研究深水测试防喷阀主密封副接触特性研究油液磨粒检测传感器线圈间距对输出信号的影响织构型高频液压冲击活塞副能耗模型构建及数值模拟不同碳原子数及轻基数醇中Ti 3SiC 2/Si 3N 4摩擦副的摩擦学性能崔巍孙佳丽唐洋郭勇全松任书芳李树森张树玲张燕然刘万里邱明坤•白威马廉洁陈景强刘涛王晔张付英董城城水浩澈杨俊梅舒将军李旺孙鹏姚佳鑫何胤•王立勇钟浩李乐陈涛张金乐龚俊刘德顺金永平杨书仪张龙燕冯润妍曾俊菱宫雪王庆涛吕晋军(6)(6)(6)(6)(6)(6)(6)孟德章高鹏远王砚军卢帅氮气流量比对CrN 涂层结构及摩擦磨损性能的影响李明侯高强(6)温度变化对新型混合槽水润滑橡胶轴承润滑特性的影响轻载机器人动力学参数辨识中的关节摩擦力辨识.................张铁李秋奋邹炭腌⑺剪切激励下盲孔螺栓连接结构的松动行为研究.............张朝前李涛杨夏明张挺刘建华彭金方朱旻昊(7)氮化硅陶瓷球研磨去除机制试验与仿真研究.....................张珂王定文李颂华孙健吴玉厚⑺封隔器胶筒高温高压密封性能检测试验研究.....................郭飞温天政黄毅杰宋炜贾晓红王玉明(7)线接触弹流脂润滑数值分析与实验研究.........................杨福芹姜敬伟孙丽刘欣⑺往复式骨架油封密封界面内油膜压力和厚度分布.................杨化林孙维威李修隆(7)双唇型油封的密封性能及其结构优化...........................张付英郭威水浩澈(7)基于弹性交互作用系数法的法兰接头拧紧方法优化...............陈威章兰珠⑺基于Matlab 计算滚动轴承滚滑接触内部应力分布 .................郑晓猛杜三明张永振刘建贺甜甜⑺基于CFD 的磨料水射流加工中粒子圆度影响研究 .................强争荣马毅青缪小进武美萍李玉亭(7)固溶处理后7055铝合金的摩擦磨损性能 .........................宋晓萍王优强张平曹磊⑺以TiH 2为造孔剂的球磨铁基含油材料孔隙表征及其摩擦学性能 .....李蓉蓉尹延国张国涛张开源陈奇(7)不同载荷下水润滑高分子材料磨损机制的试验研究...............尚明基何晓良李国宾邢鹏飞(7)不同环境介质下TC4钛合金与工程塑料摩擦磨损行为研究 .........罗柏文吴小波汪程鹏王生辉(7)机械密封镶装密封环开空刀槽对密封性能的影响.................彭旭东刘家辉赵文静江锦波孟祥铠马艺(8)基于Ansys 的封隔器密封胶筒性能优化...........................郭飞黄毅杰宋炜贾晓红王玉明(8)上游泵送机械密封多目标多工况优化研究.......................陈汇龙桂铠赵斌娟陈妙妙任坤腾刘金凤(8)IV蜂窝结构对篦齿-蜂窝密封封严性能的影响............................................................................................................何振鹏王宇博王伟韬金伟邓殿凯钱俊泽丁坤英柳青闫方超(8)氮气流量对非平衡磁控溅射Ti/WS?复合薄膜结构和摩擦学性能的影响..................................................蔡海潮王景华叶军韩江薛玉君王东峰(8)深海环境下油液密度特性变化规律研究曹学鹏卫昌辰赵帅贵曹皓清(8)焊接金属波纹管结构参数对平衡宜径的影响张清波马咏梅邹啥阳贾邵秀兰铁栓(8)海底管道连接器密封环密封性能有限元分析王凯曹宇光孙永泰史永晋杨光(8)超临界二氧化碳微尺度干气密封性能分析马高峰丁雪兴张伟政徐洁陆俊杰(8)基于载荷分担理论的双渐开线齿轮混合弹流润滑分析王明凯樊智敏(8)不同转速下齿轮动力学与油膜润滑耦合研究孙晓霞菅光霄王优强(8)人工髓关节微织构减摩性能及织构参数优化毛璐■璐"郑清春张春秋胡亚辉(8)微观表面形貌对螺旋槽液膜密封空化发生的影响李振涛岳吉祥孙鑫晖郝木明高赛祝清单(9)带挡边关节轴承静力学有限元分析戴雨静汪久根陈芳华张斌(9) GCrl5钢微织构表面固体润滑性能研究华希俊朱翊航王皓平国峰朱伟田之翔解玄(9)基于有限元仿真的发泡硅橡胶老化规律研究温天政郭飞黄毅杰柯玉超祝世兴(9)悬浮于润滑油中的颗粒运动分析及其对油膜压力的影响韩海燕李娜娜尚雪梅(9) WC-N1硬质合金密封圈损伤失效研究赵永强彭金方蔡振兵刘建华杨文锦朱旻昊(9)深海机械密封端面摩擦及变形特性研究樊智敏哈振骞李龙李庆党(9)平衡率对柴油机曲轴轴承润滑与振动特性的影响赵俊生朱桂香王加林刘敏章朝栋(9)固体颗粒对线接触热弹流脂润滑特性影响的数值分析杨福芹孙丽罗凯洋刘欣(9)成型方式对ABS塑料摩擦学性能的影响马赛赛詹胜鹏贾丹金永亮马利欣段海涛(9)基于流固耦合的柱面气膜密封支撑结构性能研究白超斌刘美红孙军锋代迪(9)超临界二氧化碳干气密封稳态性能研究刘柯炜李振涛王昕郝木明高赛祝清单(9)基于横向蠕滑特性的轮轨黏着试验研究胡雅婷张淑华尧辉明(9)非圆金属0形环装配预紧过程仿真模拟郭飞黄毅杰励行根项冲贾晓红王玉明(10)涡动对液膜密封空化及动压性能影响李振涛曹惠汪艳红刘馥瑜郝木明(10)切削液的微生物劣化对碳钢耐腐蚀行为的影响李庆宏杨懿吴泽奇朱红玲申媛媛张丽胡浩董丽华(10)轴颈倾斜对人字槽径向气体轴承性能影响的数值研究赵琪赖天伟任雄豪郭雨侯予(10)离子液体对石墨烯润滑油分散及润滑性能的影响张丽秀赵越魏晓奕王俊海喜冬阳张利(10)速率变化对轮轨滚动接触蠕滑特性的影响王彩芸刘启跃(10)多孔集成节流器空气静压轴承承载性能计算与分析卢志伟刘晨帆刘波张君安(10)混合/流体润滑状态振动信号统计学时域分析于海杰魏海军(10)低滞后刷式密封泄漏特性与滞后效应研究李朋飞胡娅萍吉洪湖(10)带横向纹理的ZrO2陶瓷材料微弹流润滑分析赵金玲崔金磊王静(10)织构化滑动轴承混合润滑与磨损耦合数值模型金乐佳杨建玺李成功(10)富勒烯与纳米二硫化餌极压抗磨协同性能研究毛纪昕胡建强杨士钊谢凤郑全喜(10)芥酸酰胺对喷蜡NR/BR 弹性材料自润滑性能的影响李云王中岳孟唯郑鹏雷惠举韩佳赤王重（10）空化对液膜密封流场特性及密封性能的影响李振涛李志宇曹惠刘馥瑜郝木明（11）磨损表面的稳健高斯滤波评定方法研究张一兵刘立鹏解芳胡瑞（11）井下流量控制阀金属密封接触力学行为的理论与仿真研究..............................................................杨仪伟朱宏武何东升郑严叶哲伟许亮斌何玉发李川(11)刚性和弹性支撑可倾瓦推力轴承稳态特性分析孙方旭魏应三张贤彪靳栓宝王东胡泊(11)带浅腔的空气静压轴承节流孔出口处流场计算与分析卢志伟张君安刘波(11)旋转动密封系统中丁睛橡胶0形圈的时效研究孙远韬袁林栋朱伟泳王斌贺(11)点接触弹流润滑入口凹陷的速度域王学锋郭峰胡如夫程晓民(11)单相硼化物的制备及摩擦磨损性能研究王旭东杨忠皇志富王惠王东(11)高压自紧式法兰密封结构研究沈啸彪章兰珠徐绍焕龚石磊⑴）Al 2O 3/La 2O 3/ （W, Mo ） C 硬质合金刀具表面微织构参数优化郭世柏段晓云易正翼胡涛胡忠举(11)纳米粗糙间隙中季戊四醇四酯的薄膜润滑行为张晋铭潘伶吕志田陈有宏(11)湍流润滑动静压气体径向滑动轴承性能研究汲腾龙宋鹏云(11)内燃机凸轮-滚轮型接触副弹流润滑分析朱建荣李书义郭晓龙郭灵燕郭峰(11)基于不同差分格式的硬盘气膜润滑方程数值求解毛薪然杨廷毅(11)界面因素对机械结合面超声传播的影响韩婷樊建春田春萌刘书杰(12)圆柱滚子轴承弹流接触副刚度及阻尼系数研究张玉言蒋玲马晨波（⑵表面形貌对粗糙接触界面流体润滑特性的影响董磊车飞飞刘焜王俊元石瑞敏（⑵自旋对角接触球轴承弹流润滑与油膜刚度的影响雷春丽巩宝儒贾希斌赵明齐（⑵UHMWPE 与橡胶共混水润滑轴承摩擦磨损性能试验研究曹源周新聪黄健左后秀(12)考虑空化效应的表面微凸体织构摩擦副润滑性能研究方勋严志军王剑豪申子玉(12)环形微槽浮动密封的动态特性分析陆俊杰张炜谢方民焦永峰（⑵浸渍石墨/38CrMoAlA （喷涂）配对密封摩擦副的干摩擦性能郑娩付光卫赵祥李双喜(12)线接触零卷吸弹流条件下的急停分析张锐王静唐洪伟(12)风电高速轴制动器温度场及热力耦合分析孙煜广张锦殷玉枫王建梅宁可（⑵双向菱形孔织构端面密封性能研究程香平张友亮康林萍韦江郭慧（⑵凹坑织构对石墨材料水润滑性能的影响韩智斌王立辉张秀丽郑宏宇李阳王志文（⑵开发应用井下V 形金属密封环密封性能研究........船用液压油多种污染物高通量检测研究…•…基于旋转法的发动机润滑油黏度检测技术研究郑贤耿葵花........何东升任航张林锋李志强朱欢(1)'史皓天张洪朋孙广涛曾霖(1)汪宇航叶鸣张勇肖怡解祯朱艳军(1)何洋韦为罗耀鹏（1）压缩机径向泄漏通道润滑油量的实验研究环境与工况对柴油机缸套-活塞环磨损的影响高速列车轴箱轴承稳态温度场分析.......何星李若亭毛杰键汪紫妍（1）李国栋徐宏海韩俊臣范军姜久林（1）一种考虑介质污染度的液压泵轴尾机械密封磨损的计算方法马纪明宋岳恒黄怡鸿（1）VI基于LabVIEW的航空轴承摩擦学性能模拟实验系统姜旭峰宗营孙元宝（2）摩擦发光探测装置研制干摩擦机械密封端面材料配对性能的台架试验研究液压往复密封件磨损失效概率研究............添加剂对电诱导GaN晶片化学机械抛光的影响•…新型感应推进电机轴承磨损分析及监测........基于小波变换的三维粗糙表面分形维数计算方法可控阻尼磁流体滑动轴承的设计及减振性能研究李娜徐学锋（2）........肖云鹏李双喜李庆展付光卫力宁⑵赵秀栩夏亚歌魏俊华付饪⑵寇青明钮市伟王永光朱玉广谢雨君雷翔宇⑵王艳武杨琨钱超⑵林福严时剑文（3）..................................安琪索双富.................刘旭辉孙璐婵杨光郭甜甜罗启文邱冶（3）某新型燃气弹射传动活塞密封设计与分析—种基于等效平行间隙的静密封漏率预测方法基于Mask R-CNN的铁谱磨粒智能分割与识别基于铁谱图像异类特征融合的磨损类型识别方法赵昌方任杰周陈颖卢炯彪（3）唐子若夏文嘉...............兰夭周平闫英（3）安超魏海军刘梁麒立汪璐璐(3)闫建阳陈小虎陈俊康（3）车轮踏面不饱和聚酯摩擦控制剂的工艺优化及性能研究李珂胡萍郑禹黄樟华（4）孙启国闫晓丹（4）基于U曲线法的油气润滑ECT系统图像重建病态优化水力加压器组合密封结构设计及参数优化............李斌陈宏宇吴明明沈桓宇⑷纺织机钢丝圈表面类金刚石膜的制备及摩擦特性研究•-黄冬梅唐海霞赵永武王永光(4)临近空间载人舱舱门密封特性研究..................肖开阳袁肖肖吴天宇吴剑⑷偏心圆凸轮油膜润滑测试系统......................周易朱建荣孙楠楠王加林郭峰⑸基于颜色特征提取的磨粒材质识别..................孔祥兴邵涛⑸箔片动压轴承的研制及在机载环控涡轮的应用...........绳春晨杨榆谢洪涛高维浩罗高乔陈双涛侯予⑸考虑摩擦与测量噪声的液压缸泄漏诊断方法..........黄武涛郭隽侠刘颖(5) Ag/NdBaCuO复合材料的制备与性能研究..........................董丽荣李长生董晨雨吕俊呈于万秋华中⑸镰钛合金双层波纹石墨复合垫片的设计与参数优化…•…............邓文飞孔慈宇张斌谭伟胡朝斌韩志达(5)考虑黏压效应的风电齿轮热弹流分析熊永强何爱民（5）同心注水管柱分层测压密封段设计与研究孟培媛王稳（5）基于断裂力学的DAS组合密封圈疲劳寿命预测•常温条件下双筒液压减振器动态特性的试验研究朱海燕苏校裴硕林天豪王世杰（5）陈小建裴江伟田文楷（6）微间隙共形圆柱接触力模型的适用性分析宿月文郭彩霞陈渭（6）基于ARM的精轧机润滑油含水监测系统设计孟祥赵莹李艳娟（6）基于FTIR的水分对柴油机油添加剂的影响研究左谦田洪祥孙云岭（6）气体静压轴承与主动磁轴承混合支撑轴系结构设计及静态性能研究李树森周梓健徐跃东贾勇（7）泥水盾构接管用三通换向阀橡胶阀座密封研究李树勋杨玲霞潘伟亮雒相去（7）雷鹏高温条件下发动机油配方组份对油品高温黏度及成焦倾向的影响Si/MoS2及C-Si/MoS2涂层在不同湿度条件下摩擦磨损性能SiO2颗粒增强酚醛树脂基摩擦材料力学性能研究.......空间合成碳氢润滑油的真空边界润滑寿命评估.........王建锋潘峰（7）王稳李国良刘宏亮谷继品蔡群钱建国陈盛宇吴洋蒲吉斌（7）........王国明孙胃涛刘晓亮黄晓明周文龙⑺........徐增闯崔维鑫郝丽春贺景坚郑伟波(8)vn高温高压换热设备自紧密封结构设计与试验研究李诚周建明路广遥唐叔建张国迅(8)改性玄武岩纤维增强橡胶基摩擦材料的摩擦学性能谢奥林尹彩流王秀飞文国富(8)搅拌摩擦加工对AM60B 镁合金高温摩擦磨损性能的影响王楠楠曹丽杰殷凯(8)油润滑下炭黑增强丁睛橡胶的溶胀与磨损行为纪红王勇庞永华(8)耐压门C 形密封圈大间隙密封性能分析与结构优化李晟朱学康李光明殷洪张志强(9)定向孔隙多孔储油介质的制备与评价吴海勇林清容陈志雄姚立纲(9)唐敏碳酸甘油酯脂肪酸酯润滑油的制备和性能研究温珊吕涯(9)某型国产与进口航空发动机润滑油泡沫特性对比研究孙元宝阮少军姜旭峰吴坤(9)基于表面轮廓的人字闸门底枢蘑菇头磨损量测量方法赵新泽苏丹徐翔朱合法何钱(10)CVTF 状态监测系统开发及在CVT 故障诊断中的应用任磊磊赵伟(10)大型500 kV 变压器主密封法兰系统受力分析衡艺欣王世杰(10)基于Faster R-CNN 的齿轮箱铁谱磨粒识别何贝贝崔承刚郭为民杜琳娟唐耀华(10)酰腓类及磷酸类润滑油添加剂CoMSIA-QSTR 抗磨损性能模型构建宋泽左波高新蕾(10)机械衰减对锂基润滑脂流变特性的影响徐龙涛王燕霜(10)基于多分辨SVD 包和MED 的柔性薄壁轴承故障特征提取与诊断陈儒李伟光伍嘉乐李国臣(11)重卡轮毂轴承刚-柔组合密封结构设计及优化杜学芳邓四二崔永存(11)旋转通道径角挤压工艺制备UFG 铝合金润滑条件研究古京九达成(11)某型航空发动机轴间轴承集油结构内的两相流动数值计算徐让书戴海宁田骏丹(11)数据驱动的风电齿轮箱油液监测磨损度量化及其参数权重研究徐启圣王徐厚昌张春鹏(11)韩玲严嵩张何强帅敏轲俊白琨赵晶刘备戴康杨峰基于AdvantEdge 的斜角车削仿真实验确定刀屑摩擦因数的方法谭彬(11)涂宇罗斐高压旋转组合密封试验装置设计与研究索双富时剑文李高盛(12)基于SVD 和M0MEDA 的薄壁轴承故障诊断郑嘉伟刘其洪李伟光严嵩(12)煤基浸铺石墨密封材料性能研究于鸣泉王启立高晓峰张锋涛胡建文(12)车轮非圆化磨耗对机车轮轨系统动态响应的影响苏明亮王开云(12)生物肢体皮肤冲击磨损舒适度试验机研制苗耕茁毛俊洁(12)减摩剂及其协同效应对树脂基摩擦材料性能影响黄鹏付雪松叶长松陈国清周文龙(12)稠化剂组成对聚麻润滑脂性能的影响蔡梦莹刘韦江左明明王玉丰耿飞(12)凹槽结构对水润滑微凹槽尾轴承润滑性能的影响张圣东巩加玉(12)赵乐肖静郭林钟雯凌亮金勇技术探讨基于ABAQUS 的橡胶密封圈应力松弛分析 .................张晓东余鑫张毅杨林郝仁杰(1)柴油机曲轴润滑与弯曲振动耦合影响研究.................李正文赵俊生李涵章诗用栋白金霖(1)ASTM D6224四个版本的变化对在用油监测的启发...........李田洪祥孙云岭(1)三峡电站700MW 发电机组润滑可靠性分析及工艺应用..............陈钢胡军朱兵谭桂斌冯伟贺石中(1)油气润滑ECT 系统图像重建中病态问题分析 ...............孙启国闫晓丹孙奥⑶航空发动机主轴轴承失效模式分析.......................陈超曾昭洋罗军徐进⑶基于Bootstrap 方法的密封寿命可靠性评估........................黄乐黄兴梁"卜凤谭锋田巍武建军⑶。
航空发动机气膜浮环密封上浮性能研究
Jan. 2021Vol. 46 No. 12021年1月第46卷第1期润滑与密封LUBRICATION ENGINEERINGDOI : 10. 3969/j. issn. 0254-0150. 2021. 01. 006文献引用：马也，王庆锋,施任杰，等•航空发动机气膜浮环密封上浮性能研究[J].润滑与密封,2021,46(1)：38-44.Cite as : MA Ye , WANG Qingfeng,SHI Renjie,et al.Research on floating performance of aeroengine air film floating ring seal [J]. Lubrica tion Engineering,2021,46(1) ：38-44.航空发动机气膜浮环密封上浮性能研究**基金项目：国家重点研发计划项目（2018YFB2000800）.收稿日期：2019-12-03；修回日期：2020-01-29作者简介：马也（1995—）,男，硕士研究生，研究方向为流体密封技术.E-mail ： mayemdma@ 163. com.通信作者：李双喜（1977—）,男，博士，副教授，研究方向为流体密封技术.E-mail ： buctlsx@ 126. com.马 也 王庆锋 施任杰 张馨宇 李庆展 李双喜（北京化工大学机电工程学院北京100029）摘要：为研究气膜浮环的上浮性能，针对航空发动机主轴承箱的气膜浮环密封系统，建立浮环的有限元模型并提| 出一种上浮转速的计算方法。
采用Ansys 建立密封组件的有限元模型，提取浮环与跑道的径向变形，得到浮环密封的J 动态间隙。
采用Fluent 建立浮环密封偏心气膜模型，提出浮环上浮转速与泄漏率的计算流程。
在先增压至工作压力再j 增速和先增速到工作转速再增压2种操作条件下分析各结构参数、操作参数对浮环上浮转速的影响，并搭建试验台进j行试验验证。
油气润滑系统的设计计算
2019年第2期（总188期）yz.js@一重技术钢板轧机轧辊轴承座的特点是负荷大，而在轴承座内存在多个摩擦副，为了保证轧辊正常轧制功能必须采取有效的润滑手段。
另外，由于很多机组在生产过程中必须采用轧制油、乳化液等，这些工艺轧制液不可避免地会侵入轴承座，破坏摩擦副的润滑状态，造成零部件损坏，甚至停机事故。
1油气润滑机理油气润滑是目前公认最清洁、润滑效果最佳，得到一致认可的环保节能型润滑方式。
它广泛适用于钢厂的冷、热轧机、矫直机、平整机、连铸机、棒、线材轧机、热区辊道、烧结机的轴承润滑系统，铝厂冷、热轧机、合卷机的轴承润滑系统，以及齿轮、齿条传动机构的油气喷射润滑系统等。
在油气管道中，压缩空气连续供给，而润滑油是脉冲供给的。
在压缩空气的作用下，脉冲供给的润滑油在管壁形成一个连续的油膜。
[2]此外，由于压缩空气不断从润滑点溢出时会带走润滑点因机械运动产生的热量，起到冷却的效果。
[1]在压缩空气溢出润滑点的同时，空气在轴承座内还形成了一定的正压，外界灰尘等无法进入，起到了保护作用。
根据供油量q 、轴承温度t 和摩擦NR 三者之间的关系曲线。
两条曲线的最低点是油气润滑的最佳区域，此时所需供油量最小、轴承摩擦也最小（见图1）。
2润滑油耗量和压缩空气耗量计算在油气润滑系统中，油气流在输送时油并没有被压缩空气雾化。
油在压缩空气的作用下，附在管壁上成涡流状向前输送，压缩空气在管路中间向前输送，压缩空气的输送速度为50~80m/s ，而油的输送速度只有2~5cm/s 。
在油气润滑系统中，系统供油是间断、周期性1.一重集团大连工程技术有限公司工程师，辽宁大连116600油气润滑系统的设计计算石纪鹏1摘要：介绍油气润滑的工作机理，以及介质耗量的计算方法，以某中板矫直机油气润滑系统为例详细介绍油气润滑系统的组成及控制原理。
关键词：轴承摩擦；润滑油耗量；压缩空气耗量；油气混合中图分类号：TH117；TG333文献标识码：A 文章编号：1673-3355（2019）02-0007-03Design and Calculation of Air-Oil Lubrication System Shi JipengAbstract:The paper depicts how an air-oil lubrication system works and how to calculate the consumption of media and takes the air-oil lubrication system of a plate straightener for example to detail its composition and control concept.Key words:bearings friction ；lubrication oil consumption ；compressed air consumption ；air-oil mixture10.3969/j.issn.1673-3355.2019.02.007图1供油量Q 、轴承温度t和摩擦NR三者之间的关系曲线图32CFHI2019年第2期（总188期）yz.js@CFHI TECHNOLOGY的，而压缩空气却是连续供送的。
磁头热变形对飞行高度影响的数值分析
ａ ｄ ｆ ｉ ｌｍｅ ｔｍｅｈ ｄ． ｙｒ ｄ ｃ ｄ ｐ ｙ ｉｓｍｏ ｅ ｆｍａ ｎ ｔ ｅ ｄ ｆ ｉｇ ｏ ｉｋ，ｈｅｒｌ ｔ ｎ ｈｐ ｂ ｔ ｅ ｈ ｒ ａ ｅ ｎ ｎ ｔ ｅｅ ｎ ｔｏ Ｂ ｅ ｕ ｅ ｈ ｓｃ ｄ ｌｏ ｇ ｅｉ ｈ ａ ｙｎ ｎ ｄｓ ｔ ｅａｉ ｓ ｉ ｅｗｅ ｎ ｔｅ ｌ ｄ — ｉ ｅ ｃ ｌ ｏ ｍ ｆｒ ｔｏ ｎ ｙｎ ｅｇ ｔｗａ ｏ ｎ ． ｅ ｒ ｓ ｌｓ ｐ ｏ ｅ ｔａ ｅ ｔｉ ｈ ｒ ａ ｅｏ ａｉｎ ｉ ｅｐ ｕ ｏ ｓａ ｌ ｈ ｙｎ ｏｍａｉｎ ａ ｄ ｆ ｉｇ ｈ ｉｈ ｓ ｆｕ ｄ Ｔｈ ｅ ｕ ｔ ｒ ｖ ｈ ｔｃ ｒａｎ ｔ ｅ ｌ ｍ ｌ ｄ ｆｒ ｔ ｓ ｈ ｌ ｆｌ ｔ ｔ ｂｅ ｔｅ ｆ ｉ ｇ ｍ ｏ ｌ ｈ ｉｈ ｆｍａ ｎ ｔ ｅ ｄ． ｅｇ ｔｏ ｇ ｅｉ ｈ ａ ｃ
小 ，更容易发生热变形 ，从而影响飞行高度。目前产品设计 中采用多种措施降低热变形 以图保证飞行高度稳定性 ，影响 了其他性能 。用数值仿真的方法分析磁头热变形与其稳态飞行高度之间的关系，再利用高阶滑移模型修正超薄气膜雷诺
方程 ，采 用 加权 余 最法 和 有 限元 方法 求 解气 膜 压力 方 程组 ，得 出气 膜 压 力 分 布 ，建 立 磁 头 在 盘 片上 飞行 的简 化 物 理模 型 ，分 析磁 头热 变 形 与稳 态 飞行 高度 之 间 的关 系 。计 算结 果 表 明 ，一定 的 热变 形 反 而有 利 于稳 定磁 头 飞行 高 度 。
基于有限元法的气浮支承系统的数值模拟与实验研究
第31卷第3—4期2008年6月辽宁科技大学学报J our nal of U ni ver s i t y of Sci ence a nd T e chnol ogy L i aon i ngV oI．31N o．3—4Jun．，2008基于有限元法的气浮支承系统的数值模拟与实验研究张新宇，陈忠基，姚瑶，吴晓元(辽宁科技大学机械工程与自动化学院，辽宁鞍山114051)摘要：气浮支承系统以气体作为工作介质，根据气体润滑理论对气膜中气体的流动作了理论分析，采用有限元法对气膜流场进行了数值模拟，计算出了一定载荷下的速度分布、压力分布和耗气量、承载能力，通过与实验测试结果的对比，说明该方法是可行的。
关键词：气浮支承；气体润滑；流场；有限元法；数值模拟中图分类号：T H l l7文献标识码：A文章编号：1674—1048(2008)(03—04)一0285—04气浮支承系统是以气体作为润滑剂的一种静压支承[1j，由外部压力源供给气体，所产生的气膜压力承受外负载。
该装置具有摩擦磨损极小、工作精度高、工作范围广、不污染环境等优点[2]。
无损探伤检测设备的探头装置就是一种气浮支承系统[3]。
本文采用有限元方法并借助软件编程对探头结构中气膜流场进行数值模拟，分析一定负载下的压力场、速度场以及承载力和流量的大小。
研究将数值分析技术与计算机技术结合起来，寻求一种方法简便、可靠性高、具有使用价值的工程分析方法。
1数值分析模型1．1理论分析研究的气浮探头支承为一平面布置结构，探头工作表面对称分布四个供气孔，压缩空气从供气孔流出后，探头与被探物件之间充满空气，当空气压力足以浮起探头时，即形成气膜。
通常气浮支承中的润滑介质采用的是空气。
在标准大气压、温度为20℃时，空气的动力粘度卢= 0．18×10～Pa s，密度』0=1．205kdm3。
探头装置中的支承板为方形，边长分别为120nql n和100 nM TI，气膜厚度取为100／_t m。
【国家自然科学基金】_润滑方程_基金支持热词逐年推荐_【万方软件创新助手】_20140801
科研热词 螺旋槽 机械密封 干气密封 cfd 雷诺方程 转子系统 热变形 油雾润滑 气体润滑 有限体积法 无侧隙 承载能力 双滚子包络环面蜗杆 压力分布 动压润滑 齿轮传动 飞行高度 非线性 静压止推气体轴承 雁型槽表面 遗传算法 近似计算 运转特性 轴颈倾斜 轴承结构参数 轴承润滑 轴承 轴变形 超薄气膜润滑 质量守恒边界条件 调速起动 表面织构 表面粗糙度 表面微造型 螺旋锥齿轮 螺旋槽轴承 船舶艉轴承 船舶推进轴系 自由悬浮 耦合作用 经验公式 纳米颗粒 系统变惯量 粗糙表面 箔片变形 箔片厚度 空穴 稳定性判据 磁头 碰撞效率 硬盘 瞬态响应
科研热词 雷诺方程 有限差分法 有限元法 压力分布 动态特性 气穴 机械密封 多孔端面 参考努森数 化学机械抛光 动静压浮环轴承 动力学 颗粒物质 非线性方程组 非平衡态热力学 静压性能 雷诺润滑方程 阻尼系数 轴承数 轴承 轴心轨迹 计算流体动力学 角接触球轴承 艉轴倾角 耦合振动 结构设计 织构表面 粗糙表面 等离子体弧清洗 空气静压主轴 稳态载荷 稳定性 稀薄效应 离合器 磁头 直齿圆柱齿轮 界面滑移 环面蜗杆 熵产生 热弹流润滑 激光微造型 激光加工 滑移型三叉式联轴器 润滑特性 润滑油膜 润滑方程 润滑性能 润滑 流体惯性 流体动压 活塞环 波长
2010年 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52
推荐指数 3 3 2 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1ห้องสมุดไป่ตู้1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
压力流量的计算方式
有关计算公式
1、泵压力、流量→求电机功率
:泵额定压力MPa，:泵流量L/min, :电机功率kW. 泵压力、流量→求发动机功率
: MPa, : L/min, : kW.
2、喷嘴直径计算及喷嘴选择
（1）
式中, 为喷嘴直径，mm；为喷射压力，bar；
为喷射流量，L/min；为喷嘴个数.
为喷嘴效率系数，对喷枪喷嘴0，对柔性喷杆
（2）
式中, Nozzle#为喷嘴索引号；q:流量, GPM (gal/min)；p:压力, psi(lb/inch2)
3、管路压力损失计算
高压硬管压力损失：，雷诺数：
高压软管压力损失：，雷诺数：
式中：∆p为压力损失，MPa/m；为流量，L/min；D为钢管（软管）内径，mm.
4、高压水射流反作用力计算
:反作用力，N；:有效流量，L/min; :工作压力,MPa
:反作用力，N；：有效流量，L/min; :工作压力，bar
:反作用力，lb；：有效流量，L/min；:工作压力，psi。
微小尺度下平板间气体流动机理及压力特性分析
微小尺度下平板间气体流动机理及压力特性分析宁方伟;龙威;刘岩【摘要】基于平板间气膜内气体分子运动和碰撞的规律，提出气膜分层理论，将板间气膜内的气体划分为近壁层、稀薄层、连续流层。
给出了划分稀薄层和连续流层的依据，建立分层物理模型并提出每层的控制方程，验证了分层理论的合理性。
通过大规模原子/分子大型并行模拟器仿真板间气膜内气体流态并计算沿高度方向的压力，得出了如下结论：随着板间气体流速的增大，板间气膜有效压力减小，连续流层的厚度增大，稀薄层的厚度减小；当气体流速到达一定值时，气膜内压力不再分层，速度滑移现象可以忽略。
%Stratification theory of the gas film was proposed herein,which was based on molecular motion and collision law of the gas in the film between plates.The film was divided into near wall lay-er,thin layer,continuous flow layer.And the basis for dividing thin layer and continuous flow layer was also given,in addition,physical model and its corresponding equations were proposed.Flow pat-terns and pressure distribution in the height direction were simulated and calculated by LAMMPS (large-scale atomic/molecular massively parallel simulator).It is concluded that with increasing gas flow rate,the pressure of gas film is decreased,continuous flow layer thickness is increased,the thickness of the thin layer is decreased.There is no layered pressure in the gas film anymore,velocity slippage may be ignored.【期刊名称】《中国机械工程》【年(卷),期】2016(027)014【总页数】4页(P1862-1865)【关键词】微机电系统;微流体;速度滑移;Knudsen数;分子碰撞【作者】宁方伟;龙威;刘岩【作者单位】昆明理工大学，昆明，650500;昆明理工大学，昆明，650500;昆明理工大学，昆明，650500【正文语种】中文【中图分类】TH47MEMS技术的发展为微流体技术的研究创造了条件。
机械设备气体润滑原理及分类
机械设备气体润滑原理及分类一、气体润滑原理气体润滑技术是研究气膜形成原理、气膜支承结构设计及其应用的一门先进的实用技术。
气体润滑主要用作设备或仪器的精密、高速支承。
气体润滑原理如图2-4-1所示。
气体支承是由支承件1、被支承件2的内表面之间的细小间隙中充入气体而构成。
静压润滑一般取间隙 H= 12～50um，动压润滑取h =10～20μm。
该间隙称为润滑间隙。
当润滑间隙充满气体，将形成具有一定压力的气膜，把被支承件浮起。
只有当气膜厚度 A大于两个润滑面的粗糙度时，被支承件才会悬浮起来，达到纯气体摩擦。
气膜产生的总浮力与负载 W相平衡时，气体支承才能工作在一定平衡位置，实现气体润滑。
气膜浮力越大，其承载能力就越大。
由于气体的可压缩性导致气膜厚度随负载增大而减小；反之，当负载减小时，气膜厚度就增大。
工程上要求气膜厚度随负载的变化尽可能小，即气膜刚度要大。
若气体润滑不稳定，则支承无法工作，因此，稳定性是气体润滑重要问题之一。
总而言之，承载能力，气膜刚度、稳定性是气体润滑必须解决的基本问题，是极为重要的技术指标。
二、气体润滑的分类气体润滑应用比较广泛，分类方法也不完全相同。
目前，国内外气体润滑的分类方法有如下几种：（一）按用途分类有∶气体轴承、气浮导轨飞气体联轴节、气体弹簧、气体丝杆螺母、气垫托盘、气垫船等。
（二）按气膜承载机理分类可分为气体静压润滑，气体动压润滑和挤压膜润滑三类。
气体静压润滑又称外部供压润滑，如图2-4-2（a）所示。
气体从外部气源设备供给，经过小孔进入润滑间隙，形成气膜压力，以支承负载。
它具有较大的承载能力和刚度，在高速，低速、以至零速时均能正常工作。
工作时，由于润滑间隙自始至终充满着压力气体，在支承件-（如轴或导轨）的起动或停止工作时无固体接触，因此；无固体磨损二气体静压润滑的适应性强，应用广泛。
但是，其突出缺点是要配备一套较为复杂的气源设备。
气体动压润滑又称自作用润滑，如图2-4-2（b）所示。
管道压力、流速、流量、厚度计算
管道流速V、压力P、流量Q1、在实际工业管道工程设计中，我们经常会根据客户所给的相关技术参数（如： 工作压力、用气量、用气设备参数等等）来设计符合实际生产要求的合理的工 程方案，从而在满足工程合理、安全的前提下最大限度的降低工程成本。
所以 在工程设计时如何确定管道内流速V、压力P、流量Q三者之间的关系变得尤为 重要，现简单从理论上介绍一下三者之间的关系： 例：不锈钢无缝管φ25.4x1.65 、工作介质N2、工作压力P=0.8MPa，工作温度 t=20℃ 求工况流量Q？ 解：取不锈钢管内某一截面为参考面，在1h内有： Q=VπR2 x 3600 式中， Q: 工况流量— m³ V： 介质流速— m/s R: 管道半径 — m所以 ,R = Q /(3600Vπ ) = 9.4 Q / V (mm) D = 18.8 Q / V (mm) ⎛ D ⎞ Q =V⎜ ⎟2(m3) 18.8 ⎠ ⎝管道流速V、压力P、流量Q在实际工程中管道内流速V受很多因素影响（使用压力、管道通径、 使用流量等等），所以合理的流速应根据经济权衡决定，一般液体 流速为0.5~3m/s，气体流速为10~30m/s，需根据具体情况并通过经 济核算来确定适宜流速，使操作费用与设备费用之和为最低! 现在0.8Mpa情况下取流速V=10m/s , 则 Q=10x(22.1/18.8)2=13.8m3 (在工况下每小时流量) 工况流量与标况流量的换算： 在实际生产中气体的使用压力往往不尽相同，所以一般把工况 流量换算成标准状况下的流量，以方便计量使用。
气体在实际使用 过程中受各种因素影响，其相关参数往往在不断变化，所以在工程 实际计算中往往把气体认为理想气体，从而大概计算出其实际流量。
理想气体状态方程： PV=nRT管道流速V、压力P、流量Q式中， P—气体绝对压力 KPa V—气体体积 m3 n—气体的物质的量 kmol R—气体摩尔常数 8.314kj/(kmol .K) T—气体的热力学温度 K t —工作温度 ℃ 所以在工况和标况下有： P0V0=nRT 0（标况） P1V1=nRT 1（工况） 联合两式得：V0=(P1/P0)x(T 0/T 1) = V1(P1/P0)x【273/（273+t)】 注：式中P1绝对压力，P0为标准大气压力 所以例题中换算成标况流量为Q0=（0.9/0.1)x(273/293)Q1 =115.7Nm3管道压力与厚度的简单计算1、例：计算不锈钢无缝管φ25.4x1.65 最高工作压力？ 解：由于介质在管道内流动，管道承受内压作用，故可以将管道 厚度、压力的计算近似认为承受内压圆筒的计算，所以由内 压圆筒计算公式 ：PcDi δ= 2σφ − Pc mm δ = 1.65mm 式中，δ — 计算厚度 Pc — 计算压力 MPa Di — 圆筒内径 mm Di = 22.1mm MPa σ — 材料许用应力 ，查资料得 = 137MPa σ φ — 焊接接头系数取0.85 ,管道压力与厚度的简单计算代入数据得 Pc=16.2MPa 注： 式中的计算压力包括设计压力和液柱静压力，当液柱静压力 少于5%设计压力时，可忽略不计； 厚度为管子实际厚度（除去钢材负偏差，有腐蚀的应考虑腐 蚀裕量）； 该公式只适用于单层薄壁圆筒（ /D≦0.1）的计算.Best wishes for you !。
压力与流量计算公式
压力与流量计算公式：调节阀的流量系数Kv，是调节阀的重要参数，它反映调节阀通过流体的能力，也就是调节阀的容量。
根据调节阀流量系数Kv的计算，就可以确定选择调节阀的口径。
为了正确选择调节阀的口径，必须正确计算出调节阀的额定流量系数Kv值。
调节阀额定流量系数Kv的定义是：在规定条件下，即阀的两端压差为10Pa，流体的密度为lg/cm，额定行程时流经调节阀以m/h或t/h的流量数。
1．一般液体的Kv值计算a．非阻塞流判别式：△P＜FL（P1－FFPV）计算公式：Kv＝10QL式中：FL－压力恢复系数，见附表FF－流体临界压力比系数，FF＝0.96－0.28PV－阀入口温度下，介质的饱和蒸汽压（绝对压力），kPaPC－流体热力学临界压力（绝对压力），kPaQL－液体流量m/hρ－液体密度g/cmP1－阀前压力（绝对压力）kPaP2－阀后压力（绝对压力）kPab．阻塞流判别式：△P≥FL（P1－FFPV）计算公式：Kv＝10QL式中：各字符含义及单位同前2．气体的Kv值计算a．一般气体当P2＞0.5P1时当P2≤0.5P1时式中：Qg－标准状态下气体流量Nm/hPm-(P1+P2)/2(P1、P2为绝对压力)kPa△P＝P1－P2G －气体比重（空气G＝1）t －气体温度℃b．高压气体（PN＞10MPa）当P2＞0.5P1时当P2≤0.5P1时式中：Z-气体压缩系数，可查GB/T 2624-81《流量测量节流装置的设计安装和使用》3．低雷诺数修正（高粘度液体KV值的计算）液体粘度过高或流速过低时，由于雷诺数下降，改变了流经调节阀流体的流动状态，在Rev<2300时流体处于低速层流，这样按原来公式计算出的KV值，误差较大，必须进行修正。
此时计算公式应为：式中：Φ―粘度修正系数，由Rev查FR－Rev曲线求得；QL－液体流量m/h对于单座阀、套筒阀、角阀等只有一个流路的阀对于双座阀、蝶阀等具有二个平行流路的阀式中：Kv′―不考虑粘度修正时计算的流量系ν ―流体运动粘度mm/sFR －Rev关系曲线FR-Rev关系图4．水蒸气的Kv值的计算a．饱和蒸汽当P2＞0.5P1时当P2≤0.5P1时式中：G―蒸汽流量kg/h，P1、P2含义及单位同前，K－蒸汽修正系数，部分蒸汽的K值如下：水蒸汽：K＝19.4；氨蒸汽：K＝25；氟里昂11：K＝68.5；甲烷、乙烯蒸汽：K＝37；丙烷、丙烯蒸汽：K＝41.5；丁烷、异丁烷蒸汽：K＝43.5。
机械设备用软填料密封径向压力分布的计算与分析
中图分类号: TH 703
文献标识码: A
文章编号: 1000- 1891( 2009) 04-0084- 04
软填料密封又称压盖填料密封, 俗称盘根( P acking) , 是世界上使用最早的一种密封装置, 在机械设备 中, 机器的旋转、往复和螺旋运动的密封广泛采用圆柱形填料腔结构密封型式. 多年来, 人们对填料密封的 研究, 大都集中在填料材料方面[ 1- 2] , 研制出许多新型材料, 以改善密封条件, 提高密封填料的寿命。人们 认为填料密封的寿命、侧压因数、径向压力等重要参数只与密封填料的自身性质有关, 而没有研究与填料 腔结构的关系[ 3- 5] . 为了较全面地研究填料密封的密封机理, 寻求改善填料腔和轴的受力状况的方法, 提 高密封性能, 笔者拟在填料密封结构上进行理论探索, 研究机械设备用软填料密封径向压力的分布.
d
2 m
-
D2 );
p 0x +
dp 0x 为作用在微元填料右端外半圆环上的力, p 0x +
dp 0x =
( Rx +
d Rx
)
P 4
[
D+
2tan
adx ) 2 -
d
2 m
]
;
Qx
为
作用在微元填料左截面上的剪应力; Qx + dQx 为作用在微元填料右截面上的剪应力; dm 为微元填料中心
圆直径, dm =
.
( 10)
2. 2 径向压力 假定填料密封对轴的侧压因数不变, 将式( 10) 代入式( 7) 或式( 9) 整理并化简得
d Rx Rx
=
32Li K id ( 3D + 5d) ( D -
d)dx -
气动系统压力、流量、气管壁厚、用气量计算
气动系统压力、流量、气管壁厚、用气量计算1 气动系统相关计算 (1)1.1 试验用气量计算 (1)1.2 充气压力计算 (2)1.3 管径及管路数量计算 (2)1.3.1 根据流量计计算管径及管路数量 (2)1.3.2 根据减压阀计算管径及管路数量 (4)1.3.3 管径及管路数确定 (5)1.4 气管壁厚计算 (6)1.5 理论充气时间和一次试验用气量核算 (6)1气动系统相关计算1.1试验用气量计算根据系统要求，最大气流量需求发生于：漏气量为 2.5m3/s（标准大气压下的气体体积）时，筒内压力充至 1.35MPa压力的时间不大于30s，并能保证持续不少于10s。
根据公式P1V1=P2V2（1）求得单位最小流量：Vmin-0.1MPa=（（1.35/0.1）×（0.0675+0.01）/30)+2.5=2.539m3/s其中0.0675m3是装置密闭腔容积；0.01m3是管路容积（管路长度取20m）。
因为气源提供的流量在10MPa压力下不小于2.6m3/s（标准大气压），而系统输入压力最大为16MPa，所以气源满足系统流量要求。
后文中按照输入流量为2.6m3/s进行计算。
质量流量（Kg/h）=体积流量×密度，20℃时，标准大气压下气体密度为1.205kg/m3,即质量流量=2.6×1.205×3600=13014kg/h。
1.2充气压力计算一般密闭腔充气压力设置为目标值的1.05至1.1倍，由于系统要求的漏气量较大，初步设定充气压力为目标值的2.0倍。
本装置需对密闭腔充气至最大1.35MPa，即目标值为1.35MPa，充气压力为P：P=2.0×1.35=2.70MPa。
即减压阀出口压力初步设定为2.70MPa。
1.3管径及管路数量计算1.3.1根据流量计计算管径及管路数量流量计一般都有量程限制，如果流量过大，就必须将总气量分几路进行输送，以保证单路的输送流量符合流量计量程，根据流量计的量程计算分路数。
端面气膜密封动力特性系数的计算
端面气膜密封动力特性系数的计算
端面气膜密封动力特性系数的计算
应用微扰方法和有限元法,对端面气膜密封三自由度微扰下,密封气膜的刚度和阻尼系数进行了数值求解.该分析可计及多种典型端面结构的动静压效应.分析结果表明: 轴向微扰和角向微扰之间的交叉作用很小,可以忽略不计,因此工程实际中,在进行端面气膜密封的稳定性和强迫振动响应分析时,可将三自由度的微扰运动简化为两个相互独立的微扰运动,一个只作轴向的微扰移动,另一个只沿两个正交轴作角向微扰摆动.算例验证了计算的正确性.
作者：刘雨川徐万孚王之栎沈心敏作者单位：刘雨川(清华大学,精密仪器与机械学系,摩擦学国家重点实验室,北京,100084) 徐万孚(沈阳工业学院,润滑技术研究中心,沈阳,110015)
王之栎,沈心敏(北京航空航天大学,机械工程及自动化学院,北京,100083)
刊名：清华大学学报(自然科学版) ISTIC EI PKU英文刊名：JOURNAL OF TSINGHUA UNIVERSITY(SCIENCE AND TECHNOLOGY) 年，卷(期)：2002 42(2) 分类号：V233.42 关键词：动力特性系数端面气膜密封有限元法。
推力轴承润滑计算书
目录一、基本数据二、润滑计算三、推力盘计算编制：校对：日期：一、基本数据1、额定转速：n= 1000r/min2、轴向推力：P=6000Kg=60000N3、推力瓦块数：Z =8块4、单个推力瓦扇形夹角：θ=45°5、推力瓦块外径：D=40cm6、推力瓦块内径：d=24cm7、推力瓦块宽度：b=（D-d）/2=（40-24）/2=8 cm8、系数：Kσ=b×（1+ b/（2×r））×θ/ r=8×（1+8/（2×12））×45×π/（180×12）=0.79、每个推力瓦块工作面积：F= Kσ×r2= 0.7×122=100.8 cm210、每个推力瓦块承受的轴向推力：P 1=P/ Z=6000/8=750Kg=7500N11、每个推力瓦块承受的单位压力：P pj=P1/ F=750/100.8=7.44（Kg/cm2）=0.744MPa12、推力瓦块平均直径：D pj=（D+d）/2=（40+24）/2=32cm13、单个推力瓦平均周长：l=π×D pj×θ/360=π×32×45/360=12.6 cm14、平均周速：v pj=π×D pj×n/6000=π×32×1000/6000=16.76（m/s）15、根据θ值和b/r比值查曲线得计算系数：K1=1.8K2=0.07K3=0.3K4=1K5=0.008二、润滑计算1、轴承工作时润滑油层中的温升：△t= P pj/（K1×γ×C）式中：γ—润滑油的比重，γ=0.9克/厘米3。
C—润滑油比热：C=0.47千卡/公斤.度。
△t= 7.44/（1.8×0.9×0.47）=9.8℃2、假定油膜平均温度为t pj= 50℃（一般为40℃～55℃）3、润滑油的进油温度：t1= t pj-△t/2=50-9.8/2=45.1℃4、润滑油的出油温度：t2= t1+△t=45.1+9.8=54.9℃5、最小油膜厚度：δmin= K2×（F×n×u/（γ×C×△t））1/2式中：u—润滑油粘性系数，u=0.0027公斤.秒/米2。
基于SST-DDES方法的孤立气膜孔流动研究
基于SST-DDES方法的孤立气膜孔流动研究王鹏【摘要】采用基于SST湍流模型的延迟分离涡模拟(DDES)方法,对吹风比为0.5的平板孤立方孔横流射流进行数值模拟研究,并与实验测量结果进行对比;同时,基于捕捉到的流场大涡拟序结构,分析了射流与主流掺混及损失机理.研究结果表明:气膜冷却流场中存在复杂的大涡拟序结构,这种强三维流动对冷气覆盖效果和掺混损失起主导作用;与传统的RANS和URANS方法相比,SST-DDES方法不仅在射流下游平均流场的预测方面具有更高精度,而且还能捕捉更加丰富的射流/主流掺混过程流场细节及其时空演化特性,将SST-DDES类RANS/LES混合方法的应用领域扩展到横流射流类复杂流动的研究中具有较好的可行性.%Numerical investigation of a single square jet with blowing ratio 0.5 into cross-flow on a flat plate has been performed using DDES (Delayed Detached Eddy Simulation) method based on SST turbu-lence parison with the experimental data was discussed.The jet/cross-flow mixing and loss me-chanics were analyzed based on the predicted coherent structures of large eddy in the flow field.Results in-dicate that there are complex large eddy coherent structures in the film-cooling flow field and these flow structures with strong 3D characteristics is the dominant factor of cooling air covering and mixing loss.The SST-DDES method has better performance in jet to cross-flow simulation than the traditional RANS and URANS methods.It not only can perform higher accuracy prediction for the time-averaged flow in jet wake, but also can capture more abundant flow details and its time-space evolution characteristics in jet/cross-flow mixing field.It means that theextensive application of SST-DDES method (as a kind of hybrid RANS/LES method)in the complex flow study of jet to cross-flow has high feasibility.【期刊名称】《燃气涡轮试验与研究》【年(卷),期】2018(031)002【总页数】8页(P47-54)【关键词】航空发动机;RANS/LES;SST-DDES;气膜冷却;流动掺混;横流射流;拟序结构【作者】王鹏【作者单位】中国航发沈阳发动机研究所,沈阳110015【正文语种】中文【中图分类】V231.31 引言航空发动机气冷涡轮中的冷气/主流掺混过程直接影响涡轮的流场结构、流动损失和冷却效果。
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Ｋ ｅ ｒ ｓ：ｉｉ ｉ ｅｅ ｃ ｙ ｗｏ ｄ ｆ ｔ ｄｆ ｒ ｎ ｅ；ｕ ｔａ ｔ ｉ ａ ｌ ｌｂ ｃ ｔ ｎ； ｐ ｅ ｓ ｒ ｉｔ ｂ ｔｎ ｎｅ ｆ ｌｒ—ｈ ｎ ｇ ｓｆ ｍ ｕ ｒ ａｉ ｉ ｉ ｏ ｒｓ ｕ ｅ ｄ ｓｒ ｕｉ ｇ ｉ
０ 引 言
随 着磁 头飞 行 高 度 的降 低 ， 超薄 气 膜 润 滑 成 为 决定计 算 机稳定 性 的关 键 因素 之一 ， 与此 相适 应 ， 超
ｐｒｓｕ ｅ ｄｓｒｂ ｔ ｇ ｅ ｕ ｔｏ ｎ ｒｏ ｓｉ ｔ ｑ ａ ｉｎ ａ ｅ ｅ ｔｂ ｉｈ ｄ ＶＣ ＋ ＋ ｐｏ ｒｍｍｅ ｔｃ ｎ ｑ ｅ ｉ ｅ ｓ ｒ ｉｔ ｕ ｉ ｑ ａｉｎ ａ ｄ ｅ ｒｒ ｅ ｔｍａ ｅ ｅ ｕ ｔｏ ｒ ｓａ ｌｓ ｅ ｉ ｎ ｒｇ ａ ｅ ｈ ｉｕ ｓ ｕ ｉｉｅ ｏ ｉ ｌ ｍｅ ｔｃ ｌｕａ ｉｇ，ｔ ｅ ｐ ｅ ｓ ｒ ｉｔ ｂ ｔ ｇ １ ｍ ｓ ｒａｉｅ ｔｌ ｄ ｔ ｍｐｅ ｎ ａ ｃ ｌ ｔ ｚ ｎ ｈ ｒ ｓｕ ｅ ｄ ｓｒ ｕ ｉ ０ ｎ ｉ ｅ ｌｚ ｄ、 ｉ ｎ
１７ｎ 傅 仙 罗 等 ＿ 采 用 相 似 的方 法 求 解 的 最 小 膜 ２ ｍ． ２ 厚是 ５ ｍ．ｈ ｎ 等 采用 多重 网格法 计 算 空 气 轴 ０ｎ Ｃ ｕ ｇ
承的润 滑 问题 ， 飞行 高 度 为 １ ｍ． ５ｎ 由于 目前 磁 头 飞
收 稿 日期 ：０ ６— ５—１ ２０ ０ ８ ・
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薄空气 膜 的浮力 及其 稳 定性 成 为计 算机 硬件 关键 技 术 ， 别 是磁头 优 化设计 技 术 的重要 基 础之一 ． 特 而研 究超 薄气 膜 的压 强 分布 规律 和 磁头 受力 特性 是进 行 磁头优 化设 计 的重要 手段 ． ｉ 等 …采用 有 限差 分 Ｗｈｔ ｅ 隐 式 算 法 求 解 双 轨 式 磁 头 ， 解 的 最 小 膜 厚 为 求
关键 词 ： 限差分 ； 薄 气膜 润滑 ； 力分布 有 超 压
中图分 类号 ：Ｈ１７． Ｔ １ ２ 文献 标识码 ： Ａ
Ｔｈ ｅ ｈ ｄ ｔ ａ ｃ ｌ ｔ ｒ ｓ ｕ ｅ ｄ ｓｒ ｂ ｔｎｇ ｏ ｌｒ － ｈ ｎ ｇ ｓ ｆｌ ｅ ｍ ｔ ｏ ｏ ｃ ｌｕ ａ ｅ ｐ ｅ ｓ ｒ ｉｔ ｉ ｕ ｉ ｆｕ ｔ ａ ｔ ｉ ａ ｍ ｉ
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第２卷 １
第３ 期
郑 州 轻 工 业 学 院 学 报 （自 然 科 学 版 ）
Ｊ Ｕ Ｎ Ｌ Ｏ Ｈ Ｎ Ｚ Ｏ Ｎ Ｖ Ｒ ＩＹ Ｏ ＩＨ Ｎ Ｕ Ｔ Ｙ（ ａ ｒｌ ｃ ｎｅ Ｏ Ｒ Ａ Ｆ Ｚ Ｅ Ｇ Ｈ Ｕ Ｕ ＩＥ ＳＴ Ｆ ＬＧ Ｔ ＩＤ ＳＲ Ｎ ｔ ａ Ｓｉ ｃ） ｕ ｅ
Ａｂ ｔａ ｔ Ｂａ ｅ ｏ ｔｅ ｈ ｒ ｃｅ ｓｉ ｆ ｔ ｅ ｓ ｒ ｃ ： ｓ ｄ ｎ ｈ ｃ ａａ ｔｒ ｔ ｏ ｈ ｍｏ ｉｉｄ ｃ ｍｐ ｅ ｓｂ ｅ Ｒｅ ｎ ｌ ｓ ｑ ａｉｎ， ｔ ｅ ｆｎ ｔ ｄｆｅｅ ｃ ｉ ｃ ｄｆｅ ｏ ｒｓ ｉｌ ｙ ｏｄ ｅ ｕ ｔｏ ｈ ｉ ｉ ｅ ｉ ｒｎ ｅ ｆ ｍｅｈ ｄ ｉ ｄ ｐｅ ｏ ｄｓ ｒｔ ｑ ａｉｎ， ｔｅ ｍａｎ ｔｒ ｔ ｅ ｕ ｉ ｉ ｄｉ ｅ ｔｏ ｓａ ｏ ｔｄ ｔ ｉｃ ｅｅ ｅ ｕ ｔ ｏ ｈ ｉ ｉ ａ ｉ ｎ ｔ ｓ ｍｏ ｆ ｄ、 Ｓ ｔｅ ｕ —ｈｎ ｇ ｓ ｌ ｂ ｃ ｔ ｎ ｅ ｖ ｉ ｏ ｈ ｈｒｔ ｉ ａ ｕ ｒ ａｉ ｉ ｏ
摘要 ： 根据 超 薄 气体 润滑 方程 的特 点 ， 用 有 限差分 法 离散 方程 ， 变迭代 主 元 ， 立 了计 算超 薄 气 采 改 建
膜 润滑压 力 分布 的计 算 方程 和误 差估 计方 程 ， 并利 用 Ｖ Ｃ＋＋编 程 技 术 求 解 方程 ， 实现 了磁 头 飞行
高度 在 １ ｍ 以下的 压Fra bibliotek力分 布计 算 、 ０ｎ
行 高度 达 到 １ ｍ 以 下 ， ０ｎ 常用 的差 分 数 值 计 算 会 在 大轴承 数 下产 生失 稳 ， 从而 导 致数 据 发 散 ， 而无 法得
到计算 结 果 ． 为此 ， 文 以超 薄气 膜润 滑 方程 的数 学 本 模 型 为基 础 ， 寻找 求解 气体 压 力 分布 的 计算 方法 ．
１ 超薄气膜 润滑方程
当气体 润 滑膜 的厚 度 达 到 纳 米 级 厚 度 时 ， 子 分
平 均 自由程 与 飞 行 高 度 相 比 （ ｎ数 ） 到 １ Ｋ 达 Ｏ以 上 ，
此 时流 量连 续假 设 不 成 立 ， 体 润 滑 膜 内 的流 动 不 气 能以连续 流 动来 处 理 ， 须 以动 力 学 为 基 础 的稀 薄 必
Ｖｏ ． １ ２１
Ｎｏ． ３
２０ ０ ６年 ８月
Ａｕ ｇ．２ ０ ０６
文 章 编 号 ：０ ４—１７ （０ ６ ０ １０ ４ ８ ２ ０ ）３～０ ５ —０ ０５ ３
超薄气膜润滑压 力分布 的计算方法
许 兰贵 ， 何 文斌 ， 邹景 超
（ 州轻 工业 学院 机 电工程 学 院 ，河 南 郑 州 ４ ０ ０ ） 郑 ５ ０ ２
气 体理 论来 处 理 ． 正 的超 薄 气 体 润 滑 方 程 —— 气 修