钢丝绳使用培训教材

第一章钢丝绳基础及生产
一、概念
1、钢丝绳：是由多根钢丝按照一定的规则捻制而成的绳索。

由制绳钢丝、
绳芯和绳用油脂组成。

2、钢丝：由原料（盘条）经冷拉（或轧制）形成具有一定尺寸（圆形或异
形）线材。

按表面状态分光面及镀锌；按形状分圆形和异形（Z形、T型）。

3、股（股绳或绳股）：是由钢丝按照一定的规则捻制而成的螺旋状结构，
是构成钢丝绳基本单元。

4、绳芯：构成钢丝绳中心部分，分金属芯（钢丝绳绳芯IWR、股绳芯IWS）
和纤维芯FC（合成纤维SF、天然纤维NF）；作用主要是起支撑和减少股
间压力，另外纤维绳芯还起润滑、防腐和储油的作用。

5、油脂：对钢丝绳起防腐保护作用，有麻芯脂和表面脂（还有起增加摩擦
的增摩油脂）。

6、钢丝绳最小破断拉力：由理论计算获得的钢丝绳的破断拉力。

计算公式：F=k/*D2* R
/1000
F
——
钢丝绳最小破断拉力（kN）
R
0——
钢丝绳中钢丝公称抗拉强度（N/mm2）
D
——
钢丝绳公称直径（mm）
k/—钢丝绳中最小破断拉力系数
7、实测钢丝绳破断拉力：通过试验实际测得钢丝绳的破断拉力。

8、钢丝绳中最小钢丝破断拉力总和（钢丝计算破断拉力）：由理论计算获
得各钢丝破断拉力之和。

计算公式：F
N =R
0*
S
N
F
N——
钢绳中钢丝破断拉力总和（kN）
R
0——
钢绳中钢丝公称抗拉强度（N/mm2）
S
N——
钢绳中钢丝总横截面积（mm2）
9、钢丝绳中实测钢丝破断拉力总和（钢丝实测破断拉力）：通过试验实际
测得各钢丝破断拉力之和。

10、钢丝绳的重量：由钢丝、纤维绳芯和油脂重量构成。

计算公式：M=k*D2
M—某一结构钢丝绳百米重量（kg/100m）
D—钢丝绳公称直径（mm）
k—某一结构钢丝绳重量系数（kg/（100m.mm2））
二、钢丝绳的基本结构
2.1 钢丝绳的基本结构
2.1.1 单股绳：单股钢丝绳由一层或多层圆形或异形钢丝围绕一根主芯或主钢丝螺旋地捻制而成。

当钢丝绳需要具有抗旋转性能时，钢丝的各层以相反方向捻制。

单股钢丝绳结构有：1×7、1×19、1×37、1×61、1×24、1×30、1×19S 等和煤矿工业中使用的代表性的密封钢丝绳。

图1
1×3 1×7 1×19 1×37
全密封钢丝绳半密封钢丝绳全密封钢丝绳
图示1
2.1.2 钢丝绳：用几股围绕一个钢绳芯（或纤维绳芯）螺旋地捻制而成。

捻制钢丝绳的股绳是多种多样的，可以是圆形的、三角形或异形的，股的结构取决于所要求的抗疲劳（或磨损性）。

钢丝绳结构有：6×7+Fc（IWR、IWS）、6×19+Fc （IWR、IWS）、6×37+Fc（IWR、IWS）、6×19S+Fc（IWR、IWS）、6×25Fi+Fc（IWR、IWS）、6×36SW+Fc（IWR、IWS）、6×49SWS+Fc（IWR、IWS）、多股钢丝绳18×7+Fc 、18×19+Fc、34×7+Fc、 36×7+ Fc、6V×21+Fc、6V×19+Fc（IWR）、6V×30+Fc （IWR）、6V×34、6V×37+Fc、6V×37S+Fc（IWR）IWR）等，图示2
圆股
6×6+Fc 6×7+Fc 6×15S+Fc 6×19S+Fc 6×36Fi+IWR 6×41SW+Fc 6×19W+Fc
6×25Fi+Fc 6×26SW+Fc 6×29Fi+Fc 6×31SW+Fc 6×36SW+ Fc 6×37+ Fc
多股钢丝绳
17×7+Fc 18×7+Fc 34×7+Fc 36×7+Fc
三角股
6V×34+Fc 6V×34+IWR 6V×37+Fc 6V×37+IWR
6V×24+Fc 6V×21+Fc 6V×43+Fc 6V×43+IWR
四股钢丝绳
4V×39S+5Fc 4V×48S+5Fc
图示2
2.1.3钢缆绳（三捻钢丝绳）：是由钢丝绳围绕绳芯螺旋地捻制而成，代表结构
有：6×6×7、 6×6×19S、 6×6×49SWS 图示3
6×6×7 图示3
2.2 钢丝绳的捻制特性
2.2.1 钢丝绳中股的基本结构
a 点接触股 b线接触股 c面接触股
图3
2.2.1.1 点接触：股中各层钢丝为非平行捻制，层与层之间的钢丝呈点状接触。

除中心钢丝外，所有钢丝直径一样。

图3a。

点接触结构股缺点是钢丝绳承受负荷时，钢丝之间的接触应力大必然影响钢
丝绳的使用寿命。

2.2.1.2 线接触（平行捻）：钢丝绳股中所有钢丝具有相同的捻距（平行捻制），同一层及层与层之间的钢丝紧密相贴，以线状方式接触。

图3b。

平行捻钢丝绳在使用中可避免变形、内部磨损以及由于点接触钢丝绳中各钢丝接触点产生的二次弯曲应力。

线接触钢丝绳承受力时，钢丝之间的接触应力相对于点接触钢丝绳要小得多，因此线接触钢丝绳比点接触钢丝绳使用寿命要长，一般是点接触结构钢丝绳的1~2倍。

线接触股的基本结构有3种：西鲁式（S）、瓦林吞式（W）、填充式（Fi）。

由这三种结构互相组合，可形成多种复合型线接触结构。

如西鲁—瓦林吞式（SW）、西鲁—填充式（SFi）、西鲁—瓦林吞—西鲁式（SWS）等等。

2.2.1.3 面接触（压实股钢丝绳）：钢丝绳在捻股时，股绳经过模具拉制，股的直径变小，股表面变得平滑，钢丝之间的接触线变平。

股中每一层钢丝及层与层之间的钢丝都以螺旋面互相接触，它是以线接触结构基础上形成的。

与普通股钢丝绳相比，由压实股捻制而成的钢丝绳有较高的破断拉力，柔韧性更好；压实股使钢丝绳与滑轮能更好地接触；而且，由于外层钢丝很大的金属面积，使得压实股更耐磨和耐腐蚀。

当在多层卷取卷筒上使用钢丝绳时，压实股平滑的表面确保不会发生相邻的股由于相互摩擦而造成钢丝绳划伤或损坏现象，这个特点使压实股钢丝绳更适合于多层卷取的应用场合。

面接触结构钢丝绳在承受力时，由于钢丝之间的接触面积大，其应力相对于线接触钢丝绳还要小得多，因此面接触钢丝绳比点接触钢丝绳使用寿命还要长，一般是点接触结构钢丝绳的2~3倍。

图3c。

2.2.2 特殊结构的钢丝绳
a 三角股
b 密封钢丝绳
c 涂塑钢丝绳
图4
2.2.2.1 三角股结构钢丝绳：是由一层（或多层）钢丝围绕一个组成的三角形股芯结构绕制而成的。

图4a。

这种形状的性质要求各层钢丝是点接触的，由于钢丝密集的排列，三角股钢丝绳具有很高的抗压断性。

与圆股绳相比，三角股钢丝绳表面接触面积增加，抗磨损性也大大提高。

2.2.2.2 密封钢丝绳：绳芯外层用一层或几层异形钢丝（Z形、T形）螺旋地捻制而成。

图4b。

密封钢丝绳表面光滑，钢丝之间以螺旋面互相扣合，接触应力很小。

密封钢丝绳弯曲刚度很大，需采用较大直径的绳轮和卷筒，密封钢丝绳多用于矿井中的钢丝绳罐道及架空承重索道。

2.2.2.3 涂塑钢丝绳：为改善钢丝绳的使用性能，在钢丝或者股绳、钢丝绳绳芯或外面包上一层塑料层。

以降低钢丝之间和绳股之间的接触应力，提高钢丝绳使用寿命。

图4c。

2.3编织扁钢丝绳
编织扁钢丝绳常作为煤矿提升系统中尾绳（平衡绳）使用。

扁钢丝绳由几个不同捻向的子绳并排通过纬绳固结编织而成。

图5。

从编织方式上分：
(a) 单纬绳编织
单纬绳编织
单纬绳编织是使用几根纬绳从单侧编织，从而保证了钢丝绳的宽度最小。

(b)双纬绳编织钢丝绳
双纬绳编织
图5
钢丝绳两侧各有数条捻制纬绳（一般为1×7结构）交错编织而成。

编织扁钢丝绳通常的结构是6条4股绳，每个股绳用7根钢丝或8条4股绳，每个股绳用7根、9根或19根等数量的钢丝捻制而成。

三、钢丝绳的捻法见图6
钢丝绳的捻法基本有四种：右交互捻、左交互捻、右同向捻、左同向捻
四、钢丝绳的伸长性质图6
当钢丝绳受到拉伸负载时，都会按不同阶段伸长，在钢丝绳使用前，对钢丝绳进行预张拉是十分必要的。

4.1 钢丝绳的伸长因素
有许多因素会导致钢丝绳在使用中伸长，有些因素导致的伸长极小，通常可以忽略不计。

通常导致钢丝绳伸长的主要原因如下，其中前两个是最重要的因素。

(a) 由于每股中的钢丝和钢丝绳中各股的位置调整而导致的伸长—通常称之为结构伸长。

(b) 由于负荷拉力而产生的弹性伸长。

(c) 由于温度变化造成的伸长或缩短。

(d) 由于钢丝绳一端可自由旋转，造成捻距的增加而造成的伸长。

(e) 由于内部钢丝磨损导致钢丝绳金属面积减小而造成的进一步的结构性伸长。

(f) 由于拉力负载超过材质的屈服点而导致的永久性的、非弹性的伸长。

4.2 钢丝绳预张拉
预拉伸作用于钢丝绳或股时，可以彻底消除“初始结构伸长”，方法是以钢丝绳最小破断力的l 0％到5 0％负荷拉伸并在这个范围内反复拉伸直至钢丝绳的初始伸长消除。

从反复拉伸取得的数据可以得到低负载和高负载之间的表观杨氏弹性模量。

注意的地方：钢丝股和绳不具有杨氏弹性模量的性质，但可以得到两个固定负载之间的表观弹性模量。

当对钢丝绳施加的负载完全减掉，钢丝绳卷好后会立即返回未预拉伸的状态；因此，钢丝绳如果在某一负载下记录其准确长度(该负载必须在钢丝绳弹性状态的负载范围内)，可以证明钢丝绳被拉伸到记录的长度时，施加的负载会十分接近记录的负载；反之，以记录的负载施加到钢丝绳上时，钢丝绳会很明显地伸长至记录长度，试验及实际经验表明经预张拉的钢丝绳在最小破断力的l2.5％的负载下可以完全恢复其弹性性质。

因此在桥梁钢缆、臂式、桅杆式起重场合及架空索道钢丝绳等调整余地很小的使用场合中，预拉伸钢丝绳的优点显而易见。

由于减少了初始使用时的永久结构伸长，对某些尾绳进行预拉伸处理显得十分必要。

预拉伸适用于钢丝股或钢芯钢丝绳。

当许多负载悬挂时，比较准确的数据可以通过假定负载均匀地加在钢丝绳上，并增加钢丝绳伸长每米的负载重量而实现。

4.3 弹性模量
弹性模量因绳子结构而变化，但通常随钢丝总截面积的增加而增加，如需要精确的弹性模量数据，建议用实际样品作弹性模量测试，可以获得比较准确的弹性模量。

五、钢丝绳按照不同的分类方式可以得到多种用途的钢丝绳品种
钢丝绳按使用方面分：
1、一般用途钢丝绳：
2、电梯用钢丝绳：
3、航空钢丝绳：
4、石油用钢丝绳：
5、架空索道及缆车用钢丝绳：
6、起重用钢丝绳：
7、渔业用钢丝绳：
8、矿井提升用钢丝绳：
9、胶带用钢丝绳：
10、平衡用钢丝绳：
六、钢丝绳的标记
6.1各种标准中钢丝绳标记符号对照区分见表1（ISO3578、GB/T8918、原有标
准（GB1102-74、GB829-88、GB352）
6.2 国际标准与我国原有关标准的钢丝绳标记写法对比见表2
记
4、钢丝绳中股的数
目及层数标记
5、钢丝绳的全称标
记
6、钢丝绳的简化标
记
表示。

例：
（1）1+6+12+18
（2）0+9+15
（3）1+9+9
（4）1+6+6/6
（5）1+6；6+12
（6）1+7+7/7+14
（7）/3×2+3/+12+15
（8）（1+6+12）ф+20T+21Z
除异型股钢丝绳外，只标记钢丝绳中
股的数目，而对层数不作标记，股的
结构可标可不标
例：（1）18×7或18×（1+6）
（2）34×7或34×（1+6）
（3）6○（33）+6△（21）
标明钢丝绳的股数、股结构和金属绳
芯的结构。

如果用一股作绳芯，一般
不单独标出，此外对于纤维芯也不标
出。

例：
（1）6×（1+6+12）
（2）7×（1+6）
（3）6T(1+6;6+12)+7×(1+6)
（4）18×(1+6+12)
（5） 6W(0+8+8/8)
（6） 6△(/1×7+3/+12+15)
标明股的数目和每股的钢丝数目，中
间用“×”或相应的代号隔开。

金属
绳芯需要标出，纤维绳芯一般不予标
出。

例：
（1） 6×19
（2） 7×7
（3） 6T（25）+7×7
（4） 18×19
（5） 6W(24)
（6） 6△(37)
号表示。

例：
（1）18+12+6+1
（2）15+9+NF
（3）9+9+1
（4）6/6+6+1
（5）12+6F+6+1
（6）14+7/7+7+1
（7）15+12+/3×2+3/
（8）21Z+20T+12+6+1
由钢丝绳的外部向中心标记，逐层标明股
数及股的结构
例：（1）12（6+1）+6（6+1）
（2）17（6+1）+11（6+1）+6（6+1）
（3）6Q(15+13+5)+6V(12+9+FC)
标明钢丝绳的股数、股的层数、股的结构、
绳芯类型、金属股芯（用一股作为绳芯）
和金属绳芯的作用。

例：
（1）6（12+6+1）+NF
（2）6(6+1)+IWS(6+1)
（3）6(12+6F+6+1)+IWR[6(6+1)+IWS(6
+1)]
（4）12(12+6+1)+6(12+6+1)+SF
（5）6(8/8+8+NF)+NF
（6）6V(15+12+/1×7+3/)+NF
标明股数和每股的钢丝数，中间用“×”
隔开。

在钢丝数和股的数目后面加上相应
代号，此外还需标出金属绳芯类别。

例：
（1） 6×19+NF
（2） 6×7+IWS
（3） 6×25Fi+IWR
（4） 12×19+SF
（5） 6×24W+7NF
（6） 6V×37+NF
线材入厂原料检、试验热处理酸洗及磷化拉丝检、试验
试验镀锌
包装入库检、试验合绳捻股
原料线材：国内以热轧方式获得的钢材（盘条），直径范围在φ5.5~20mm，以盘卷交货，含碳量一般在0.55%~0.80%之间。

热处理：通过对钢丝进行一定温度的加热，一定温度的保温并以一定速度的冷却，来改变钢内部结构组织，以改变钢丝的物理和机械性能的方法。

热处理方式主要有：退火、正火、等温淬火、回火、调质处理和形变处理，在钢丝生产中，运用比较多的是铅液介质中钢丝的等温淬火热处理，以获得一种良好的金相显微组织—索氏体。

酸洗：利用氧化铁与酸之间的化学反应，来去除钢丝表面的氧化铁皮层。

因热轧线材或经热处理后的半成品钢丝，表面均有一层硬而脆的氧化铁皮层，氧化铁皮一方面影响后步工序的润滑涂层不能牢固地与钢材基体结合，另一方面在钢丝拉拔时，因氧化铁皮硬度很高，且没有塑性，这样会刮伤模具和钢丝表面，再则氧化铁皮夹在模壁与钢丝之间，增大了摩擦力，严重时引起断丝，因此，钢丝在拉拔前必需去除氧化铁皮层，去除的方法有机械法和化学法，目前多采用化学酸洗法。

润滑处理：用来促使钢丝冷加工变形的化学处理过程和物理表面处理过程。

通过化学和物理的作用，使钢丝表面涂上或生成一层较厚的、附着力强的、表面较粗糙的润滑层，以便后步拉拔时吸附润滑剂，将其载入模内，形成润滑模。

拉丝：利用金属塑性在模具作用下的一种金属压力加工方法。

镀锌：金属由于和外界介质之间发生化学作用或电化学作用而引起的破坏。

为了减缓金属腐蚀，在金属表面镀上一层镀层，形成均匀、致密、结合力良好的金属膜的表面处理，镀锌方法有电镀与热镀区分。

捻股（捻绳）：钢丝（或股）由捻制设备的机身带动作匀速圆周运动，同时又被牵引轮带动作匀速直线运动，钢丝（或股）在股（或绳）中呈圆柱螺旋状态。

第二章矿用钢丝绳
一、矿用钢丝绳选择和计算
1.1矿用钢丝绳选择
矿井用提升钢丝绳在使用过程中强度下降的主要因素是磨损、锈蚀和疲劳断丝。

在一般情况下，这三种因素是同时出现和起作用的。

由于矿井条件不同，起主要作用的因素也不同。

因此，各矿应根据矿井的具本条件及使用经验，并结合各种钢丝绳的特点，合理选择不同类型的钢丝绳。

选择矿用提升钢丝绳应注意以下几点：
（1）在矿井淋水大、酸碱度高的井筒中使用时，由于锈蚀严重，应选用镀锌钢丝绳。

（2）在磨损严重的矿井中，选用外层钢丝较粗的线接触圆股和异型股钢丝绳或面接触钢丝绳为好。

（3）以疲劳断丝为钢丝绳损坏的主要原因时，可选用内外层钢丝直径差值小的线接触钢丝绳（其中以填充式为好）或异型股钢丝绳。

（4）矿井提升用钢丝绳以同向捻钢丝绳为好。

（5）开凿井筒提升用钢丝绳，应选用多层股不旋转钢丝绳。

（6）温度很高或有明火的矸石山等处的提升用钢丝绳，可选用带金属绳芯的钢丝绳。

（7）钢丝绳罐道用绳最好选用密封型钢丝绳。

如选用其它类型的钢丝绳时，
以镀锌钢丝绳为宜。

实践证明，竖井用钢丝绳的损坏多以疲劳断丝和锈蚀为主要因素，磨损是次要因素。

斜井用钢丝绳的损坏则以磨损和锈蚀为主要因素。

对锈蚀比较严重的矿井，锈蚀与磨损起互相促进的作用。

1.2 矿井用提升钢丝绳选绳参考表1
1.3.1 计算
对一个矿井来说，根据矿井条件选定了钢丝绳结构以后，就需要通过计算来确定钢丝绳的公称直径。

矿用钢丝绳在工作过程中的受力状态是很复杂的，但是，在计算中并不需要分别考虑那些复杂因素的影响，根据《煤矿安全规程》的规定：根据钢丝绳在工作中所承受的最大计算静拉力和钢丝绳的最小钢丝破断拉力总和来计算，使它具有一定的安全系数，即
m≤
F总和 (1)
Q
式中：m—钢丝绳的安全系数；
F
—钢丝最小破断拉力总和，kN；
总合
Q—最大计算静拉力，kN。

式中的钢丝绳的安全系数应满足《煤矿安全规程》的要求，《煤矿安全规程》规定的安全系数见表2。

但是，按 (l)式还不能进行钢丝绳的直径计算，因为最大静拉力Q不仅与绳端的荷重（提升容器、人、物及连接装置等的重量）有关，而且与钢丝绳自身的
重量有关。

计算之前钢丝绳的重量还是个未知数，所以必须从别的角度来考虑。

图1是竖井提升系统的简化示意图。

图中L是钢丝绳的悬垂长度，Q。

是绳端荷重(kg)，钢丝绳的每米重量p（kg/m），这时在钢丝绳上部M处承受的最大静拉力为：
括绳端载荷和钢丝绳自重所引起的静拉力)之比。

** 混合提升指多层罐笼同一次在不同层内提升人员和物料。

*** H为钢丝绳悬挂长度，单位:米。

****L为由驱动轮到尾部绳轮的长度，单位:米。

Q＝（pL+ Q。

）*g
g—重加速度（m/S2）图1
根据安全需要，最大静拉力应小于或等于钢丝绳的允许张力，即
Q≤F总和/m
由公式推导的不同，可以得到两种计算方法：
方法1：
由F总和= R
*S
R
/m*S≥（pL+ Q。

）*g (2)
假定钢丝绳的密度为ρ（kg/m3）
S=p/ρ…………………………………..3.
对某一结构的钢丝绳，无论直径大小，ρ值都相同。

将3式代入2式得
p≥Q。

/( (R
/ g *m*ρ-L) (4)
各种钢丝绳的ρ值见表3
钢丝绳结构密度（kg/m3）6×25Fi、6×31S、6×37S、6×35W、6×36SW9250
6×19S、6×19W9300
18×79350
6×379400
6×199450
6V×18、6V×199500
6×79550
6V×37、6V×36、6V×34、6V×43、6V×36S、6V×37S9700
6V×21、6V×249900
6V×3010600方法2：由GB/T 8918中规定的钢丝绳重量系数及最小钢丝破断拉力总和的换算系数，得到：
Q＝（pL+ Q。

）*g
p=kd2
式中：k—钢丝绳的重量系数
d—钢丝绳的公称直径
最小钢丝破断拉力总和
F总和=K
h *K/*d2*R
式中：K h —最小钢丝破断拉力总和与最小钢丝绳破断拉力换算系数 K —最小钢丝绳破断拉力换算系数 d —钢丝绳的公称直径
R 0—钢丝绳的公称抗拉强度
由上面公式得：
（kd 2.L+Q 0）.g ≤（K h *K /*d 2*R 0）/m (5)
d ≥
L K m
g R K K Q h 0
/0
(6)
在计算方法中，方法2比较直观，并且与GB/T 8918—1996计算相对应，下
面计算示例主要以方法2为例来介绍计算方法。

然后从钢丝绳标准中选择钢丝绳的公称直径。

选定了钢丝绳的直径之后，还要根据《煤矿安全规程》校核轮径D 与钢丝绳直径d 的比值，D/d 应不小于规定值。

如果校核结果不满足要求，或者按所选 的钢丝绳计算绞车的容绳量不足等等，可以改选其它类型，或选用强度较高的钢丝绳，使绳径变小。

如果还不满足要求，那就只能采取提升绞车加大型号或降低提升量（减少一次装载量）的办法来解决。

《煤矿安全规程》规定轮径D 与钢丝绳直径d 的比值在416条做了规定：除移动式的或辅助性的绞车外，提升装置的天轮、滚筒、摩擦轮、导向轮和导向滚等的最小直径与钢丝绳直径之比值，应符合下列要求：
(1) 落地式及有导向轮的塔式摩擦提升装置的摩擦轮及导向轮(包括天轮)，井上不得小于90；井下不得小于80；无导向轮的塔式摩擦提升装置的摩擦轮，井上不得小于80，井下不得小于70。

(2) 井上提升装置的滚筒和围抱角大于900的天轮，不得小于80；围抱角小于900的天轮，不得小于60。

(3) 井下提升绞车和凿井提升绞车的滚筒、井下架空乘人装置的主导轮和尾导轮、围抱角大于900的天轮，不得小于60；围抱角小于900的天轮不得小于40。

(4) 矸石山绞车的滚筒和导向轮，不得小于50。

(5) 在以上提升装置中，如使用密封式提升钢丝绳，应将各相应的比值增加20％。

(6) 悬挂水泵、吊盘、管子用的滚筒和天轮，凿井时运输物料的绞车滚筒和天轮，倾斜井巷提升绞车的游动轮，矸石山绞车的压绳轮以及无极绳运输的导向滚等，不得小于20。

根据提升系统的要求选择钢丝绳的计算方法。

有时根据生产的要求要加大提升载荷，或者在换绳时要用另外一种类型或强度的钢丝绳，这时需要对它的安全系数进行校核。

这时的最大计算静拉力与钢丝破断拉力总和都是已知的，可以直
接用公式（1）计算。

算出的安全系数m 值必须符合《煤矿安全规程》要求。

下面分几种情况，运用以上推荐的方法进行钢丝绳的选择计算和校核。

1.3.2 竖井缠绕式提升钢丝绳的选择计算
目前我国煤矿竖井缠绕式提升多数是不带尾绳的。

如果有尾绳，在尾绳的每米重量等于或小于提升绳的每米重量时，计算方法都与无尾绳的情况相同，即认为满载的容器位于井底装载水平。

竖井提升系统的简化示意图，如图2所示。

在计算钢丝绳在天轮切点M 处的静拉力时，钢丝绳的悬垂长度为
L=H ＋h (7)
式中：H —提升高度，m ；
h —由井口卸载水平到天轮切点处的高度，m
图2
在这个L 值中，显然把钢丝绳多算了相当于提升容器高度的一段长度。

在设计时可以不将这段长度扣除，因为它与整个提升高度相比是很小的。

绳端荷重Q 。

按满载计算。

在箕斗提升中，它等于箕斗自重（包括连接装置）与煤重之和；
在罐笼提升中，它等于罐笼的自重（包括防坠器、悬挂装置）与最大载荷的重量（当提升矸石时，应为矸石及矿车的重量）之和。

对于升降人员和物料用的罐笼提升设备，在计算钢丝绳时先按升降人员计算，然后用升降物料时的最大载荷校核安全系数；或者按升降物料时的安全系数为7.5计算，然后再以升降人员时的最大载荷校核安全系数，使之不低于9。

例：某矿提升高度H=290m ，由井口卸载水平至天轮中心高度 h=14m ，绞车滚筒直径 D=2.5m ，罐笼自重2200kg ，每次提升一个矿车，矿车自重650kg ，内装矸石的重量1800kg ，提人时可乘12人，试选择提升钢丝绳。

解：
先按提矸石情况计算，这时绳端荷重 Q 。

＝2200＋1800十650=4650kg
钢丝绳悬垂长度 L=H ＋h=290＋14=304m a 选用6×19+Fc ，R 0=1670N/mm 2，K=0.346kg/100m.mm 2，K /=0.307，K h =1.197 根据《煤矿安全规程》规定：m=7.5
d ≥
L
K m
g R K K Q h 0
/0-=04.3*346.05.7*8.91670*307.0*197.14650
-=25.24mm 根据钢丝绳标准（GB/T8918—1996）要求选用6×19-26mm ，F 0=414.16kN 。

用于升降人员的情况校核安全系数，使m ≥9，每个人按70kg 计算，这时绳
端荷重
Q 。

＝2200＋12*70=3040kg
钢丝绳重量ML=Kd 2*L=0.346*262*3.04=711 kg
最大计算静拉力Q 。

＝（Q 。

＋ML ）*g=（3040＋711）*9.8*10-3=36.76kN 升降人员时安全系数m=414.16/36.76=11.26大于9
校核滚筒直径D 与钢丝绳直径d 的之比值，要求D/d ≥80 D/d=2500/26=96.15≥80 所选钢丝绳符合要求。

b 选用6×25Fi+Fc ，R 0=1570N/mm 2，K=0.380kg/100m.mm 2，K /=0.330，K h =1.226 根据《煤矿安全规程》规定：m=7.5
d ≥
L
K
m
g R K K Q h 0
/0-=04.3*380.05.7*8.91570*330.0*226.14650
-=24.92mm 根据钢丝绳标准（GB/T8918—1996）要求选用6×25Fi-26mm ，F 0=429.10kN 。

用于升降人员的情况校核安全系数，使m ≥9，每个人按70kg 计算，这时绳端荷重
Q 。

＝2200＋12*70=3040kg
钢丝绳重量ML=Kd 2*L=0.380*262*3.04=781 kg
最大计算静拉力Q 。

＝（Q 。

＋ML ）*g=（3040＋781）*9.8*10-3=37.45kN 升降人员时安全系数m=429.1/37.45=11.45大于9
校核滚筒直径D 与钢丝绳直径d 的之比值，要求D/d ≥80 D/d=2500/26=96.15≥80 所选钢丝绳符合要求。

1.3.3 多绳提升钢丝绳的选择计算
多绳提升最大计算静拉力的计算方法与前相同，计算中要按荷重在几根钢丝绳上平均分布来考虑，所以要将4式改写为 d ≥
)
0
L K m
g R K K n Q h - ………………………….8 式中 d —单根钢丝绳的直径，mm ； n ——提升钢丝绳数。

图3
在选择计算时，先按等重尾绳系数考虑。

在选取了一种钢丝绳确定其单位重量之后，按所选定的n ·M 值来选重量相近的尾绳。

如果尾绳的根数为n /，则尾绳的每米重量应为
M /=/n
n
·M
按钢丝绳标准选取适当的钢丝绳。

如果全部尾绳的重量大于全部提升绳重量时（有时根据提升系统的要求采用较重尾绳）， 则要校核提升钢丝绳的安全系 数。

这时要按容器在井口卸载位置计算其静拉力。

例：某矿多绳提升绞车直径D=1.85m ，提升钢丝绳数n=4，无导向轮，双层罐笼自重Q z =6800kg ，每次可装两车矸石，矿车与矸石的重量总共为Q m =4400kg ，提升系统如图所示。

已知 H=512m ，h=22.5m ，l=15.5m ，尾绳数n /=2，试计算提升丝绳。

钢丝绳悬垂长度 L=H ＋h+l=512＋22.5+15.5=550m 钢丝绳端荷重 Q 。

＝Q z +Q m =6800＋4400=11200kg 按要求安全系数m ≥8，选用6V ×30 1670MPa 钢丝绳，K=0.405kg/100m.mm 2，K /=0.324，K h =1.177
根据《煤矿安全规程》规定：m=8
d ≥
)
....(0
/
0L K m
g R K K n Q h -=)5.5*405.08*8.91670*324.0*177.1(*411200
-=21.79mm 按钢丝绳标准（GB/T8918—1996）要求查表选用6v ×30-22mm ，抗拉强度
1670Mpa ，F 0=307.20kN 。

校核绞车主导轮直径D 与钢丝绳直径d 的之比值，要求D/d ≥80 D/d=1800/22=84.1≥80
钢丝绳符合《煤矿安全规程》规定 根据等重条件计算选择尾绳，即
M /=4/2·196.02 kg ／m=392.04 kg ／m
查钢丝绳标准（GB/T8918—1996）选用18×7-32mm ，M /=399.0 kg ／100m 当罐笼在井口出车台水平时，全部钢丝绳的重量为
Q S ＝n*M*h+n /*M /*（H+l ）=4*196.02*0.225＋2*399.0*（512+15.5）/100
=4361.57kg 最大计算静拉力：Q J ＝（Q 0＋Q S ）*g=（11200＋4361.57）*9.8/1000=152.50kN 提升钢丝绳的安全系数：m=4*307.20/152.50=8.05大于8 如国钢丝绳符合要求但安全系数略低，可以改用强度较高的钢丝绳或适当降低提升重量。

1.2.4 斜井提升钢丝绳的选择计算
斜井提升钢丝绳的计算静拉力的计算原则与竖井相同，计算中其静拉力要考虑倾角及阻力的影响，所以钢丝绳的最大静拉力为。