明框玻璃幕墙集中荷载作用设计计算书
玻璃幕墙基本荷载和幕墙玻璃U值设计计算书
《建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法》
JGJ/T 211-2007
50
《中空玻璃用复合密封胶条》
JC/T 1022-2007
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《建筑幕墙用瓷板》
JG/T217-2007
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《绿色建筑评价标准》
GB/T50378-2006
53
《建筑设计防火规范》
GB 50016-2006
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《混凝土加固设计规范》
szknwkn设计计算书1knm2sznwknwqekee114041305166knm2综合以上计算取绝对值最大的荷载进行强度演算采用面板荷载组合标准值为1knm2面板荷载组合设计值为166knm2立柱承受风荷载标准值为1knm2横梁承受风荷载标准值为1knm2幕墙玻璃u值计算玻璃系统u值计算理论按建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程jgjt1512008采用1冬季标准计算条件应为
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《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》
GB/T 18575-2001
78
《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》
GB/T 18250-2000
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《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》
GB 3098.2-2000
80
《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》
JC 133-2000
81
《紧固件机械性能不锈钢螺母》
GB 3098.15-2000
60
《公共建筑节能设计标准》
GB 50189-2005
61
《建筑用硬质塑料隔热条》
JG/T 174-2005
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《建筑结构用冷弯矩形钢管》
JG/T 178-2005
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《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》
JG 160-2004
玻璃幕墙计算书
远东新村幼儿园办公楼玻璃幕墙设计计算书一. 幕墙承受荷载计算1. 风荷载标准值计算W k=zzs W oW k : 作用在幕墙上的风荷载标准值kN/m2 z : 瞬时风压的阵风系数取 2.25 z : 风压高度变化系数取 1.14 s : 风荷载体型系数取 1.5W o : 基本风压, 当地取值为0.55kN/m2W k=2.25X1.14X1.5X0.55=2.12kN/m 22. 风荷载设计值W=w W k=1.4x2.12=2.9kN/m2W : 风荷载设计值w : 风荷载作用效应的分项系数值为1.43. 玻璃幕墙构件重力荷载标准值G K=G AK BH=0.4x1.047x1.65=1.73kNG K : 幕墙构件包括玻璃和铝框重力荷载标准值G AK : 幕墙构件包括玻璃和铝框的平均自重0.4kN/m2B : 幕墙分格宽1.047mH : 幕墙分格高1.65m 4A二BH=1.65x1.047=1.72m24 地震作用1 垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用q E=Emax G k/Aq E : 垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用kN/m2 E :动力放大系数取 3.0max : 水平地震影响系数最大值为0.04G k : 玻璃幕墙构件重量为0.74kNA : 玻璃幕墙构件的面积m2q E=3x0.04x0.74/1.72=0.18kN/m22平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用：p E=Emax G kP E :平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用kNE :动力放大系数取3.0max :水平地震影响系数最大值为0.04G k :玻璃幕墙构件重量为0.74kN/mP E=3x0.04x0.74=0.088kN二.玻璃的计算玻璃选用中空玻璃1. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的风荷载作用下的最大应力w=6eWa2/t2w :风荷载作用下玻璃的最大应力N/mm2W :风荷载设计值为0.00135N/mm2a :玻璃短边边长1047mmt :玻璃厚度取10mme:弯曲系数0.0775w=6x0.0775X0.00189X10472/102=13N/mm2I2. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的地震作用下的最大应力G AK =t/1000=25.67.2/1025=0.1798kN/m2G AK :玻璃自重I:玻璃重力体积密度kN/m3t:玻璃厚度q EA=EEmax G AKq EA :地震作用设计值E :地震作用分项系数1.3E :动力放大系数取3.0max :水平地震影响系数最大值为0.04q EA=1.3X3X0.040.1798=0.028kN/m22EA=6q EA a /t2EA : 地震作用下玻璃的最大应力N/mm2q EA : 地震作用设计值为0.000028N/mm2a : 玻璃短边边长1047mmt : 玻璃厚度10mm: 弯曲系数0.0775EA =6X0.0775X0.000028X10472/102=0.337N/mm23. 计算在温度影响下, 玻璃边缘与边框之间的挤压应力t1=ET-2c-d c/bt1 : 在温度影响下玻璃的挤压应力c : 玻璃边缘与边框间和空隙取5mmd c : 施工误差取3mmb : 玻璃的长边尺寸1650mmT : 玻璃幕墙年温度变化80 度: 玻璃的线膨胀系数0.00001E : 玻璃的弹性模量72000N/mm2 t1=72000X0.00001X80-25-3/1500=-278.4N/mm2 计算值为负, 挤压应力为零, 满足要求44 计算玻璃中央与边缘温度差产生的温差应力t2=0.74E1234T c-T s t2 : 温差应力: 玻璃的线膨胀系数0.00001E : 玻璃的弹性模量72000N/mm21 : 阴影系数取1.6 （邻边）2 : 窗帘系数取1.33 : 玻璃面积系数取1.044 : 嵌缝材料系数取0.38T c : 玻璃中央温度取50度T s : 玻璃边缘温度取35 度t1=0.74720000.000011.61.31.040.38 50-35=6.57N/mm2t=tt2=1.26.57=7.884N/mm2<19.5N/mm2 满足要求t : 温度作用分项系数1.25. 计算组合应力=w +0.6EA =20.1+0.60.264=20.2584N/mm22<f g =28N/mm 2 玻璃强度满足 !三. 横梁的设计计算2. 计算横梁由于风荷载作用产生的弯矩及变形q w =HW k =1.6X1.35=2.16kN/m q w : 风荷载线密度标准值 H : 幕墙分格高 W k : 幕墙承受风荷载标准值 M yw =q w B 2/8=2.16X1.1592/8=0.36kN.m M yw : 横梁由于风荷载作用产生的弯矩标准值 B : 幕墙分格宽 w =5q w B4/384/E/I y =5x2.16x1.159x4/384 /70000/658300=2.83mm w : 横梁由于风荷载作用产生的变形q w : 风荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽E : 铝合金的弹性模量I y : 横梁绕竖向轴惯性矩3. 计算横梁由于重力荷载作用产生的弯矩及变形G b =HG bk =1.6X0.4=0.64kN/mG b : 横梁承受重力荷载线密度标准值H : 幕墙分格高G bk : 幕墙构件不包括立柱平均自重 0.4kN/m22 M xG =G b B2/8=0.64x1.652/8=0.11kN.mM xG : 横梁由于重力荷载作用产生的弯矩标准值B : 幕墙分格宽G =5G b B4/384/E/I y =5x0.64X1047x4/384/70000/658300=0.1871mmG : 横梁由于重力荷载作用产生的变形G b : 横梁承受重力荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽1. 横梁基本参数横梁采用 120 型系列配套型材X 向惯性矩 :658300mm 4 Y 向惯性矩 :658300mm 4 面积:830mm 2 X 向截面抵抗矩 :18300mm 3 Y 向截面抵抗矩 :18300mm 3E : 铝合金的弹性模量I x : 横梁绕水平轴惯性矩4. 计算横梁由于地震作用产生的弯矩及变形q e=Emax G b=30.040.6=0.072kN/m q e : 地震作用线密度标准值E : 动力放大系数取3.0max : 水平地震影响系数最大值为0.04G b : 横梁承受重力荷载线密度标准值M ye=q e B2/8=0.0721.1592/8=0.0095kN.mM ye : 横梁由于地震作用产生的弯矩标准值B : 幕墙分格宽e=5q e B4/384/E/I y=50.07210254/384 /70000/658300=0.0225mme : 横梁由于地震作用产生的变形q e : 地震作用线密度标准值B : 幕墙分格宽E : 铝合金的弹性模量I y : 横梁绕竖向轴惯性矩5w : 风荷载作用效应的分项系数1.4M yw : 横梁由于风荷载作用产生的弯矩标准值 e : 地震作用效应的组合系数0.6 e : 地震作用效应的分项系数 1.3M ye : 横梁由于地震作用产生的弯矩标准值y=G=0.1871mm y : 横梁竖向最大挠度G : 横梁由于重力荷载作用产生的变形=ww+ee=11.165+0.60.0225=1.1785mmx: 横梁水平最大挠度5 荷载效应组合M x=G M xG=1.20.0788=0.09456kN.mM x : 横梁绕X 轴的弯矩设计值G : 重力荷载作用效应的分项系数1.2M xG : 横梁由于重力荷载作用产生的弯矩标准值M y=ww Myw+ee M ye=11.40.49+0.61.30.0095=0.6934kN.mM y : 横梁绕Y 轴的弯矩设计值w : 风荷载作用效应的组合系数1.0w : 风荷载作用效应的组合系数1.0 w : 横梁由于风荷载作用产生的变形 e : 地震作用效应的组合系数0.6 e : 横梁由于地震作用产生的变形6. 横梁强度和刚度的验算=M x//W x+M y//W y=658300/1.05/18300+658300/1.05/18300=68.52N/mm2: 横梁产生最大应力: 塑性发展系数取1.05M x : 横梁绕X 轴的弯矩设计值W x : 横梁绕X 轴的截面抵抗矩M y : 横梁绕Y 轴的弯矩设计值W y : 横梁绕Y 轴的截面抵抗矩<f a=84.2N/mm2横梁强度满足要求=x2+y20.5=1.1651.165+0.18710.18710.5=1.18mm : 横梁最大挠度x : 横梁水平最大挠度y : 横梁竖向最大挠度<B/180=5.69mm 且<20mm 横梁刚度满足要求四.立柱的设计计算1. 立柱基本参数立柱采用120 系列面积:1800mm2惯性矩:5850000mm4 截面抵抗矩：73000mm32. 计算立柱由于风荷载作用产生的弯矩及变形q w=BWk=1.159x1.35=1.56kN/m q w : 风荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽W k : 幕墙承受风荷载标准值M w=q w L2/8=1.56x3.72/8=2.67kN.m M w : 立柱由于风荷载作用产生的弯矩标准值L : 立柱计算长度w=5q w L4/384/E/I=5x1.56x37006/384 /70000/5850000=0.93mm w : 立柱6 计算立柱由于地震作用产生的弯矩及变形q e=Emax G a=3x0.04x0.46=0.0552kN/mq e : 地震作用线密度标准值E : 动力放大系数取3.0max : 水平地震影响系数最大值为0.04由于风荷载作用产生的变形q w : 风荷载线密度标准值L : 立柱计算长度E : 铝合金的弹性模量I : 立柱惯性矩3. 计算立柱由于重力荷载作用产生的拉力G a=BG ak=1.159x0.4=0.46kN/mG a : 立柱承受重力荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽G ak : 幕墙构件平均自重0.4kN/m2N G=G a L=0.46x3.7=1.7kNN G : 立柱由于重力荷载作用产生的拉力标准值L : 立柱计算长度G a : 立柱承受重力荷载线密度标准值M e=q e L2/8=0.0552x3.72/8=0.0945kN.mM e : 立柱由于地震作用产生的弯矩标准值L : 立柱计算长度e=5q e L4/384/E/I=5x0.0552x37004/384 /70000/5850000=0.33mme : 立柱由于地震作用产生的变形q e : 地震作用线密度标准值L : 立柱计算长度E : 铝合金的弹性模量I : 立柱惯性矩5. 荷载效应组合N=G N G=1.21.517=1.82kNN : 立柱拉力设计值G : 重力荷载作用效应的分项系数1.2N G : 立柱由于重力荷载作用产生的拉力标准值M= ww M w+ee M e=11.44.369+0.61.30.0842=6.182kN.mM : 立柱弯矩设计值w : 风荷载作用效应的组合系数1.0w : 风荷载作用效应的分项系数1.4M w : 立柱由于风荷载作用产生的弯矩标准值e : 地震作用效应的组合系数0.6e : 地震作用效应的分项系数1.3M e : 立柱由于地震作用产生的弯矩标准值=ww +ee=115.216+0.60.293=15.392mm: 立柱的最大挠度w : 风荷载作用效应的组合系数1.0w : 立柱由于风荷载作用产生的变形e : 地震作用效应的组合系数0.6e : 立柱由于地震作用产生的变形7: 立柱产生最大应力: 塑性发展系数取1.05N : 立柱拉力设计值A : 立柱的净截面面积M : 立柱弯矩设计值W : 立柱截面抵抗矩<f a=84.2N/mm2 立柱强度满足要求=15.392<L/180=20.56mm 且<20mm立柱刚度满足要求五. 结构硅酮密封胶的计算1. 计算胶缝的宽度1 风荷载作用下计算胶缝的宽度c s=W k a/2000/f1c s : 结构硅酮密封胶粘结宽度mmW k : 风荷载标准值为1.924kN/m2a : 玻璃的短边长度为1159mmf1 : 胶的短期强度允许值为0.14N/mm2c s=1.924X1159/2000/0.14=7.968mm2 玻璃自重作用下计算胶缝的宽度c s=q Gk ab/2000/a+b/f2c s : 结构硅酮密封胶粘结宽度mmq Gk : 玻璃单位面积重量为0.1798kN/m27 立柱强度和刚度的验算=N/A+M//W=1820/1800+5850000/1.05/73000=77.33N/mm2a,b : 玻璃的短边和长边长度分别为1600mm,1159mm f2 : 胶的长期强度允许值为0.007N/mm2c s=0.179X8900X1600/2000/1025+1500/0.007=7.82mm 取结构硅酮密封胶粘结宽度12mm3. 计算结构硅酮密封胶粘结厚度t s>s/2+0.5t s : 结构硅酮密封胶粘结厚度mm: 结构硅酮密封胶的变形承受能力取12.5%s : 幕墙玻璃的相对位移量取3mmt s>3/0.1252+0.1250.5=5.82mm结构硅酮密封胶粘结厚度取6mm曲阜远东装饰有限公司2007年7月14日。
玻璃幕墙计算书
.. 吴忠市人民医院迁建工程全科医师培训楼玻璃幕墙计算书设计单位：计算人：检查：审核：20 年月基本计算公式(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1当计算主要承重结构时W k=βzμsμz W0（GB50009 8.1.1-1）2当计算围护结构时W k=βgzμs1μz W0（GB50009 8.1.1-2）式中：其中: W k---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)；βgz---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.6.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算: βgz=1+2g I10(Z/10)-α其中g为峰值因子，取值2.5，α为地面粗糙度指数，I10为10m高名义湍流度。
经化简，得：A类场地: βgz=1+0.6×(Z/10)-0.12B类场地: βgz=1+0.7×(Z/10)-0.15C类场地: βgz=1+1.15×(Z/10)-0.22D类场地: βgz=1+1.95×(Z/10)-0.30μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.2.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.284×(Z/10)0.24B类场地: μz=1.000×(Z/10)0.30C类场地: μz=0.544×(Z/10)0.44D类场地: μz=0.262×(Z/10)0.60按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1. 正压区按表8.3.1-1采用；2. 负压区—对墙面，取-1.2—对墙角边，取-2.0二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
明框幕墙结构计算
第三部分、主楼明框玻璃幕墙计算第一章、荷载计算一、基本参数最大标高：91.5 m计算位置：13～1轴立面明框玻璃幕墙幕墙分格：B×H=1.0×1.5 mB：玻璃宽度H：玻璃高度设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算1、幕墙自重荷载标准值计算G AK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃面板采用6+12A+6钢化中空(LOW-E)玻璃G AK=（6+6）×10-3×25.6=0.31 KN/m2G GK：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载标准值G GK=0.40 KN/m22、幕墙自重荷载设计值计算r G：永久荷载分项系数，取r G=1.2G G：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值G G=r G·G GK=1.2×0.40=0.48 KN/m23、幕墙承受的水平地震荷载标准值计算q EK：垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值βE：动力放大系数，可取5.0αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08q EK=αmax·βE·G GK =0.08×5.0×0.40=0.16 KN/m24、幕墙承受的水平地震荷载设计值计算r E：地震作用分项系数，取r E=1.3q E：作用在幕墙上的水平地震荷载设计值q E=r E·q EK=1.3×0.16=0.208 KN/m2第二章、玻璃面板校核本工程选用6+12A+6钢化中空(LOW-E)玻璃，最大玻璃分格a=1000 mm,b=1500 mm。
一、荷载计算1、幕墙的风荷载计算βgz：阵风系数，1.6167μZ ：风压高度变化系数，1.6316W 0：基本风压 W 0=0.55 KN/m 2（50年一遇）μS1：围护构件面板局部风压体型系数，μS1=-1.2，（依据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001（2006版）第7.3.3条）W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值 (KN/m 2)W K =βgz μS1μZ W 0=1.6167×1.2×1.6316×0.55=1.74 KN/m 2W ：作用在幕墙上的风荷载设计值(KN/m 2) r W ：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W= r W ×W K =1.4×1.74=2.44 KN/m 22、荷载组合ψW ：风荷载的组合值系数，取ψW =1.0 ψE ：地震作用的组合值系数，取ψE =0.5风荷载和水平地震作用组合标准值q K =ψW W K +ψE q EK =1.0×1.74+0.5×0.16=1.82 KN/m 2风荷载和水平地震作用组合设计值q=ψW γW W K +ψE γE q EK =1.0×1.4×1.74 +0.5×1.3×0.16=2.54 KN/m 2二、外片玻璃面板强度校核校核依据：ησ226tmqa =≤f g按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条 1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条的规定，中空玻璃的内外片玻璃承受的荷载分别为3231311.1t t t q q +=外、323132t t t q q +=内。
明框玻璃幕墙设计计算书
明框玻璃幕墙设计计算书计算:校核:xxxxxxxx幕墙公司xxxx年xx月xx日目录一、风荷载计算 (1)1.风荷载标准值: (1)2.风荷载设计值: (2)二、立柱计算 (2)1.立柱荷载计算: (2)2.选用立柱型材的截面特性: (5)3.立柱的强度计算: (6)4.立柱的刚度计算: (8)5.立柱抗剪计算: (9)北立面45m处明框幕墙设计计算书一、风荷载计算1.风荷载标准值:Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)μz: 45m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1)μz=0.616×(z/10)0.44=1.19397μf: 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8)μf=0.5×35(1.8×(0.22-0.16))×(z/10)-0.22=0.527257βgz: 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1)βgz=к×(1+2×μf) = 1.74634Wk=γ0×βgz×μz×μs×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=1.1×1.74634×1.19397×1.2×0.45=1.23854 kN/m22.风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m2rw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用W=rw×Wk=1.4×1.23854=1.73395kN/m2二、立柱计算1.立柱荷载计算:(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4Wk: 风荷载标准值: 1.23854kN/m2Bl: 幕墙左分格宽: 1.5mBr: 幕墙右分格宽: 1.2mqwk=Wk×(Bl+Br)/2=1.23854×(1.5+1.2)/2=1.67202kN/mqw=1.4×qwk=1.4×1.67202=2.34083kN/m(2)分布水平地震作用设计值GAkl: 立柱左边玻璃幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 450N/m2 GAkr: 立柱右边玻璃幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 450N/m2 qEAkl=γ0×5×αmax×GAkl (JGJ102-2003 5.3.4)=1.1×5×0.16×450/1000=0.396kN/m2qEAkr=γ0×5×αmax×GAkr (JGJ102-2003 5.3.4)=1.1×5×0.16×450/1000=0.396kN/m2qek=(qEkl×Bl+qEkr×Br)/2=(0.396×1.5+0.396×1.2)/2=0.5346kN/mqe=1.3×qek=1.3×0.5346=0.69498kN/m(3)立柱所受组合荷载: 组合线荷载标准值: qzk=qwk =1.67202kN/m 组合线荷载设计值: qz=qw+0.5×qe=2.34083+0.5×0.69498 =2.68832kN/m(4)立柱弯矩:通过有限元分析计算得到立梃的弯矩图如下:q 1=2.688k N /mÁ¢ÖùÊÜÁ¦¼òͼ1200180018001200最大弯矩发生在4.8m 处M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN ·m) M=4.35508kN ·m2. 选用立柱型材的截面特性: 选用立柱型材名称: EA2629 型材强度设计值: 85.5N/mm 2 型材弹性模量: E=70000N/mm 2 X 轴惯性矩: Ix=634.118cm 4 Y 轴惯性矩: Iy=133.448cm 4 X 轴上部截面矩: Wx1=66.8552cm 3M m a x =4.355k N .mÁ¢ÖùÍä¾Øͼ1200180018001200X轴下部截面矩: Wx2=78.1409cmy轴左部截面矩: Wy1=38.1279cm3y轴右部截面矩: Wy2=38.1279cm3型材截面积: A=17.8269cm2型材计算校核处壁厚: t=3.5mm型材截面面积矩: Ss=47.8233cm3塑性发展系数: γ=1.05EA26293.立柱的强度计算:校核依据: N/A+M/γ/w≤ｆa (JGJ102-2003 6.3.7) Bl: 幕墙左分格宽: 1.5mBr: 幕墙右分格宽: 1.2mHv: 立柱长度GAkl: 幕墙左分格自重: 450N/m2GAKr: 幕墙右分格自重: 450N/m 幕墙自重线荷载:Gk=(GAkl×Bl+GAkr×Br)/2000=(450×1.5+450×1.2)/2000=0.6075kN/mNk: 立柱受力:Nk=γ0×Gk×Hv=1.1×0.6075×6=4.0095kNN: 立柱受力设计值:rG: 结构自重分项系数: 1.2N=1.2×Nk=1.2×4.0095=4.8114kNσ: 立柱计算强度(N/mm2)A: 立柱型材截面积: 17.8269cm2 M: 立柱弯矩: 4.35508kN·mWx2: 立柱截面抗弯矩: 66.8552cm3γ: 塑性发展系数: 1.05 σ=N ×10/A+M ×103/1.05/Wx2=4.8114×10/17.8269+4.35508×103/1.05/66.8552 =64.739N/mm 264.739N/mm 2 ≤ｆa=85.5N/mm 2 立柱强度满足要求 4. 立柱的刚度计算: 校核依据: Umax ≤L/180 Dfmax: 立柱最大允许挠度:通过有限元分析计算得到立梃的挠度图如下:D m a x =8.848m mÁ¢ÖùλÒÆͼ1200180018001200最大挠度发生在3m 处Dfmax=Hvmax/180×1000=1.8/180×1000=10mm立柱最大挠度Umax 为: 8.84825mm ≤10mm 挠度满足要求5. 立柱抗剪计算:校核依据: τmax ≤[τ]=49.6N/mm 2通过有限元分析计算得到立柱的剪力图如下:最大剪力发生在1.2m 处Q m a x =5.242k NÁ¢Öù¼ôÁ¦Í¼1200180018001200τ: 立梃剪应力:Q: 立梃最大剪力: 5.24223kNSs: 立柱型材截面面积矩: 47.8233cm3 Ix: 立柱型材截面惯性矩: 634.118cm4 t: 立柱壁厚: 3.5mmτ=Q×Ss×100/Ix/t=5.24223×47.8233×100/634.118/3.5 =11.2958N/mm211.2958N/mm2≤49.6N/mm2立柱抗剪强度可以满足。
玻璃幕墙标准计算书
工程设计计算书一．总述1.计算依据♦《建筑幕墙》JG3035-1996♦《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96♦《金属、石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001♦《建筑结构荷载规范》GB50009-2001♦《建筑抗震设计规范》GB50011-2001♦《民用建筑热工设计规范》GB50176-93♦《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-94♦《钢结构设计规范》GBJ17-88♦《建筑幕墙物理性能分级》GB/T15225-94♦《建筑幕墙风压变形性能测试方法》GB/T15227-94♦《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-97♦《绝热用岩棉、矿棉及其制品》GB/T11835-98♦《建筑结构静力计算手册》♦《铝窗制造》李之毅、苑建华等著♦ 其它资料（根据实际工程适当增减）2.荷载计算⑴作用在幕墙上的风荷载标准值按下式计算：风荷载.mcdW k＝βgZ·μS·μZ·W O式中：W k－作用在幕墙上的风荷载标准值（KN／m2）；βgZ－高度z处的阵风系数，查表7.5.1；μS－风荷载体型系数，查表7.3.1；μZ－风压高度变化系数，查表7.2.2；W O－基本风压，查表附录D.4按50年一遇取值。
本处系数取值按照《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规定。
⑵地震作用按下式计算Q E＝βE·αmax·G式中：Q E——作用于幕墙平面外水平地震作用（KN）；G ——幕墙构件的重量（KN）；αmax——水平地震影响系数最大值；βE——动力放大系数。
⑶荷载分项系数和组合系数的确定根据《建筑结构荷载规范》（ＧＢ50009-2001）及《玻璃幕墙工程技术规范》之精神，结合本工程的地区地理环境，建筑特点以及幕墙的受力情况，各分项系数和组合系数选择如下：①强度计算时分项系数组合系数重力荷载，γg取1.2风荷载，γw取1.4 风荷载，ψw取1.0地震作用，γE取1.3 地震作用，ψE取0.6温度作用，γT取1.2 温度作用，ψT取0.2 ②刚度计算时分项系数组合系数均按1.0采用风荷载，ψw取1.0地震作用，ψE取0.6温度作用，ψT取0.2 ⑷荷载和作用效应按下式进行组合：S＝γg S g＋ψwγw S w＋ψEγE S E＋ψTγT S T式中：S——荷载和作用效应组合后的设计值；S g——重力荷载作为永久荷载产生的效应；S w,S E,S T——分别为风荷载，地震作用和温度作用作为可变荷载和作用产生的效应；γg,γw,γE,γT——各效应的分项系数；ψw,ψE,ψT——分别为风荷载，地震作用和温度作用效应的组合系数。
明框玻璃幕计算书
一、简介奔驰3S店是集奔驰汽车销售、汽车保养、汽车维修，一整套汽车服务场所，他的外形独树一帜，构造风格别致。
福州东星奔驰3S店地处福峡路黄山段的亚太汽车城，他的展厅外形由12根深蓝色圆柱围绕，进而是高大的明框玻璃幕墙围护，明框玻璃幕墙分凸弧与凹弧两大部分，每幅幕墙高11.105m，宽32m，为单层单跨，上下由四片玻璃分格2.8m+2.1m+2.1m+4.1m，水平分格最大尺寸为2.15m，单片玻璃最大面积有9㎡，采用钢化玻璃与中空双钢化玻璃。
二、明框幕墙设计方案奔驰玻璃幕墙均选用明框幕墙，外明框为铝合金型材，固定于钢管，内选用矩形管与H型钢组合受力杆件，横向杆件全部采用矩型管，纵向杆件以H型钢与矩形钢管拼焊组合。
钢构件与铝型材表面均喷涂银灰色氟碳金属漆，玻璃大部分采用8+12+8中空双钢化玻璃，底层要求透明度高，采用单片15mm钢化玻璃，针对我市属台风多发地区，建筑外幕墙应按不同的建筑高度、建筑体型、地区风荷载等因素确定风荷载标准值，对选用受力杆件进行强度及稳定性计算。
三、明框玻璃幕墙主受力杆件计算基本参数：福州地区，幕墙所处最高点：11.105m玻璃分格一：2150×4100玻璃选用：15mm钢化玻璃玻璃分格二：2150×2800玻璃选用：8+12+8中空钢化玻璃立杆计算跨度：3576×11105地面粗糙度类别：B类抗震设防烈度：7度地震加速度峰值0.1g计算依据：《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102-2003）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（一）幕墙承受荷载计算1．风荷载标准值计算：•••Wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)Wo：福州地区50年一遇十分钟平均最大风压：0.7kN/m2根据现行GB50009-2001中数值采用••• βgz：瞬时风压的阵风系数取：1.77••• μz：11.105m高处风压高度变化系数（按B类区取值）插入法计算：μz=1.03••• μs：风荷载体型系数：-1.2Wk =βgz·uz·us·Wo••• =1.77×1.03×1.2×0.7••• =1.53kN/m22．单元幕墙构件重量荷载标准值计算（1）立杆重量荷载标准值：••• Gk立：立杆自重量荷载(KN)••• 38.08+17.95kg/m：立杆每米重量（25#工字钢+160x80x5方钢）••• L：立杆长度=11.105m（2）横杆重量荷载标准值：••• Gk横：横杆自重量荷载(KN)••• 17.95kg/m：横杆（160x80x5方钢）每米重量••• B：横杆长度=3.576m•（3）玻璃重量荷载标准值：••• Gk石：玻璃自重量荷载(KN)••• 25.6kN/m3：玻璃的密度••• B×L：单元构件玻璃面积3.576×11.105=39.71㎡••• 15mm：玻璃的厚度（4）单元幕墙构件重量荷载：••• Gk：单元幕墙构件重量荷载标准值(KN)3．单元构件横梁数量••• Gk =Gk立＋Gk横＋Gk石••• =6.098+0.63×5+15.25••• =24.5KN•••（二）幕墙立杆计算•••选用型材号：立杆（25#工字钢+160x80x5方钢）•••型材强度设计值：215N/mm2（抗拉、抗压）•••铝型材弹性模量：E=2.1×105N/mm2X轴惯性矩：Ix=9949.14cm4X轴抵抗矩：W=383.8cm3•••惯性半径：i1=11.8cm型材截面积：A=71.51cm2型材计算校核处壁厚：t=5mm•••1．幕墙立柱的强度计算：承受轴压力和弯矩作用的立柱，其在弯矩作用的稳定性应符合下式要求：（立柱计算模式为一端简支一端固定计算）•••计算公式：N——立柱的轴压力设计值（N）；NＥ——临界轴压力（N）；M——立柱的最大弯矩设计值（Nmm）；ψ——弯矩作用平面内的轴心受压的稳定系数，可查表；W——在弯矩作用方向上较大受压边的毛截面抵抗矩（mm3）；λ——长细比；γ——截面塑性发展系数，σ——型材的抗弯强度的设计值（N/mm2）。
玻璃幕墙设计计算书.
玻璃幕墙设计计算书1. 设计依据:1.1 相关国家标准:1.1.1 玻璃幕墙工程技术规范(JGJ 102-2003)1.1.2 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)1.1.3 钢结构设计规范(GB 50017-2003)1.1.4 混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)1.2 业主提供的相关资料:1.2.1 招标书1.2.2 建筑及结构施工图1.2.3 其它有关资料2. 幕墙材料选择:2.1 玻璃选择:2.1.1 玻璃类型: 单层2.1.2 玻璃种类: 钢化玻璃2.1.3 选用玻璃尺寸:厚度t k=8 (mm)高度h k=3.8 (m),宽度b k=1.36 (m)玻璃短边长度a=1.36 (m),长边长度b=3.8 (m) 玻璃短边宁长边二a/b=.3582.1.4 选用玻璃的强度设计值:大面强度f gm=84 (MPa)侧面强度f gb=58.8 (MPa)2.1.5 选用玻璃的相关物理指标: 弹性模量: E g=72000 (MPa)线胀系数：a =.00001泊松比：v =.2重力密度：丫g=25.6(kN/m3)2.2 幕墙龙骨材质选择：铝合金6063-T52.2.1 铝型材的强度设计值：抗拉、压强度设计值f at=85.5 (MPa) 抗剪强度设计值f av=49.6 (MPa) 局部承压强度设计值f ac=120(MPa)2.2.2 铝型材的相关物理指标：弹性模量： E a=70000 (MPa) 线胀系数：aa=.0000235重力密度：丫a=28 (kN/m3)2.2.3 铝合金立柱和横梁的挠度控制：相对挠度：＜1/1803. 幕墙荷载:3.1 荷载标准值：3.1.1 永久荷载标准值：3.1.1.1 玻璃自重荷载标准值：q gk0=t°x Y1000=.205 (kPa) 其中：t o为玻璃片总厚度，t°=8 (mm)3.1.1.2铝框自重荷载标准值：初估q gak=0.2科gkoq gak=0.2)q gko=.O41 (kPa)3.1.1.3 玻璃与铝框自重荷载标准值：q gk=q gko+q gak=.246 (kPa)3.1.2 风荷载标准值：3.121 基本风压：W o=O.75 (kPa) (50 年一遇)3.1.2.2风荷载体形系数：卩s=1.23.1.2.3风荷载高度系数：卩z=.74 地面粗糙度类别： C 类距地面高度： 12 (m)3.1.2.4 阵风系数：B z=2.0493.1.2.5结构重要性系数：丫=13.1.2.6 风荷载标准值：W k二丫£吃虫w o=1.36 (kPa)3.1.3 地震作用标准值：3.1.3.1 抗震设防烈度： 7设计基本地震加速度： o.1og3.1.3.2地震影响系数最大值：a噺二.083.1.3.3 地震动力放大系数：B e= 53.1.3.4 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用标准值q ek=B e a max q gk=.o98 (kPa)4. 幕墙计算:幕墙类型: 隐框幕墙与水平面的夹角：a =90°4.1 幕墙玻璃计算:幕墙玻璃的支承条件：四边简支玻璃按四边简支板计算玻璃的厚度： t=8 (mm)4.1.1 玻璃强度计算：4.1.1.1 在风荷载标准值作用下, 玻璃板中部的应力：按a/b=.358，查得四边简支玻璃板的弯矩系数： m= .1154c wk=6mw k a2/t2=27.21 (MPa)4.1.1.2 在地震作用标准值作用下, 玻璃板中部的应力：22cek=6mq ek a /t =1.96 (MPa)4.1.1.3 考虑玻璃板在外荷载作用下大挠度变形的影响，玻璃板的应力折减系数n :由0 =(W k+0.5q ek)a4/(E g t4)=16.3查得玻璃板的应力折减系数: n =.9354.1.1.4 玻璃板中部的组合应力:(T = n W Y °Wk+ Y 逼k)=36.81 (MPa) <f gm=84 (MPa) (满足)其中: n : 应力折减系数=.935Y w: 风荷载分项系数=1.4Y地震作用分项系数=1.3呱：风荷载组合值系数=1.0%：地震作用组合值系数=0.54.1.2 玻璃刚度计算：玻璃板中部的挠度：u=n ( a k w4)/D=16.2 (mm)＜玻璃板短边边长的1/60=22.7 (mm) (满足) 其中：n :挠度折减系数由0 二W k O7(E g t4)=15.8,查得:n =.937口四边简支玻璃板的挠度系数由a/b=.358,查得：卩=.01189D:玻璃板的刚度D=E g t3/[12 (1-V)]=3200000 (N mm)4.2 硅酮结构密封胶计算：4.2.1 硅酮结构密封胶粘接宽度计算：结构胶在风荷载或地震作用下的强度设计值： f1=.2 (MPa)结构胶在永久荷载作用下的强度设计值： f2=.01 (MPa)4.2.1.1 在风荷载和水平地震作用下，结构胶粘接宽度c s1=(W+0.5q e)a/(2000f1)=6.7 (mm)其中： W--风荷载设计值，W=1.4W k=1.9 (kPa)q e--地震作用设计值，q e=1.3q ek=.13 (kPa)a--玻璃板短边长度，a=1360 (mm)4.2.1.2 在玻璃永久荷载作用下，结构胶粘接宽度c s2=q g ab/[2000(a+b)f2]=12.5 (mm)其中: q g--玻璃自重荷载设计值，q g=1.2q gk0=.25 (kPa) a--玻璃板短边长度，a=1360 (mm)b--玻璃板长边长度，b=3800 (mm)421.3故结构胶粘接宽度应》12.5 (mm)4.2.2 硅酮结构密封胶粘接厚度计算:t s=U s/[ S (2+1間3.4 (mm)其中：u s--幕墙玻璃相对于铝框的位移，u s二0 h=6.91 (mm)0 --楼层弹性层间位移角限值根据主体结构的结构类型：钢筋混凝土框架得：0 =1/550 (rad)h k--玻璃面板高度，h k=3800 (mm)S --硅酮结构密封胶变位承受能力，S = 0.125故结构胶粘接厚度应》13.4 (mm)4.3 幕墙铝合金骨架计算：玻璃幕墙类别：框架式4.3.1 幕墙铝合金横梁计算：选用的铝合金型材的代号： 155其截面的几何参数如下：截面惯性矩： I ax=410715 (mm4) I ay=731313 (mm4)截面抵抗矩： W ax=9779 (mm3) W ay=1875 (mm3)截面面积：A a=950 (mm2)431.1在荷载标准值作用下，横梁的内力及挠度：431.1.1在风荷载标准值作用下，横梁的内力及挠度按三角形分布的分布荷载计算，见附图4-1:b k附图4-1线载集度：q wk=20W k b k/2)=1.8496 (kN/m)跨中最大弯矩：M wk=q wk b^/12=.29 (kN m)跨内最大剪力：V wk=q wk b k/4=.63 (kN)跨中最大挠度：4U wk =q wk b k /(120E a l ay)=1.03 (mm)4.3.1.1.2在地震作用标准值作用下，横梁的内力及挠度按三角形分布的分布荷载计算，见附图4-1:线载集度:q ekx=20q ek b k/2)=.13328 (kN/m)跨中最大弯矩：M ek=q ekx b k2/12=.021 (kN m)跨内最大剪力：V ek=q ekx b k/4=.05 (kN)跨中最大挠度：4U ek=q ekx b k /(12OE a l ay)=.O74 (mm)4.3.1.1.3在重力荷载标准值作用下，横梁的内力及挠度玻璃与铝框自重荷载：q gk=.246 (kPa)按受二集中荷载的简支梁计算，见附图4-2:附图4-2平行于幕墙平面的集中荷载：P gky=q gk h k b k Sin a /2=.636 (kN) 其中：h k--玻璃高度，h k=3.8 (mm)b k--玻璃宽度，b y=1.36 (mm)M gky二P gky b d=.O95 (kN m)其中: b d--玻璃垫块至横梁端部的距离，b d=0.15 (m) 跨内最大剪力:V gky=P gky=.636 (kN)跨中最大挠度:32U gky = P gky a b (3-4 a )/(24E a l ax) = .75 (mm)其中：a =b d/b k=.11b d--玻璃垫块至横梁端部的距离，b d=0.15 (m)b k--横梁跨度，b k=1.36 (m)4.3.1.2 横梁验算：4.3.1.2.1 抗剪强度验算：横梁水平方向(x 轴)的剪力组合设计值：V x= ^/v Y V wk+%Y V ek =.91 (kN)横梁竖直方向(y 轴)的剪力组合设计值：V y= Y V gky =.76 (kN)其中：丫g--永久荷载分项系数，丫g = 1.2Y--风荷载分项系数，丫w=1.4Y--地震作用分项系数，丫e=1.3%--风荷载组合值系数，® w = 1.0%--地震作用组合值系数，® e=0.5验算：V y(b y2t y/8+b x b y t x/4)/(I ax t y)=3.5 (MPa) <f av=49.6 (MPa) (满足)其中: b x--横梁截面水平方向宽度，b x=73 (mm)b y--横梁截面竖直方向宽度，b y=70 (mm)t x--横梁截面水平腹板厚度，t x=3 (mm)t x--横梁截面竖直腹板厚度，t y=3 (mm)I ax--截面绕x 轴的毛截面惯性矩，I ax=410715 (mm4)横梁水平方向(x 轴):V x(b x2t x/8+b x b y t y/4)/(I ay t x)=2.42 (MPa) <f av=49.6 (MPa) (满足)其中: b x--横梁截面水平方向宽度，b x=73 (mm) b y--横梁截面竖直方向宽度，b y=70 (mm) t x--横梁截面水平腹板厚度，t x=3 (mm) t x--横梁截面竖直腹板厚度，t y=3 (mm)I ay--截面绕y 轴的毛截面惯性矩，I ay=731313 (mm4)4.3.1.2.2 局部稳定验算:横梁截面水平腹板为双侧加劲部位横梁截面水平腹板宽度b x =73 (mm) 横梁截面水平腹板厚度t x =3 (mm) 横梁截面水平腹板宽厚比b x/t x =24.33W50 (满足)横梁截面竖直腹板为双侧加劲部位:横梁截面竖直腹板宽度b y =70 （mm）横梁截面竖直腹板厚度t y =3 （mm）横梁截面竖直腹板宽厚比b y/t y =23.33W 50 （满足）4.3.1.2.3 刚度验算:在风荷载标准值作用下，横梁的挠度u wk =1.03 (mm) < b k/180=7.56 (mm) （满足）在重力荷载标准值作用下，横梁的挠度u gky =.75 (mm) < b k/180=7.56 (mm) （满足）4.3.2 幕墙铝合金立柱计算:选用的铝合金型材的代号: 155 其截面的几何参数如下:截面惯性矩: I ax=6719438 (mm4) I ay=1445269 (mm4)W ay=40146 (mm3) 截面抵抗矩: W ax=86147 (mm3)截面面积: A a=1927 (mm2)立柱按跨度L=3.8m 简支梁计算。
明框玻璃幕墙结构计算
第四部分、明框玻璃幕墙结构计算第一章、龙骨荷载计算一、计算说明取风荷载计算部分表3-1中明框玻璃幕墙风荷载进行计算，该处位于大面区，体型系数为1.2,该部分玻璃幕墙承受的风荷载为W K=1.4 KN/m2，W=1.97 KN/m2。
明框玻璃幕墙水平分格为B=1200 mm，竖向分格为H=1600 mm，层高为3.6 m。
二、明框玻璃幕墙自重荷载计算1、玻璃面板自重荷载标准值计算G AK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃采用TP6+12A+TP6 mm厚钢化中空玻璃G AK=（6+6）×10-3×25.6=0.307 KN/m2G GK：考虑龙骨和各种零部件后的幕墙面板自重面荷载标准值G GK=0.3765 KN/m22、玻璃面板自重荷载设计值计算r G：自重作用效应分项系数，取r G=1.2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条规定G G：考虑龙骨和各种零部件后的幕墙面板自重面荷载设计值G G=r G·G GK=1.2×0.3765=0.54 KN/m2三、明框玻璃幕墙承受的水平风荷载计算W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值W K=1.0 KN/m2W：作用在幕墙上的风荷载设计值W=1.4 KN/m2四、明框玻璃幕墙承受的水平地震荷载计算1、幕墙玻璃面板承受的水平地震荷载标准值计算αmax：水平地震影响系数最大值，取αmax=0.16查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表5.3.4 βE：动力放大系数，取βE=5.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.4条规定q EK：作用在幕墙上的地震荷载标准值计算q EK=αmax·βE·G GK=0.16×5.0×0.3765=0.360 KN/m22、幕墙玻璃面板承受的水平地震荷载设计值计算r E：地震荷载作用效应分项系数，取r E=1.3按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条规定q E：作用在幕墙上的地震荷载设计值q E=r E·q EK=1.3×0.36=0.37668 KN/m2五、荷载组合1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算ψW：风荷载作用效应组合系数，取ψW=1.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条规定ψE：地震荷载作用效应组合系数，取ψE=0.5按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条规定q K=ψW·W K+ψE·q EK=1.0×1.0+0.5×0.36=1.18 KN/m22、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=ψW·W+ψE·q E=1.0×1.4+0.5×0.37668=1.634 KN/m2工程计算书 第 3 页 共 18 页 第二章、玻璃面板计算一、计算说明玻璃面板选用TP6+12A+TP6 mm 厚的中空钢化玻璃。
7.2米双支点明框玻璃幕墙计算书
第一中学体艺楼明框玻璃幕墙设计计算书设计：校对：审核：批准：明框玻璃幕墙设计计算书计算引用的规范、标准及资料幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《建筑瓷板装饰工程技术规程》CECS101：98《建筑幕墙》GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001《小单元建筑幕墙》JG/T216-2007《建筑幕墙工程技术规范》DGJ08-56-2012建筑设计规范：《地震震级的规定》GB/T17740-1999《钢结构设计规范》GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010《高处作业吊蓝》GB19155-2003《工程抗震术语标准》JGJ/T97-2011《工程网络计划技术规程》JGJ/T121-2015《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2013《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004《建筑材料放射性核素限量》GB6566-2010《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：2003《钢结构焊接规范》GB50661-2011《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2010《建筑设计防火规范》GB50016-2014《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002《民用建筑设计通则》GB50352-2005《擦窗机》GB19154-2003《钢结构焊接规范》GB50661-2011《钢结构工程施工规范》GB50755-2012铝材规范：《变形铝及铝合金化学成份》GB/T3190-2008《建筑用隔热铝合金型材》JG175-2011《铝合金建筑型材第1部分基材》GB5237.1-2008《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》GB5237.2-2008《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》GB5237.3-2008《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》GB5237.4-2008《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》GB5237.5-2008《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》GB5237.6-2012《铝及铝合金彩色涂层板、带材》YS/T431-2009《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》YS/T437-2009《变形铝和铝合金牌号表示方法》GB/T16474-2011金属板及石材规范：《干挂饰面石材及其金属挂件》JC830.1、2-2005 《建筑装饰用微晶玻璃》JC/T872-2000《建筑幕墙用瓷板》JG/T217-2007《建筑装饰用搪瓷钢板》JG/T234-2008《微晶玻璃陶瓷复合砖》JC/T994-2006《超薄天然石材复合板》JC/T1049-2007《铝幕墙板第1部分：板基》YS/T429.1-2014 《铝幕墙板第2部分：有机聚合物喷涂铝单板》YS/T429.2-2012 《建筑幕墙用铝塑复合板》GB/T17748-2008 《建筑幕墙用陶板》JG/T324-2011《建筑装饰用石材蜂窝复合板》JG/T328-2011《建筑幕墙用氟碳铝单板制品》JG331-2011《纤维增强水泥外墙装饰挂板》JC/T2085-2011《建筑用泡沫铝板》JG/T359-2012《金属装饰保温板》JG/T360-2012《外墙保温用锚栓》JG/T366-2012《聚碳酸酯（PC）中空板》JG/T116-2012《聚碳酸酯（PC）实心板》JG/T347-2012《铝塑复合板用铝带》YS/T432-2000《天然板石》GB/T18600-2009 《天然大理石荒料》JC/T202-2011《天然大理石建筑板材》GB/T19766-2005 《天然花岗石荒料》JC/T204-2011《天然花岗石建筑板材》GB/T18601-2009 《天然石材统一编号》GB/T17670-2008 《天然饰面石材术语》GB/T13890-2008玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2013 《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2013 《防弹玻璃》GB17840-1999《平板玻璃》GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》GB15763.3-2009 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》GB15763.2-2005 《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2009 《半钢化玻璃》GB/T17841-2008 《热弯玻璃》JC/T915-2003(2014) 《压花玻璃》JC/T511-2002《中空玻璃》GB/T11944-2012 钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-2005《不锈钢棒》GB/T1220-2007 《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-2009 《不锈钢冷轧钢板及钢带》GB/T3280-2007 《不锈钢热轧钢板及钢带》GB/T4237-2007 《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-2000 《彩色涂层钢板和钢带》GB/T12754-2006《低合金钢焊条》GB/T5118-2012 《低合金高强度结构钢》GB/T1591-2008 《建筑幕墙用钢索压管接头》JG/T201-2007 《耐候结构钢》GB/T4171-2008 《高碳铬不锈钢丝》YB/T096—1997 《合金结构钢》GB/T3077-1999 《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912-2002 《冷拔异形钢管》GB/T3094-2012 《碳钢焊条》GB/T5117-2012 《碳素结构钢》GB/T700-2006 《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008 《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007 《优质碳素结构钢》GB/T699-1999胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》JC887-2001《工业用橡胶板》GB/T5574-2008 《混凝土建筑接缝用密封胶》JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》JC485-2007《建筑密封材料试验方法》GB/T13477.120-2002 《建筑用防霉密封胶》JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-2005 《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》GB/T19686-2005 《建筑铝合金型材用聚酰胺隔热条》JG/T174-2014 《建筑装饰用天然石材防护剂》JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》GB/T11835-2007 《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》GB/T529-2008 《石材用建筑密封胶》JC/T883-2001《修补用天然橡胶胶粘剂》HG/T3318-2002 《中空玻璃用弹性密封胶》GB/T29755-2013 《中空玻璃用丁基热熔密封胶》JC/T914-2014《建筑表面用有机硅防水剂》JC/T902-2002《钢结构防火涂料》GB14907-2002五金件规范：《封闭型沉头抽芯铆钉》GB/T12616-2004 《封闭型平圆头抽芯铆钉》GB/T12615-2004 《紧固件螺栓和螺钉通孔》GB/T5277-1985 《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》GB/T3103.1-2002 《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB/T3098.15-2014 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.6-2014 《紧固件机械性能抽芯铆钉》GB/T3098.19-2004 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》GB/T3098.2-2000《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》GB/T3098.4-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1-2010《紧固件机械性能自攻螺钉》GB/T3098.5-2000《紧固件术语盲铆钉》GB/T3099.2-2004《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》GB/T16823.1-1997《十字槽盘头螺钉》GB/T818-2000《铜及铜合金铸件》GB/T13819-2013《锌合金压铸件》GB/T13821-2009《铝合金压铸件》GB/T15114-2009《铸件尺寸公差与机械加工余量》GB/T6414-1999《电动采光排烟窗》JG189-2006相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》GB/T18091-2000《彩色涂层钢板和钢带试验方法》GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015《建筑防水材料老化试验方法》GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2001《金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》GB/T228.1-2010《建筑结构静力计算手册》(第二版)土建图纸：基本参数幕墙所在地区贵州贵阳地区；地面粗糙度分类等级幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。
玻璃幕墙设计计算书
玻璃幕墙设计计算书
设计概述
本文档旨在对玻璃幕墙设计进行计算和分析。
通过对幕墙结构、材料和荷载等方面的计算，确保设计的可靠性和安全性。
幕墙结构设计
根据建筑需求和功能，选择适当的幕墙结构类型。
常见的结构
类型包括点支撑幕墙、双层幕墙、单层幕墙等。
结构设计应考虑建
筑的风荷载、重力荷载等因素，并满足相关国家标准和规范。
材料选择和计算
根据幕墙结构设计，选择合适的材料类型和规格。
常见的幕墙
材料包括玻璃、铝合金、不锈钢等。
对材料进行计算，确保其强度、刚度等符合要求。
荷载分析和计算
进行荷载分析，包括风荷载、地震荷载、自重荷载等。
根据相
关荷载标准和规范，进行荷载计算，并对幕墙结构进行强度和稳定
性校核。
安全和可靠性评估
对设计计算结果进行安全和可靠性评估，确保幕墙设计满足相关的安全要求和使用寿命要求。
根据评估结果，进行必要的调整和改进。
结论
通过本文档的计算和分析，可以确保玻璃幕墙设计的可靠性和安全性。
在实践中，应严格按照相关标准和规范进行设计，并通过合适的计算和评估手段，确保幕墙设计的合理性和可行性。
明框玻璃幕墙设计计算书
明框玻璃幕墙设计计算书一、计算依据及说明1、工程概况说明工程名称:年产70万件铁路节能环保设备及配件项目 (一期)工程1#2#厂房工程所在城市:天津市工程建筑物所在地地面粗糙度类别:C类工程所在地区抗震设防烈度:七度(0.15g)工程基本风压:0.5kN/m22、设计依据3、基本计算公式(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;年产70万件铁路节能环保设备及配件项目 (一期)工程1#2#厂房按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 8.1.1-2采用风荷载计算公式: w k=βgz×μsl×μz×w0其中: w k---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=1+2gI10(z10)(-α)其中g为峰值因子取为2.5，I10为10米高名义湍流度,α为地面粗糙度指数A类场地: I10=0.12 ,α=0.12B类场地: I10=0.14 ,α=0.15C类场地: I10=0.23 ,α=0.22D类场地: I10=0.39 ,α=0.30μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.284×(Z10)0.24B类场地: μz=1.000×(Z10)0.30C类场地: μz=0.544×(Z10)0.44D类场地: μz=0.262×(Z10)0.60本工程属于C类地区μsl---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取定w0---基本风压,按全国基本风压图,天津市地区取为0.5kN/m2(3).地震作用计算:q EAk=βE×αmax×G Ak其中: q EAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按 5.0 取定αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度(0.05g): αmax=0.047度(0.1g): αmax=0.087度(0.15g): αmax=0.128度(0.2g): αmax=0.168度(0.3g): αmax=0.249度(0.4g): αmax=0.32天津市地区设防烈度为七度(0.15g),根据本地区的情况,故取αmax=0.12G Ak---幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：γG S G+γwψw S w+γEψE S E+γTψT S T各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: q k =W k +0.5×q EAk ，维护结构荷载标准值不考虑地震组合 水平荷载设计值: q=1.5×W k +0.5×1.3×q EAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.3b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.5二、荷载计算1、风荷载标准值计算W k : 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m 2) z : 计算高度17.1mμz : 17.1m 高处风压高度变化系数(按C 类区计算): (GB50009-2012 条文说明8.2.1)μz =0.544×(z 10)0.44=0.688838I 10: 10米高名义湍流度,对应A 、B 、C 、D 类地面粗糙度，分别取0.12、0.14、0.23、0.39。
2.1.1-玻璃幕墙荷载计算
第一章、荷载计算一、计算说明（本段为该幕墙的大概介绍），本章我们要计算的是该幕墙承受的最大荷载。
该处幕墙的最大计算标高为50 m。
层高为3.5 m。
二、玻璃幕墙的自重荷载计算1、玻璃幕墙自重荷载标准值计算G AK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃面板采用TP6+12A+TP6 mm厚的中空钢化玻璃G AK=（6+6）×10-3×25.6=0.31 KN/m2G GK：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载标准值G GK=0.45 KN/m22、玻璃幕墙自重荷载设计值计算r G：永久荷载分项系数，取r G=1.2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条G G：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值G G=r G·G GK=1.2×0.45=0.54 KN/m2三、玻璃幕墙承受的水平风荷载计算1、水平风荷载标准值计算βgz：阵风系数，取βgz=2.098按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1μS：风荷载体型系数，取μS=-1.2或+1.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.3.3条该体型系数分别为一个垂直于幕墙方向向外的荷载值和一个垂直于幕墙方向相里的荷载值，计算时，我们选择最不利的一种荷载进行组合，所以我们在计算时，选-1.2作为我们的计算风荷载体型系数。
μZ：风压高度变化系数，取μZ=0.74按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1W0：作用在幕墙上的风荷载基本值 0.45 KN/m2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年一遇）W K：作用在幕墙上的风荷载标准值W K=βgz·μS·μZ·W0=2.098×（-1.2）×0.74×0.45=-0.838 KN/m2（表示负风压）|W K|=0.924 KN/m2＜1.0 KN/m2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.2条取W K=1.0 KN/m22、水平风荷载设计值计算r W：风荷载分项系数，取r W=1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条W：作用在幕墙上的风荷载设计值W=r W·W K=1.4×1.0=1.4 KN/m2四、玻璃幕墙承受的水平地震荷载计算1、玻璃幕墙承受的水平地震荷载标准值计算αmax：水平地震影响系数最大值，取αmax=0.16按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.4条βE：动力放大系数，取βE=5.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.4条q EK：作用在幕墙上的地震荷载标准值计算q EK=αmax·βE·G GK=0.16×5.0×0.45=0.36 KN/m22、玻璃幕墙承受的水平地震荷载设计值计算r E：地震作用分项系数，取r E=1.3按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条q E：作用在幕墙上的地震荷载设计值q E=r E·q EK=1.3×0.36=0.468 KN/m2五、荷载组合1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算ψW：风荷载的组合值系数，取ψW=1.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条ψE：地震作用的组合值系数，取ψE=0.5按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条q K=ψW·W K+ψE·q EK=1.0×1.0+0.5×0.36=1.18 KN/m22、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=ψW·W+ψE·q E=1.0×1.4+0.5×0.468=1.668 KN/m2六、荷载计算总结根据荷载规范的要求，本玻璃幕墙的荷载可分为如下几种情况，（见表格），我们上面计算的是幕墙所占面积最大部位的荷载值，表中其他值为其他部分的荷载值。
明框玻璃幕墙计算书
************** 明框玻璃幕墙设计计算书设计：校对：审核：************ **************目录1 基本参数 (1)1.1 幕墙所在地区： (1)1.2 地面粗糙度分类等级： (1)1.3 抗震烈度： (1)2 幕墙承受荷载计算 (1)2.1 风荷载标准值的计算方法： (1)2.2 计算支撑结构时的风荷载标准值： (2)2.3 计算面板材料时的风荷载标准值： (3)2.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值： (3)2.5 作用效应组合： (3)3 幕墙立柱计算 (4)3.1 立柱型材选材计算： (4)3.2 确定材料的截面参数： (6)3.3 选用立柱型材的截面特性： (6)3.4 立柱的抗弯强度计算： (7)3.5 立柱的挠度计算： (7)3.6 立柱的抗剪计算： (8)4 幕墙横梁计算 (8)4.1 横梁型材选材计算： (9)4.2 确定材料的截面参数： (11)4.3 选用横梁型材的截面特性： (12)4.4 幕墙横梁的抗弯强度计算： (12)4.5 横梁的挠度计算： (13)4.6 横梁的抗剪计算：(三角荷载作用下) (13)5 玻璃板块的选用与校核 (14)5.1 玻璃板块荷载计算： (15)5.2 玻璃的强度计算： (16)5.3 玻璃最大挠度校核： (16)6 连接件计算 (17)6.1 横梁与角码间连接： (17)6.2 角码与立柱连接： (18)6.3 立柱与主结构连接： (19)7 幕墙埋件计算(土建预埋) (21)7.1 荷载标准值计算： (21)7.2 埋件计算： (22)7.3 锚板总面积校核： (23)7.4 锚筋长度计算： (23)8 幕墙焊缝计算 (23)8.1 受力分析： (24)8.2 焊缝特性参数计算： (24)8.3 焊缝校核计算： (24)9 明框玻璃幕墙伸缩及紧固计算 (25)9.1 立柱连接伸缩缝计算： (25)9.2 玻璃镶嵌槽紧固螺钉抗拉强度计算： (25)9.3 玻璃边缘到边框槽底间隙计算： (26)明框玻璃幕墙设计计算书1 基本参数1.1幕墙所在地区：***********；1.2地面粗糙度分类等级：幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
玻璃幕墙计算书课件
德润春城花园朗悦湾小区幕墙工程明框玻璃幕墙设计计算书广东大潮建筑装饰工程有限公司二〇一四年四月目录1 基本参数 (1)1.1 幕墙所在地区 (1)1.2 地面粗糙度分类等级 (1)1.3 抗震设防 (1)2 幕墙承受荷载计算 (2)2.1 风荷载标准值的计算方法 (2)2.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (4)2.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (4)2.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (4)2.5 平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值 (4)2.6 作用效应组合 (4)3 幕墙立柱计算 (5)3.1 立柱型材选材计算 (5)3.2 确定材料的截面参数 (6)3.3 选用立柱型材的截面特性 (8)3.4 立柱的抗弯强度计算 (8)3.5 立柱的挠度计算 (9)3.6 立柱的抗剪计算 (9)4 幕墙横梁计算 (10)4.1 横梁型材选材计算 (10)4.2 确定材料的截面参数 (12)4.3 选用横梁型材的截面特性 (13)4.4 幕墙横梁的抗弯强度计算 (14)4.5 横梁的挠度计算 (14)4.6 横梁的抗剪计算 (15)5 玻璃板块的选用与校核 (16)5.1 玻璃板块荷载计算 (16)5.2 玻璃的强度计算 (17)5.3 玻璃最大挠度校核 (17)6 连接件计算 (18)6.1 横梁与角码间连接 (18)6.2 角码与立柱连接 (19)6.3 立柱与主结构连接 (21)7 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓) (22)7.1 荷载标准值计算 (22)7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (23)7.3 群锚受剪内力计算 (24)7.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (24)7.5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (25)7.6 拉剪复合受力承载力计算 (25)8 幕墙转接件强度计算 (26)8.1 受力分析 (26)8.2 转接件的强度计算 (26)9 幕墙焊缝计算 (26)9.1 受力分析 (26)9.2 焊缝特性参数计算 (27)9.3 焊缝校核计算 (27)10 明框玻璃幕墙伸缩及紧固计算 (28)10.1 立柱连接伸缩缝计算 (28)10.2 玻璃镶嵌槽紧固螺钉抗拉强度计算 (28)10.3 玻璃边缘到边框槽底间隙计算 (29)明框玻璃幕墙设计计算书1 基本参数1.1幕墙所在地区昆明地区；1.2地面粗糙度分类等级幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
玻璃及荷载计算书
框支承采光顶玻璃设计计算书工程所在地：兰州，地区类型：C ，采光顶标高 = 5.0mⅠ.设计依据:《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2012《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2010《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《铝合金建筑型材第1部分：基材》 GB/T 5237.1-2008《铝合金建筑型材第2部分：阳极氧化型材》 GB 5237.2-2008《平板玻璃》 GB 11614-2009《半钢化玻璃》 GB/T 17841-2008《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB 15763.2-2005《镀膜玻璃第1部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》《现代建筑装饰-铝合金玻璃幕墙与玻璃采光顶》Ⅱ.设计方法和指标:本工程设计采用概率极限状态设计法,根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012规定各种载荷的分项系数如下：1.永久载荷分项系数r g：1)当其效应对结构不利时①对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；②对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；2)当其效应对结构有利时①一般情况下应取1.0；②对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。
2.可变荷载的分项系数：①一般情况下应取1.4；②对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3。
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明框玻璃幕墙
设
计
计
算
书
计算:
校核:
幕墙公司
xxxx年xx月xx日
目录
一、风荷载计算 (1)
1. 风荷载标准值: (1)
2. 风荷载设计值: (2)
二、立柱计算 (2)
1. 立柱荷载计算: (2)
2. 选用立柱型材的截面特性: (6)
3. 立柱的强度计算: (8)
4. 立柱的刚度计算: (9)
5. 立柱抗剪计算: (11)
北立面45米处明框幕墙设计计算书
一、风荷载计算
1.风荷载标准值:
Wk: 作用在玻璃幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)
μz: 45m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1)
μz=0.616×(z/10)0.44=1.19397
μf: 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8)μf=0.5×35(1.8×(0.22-0.16))×(z/10)-0.22=0.527257
βgz: 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1)βgz=к×(1+2×μf) = 1.74634
Wk=γ0×βgz×μz×μs×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)
=1.1×1.74634×1.19397×1.2×0.45
=1.23854 kN/m2
2.风荷载设计值:
W: 风荷载设计值: kN/m2
rw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4
按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用
W=rw×Wk=1.4×1.23854=1.73395kN/m2
二、立柱计算
1.立柱荷载计算:
(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)
qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)
rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4
Wk: 风荷载标准值: 1.23854kN/m2
Bl: 幕墙左分格宽: 1.5m
Br: 幕墙右分格宽: 1.2m
qwk=Wk×(Bl+Br)/2
=1.23854×(1.5+1.2)/2
=1.67202kN/m
qw=1.4×qwk
=1.4×1.67202
=2.34083kN/m
(2)分布水平地震作用设计值
GAkl: 立柱左边玻璃幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 0.45kN/m2
GAkr: 立柱右边玻璃幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 0.45kN/m2
qEAkl=γ0×5×αmax×GAkl (JGJ102-2003 5.3.4)
=1.1×5×0.16×0.45
=0.396kN/m2
qEAkr=γ0×5×αmax×GAkr (JGJ102-2003 5.3.4)
=1.1×5×0.16×0.45
=0.396kN/m2
qek=(qEkl×Bl+qEkr×Br)/2
=(0.396×1.5+0.396×1.2)/2
=0.5346kN/m
qe=1.3×qek
=1.3×0.5346 =0.69498kN/m (3)立柱所受组合荷载: 组合线荷载标准值: qzk=qwk =1.67202kN/m 组合线荷载设计值: qz=qw+0.5×qe
=2.34083+0.5×0.69498 =2.68832kN/m
F1=1.613kN F2=1.613kN F3=0.806kN
F4=0.806kN
F5=1.613kN
F6=1.613kN
F7=1.613kN
F8=1.613kN F9=1.613kN F10=1.613kN F11=1.613kN Á¢ÖùÊÜÁ¦¼òͼ
1200
180018001200
(4)立柱弯矩:
通过有限元分析计算得到立柱的弯矩图如下:
M m a x =4.355k N .m
Á¢ÖùÍä¾Øͼ
12001800180
01200
立柱弯矩分布如下表:
最大弯矩发生在1.2m处
M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m) M=4.35508kN·m
2.选用立柱型材的截面特性:
选定立柱材料类别: 铝-6063-T5
选用立柱型材名称: EA2629
型材强度设计值: 85.5N/mm2
型材弹性模量: E=70000N/mm2
X轴惯性矩: Ix=634.118cm4
Y轴惯性矩: Iy=133.448cm4
X轴上部截面矩: Wx1=66.8552cm3 X轴下部截面矩: Wx2=78.1409cm3 y轴左部截面矩: Wy1=38.1279cm3 y轴右部截面矩: Wy2=38.1279cm3型材截面积: A=17.8269cm2
型材计算校核处壁厚: t=3.5mm
型材截面面积矩: Ss=47.8233cm3
塑性发展系数: γ=1.05
EA2629
3.立柱的强度计算:
校核依据: N/A+M/γ/w≤ｆa (JGJ102-2003 6.3.7) Bl: 幕墙左分格宽: 1.5m
Br: 幕墙右分格宽: 1.2m
Hv: 立柱长度
GAkl: 幕墙左分格自重: 0.45kN/m2
GAKr: 幕墙右分格自重: 0.45kN/m2
幕墙自重线荷载:
Gk=(GAkl×Bl+GAkr×Br)/2
=(0.45×1.5+0.45×1.2)/2
=0.6075kN/m
Nk: 立柱受力:
Nk=γ0×Gk×Hv
=1.1×0.6075×6
=4.0095kN
N: 立柱受力设计值:
rG: 结构自重分项系数: 1.2
N=1.2×Nk
=1.2×4.0095
=4.8114kN
σ: 立柱计算强度(N/mm2)
A: 立柱型材截面积: 17.8269cm2
M: 立柱弯矩: 4.35508kN·m
Wx2: 立柱截面抗弯矩: 66.8552cm3
γ: 塑性发展系数: 1.05
σ=N×10/A+M×103/1.05/Wx2
=4.8114×10/17.8269+4.35508×103/1.05/66.8552 =64.739N/mm2
64.739N/mm2≤ｆa=85.5N/mm2
立柱强度满足要求
4.立柱的刚度计算:
校核依据: Umax≤L/180
Dfmax: 立柱最大允许挠度:
通过有限元分析计算得到立梃的挠度图如下:
D m a x =9.153m m Á¢ÖùλÒÆͼ12001800
18001200
立柱挠度分布如下表:
最大挠度发生在3m处
Dfmax=Hvmax/180×1000
=1.8/180×1000
=10mm
立柱最大挠度Umax为: 9.15336mm≤10mm 挠度满足要求
5.立柱抗剪计算:
校核依据: τmax≤[τ]=49.6N/mm2
通过有限元分析计算得到立柱的剪力图如下:
Q m a x =6.049k N
Á¢Öù¼ôÁ¦Í¼12001800180
01200
立柱剪力分布如下表:
最大剪力发生在4.8m处
τ: 立梃剪应力:
Q: 立梃最大剪力: 6.04873kN
Ss: 立柱型材截面面积矩: 47.8233cm3 Ix: 立柱型材截面惯性矩: 634.118cm4 t: 立柱壁厚: 3.5mm
τ=Q×Ss×100/Ix/t
=6.04873×47.8233×100/634.118/3.5 =13.0336N/mm2
13.0336N/mm2≤49.6N/mm2
立柱抗剪强度可以满足。