f140系列全隐框玻璃幕墙设计强度计算书.

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全隐框幕墙设计计算书

全隐框幕墙设计计算书基本参数: **地区抗震8度设防Ⅰ.设计依据:《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《建筑幕墙》 JG 3035-96《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2003《建筑铝型材基材》 GB/T 5237.1-2000《建筑铝型材阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2000《建筑铝型材粉末喷涂型材》 GB/T 5237.4-2000《玻璃幕墙学性能》 GB/T 18091-2000《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB 3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997《焊接结构用耐候钢》 GB/T 4172-2000《浮法玻璃》 GB 11614-1999《钢化玻璃》 GB/T 9963-1998《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB 17841-1999《铝及铝合金轧制板材》 GB/T 3880-1997《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T 882-2001Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;万全县农业有害生物预警与控制区域站办公楼按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 7.1.1 采用风荷载计算公式: W(#1k)=β(#2gz)×μ(#1z)×μ(#1s)×W(#10)其中: W(#1k)---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)β(#2gz)---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:β(#2gz)=K(1+2μ(#1f))其中K为地区粗糙度调整系数，μ(#1f)为脉动系数A类场地: β(#2gz)=0.92*(1+2μ(#1f)) 其中：μ(#1f)=0.387*(Z/10)^(-0.12)B类场地: β(#2gz)=0.89*(1+2μ(#1f)) 其中：μ(#1f)=0.5(Z/10)^(-0.16)C类场地: β(#2gz)=0.85*(1+2μ(#1f)) 其中：μ(#1f)=0.734(Z/10)^(-0.22)D类场地: β(#2gz)=0.80*(1+2μ(#1f)) 其中：μ(#1f)=1.2248(Z/10)^(-0.3)μ(#1z)---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μ(#1z)=1.379×(Z/10)^0.24B类场地: μ(#1z)=(Z/10)^0.32C类场地: μ(#1z)=0.616×(Z/10)^0.44D类场地: μ(#1z)=0.318×(Z/10)^0.60本工程属于C类地区,故μ(#1z)=0.616×(Z/10)^0.44μ(#1s)---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为：1.2W(#10)---基本风压,按全国基本风压图,张家口地区取为0.550KN/m^2(3).地震作用计算:q(#3EAk)=β(#1E)×α(#3max)×G(#2AK)其中: q(#3EAk)---水平地震作用标准值β(#1E)---动力放大系数,按 5.0 取定α(#3max)---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度: α(#3max)=0.047度: α(#3max)=0.088度: α(#3max)=0.169度: α(#3max)=0.32张家口设防烈度为8度,故取αmax=0.160G(#2AK)---幕墙构件的自重(N/m^2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：γ(#1G)S(#1G)+γ(#1w)φ(#1w)S(#1w)+γ(#1E)φ(#1E)S(#1E)+γ(#1T)φ(#1T)S(#1T) 各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: q(#1k)=W(#1k)+0.5q(#3EAk)水平荷载设计值: q=1.4W(#1k)+0.5×1.3q(#3EAk)荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4一、风荷载计算 [FONT:黑体][SIZE:小四]1、标高为23.500处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:W(#1k): 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)β(#2gz): 23.500m高处阵风系数(按C类区计算):μ(#1f)=0.734×(Z/10)^(-0.22)＝0.608β(#2gz)=0.85×(1+2μ(#1f))=1.884μ(#1z): 23.500m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001)μ(#1z)=0.616×(Z/10)^0.44=0.897风荷载体型系数μ(#1s)=1.20W(#1k)=β(#2gz)×μ(#1z)×μ(#1s)×W(#10) (GB50009-2001)=1.884×0.897×1.2×0.550=1.116 kN/m^2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m^2r(#1w): 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用W=r(#1w)×W(#1k)=1.4×1.116=1.562kN/m^2二、玻璃的选用与校核玻璃的选用与校核:(第1处)本处选用玻璃种类为: 浮法平板玻璃1. 玻璃面积:B: 该处玻璃幕墙分格宽: 0.896mH: 该处玻璃幕墙分格高: 1.250mA: 该处玻璃板块面积:A=B×H=0.896×1.250=1.120m^22. 玻璃厚度选取:W(#1k): 风荷载标准值: 1.562kN/m^2A: 玻璃板块面积: 1.120m^2K(#13): 玻璃种类调整系数: 1.500试算:C=W(#1k)×A×10/3/K(#13)=1.116×1.120×10/3/1.500=2.776T=2×(1+C)^0.5-2=2×(1+2.776)^0.5-2=1.887mm玻璃选取厚度为: 5.0mm3. 该处玻璃板块自重:G(#2AK): 玻璃板块平均自重(不包括铝框):t: 玻璃板块厚度: 5.0mm玻璃的体积密度为: 25.6(KN/M^3)B(#3T_L) 中空玻璃内侧玻璃厚度为: 5.000(mm)B(#3T_w) 中空玻璃外侧玻璃厚度为: 5.000(mm)G(#2AK)=25.6×(B(#3t_L)+B(#3t_w))/1000=25.6×(5.000+5.000)/1000=0.256KN/m^24. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:α(#3max): 水平地震影响系数最大值: 0.160q(#3EAk): 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m^2)q(#3EAk)=5×α(#3max)×G(#2AK)=5×0.160×0.256=0.205kN/m^2r(#1E): 地震作用分项系数: 1.3q(#2EA): 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m^2)q(#2EA)=r(#1E)×q(#3EAk)=1.3×q(#3EAK)=1.3×0.205=0.266kN/m^25. 玻璃的强度计算:校核依据: σ≤ｆ(#1g)=28.000 N/mm^2W(#1k): 垂直于玻璃平面的风荷载标准值(N/mm^2)q(#2EK): 垂直于玻璃平面的地震作用标准值(N/mm^2)σ(#2Wk): 在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm^2) σ(#2Ek): 在垂直于玻璃平面的地震作用作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm^2) θ: 参数(用于查玻璃板折减系数)η: 折减系数a: 玻璃短边边长: 896.0mmb: 玻璃长边边长: 1250.0mmB(#3T_L) 中空玻璃内侧玻璃厚度为: 5.000(mm)B(#3T_w) 中空玻璃外侧玻璃厚度为: 5.000(mm)ψ: 玻璃板的弯矩系数, 按边长比a/b查表6.1.2-1得: 0.073W(#2k1) 中空玻璃分配到外侧玻璃的风荷载标准值 (N/mm^2)W(#2k2) 中空玻璃分配到内侧玻璃的风荷载标准值 (N/mm^2)q(#3Ek1) 中空玻璃分配到外侧玻璃的地震作用标准值 (N/mm^2)q(#3Ek2) 中空玻璃分配到内侧玻璃的地震作用标准值 (N/mm^2)W(#2k1)=1.1×W(#1k)×B(#3T_w)^3/(B(#3T_w)^3+B(#3T_L)^3)=0.614W(#2k2)=W(#1k)×B(#3T_L)^3/(B(#3T_w)^3+B(#3T_L)^3)=0.558q(#3Ek1)=q(#2Ek)×B(#3T_w)^3/(B(#3T_w)^3+B(#3T_L)^3)=0.102q(#3Ek2)=q(#2Ek)×B(#3T_L)^3/(B(#3T_w)^3+B(#3T_L)^3)=0.102在垂直于玻璃平面的风荷载和地震作用下玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm^2) 在风荷载作用下外侧玻璃参数θ=W(#2k1)×a^4/(E×t^4)=8.79η: 折减系数，按θ=8.79查6.1.2-2表得:0.97在风荷载作用下外侧玻璃最大应力标准值σ(#2Wk)=6×ψ×W(#2k1)×a^2×η/t^2=8.371N/mm^2在地震作用下外侧玻璃参数θ=q(#3EK1)×a^4/(E×t^4)=1.47η: 折减系数，按θ=1.47查6.1.2-2表得:1.00在地震作用下外侧玻璃最大应力标准值σ(#2Ek)=6×ψ×q(#3Ek1)×a^2×η/t^2=1.440N/mm^2σ: 外侧玻璃所受应力:采用S(#1W)+0.5S(#1E)组合:σ=1.4×σ(#2WK)+0.5×1.3×σ(#2EK)=1.4×8.371+0.5×1.3×1.440=12.656N/mm^2在风荷载作用下内侧玻璃参数θ=W(#2k2)×a^4/(E×t^4)=7.99η: 折减系数，按θ=7.99查6.1.2-2表得:0.98在风荷载作用下内侧玻璃最大应力标准值σ(#2Wk)=6×ψ×W(#2k1)×a^2×η/t^2=7.661N/mm^2在地震作用下内侧玻璃参数θ=q(#3EK2)×a^4/(E×t^4)=1.47η: 折减系数，按θ=1.47查6.1.2-2表得:1.00在地震作用下内侧玻璃最大应力标准值σ(#2Ek)=6×ψ×q(#3Ek2)×a^2×η/t^2=1.440N/mm^2σ: 内侧玻璃所受应力:采用S(#1W)+0.5S(#1E)组合:σ=1.4×σ(#2WK)+0.5×1.3×σ(#2EK)=1.4×7.661+0.5×1.3×1.440=11.661N/mm^2中空玻璃最大应力设计值应为内、外侧玻璃最大应力设计值中的大者，为：12.656 N/mm^2 d(#1f): 在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm)D: 玻璃的刚度(N.mm)t(#1e): 玻璃等效厚度t(#1e)=0.95×(B(#3t_L)^3+B(#3t_w)^3)^(1/3)=6.0mm ν: 泊松比，按JGJ 102-2003 5.2.9条采用，取值为 0.20μ: 挠度系数: 0.007D=(E×t(#1e)^3)/12(1-ν^2)=1339648.44 (N.mm)d(#1f)=μ×W(#1k)×a^4×η/D=3.7 (mm)由于玻璃最大应力设计值σ=12.656N/mm^2≤ｆ(#1g)=28.000N/mm^2玻璃的强度满足!由于玻璃的最大挠度d(#1f)=3.7mm,小于或等于玻璃短边边长的60分之一14.933 (mm) 玻璃的挠度满足!6. 玻璃温度应力计算:校核依据: σ(#3max)≤[σ]=19.500N/mm^2(1)在年温差变化下, 玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的挤压温度应力为:E: 玻璃的弹性模量:0.72×10^5N/mm^2α^t: 玻璃的线膨胀系数: 1.0×10^-5△Ｔ: 年温度变化差: 80.000℃c: 玻璃边缘至边框距离, 取 5mmd(#1c): 施工偏差, 可取:3mm ,按5.4.3选用b: 玻璃长边边长:1.250m在年温差变化下, 玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的温度应力为:σ(#2t1)=E(a^t×△Ｔ-(2c-d(#1c))/b/1000)=0.72×△Ｔ-72×(2×5-3)/b=0.72×80.000-72×(2×5-3)/1.250=-345.600N/mm^2计算值为负,挤压应力取为零.0.000N/mm^2＜19.500N/mm^2玻璃边缘与边框间挤压温度应力可以满足要求(2)玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力:μ(#11): 阴影系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96表5.4.4-1得1.000μ(#12): 窗帘系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96表5.4.4-2得1.000μ(#13): 玻璃面积系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96表5.4.4-3得1.008μ(#14): 边缘温度系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96表5.4.4-4得0.400a: 玻璃线胀系数: 1.0×10^-5I(#10): 日照量:3027.600(KJ/M^2h)t(#10): 室外温度-10.000℃t(#11): 室内温度40.000℃Ｔ(#2c0): 室外侧玻璃中部温度(依据JGJ113-97 附录B计算);Ｔ(#2c1): 室内侧玻璃中部温度(依据JGJ113-97 附录B计算);A(#10): 室外侧玻璃总吸收率;A(#11): 室内侧玻璃总吸收率;α(#10): 室外侧玻璃的吸收率为0.122α(#11): 室内侧玻璃的吸收率为0.122τ(#10): 室外侧玻璃的透过率为0.076τ(#11): 室内侧玻璃的透过率为0.076γ(#10): 室外侧玻璃反射率为0.785γ(#11): 室内侧玻璃反射率为0.713A(#10)=α(#10)×［1+τ(#10)×γ(#11)/(1-γ(#10)×γ(#11))］ (JGJ113-97 B.0.3-7)=0.137A(#11)=α(#11)×τ(#10)/(1-γ(#10)×γ(#11)) (JGJ113-97 B.0.3-8)=0.021当中空玻璃空气层厚为:9mm时Ｔ(#2c0)=I(#10)×(0.0147×A(#10)+0.00679×A(#11))+0.801×t(#10)+0.199×t(#11) (JGJ113-97 B.0.3-3)=6.481℃Ｔ(#2c1)=I(#10)×(0.00679×A(#10)+0.0215×A(#11))+0.370×t(#10)+0.530×t(#11) (JGJ113-97 B.0.3-4)=21.687℃因此，中空玻璃中部温度最大值为max(Ｔ(#2c0),Ｔ(#2c1))=21.687℃Ｔ(#1s): 玻璃边缘部分温度(依据JGJ113-97 附录B计算):Ｔ(#1s)=(0.65×t(#10)+0.35×t(#11)) (JGJ113-97 B.0.4)=(0.65×-10.000+0.35×40.000)=7.500℃△t: 玻璃中央部分与边缘部分温度差:△t=Ｔ(#1c)-Ｔ(#1s)=14.187℃玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力:σ(#2t2)=0.74×E×a×μ(#11)×μ(#12)×μ(#13)×μ(#14)×(Ｔ(#1c)-Ｔ(#1s))=0.74×0.72×10^5×1.0×10^-5×μ(#11)×μ(#12)×μ(#13)×μ(#14)×△t=3.048N/mm^2玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力可以满足要求7. 玻璃最大面积校核:A(#2zd): 玻璃的允许最大面积(m^2)W(#1k): 风荷载标准值: 1.116kN/m^2t(#11): 中空玻璃中较薄玻璃的厚度: 5.0mmt(#12): 中空玻璃中较厚玻璃的厚度: 5.0mmα(#12): 玻璃种类调整系数: 0.220A: 计算校核处玻璃板块面积: 1.120m^2A(#2zd)=α(#12)×(t(#12)+t(#12)^2/4)×(1+(t(#11)/t(#12))^3)/W(#1k)= 4.435m^2A=1.120m^2≤A(#2zd)=4.435m^2可以满足使用要求三、幕墙玻璃板块结构胶计算:幕墙玻璃板块结构胶计算: (第1处)该处选用结构胶类型为: SS6211. 按风荷载和自重效应, 计算硅酮结构密封胶的宽度:(1)风载荷作用下结构胶粘结宽度的计算:C(#2s1): 风载荷作用下结构胶粘结宽度 (mm)W: 风荷载设计值: 1.562kN/m^2a: 矩形分格短边长度: 0.896mf(#11): 结构胶的短期强度允许值: 0.2N/mm^2按5.6.3条规定采用C(#2s1)=(W+0.5×q(#2EA))×a/2/0.2=(1.562+0.5×0.266)×0.896/2/0.2=3.80mm 取4mm(2)自重效应胶缝宽度的计算:C(#2s2): 自重效应胶缝宽度 (mm)B: 幕墙分格宽: 0.896mH: 玻璃面板高度: 1.250mt: 玻璃厚度: 5.0mmf(#12): 结构胶的长期强度允许值: 0.01N/mm^2按5.6.3条规定采用C(#2s2)=H×B×(B(#3t_l)+B(#3t_w))×25.6/(H+B)/2/10=6.68mm 取7mm(3)硅酮结构密封胶的最大计算宽度: 7mm2. 硅酮结构密封胶粘接厚度的计算:(1)温度变化效应胶缝厚度的计算:T(#2s3): 温度变化效应结构胶的粘结厚度: mmδ(#11): 硅酮结构密封胶的温差变位承受能力: 25.0%△Ｔ: 年温差: 80.0℃U(#1s): 玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量: mm铝型材线膨胀系数: a(#11)=2.35×10^-5玻璃线膨胀系数: a(#12)=1×10^-5U(#1s)=b×△Ｔ×(2.35-1)/100=1.250×80.000×(2.35-1)/100=1.350mmT(#2s3)=U(#1s)/(δ(#11)×(2+δ(#11)))^0.5=1.350/(0.250×(2+0.250))^0.5=1.8mm(2)地震作用下胶缝厚度的计算:T(#2s4): 地震作用下结构胶的粘结厚度: mmH: 玻璃面板高度: 1.250mθ:风荷载标准值作用下主体结构的楼层弹性层间位移角限值(rad): 0.0017ψ:胶缝变位折减系数0.650δ(#12): 硅酮结构密封胶的变位承受能力，取对应于其受拉应力为0.14N/mm^2时的伸长率: 45.0%T(#2s4)=θ×H×ψ×1000/(δ(#12)×(2+δ(#12)))^0.5=0.0017×1.250×0.650×1000/(0.450×(2+0.450))^0.5=1.3mm3. 胶缝推荐宽度为:7 mm4. 胶缝推荐厚度为:6 mm5. 胶缝强度验算胶缝选定宽度为:10 mm胶缝选定厚度为:6 mm(1)短期荷载和作用在结构胶中产生的拉应力:W: 风荷载设计值: 1.562kN/m^2a: 矩形分格短边长度: 0.896mC(#1s): 结构胶粘结宽度: 10.000 mmσ(#11)=W×a×0.5/C(#1s)=1.562×0.896×0.5/10.000=0.070N/mm^2(2)短期荷载和作用在结构胶中产生的剪应力:H: 玻璃面板高度: 1.250mt: 玻璃厚度: 5.0mmσ(#12)=12.8×H×B×t/C(#1s)/(B+H)/1000=0.003N/mm^2(3)短期荷载和作用在结构胶中产生的总应力:σ=(σ(#11)^2+σ(#12)^2)^0.5=(0.070^2+0.003^2)^0.5=0.070N/mm^2≤0.2N/mm^2结构胶强度可以满足要求四、固定片（压板）计算: [FONT:黑体][SIZE:小四]固定片（压板）计算: (第1处)W(#4fg_x): 计算单元总宽为896.0mmH(#4fg_y): 计算单元总高为1250.0mmH(#3yb1): 压板上部分高为1100.0mmH(#3yb2): 压板下部分高为1200.0mmW(#2yb): 压板长为40.0mmH(#2yb): 压板宽为40.0mmB(#2yb): 压板厚为6.0mmD(#2yb): 压板孔直径为6.0mmW(#1k): 作用在玻璃幕墙上的风荷载标准值为1.116(kN/m^2)q(#3EAk): 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用为0.400(kN/m^2) A: 每个压板承受作用面积(m^2)A=(W(#4fg_x)/1000/2)×(H(#3yb1)+H(#3yb2))/1000/2=(0.8960/2)×(1.1000+1.2000)/2=0.5152 (m^2)P(#2wk): 每个压板承受风荷载标准值(KN)P(#2wk)=W(#1k)×A=1.116×0.5152=0.575(KN)P(#1w): 每个压板承受风荷载设计值(KN)P(#1w)=1.4×P(#2wk)=1.4×0.575=0.805(KN)M(#1w): 每个压板承受风荷载产生的最大弯矩(KN.M)M(#1w)=1.5×P(#1w)×(W(#2yb)/2)=1.5×0.805×(0.0400/2)=0.024 (KN.M)P(#2ek): 每个压板承受地震作用标准值(KN)P(#2ek)=q(#3EAK)×A=0.400×0.5152=0.206(KN)P(#1e): 每个压板承受地震作用设计值(KN)P(#1e)=1.3×P(#2ek)=1.3×0.206=0.268(KN)M(#1e): 每个压板承受地震作用产生的最大弯矩(KN.M)M(#1e)=1.5×P(#1e)×(W(#2yb)/2)=1.5×0.268×(0.0400/2)=0.008 (KN.M) 采用S(#1w)+0.5S(#1e)组合M: 每个压板承受的最大弯矩(KN.M)M=M(#1w)+0.5×M(#1e)=0.024+0.5×0.008=0.028(KN.M)W: 压板截面抵抗矩(MM^3)W=((H(#2yh)-D(#2yb))×B(#2yb)^2)/6=((40.0-6.0)×6.0^2)/6=204.0 (MM^3)I: 压板截面惯性矩(MM^4)I=((H(#2yh)-D(#2yb))×B(#2yb)^3)/12=((40.0-6.0)×6.0^3)/12=612.0 (MM^4)σ=10^6×M/W=10^6×0.028/204.0=138.1 (N/mm^2)σ=138.1(N/mm^2) ＞ 84.2(N/mm^2)强度不满足要求U: 压板变形(MM)U=1.5×1000×2×(P(#2wk)+0.5×P(#2ek))×W(#2yb)^3/(48×E×I)=1.5×1000×(0.575+0.5×0.206)×40.0^3)/(24×0.7×10^5×612.0)=0.032MMD(#1u): 压板相对变形(MM)D(#1u)=U/L=U/(W(#2yb)/2)=0.032/20.0=0.0016D(#1u)=0.0016≤1/150 符合要求N(#3vbh): 压板螺栓(受拉)承载能力计算(N):D: 压板螺栓有效直径为5.060(MM)N(#3vbh)=(π×D^2×170)/4=(3.1416×5.060^2×170)/4 (GBJ17-88 7.2.1-5) =3418.5 (N)N(#3vbh)=3418.5≥2×(P(#1w)+0.5×P(#1e))=1877.8(N)满足要求五、幕墙立柱计算: [FONT:黑体][SIZE:小四]幕墙立柱计算: (第1处)幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1. 选料:(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)q(#1w): 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)r(#1w): 风荷载作用效应的分项系数：1.4W(#1k): 风荷载标准值: 1.116kN/m^2B: 幕墙分格宽: 0.896mq(#1w)=1.4×W(#1k)×B=1.4×1.116×0.896=1.400kN/m(2)立柱弯矩:M(#1w): 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m)q(#1w): 风荷载线分布最大荷载集度设计值: 1.400(kN/m)H(#4sjcg): 立柱计算跨度: 3.700mM(#1w)=q(#1w)×H(#4sjcg)^2/8=1.400×3.700^2/8=2.396kN·mq(#2EA): 地震作用设计值(KN/M^2):G(#2Ak): 玻璃幕墙构件(包括玻璃和框)的平均自重: 500N/m^2 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用:q(#3EAk): 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m^2) q(#3EAk)=5×α(#3max)×G(#2Ak)=5×0.160×500.000/1000=0.400kN/m^2γ(#1E): 幕墙地震作用分项系数: 1.3q(#2EA)=1.3×q(#3EAk)=1.3×0.400=0.520kN/m^2q(#1E)：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) q(#1E)=q(#2EA)×B=0.520×0.896=0.466kN/mM(#1E): 地震作用下立柱弯矩(kN·m):M(#1E)=q(#1E)×H(#4sjcg)^2/8=0.466×3.700^2/8=0.797kN·mM: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m) 采用S(#1W)+0.5S(#1E)组合M=M(#1w)+0.5×M(#1E)=2.396+0.5×0.797=2.794kN·m(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm^3)W=M×10^3/1.05/84.2=2.794×10^3/1.05/84.2=31.606cm^3q(#2Wk): 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m)q(#2Wk)=W(#1k)×B=1.116×0.896=1.000kN/mq(#2Ek): 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kN/m)q(#2Ek)=q(#3EAk)×B=0.400×0.896=0.358kN/m(4)I(#11),I(#12): 立柱惯性矩预选值(cm^4)I(#11)=900×(q(#2Wk)+0.5×q(#2Ek))×H(#4sjcg)^3/384/0.7=900×(1.000+0.5×0.358)×3.700^3/384/0.7=199.978cm^4I(#12)=5000×(q(#2Wk)+0.5×q(#2Ek))×H(#4sjcg)^4/384/0.7/20 =5000×(1.000+0.5×0.358)×3.700^4/384/0.7/20=205.533cm^4选定立柱惯性矩应大于: 205.533cm^42. 选用立柱型材的截面特性:选用型材号: XC2\H1201型材强度设计值: 85.500N/mm^2型材弹性模量: E=0.7×10^5N/mm^2X轴惯性矩: I(#1x)=787.078cm^4Y轴惯性矩: I(#1y)=91.068cm^4X轴抵抗矩: W(#2x1)=90.836cm^3X轴抵抗矩: W(#2x2)=84.313cm^3型材截面积: A=20.647cm^2型材计算校核处壁厚: t=3.000mm型材截面面积矩: S(#1s)=55.172cm^3塑性发展系数: γ=1.053. 幕墙立柱的强度计算:校核依据: N/A+M/γ/w≤ｆ(#1a)=85.5N/mm^2(拉弯构件)B: 幕墙分格宽: 0.896mG(#2Ak): 幕墙自重: 500N/m^2幕墙自重线荷载:G(#1k)=500×W(#2fg)/1000=500×0.896/1000=0.448kN/mN(#1K): 立柱受力:N(#1k)=G(#1k)×H(#4sjcg)=0.448×3.700=1.658kNN: 立柱受力设计值:r(#1G): 结构自重分项系数: 1.2N=1.2×N(#1k)=1.2×1.658=1.989kNσ: 立柱计算强度(N/mm^2)(立柱为拉弯构件)N: 立柱受力设计值: 1.989kNA: 立柱型材截面积: 20.647cm^2M: 立柱弯矩: 2.794kN·mW(#2x2): 立柱截面抗弯矩: 84.313cm^3γ: 塑性发展系数: 1.05σ=N×10/A+M×10^3/1.05/W(#2x2)=1.989×10/20.647+2.794×10^3/1.05/84.313=32.527N/mm^232.527N/mm^2≤ｆ(#1a)=85.5N/mm^2立柱强度可以满足4. 幕墙立柱的刚度计算:校核依据: U(#3max)≤[U]=20mm 且 U(#3max)≤L/180U(#3max): 立柱最大挠度U(#3max)=5×(q(#2Wk)+0.5×q(#2Ek))×H(#4sjcg)^4×1000/384/0.7/I(#1x) 立柱最大挠度U(#3max)为: 5.223mm≤20mmD(#1u): 立柱挠度与立柱计算跨度比值:H(#4sjcg): 立柱计算跨度: 3.700mD(#1u)=U/H(#4sjcg)/1000=5.223/3.700/1000=0.001≤1/180挠度可以满足要求5. 立柱抗剪计算:校核依据: τ(#3max)≤[τ]=49.6N/mm^2(1)Q(#2wk): 风荷载作用下剪力标准值(kN)Q(#2wk)=W(#1k)×H(#4sjcg)×B/2=1.116×3.700×0.896/2=1.850kN(2)Q(#1w): 风荷载作用下剪力设计值(kN)Q(#1w)=1.4×Q(#2wk)=1.4×1.850=2.590kN(3)Q(#2Ek): 地震作用下剪力标准值(kN)Q(#2Ek)=q(#3EAk)×H(#4sjcg)×B/2=0.400×3.700×0.896/2=0.663kN(4)Q(#1E): 地震作用下剪力设计值(kN)Q(#1E)=1.3×Q(#2Ek)=1.3×0.663=0.862kN(5)Q: 立柱所受剪力:采用Q(#1w)+0.5Q(#1E)组合Q=Q(#1w)+0.5×Q(#1E)=2.590+0.5×0.862=3.021kN(6)立柱剪应力:τ: 立柱剪应力:S(#1s): 立柱型材截面面积矩: 55.172cm^3I(#1x): 立柱型材截面惯性矩: 787.078cm^4t: 立柱壁厚: 3.000mmτ=Q×S(#1s)×100/I(#1x)/t=3.021×55.172×100/787.078/3.000=7.058N/mm^27.058N/mm^2≤49.6N/mm^2立柱抗剪强度可以满足六、立梃与主结构连接 [FONT:黑体][SIZE:小四]立梃与主结构连接: (第1处)L(#3ct2): 连接处钢角码壁厚: 8.000mmD(#12): 连接螺栓直径: 10.000mmD(#10): 连接螺栓直径: 8.590mm采用S(#1G)+S(#1W)+0.5S(#1E)组合N(#31wk): 连接处风荷载总值(N):N(#31wk)=W(#1k)×B×H(#4sjcg)×1000=1.116×0.896×3.700×1000=3699.763N连接处风荷载设计值(N) :N(#21w)=1.4×N(#31wk)=1.4×3699.763=5179.668NN(#31Ek): 连接处地震作用(N):N(#31Ek)=q(#3EAk)×B×H(#4sjcg)×1000=0.400×0.896×3.700×1000=1326.080NN(#21E): 连接处地震作用设计值(N):N(#21E)=1.3×N(#31Ek)=1.3×1326.080=1723.904NN(#11): 连接处水平总力(N):N(#11)=N(#21w)+0.5×N(#21E)=5179.668+0.5×1723.904=6041.620NN(#12): 连接处自重总值设计值(N):N(#22k)=500×B×H(#4sjcg)=500×0.896×3.700=1657.600NN(#12): 连接处自重总值设计值(N):N(#12)=1.2×N(#22k)=1.2×1657.600=1989.120NN: 连接处总合力(N):N=(N(#11)^2+N(#12)^2)^0.5=(6041.620^2+1989.120^2)^0.5=6360.643NN(#2vb): 螺栓的承载能力:N(#1v): 连接处剪切面数: 2N(#2vb)=2×3.14×D(#10)^2×130/4 (GBJ17-88 7.2.1-1)=2×3.14×8.590^2×130/4=15060.151NN(#3um1): 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数:N(#3um1)=N/N(#2vb)=6360.643/15060.151=0.422个取 2个N(#3cbl): 立梃型材壁抗承压能力(N):D(#12): 连接螺栓直径: 10.000mmN(#1v): 连接处剪切面数: 4t: 立梃壁厚: 3.000mmN(#3cbl)=D(#12)×2×120×t×N(#3um1) (GBJ17-88 7.2.1)=10.000×2×120×3.000×2.000=14400.000N14400.000N ≥ 6360.643N强度可以满足N(#3cbg): 钢角码型材壁抗承压能力(N):N(#3cbg)=D(#12)×2×267×L(#3ct2)×N(#3um1) (GBJ17-88 7.2.1) =10.000×2×267×8.000×2.000=85440.000N85440.000N≥6360.643N强度可以满足七、幕墙预埋件总截面面积计算幕墙预埋件计算: (第1处)本工程预埋件受拉力和剪力V: 剪力设计值:V=N(#12)=1989.120NN: 法向力设计值:N=N(#11)=6041.620NM: 弯矩设计值(N·mm):e(#12): 螺孔中心与锚板边缘距离: 60.000mmM=V×e(#12)=1989.120×60.000=119347.200N·mN(#3um1): 锚筋根数: 4根锚筋层数: 2层K(#1r): 锚筋层数影响系数: 1.000关于混凝土：混凝土标号C30混凝土强度设计值:f(#1c)=15.000N/mm^2按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥ GBJ10采用。

140系列全隐框玻璃幕墙设计强度计算书

用心专注服务专业140系列全隐框玻璃幕墙设计强度计算书基本参数：仪征地区幕墙总标高＝21.8m校核处设计层高：3.6m分格B×H＝1.25m×1.550m抗震6度设防一、幕墙承受荷载计算：1．风荷载标准值计算：本幕墙设计按50年一遇风压计算Wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)Wo：仪征50年一遇十分钟平均最大风压：0.40 KN/m2根据现行《建筑结构荷载规范》附表D.4（全国基本风压和雪压）中数值采用βgz：瞬时风压的阵风系数：取2.0(GB50009-2001表7.5.1)µs：风荷载体型系数：1.5µz：21.8m高处风压高度变化系数：0.86Wk＝βgz×µs×µz×wo=2.0×1.5×0.86×0.40=1.032 KN/m22．风荷载设计值：W：风荷载设计值：KN/m2rw ：风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003(5.4.2)条规定采用W=rw×WK=1.4×1.032=1.45KN/m2用心专注服务专业3．玻璃幕墙构件重量荷载：GAK：玻璃幕墙构件（包括玻璃和铝框）的平均自重：400N/m2 GK：玻璃幕墙构件（包括玻璃和铝框）的重量：H：玻璃幕墙分格高：1.550mB：玻璃幕墙分格宽：1.225mGK=400×B×H/1000=400×1.225×1.550/1000=0.76KN4．地震作用：（1）垂直于玻璃幕墙平面的分布地震作用：qEAK：垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用KN/m2βE：动力放大系数：可取5.0按5．2．4条规定采用αmax：水平地震影响系数最大值：0.04 (6度设防)按5．2．4条规定采用Gk：玻璃幕墙构件的重量：0.76KNB：玻璃幕墙分格宽：1.225mH：玻璃幕墙分格高：1.550mqEAk=βE×αmax×GK/B/H=5×0.04×0.76/1.225/1.550=0.080KN/m2（2）平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用：PEAK：平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用(kN)βE：动力放大系数：可取5.0按5．2．4条规定采用用心专注服务专业GK：玻璃幕墙构件的重量：0.76kNPEAK=βE×αmax×GK=5×0.04×0.76=0.152KN二、玻璃的选用与校核：本工程选用玻璃种类为：镀膜钢化玻璃1．玻璃面积：B：玻璃幕墙分格宽：1.225mH：玻璃幕墙分格高：1.550mA：玻璃板块面积：A＝B×H＝1.225×1.550＝1.90m22．玻璃厚度选取：W：风荷载设计值：1.45kN/ m2A ：玻璃板块面积：1.90m2K3 ：玻璃种类调整系数：3.00试算：C＝W×A×10/3/K3＝1.45×1.90×10/3/3.00＝3.06T＝2×SQRT(1+C)-2＝2×SQRT(1+3.06)-2＝2.03mm玻璃选取厚度为：6mm用心专注服务专业3．玻璃板块自重：GAk：玻璃板块平均自重（不包括铝框）：t：玻璃板块厚度：6mm25.6 玻璃的体积密度，单位是kN/ m3 5.2.1采用GAk＝25.6×t/1000＝25.6×6/1000＝0.154 kN/ m24．垂直于玻璃平面的分布地震作用：αmax：水平地震影响系数最大值：0.04qEAk：垂直于玻璃平面的分布地震作用(kN/ m2)qEAk＝5×αmax×GAk＝5×0.04×0.154＝0.031 kN/ m2rE：地震作用分项系数：1.3qEA ：垂直于玻璃平面的分布地震作用设计值kN/ m2qEA＝rE×qEAk＝1.3×0.031＝0.0403 kN/ m25．玻璃的强度计算：校核依据：σ≤fg＝84.00q：玻璃所受组合荷载：a：玻璃短边边长：1.225mb：玻璃长边边长：1.550mt：玻璃厚度：6.0mmυ1：玻璃板面跨中弯曲系数，按边长比a/b查出用心专注服务专业（b为长边边长）表5．4．1得：0.074σw玻璃所受应力：采用Sw+0.6SE组合：q＝W+0.6×qEA＝1.45+0.6×0.0403＝1.474kN/ m2σw＝6×υ1×q×a2×1000/t2＝6×0.074×1.474×1.2252×1000/62＝27.28N/mm227.28N/mm2≤fg＝84.00 N/mm2玻璃的强度满足！6．玻璃最大面积校核：Azd：玻璃的允许最大面积(m2)Wk：风荷载标准值：1.03kN/ m2t：玻璃厚度：6.0mmα1：玻璃种类调整系数：3.00A：计算校核处玻璃板块面积：1.90m2Azd＝0.3×α1×(t+t2/4)/Wk (6.2.7-1)＝0.3×3×(6+62/4)/1.03＝13.50 m2A＝1.90m2≤Azd＝13.50 m2可以满足使用要求！三、幕墙杆件计算：用心专注服务专业幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1．选料：（1）风荷载设计值的线密度：qw：风荷载设计值的线密度rw：风荷载作用效应的分项数：1.4Wk：风荷载标准值：1.03KN/ m2B：幕墙分格宽：1.225mqw=1.4×Wk×B=1.4×1.03×1.225=1.77KN/m（2）立柱弯矩：Mw：风荷载作用下立柱弯矩：(kN.m)qw：风荷载设计值的线密度：1.77KN/mHsjcg：立柱计算跨度：3.60mMw=qw×Hsjcg2/8=1.77×3.602/8=2.86KN.mqEA：地震作用设计值：qEAK：地震作用：0.08KN/ m2γE：幕墙地震作用分项系数：1.3qEA =1.3×qEAK=1.3×0.08=0.104kN/ m2qE：地震作用设计值的线密度：qE= qEA×B用心专注服务专业=0.104×1.225=0.127KN.mME：地震作用下立柱弯矩(KN.m)：ME=qE×Hsjcg2/8=0.127×3.62/8=0.21KN.mM：幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(KN.m)采用Sw+0.6SE组合M=Mw+0.6×ME=2.86+0.6×0.21=2.98KN.mW：立柱抗弯矩预选值W=M×103/1.05/84.2=2.98×103/1.05/84.2=33.75cm3qwk：风荷载标准值线密度qwk=Wk×B=1.03×1.225=1.26KN/mqEK：地震作用标准值线密度qEk =qEAK×B=0.08×1.225=0.098kN/m（4）I1，I2：立柱惯性矩预选值(cm4)I1=900×(qwk+0.6×qEk) ×Hsjcg3/384/0.7用心专注服务专业=900×(1.26+0.6×0.098) ×3.63/384/0.7=206.02cm4I2=5000×(qwk+0.6×qEk) ×Hsjcg4/384/0.7/20=5000×(1.26+0.6×0.098) ×3.64/384/0.7/20=206.02 cm42．选用立柱型材的截面特性：选用系列：140选用型材号：1401铝型材强度设计值：84.200N/mm2铝型材弹性模量：E=7×106N/cm2X轴惯性矩：Ix=341.63cm4Y轴惯性矩：Iy=91.53cm4X轴抵抗矩：Wx1=52.46cm3X轴抵抗矩：Wx2=45.63cm3型材截面积：A=12.97cm2型材计算校核处壁厚：t=3.00mm型材截面面积矩：Ss=30.52 cm3塑性发展系数：γ=1.053．幕墙立柱的强度计算：校核依据：N/A+m/γw≤fa=84.200N/m m2（拉弯构件）（5．5．3）B：幕墙分格宽：1.225mGAK：幕墙自重：400N／m2幕墙自重线荷载：GK=400×B/1000用心专注服务专业=400×1.225/1000=0.49kN/mNk：立柱受力：NK=GK×Hsjcg=0.49×3.6=1.76kNN：立柱受力设计值：rG：结构自重分项系数：1.2N=1.2×Nk=1.2×1.76=2.12kNα：立柱计算强度（N／mm2）（立柱为接弯构件）N：立柱受力设计值：2.12KNA：立柱型材截面积：12.97cm2M：立柱弯矩：3.58KN.mWx2：立柱截面抗弯矩：45.63cm3γ：塑性发展系数：1.05α=N×10/A+M×103/1.05/ Wx2=2.12×10/12.97+2.98×103/1.05/45.63=63.83N/mm263.83N/mm2≤fa=84.200 N/mm2立柱强度可以满足！4. 幕墙立柱的刚度计算：校核依据：Umax≤[U]=20mm且Umax≤L/180 (5.5.5)u：立柱挠度用心专注服务专业u=5×(qwk+0.6qEk) ×Hsjcg4×1000/384/0.7/Ix=5×(1.26+0.6×0.098) ×3.64×1000/384/0.7/341.63=12.06mm≤20mmDu：立柱挠度与立柱计算跨度比值：Hsjcg：立柱计算跨度：3.6mDu=U/Hsjcg/1000=12.06/3.6/1000=0.00335<1/180挠度可以满足要求！5．立柱抗剪计算：校核依据：γmax≤[γ]=48.900N/mm2（1）Qwk：风荷载作用下剪力标准值(kn)Qwk=Wk×Hsjcg×B/2= 1.03×3.6×1.225/2=2.27KN（2）Qw：风荷载作用下剪力设计值(KN)Qw=1.4×Qwk=1.4×2.27=3.18kN（3）QEK:地震作用下剪力标准值(KN)QEK=qEAK×Hsjcg×B/2= 0.08×3.6×1.225/2=0.18KN（4）QE:地震作用下剪力设计值(KN)QE=1.3×QEK用心专注服务专业=1.3×0.18=0.23KN（5）Q:立柱所受剪力：采用Qw+0.6QE组合Q=Qw+0.6×QE=3.18+0.6×0.23=3.32KN（6）立柱剪应力：τ：立柱剪应力：Ss：立柱型材截面面积矩：30.52cm3Ix：立柱型材截面惯性矩：341.63cm4t：立柱壁厚：3.000mmτ=Q×Ss×100/Ix/t=3.32×30.52×100/341.63/3.000=9.88N/mm29.88N/mm2≤48.900 N/mm2立柱抗剪强度可以满足！6．选用横梁型材的截面特性：选用系列：140选用型材号：1101铝型材强度设计值：84.200N/mm2铝型材弹性模量：E=7×106N/cm2X轴惯性矩：Ix=46.8cm4Y轴惯性矩：Iy=27.49cm4X轴抵抗矩：Wx1=13.37cm3用心专注服务专业X轴抵抗矩：Wx2=13.37cm3Y轴抵抗矩：Wy1=11.0cm3Y轴抵抗矩：Wy2=11.0cm3型材截面积：A=6.84cm2型材计算校核处壁厚：t=3.000mm型材截面面积矩：Ss=8.85m3塑性发展系数：γ=1.057．幕墙横梁的强度计算：校核依据：mx/γWx+my/γWy≤fa=84.200N/m m2（5．5．2）（1）横梁在自重作用下的弯矩(KN.m)H：幕墙分格高：1.550mGAK：横梁自重：300N/ m2GK：横梁自重荷载线密度：GK=300×H/1000=300×1.550/1000=0.465KN/mG：横梁自重荷载设计值线密度(kN/m)G=1.2×GK=1.2×0.465=0.558KN/mMx：横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN.m)Mx=G×B2/8= 0.558×1.2252/8=0.105KN.m（2）横梁在风荷载作用下的弯矩(KN.m)用心专注服务专业风荷载线密度：qwk=B×Wk=1.225×1.03=1.26kN/m风荷载设计值的线密度：qw=1.4×qwk=1.4×1.26=1.77kN/mMyw：横梁在风荷载作用下的弯矩(kN.m)Myw=qw×B2/12= 1.77×1.2252/12=0.22KN.m（3）地震作用下横梁弯矩qEAK：横梁平面外地震荷载：βE：动力放大系数：5αmax：地震影响系数最大值：0.040GK：幕墙构件自重：300N/m2qEAk=5×αmax×300/1000=0.06Kn/ m2qEx：横梁地震荷载线密度：B：幕墙分格宽：1.225mqEx=qEAk×B=0.06×1.225=0.074KN/mqE：横梁地震荷载设计值线密度：用心专注服务专业γE：地震作用分项系数：1.3qE=1.3×qEx=1.3×0.074=0.096KN/mMyE：地震作用下横梁弯矩：MyE=qE×B2/12=0.096×1.2252/12=0.012 KN.m（4）横梁强度：σ：横梁计算强度(N/mm2)采用SG+SW+0.6SE组合WX1：X轴抵抗矩：13.37cm3WY2：Y轴抵抗矩：11.0 cm3Υ:塑性发展系数：1.05σ=(MX/WX1+MYW/WY2+0.6×MyE/Wy2)×102/1.05=2.72N/mm22.72N/mm2≤fa=84.200N/m m2横梁正应力强度可以满足！8．幕墙横梁的抗剪强度计算：校核依据：γmax≤[γ] =48.900N/m m2（1）Qwk：风荷载作用下横梁剪力标准值(Kn)Wk：风荷载标准值：1.03KN/m2B：幕墙分格宽：1.225mQwk=Wk×B2/4=1.03×1.2252/4用心专注服务专业=0.39KN（2）QW：风荷载作用下横梁剪力设计值(KN)QW=1.4×QWK=1.4×0.39=0.54KN（3）qEK：地震作用下横梁剪力标准值(KN)qEAK：幕墙平面外地震作用：0.06KN/m2qEK= qEAK×B2/4=0.06×1.2252/4=0.023KN（4）qE：地震作用下横梁剪力设计值(kn)γE：地震作用分项系数：1.3qE=1.3×qEK=1.3×0.023=0.029kN（5）Q：横梁所受剪力：采用Qw+0.6QE组合Q=Qw+0.6×QE=0.54+0.6×0.029=0.56KN（6）γ：横梁剪应力Ss：横梁型材截面面积矩：8.85cm3Iy：横梁型材截面惯性矩：27.49cm4t：横梁壁厚：3.0mmγ=Q×Ss×100/Iy/t用心专注服务专业 =0.56×8.85×100/27.49/3.00=5.98N/mm25.98 N/mm2≤48.900N/m m2横梁抗剪强度可以满足！四、连接件计算：1．横梁与立柱间连结（1）横向节点（横梁与角码）N1：连接部位受总剪力：采用Sw+0.6SE组合N1=(Qw+0.6×QE) ×1000=(0.54+0.6×0.029) ×1000=557.4N普通螺栓连接的抗剪强度计算值：130N/mm2Nv：剪切面数：1D1：螺栓公称直径：5.000mmD0：螺栓有效直径：4.250mmNvbh：螺栓受剪承载能力计算：Nvbh=1×3.14×D02×130/4=1×3.14×4.2502×130/4=1843.278NNum1：螺栓个数：Num1=N1/ Nvbh=557.4/1843.278=0.3个取1个用心专注服务专业实际采用2个Ncb：连接部位幕墙横梁铝型材壁抗承压能力计算：t ：幕墙横梁壁厚3.0mmNcb=D1×t×120=5.000×3.0×120=1800.000N1800.000N ≥557.4N强度可以满足！（2）竖向节点（角码与立柱）横梁自重：300N/mGK：横梁自重线荷载：(N/m)GK=300×H=300×1.550=465.00N/m横梁自重线荷载设计值：(N/m)G=1.2×465.00=558.00N/mN2：自重荷载：(N)N2=G×B/2=558.00×1.225/2=341.78NN：连接处组合荷载：采用SG+SW+0.6SE组合N=sqrt(N12+N22)=sqrt(557.42+341.782)用心专注服务专业=653.84NNum2:螺栓个数：Num2=N/Nvbh=0.36 个取1个实际采用2个Ncbj:连接部位铝角码壁抗承压能力计算：Lct1：铝角码壁厚：4.00mmNcbj=D1×Lct1×120×Num2=5.00×4.00×120×2=4800N4800N≥653.84N强度可以满足！2．立梃与主结构连接Lct2：连接处钢角码壁厚：8.00mmD2：连接螺栓直径：12.00mmD0：连接螺栓直径：10.36mm采用SG+SW+0.6SE组合N1WK：连接处风荷载总值：(N)N1WK=WK×B×Hsjcg×1000=1.03×1.225×3.6×1000=4542.3N连接处风荷载设计值：(N)N1W=1.4×N1WK=1.4×4542.3=6359.22N用心专注服务专业N1EK：连接处地震作用：N1EK=qEAK×B×Hsjcg×1000=0.06×1.225×3.6×1000=264.6NN1E：连接处地震作用设计值：(N)N1E=1.3×N1EK=1.3×264.6=343.98NN1：连接处水平总力：(N)N1=N1W+0.6N1E=6359.22+0.6×343.98=6565.61NN2：连接处自重总值设计值：N2K=400×B×Hsjcg=400×1.225×3.6=1764.0 NN2：连接处自重总值设计值：(N)N2=1.2×N2K=1.2×1764.0=2116.8NN：连接处总合力：(N)N=sqrt(N12+N22)=sqrt(6565.612+2116.82)=6898.41NNvb：螺栓的承载能力：用心专注服务专业Nv：连接处剪切面数：2Nvb=2×3.14×D02×130/4=2×3.14×10.362×130/4=21905.97NNuml：立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数：Numl=N/Nvb=6898.41/21905.97=0.31个取1个实际采用2个Ncb1：立梃型材壁抗承压能力：D2：连接螺栓直径：12.00mmNv：连接处剪切面数：4t：立梃壁厚：3.00mmNcb1=D2×4×120×t=12.00×4×120×3.00=17280.00N17280.00N≥6898.41N强度可以满足！Ncbg钢角码型材壁抗承压能力：(N)Ncbg=D2×2×267×Lct2=12.00×2×267×8×2=102528.00N102528.00N≥6898.41N强度可以满足！用心专注服务专业五、幕墙玻璃板块结构胶计算：本工程选用结构胶类型为：DGM-60181．按风荷载和自重效应，计算结构硅酮密封胶的宽度：（1）风载荷作用下结构胶粘结宽度的计算：Csl: 风载荷作用下结构胶粘结宽度（mm）WK：风载荷标准值：1.03KN/m2B：矩形分格短边长度：1.550mfl：结构胶的短期强度允许值：0.20N/mm2按5．6．3条规定采用Csl=WK×a/2/0.20 (5.6.3-1)=1.03×1.550/2/0.2=3.99mm取6mm（2）自重效应胶缝宽度的计算：Cs2：自重效应胶缝宽度(mm)B：幕墙分格宽1.225mm：H：幕墙分格高：1.550mmt：玻璃厚度：6.00mmf2：结构胶的长期强度允许值：0.01 N/mm2按5．6．3条规定采用Cs2=H×B×t×25.6/(H+B)/2/10=5.26mm 取12mm结构硅酮密胶的最大计算宽度：12.0mm2. 结构硅酮密胶粘结厚度的计算:ts：结构胶的粘结厚度：mmδ：结构胶酮密封胶的变位承受能力：12.5%用心专注服务专业Δt：年温差：80.0℃Us：玻璃板块在年温差作用玻璃与铝型材相对位移量：mm铝型材线膨胀系数：a1=2.35×105玻璃线膨胀系数：a2=1×105Us=b×Δt×(2.35-1)/100=1.225×80.0×(2.35-1)/100=1.323mmTs=Us/sqrt(δ×(2+δ)) (5.6.5)=1.323/sqrt(0.125×(2+0.125))=2.57mm3．胶缝选定宽度为：12mm4．胶缝选定厚度为：6mm5．胶缝强度验算（1）短期荷载和作用在结构胶中产生的拉应力：WK：风荷载标准值：1.03kN/m2B：幕墙分格宽：1.225mCs：结构胶粘结宽度：12mmδ1=WK×B×0.5/Cs=1.03×1.225×0.5/12=0.053kN/mm2（2）短期荷载和作用在结构胶中产生的剪应力：H：幕墙分格高：1.550mt：玻璃厚度：6.0mmδ2=12.8×H×B×t/CS/(B+H)/1000=0.00438 N/mm2用心专注服务专业（3）短期荷载和作用在结构胶中产生的总应力：δ=sqrt(δ12+δ22)=sqrt(0.0532+0.004382)=0.0532 N/mm2≤0.2N/mm2结构胶强度可以满足要求！计算：朱西亭审核：孙海涛二OO六年五月十日。

钢结构隐框玻璃幕墙计算书

(此文档为Word格式，下载后可以任意编辑修改！）（文件备案编号：）钢结构隐框玻璃幕墙计算书工程名称：编制单位：编制人：审核人：批准人：编制日期：年月日施工组织设计（方案）报审表方案名称：项目部报审意见：项目经理：年月日工程部审核情况：审核人：年月日工程部领导审批意见：审批人：年月日JL—A002 施工组织设计（方案）报（复）审表工程名称：编号：致（监理单位）：现报上施工组织设计（方案）（全套、部分），已经我单位上级技术负责人审查批准，请予审查和批准。

附：施工组织设计（方案）承包单位项目部（公章）：项目负责人：项目技术负责人：年月日专业监理工程师审查意见：1、同意2、不同意3、按以下主要内容修改补充专业监理工程师：年月日总监理工程师审查意见：1、同意2、不同意3、按以下主要内容修改补充后并于月日前报来。

项目监理机构：（公章）总监理工程师：年月日注：本表由施工单位填写，一式三份，连同施工组织设计一并送项目监理机构审查。

建设、监理、施工单位各留一份。

第一部分、[强度计算信息][产品结构]一、计算依据及说明1、工程概况说明工程名称:00工程所在城市:北京市工程所属建筑物地区类别:C类工程所在地区抗震设防烈度:八度(0.2g)工程基本风压:0.45kN/m2工程强度校核处标高:110m2、设计依据3、基本计算公式(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;00按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 8.1.1-2 采用风荷载计算公式: wk =βgz×μsl×μz×w其中: wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 条文说明8.6.1取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz =1+2gI10(z10)(-α)其中g为峰值因子取为2.5，I10为10米高名义湍流度,α为地面粗糙度指数 A类场地: I10=0.12 ,α=0.12B类场地: I10=0.14 ,α=0.15C 类场地: I 10=0.23 ,α=0.22D 类场地: I10=0.39 ,α=0.30μz ---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算: A 类场地: μz =1.284×(Z 10)0.24B 类场地: μz =1.000×(Z 10)0.30C 类场地: μz =0.544×(Z 10)0.44D 类场地: μz =0.262×(Z 10)0.60本工程属于C 类地区μsl ---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取定 w0---基本风压,按全国基本风压图,北京市地区取为0.45kN/m 2(3).地震作用计算: qEAk =βE ×αmax ×GAk其中: qEAk ---水平地震作用标准值 β E ---动力放大系数,按 5.0 取定α max ---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度(0.05g): αmax =0.04 7度(0.1g): α max =0.08 7度(0.15g): α max =0.12 8度(0.2g): α max =0.16 8度(0.3g): α max =0.24 9度(0.4g): α max =0.32北京市地区设防烈度为八度(0.2g),根据本地区的情况,故取αmax =0.16GAk ---幕墙构件的自重(N/m 2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用： γ G SG +γw ψ w Sw +γE ψ E SE +γT ψ T ST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: qk =Wk +0.5×qEAk ，维护结构荷载标准值不考虑地震组合水平荷载设计值: q=1.4×Wk +0.5×1.3×qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4二、荷载计算1、风荷载标准值计算Wk : 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m 2) z : 计算高度110mμ z : 110m 高处风压高度变化系数(按C 类区计算): (GB50009-2012 条文说明8.2.1) μz =0.544×(z 10)0.44=1.56247I 10: 10米高名义湍流度,对应A 、B 、C 、D 类地面粗糙度，分别取0.12、0.14、0.23、0.39。

玻璃幕墙设计计算书.

玻璃幕墙设计计算书1. 设计依据:1.1 相关国家标准:1.1.1 玻璃幕墙工程技术规范(JGJ 102-2003)1.1.2 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)1.1.3 钢结构设计规范(GB 50017-2003)1.1.4 混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)1.2 业主提供的相关资料:1.2.1 招标书1.2.2 建筑及结构施工图1.2.3 其它有关资料2. 幕墙材料选择:2.1 玻璃选择:2.1.1 玻璃类型: 单层2.1.2 玻璃种类: 钢化玻璃2.1.3 选用玻璃尺寸:厚度t k=8 (mm)高度h k=3.8 (m),宽度b k=1.36 (m)玻璃短边长度a=1.36 (m),长边长度b=3.8 (m) 玻璃短边宁长边二a/b=.3582.1.4 选用玻璃的强度设计值:大面强度f gm=84 (MPa)侧面强度f gb=58.8 (MPa)2.1.5 选用玻璃的相关物理指标: 弹性模量: E g=72000 (MPa)线胀系数：a =.00001泊松比：v =.2重力密度：丫g=25.6(kN/m3)2.2 幕墙龙骨材质选择：铝合金6063-T52.2.1 铝型材的强度设计值：抗拉、压强度设计值f at=85.5 (MPa) 抗剪强度设计值f av=49.6 (MPa) 局部承压强度设计值f ac=120(MPa)2.2.2 铝型材的相关物理指标：弹性模量： E a=70000 (MPa) 线胀系数：aa=.0000235重力密度：丫a=28 (kN/m3)2.2.3 铝合金立柱和横梁的挠度控制：相对挠度：＜1/1803. 幕墙荷载:3.1 荷载标准值：3.1.1 永久荷载标准值：3.1.1.1 玻璃自重荷载标准值：q gk0=t°x Y1000=.205 (kPa) 其中：t o为玻璃片总厚度，t°=8 (mm)3.1.1.2铝框自重荷载标准值：初估q gak=0.2科gkoq gak=0.2)q gko=.O41 (kPa)3.1.1.3 玻璃与铝框自重荷载标准值：q gk=q gko+q gak=.246 (kPa)3.1.2 风荷载标准值：3.121 基本风压：W o=O.75 (kPa) (50 年一遇)3.1.2.2风荷载体形系数：卩s=1.23.1.2.3风荷载高度系数：卩z=.74 地面粗糙度类别： C 类距地面高度： 12 (m)3.1.2.4 阵风系数：B z=2.0493.1.2.5结构重要性系数：丫=13.1.2.6 风荷载标准值：W k二丫£吃虫w o=1.36 (kPa)3.1.3 地震作用标准值：3.1.3.1 抗震设防烈度： 7设计基本地震加速度： o.1og3.1.3.2地震影响系数最大值：a噺二.083.1.3.3 地震动力放大系数：B e= 53.1.3.4 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用标准值q ek=B e a max q gk=.o98 (kPa)4. 幕墙计算:幕墙类型: 隐框幕墙与水平面的夹角：a =90°4.1 幕墙玻璃计算:幕墙玻璃的支承条件：四边简支玻璃按四边简支板计算玻璃的厚度： t=8 (mm)4.1.1 玻璃强度计算：4.1.1.1 在风荷载标准值作用下, 玻璃板中部的应力：按a/b=.358，查得四边简支玻璃板的弯矩系数： m= .1154c wk=6mw k a2/t2=27.21 (MPa)4.1.1.2 在地震作用标准值作用下, 玻璃板中部的应力：22cek=6mq ek a /t =1.96 (MPa)4.1.1.3 考虑玻璃板在外荷载作用下大挠度变形的影响，玻璃板的应力折减系数n :由0 =(W k+0.5q ek)a4/(E g t4)=16.3查得玻璃板的应力折减系数: n =.9354.1.1.4 玻璃板中部的组合应力:(T = n W Y °Wk+ Y 逼k)=36.81 (MPa) <f gm=84 (MPa) (满足)其中: n : 应力折减系数=.935Y w: 风荷载分项系数=1.4Y地震作用分项系数=1.3呱：风荷载组合值系数=1.0%：地震作用组合值系数=0.54.1.2 玻璃刚度计算：玻璃板中部的挠度：u=n ( a k w4)/D=16.2 (mm)＜玻璃板短边边长的1/60=22.7 (mm) (满足) 其中：n :挠度折减系数由0 二W k O7(E g t4)=15.8,查得:n =.937口四边简支玻璃板的挠度系数由a/b=.358,查得：卩=.01189D:玻璃板的刚度D=E g t3/[12 (1-V)]=3200000 (N mm)4.2 硅酮结构密封胶计算：4.2.1 硅酮结构密封胶粘接宽度计算：结构胶在风荷载或地震作用下的强度设计值： f1=.2 (MPa)结构胶在永久荷载作用下的强度设计值： f2=.01 (MPa)4.2.1.1 在风荷载和水平地震作用下，结构胶粘接宽度c s1=(W+0.5q e)a/(2000f1)=6.7 (mm)其中： W--风荷载设计值，W=1.4W k=1.9 (kPa)q e--地震作用设计值，q e=1.3q ek=.13 (kPa)a--玻璃板短边长度，a=1360 (mm)4.2.1.2 在玻璃永久荷载作用下，结构胶粘接宽度c s2=q g ab/[2000(a+b)f2]=12.5 (mm)其中: q g--玻璃自重荷载设计值，q g=1.2q gk0=.25 (kPa) a--玻璃板短边长度，a=1360 (mm)b--玻璃板长边长度，b=3800 (mm)421.3故结构胶粘接宽度应》12.5 (mm)4.2.2 硅酮结构密封胶粘接厚度计算:t s=U s/[ S (2+1間3.4 (mm)其中：u s--幕墙玻璃相对于铝框的位移，u s二0 h=6.91 (mm)0 --楼层弹性层间位移角限值根据主体结构的结构类型：钢筋混凝土框架得：0 =1/550 (rad)h k--玻璃面板高度，h k=3800 (mm)S --硅酮结构密封胶变位承受能力，S = 0.125故结构胶粘接厚度应》13.4 (mm)4.3 幕墙铝合金骨架计算：玻璃幕墙类别：框架式4.3.1 幕墙铝合金横梁计算：选用的铝合金型材的代号： 155其截面的几何参数如下：截面惯性矩： I ax=410715 (mm4) I ay=731313 (mm4)截面抵抗矩： W ax=9779 (mm3) W ay=1875 (mm3)截面面积：A a=950 (mm2)431.1在荷载标准值作用下，横梁的内力及挠度：431.1.1在风荷载标准值作用下，横梁的内力及挠度按三角形分布的分布荷载计算，见附图4-1:b k附图4-1线载集度：q wk=20W k b k/2)=1.8496 (kN/m)跨中最大弯矩：M wk=q wk b^/12=.29 (kN m)跨内最大剪力：V wk=q wk b k/4=.63 (kN)跨中最大挠度：4U wk =q wk b k /(120E a l ay)=1.03 (mm)4.3.1.1.2在地震作用标准值作用下，横梁的内力及挠度按三角形分布的分布荷载计算，见附图4-1:线载集度:q ekx=20q ek b k/2)=.13328 (kN/m)跨中最大弯矩：M ek=q ekx b k2/12=.021 (kN m)跨内最大剪力：V ek=q ekx b k/4=.05 (kN)跨中最大挠度：4U ek=q ekx b k /(12OE a l ay)=.O74 (mm)4.3.1.1.3在重力荷载标准值作用下，横梁的内力及挠度玻璃与铝框自重荷载：q gk=.246 (kPa)按受二集中荷载的简支梁计算，见附图4-2:附图4-2平行于幕墙平面的集中荷载：P gky=q gk h k b k Sin a /2=.636 (kN) 其中：h k--玻璃高度，h k=3.8 (mm)b k--玻璃宽度，b y=1.36 (mm)M gky二P gky b d=.O95 (kN m)其中: b d--玻璃垫块至横梁端部的距离，b d=0.15 (m) 跨内最大剪力:V gky=P gky=.636 (kN)跨中最大挠度:32U gky = P gky a b (3-4 a )/(24E a l ax) = .75 (mm)其中：a =b d/b k=.11b d--玻璃垫块至横梁端部的距离，b d=0.15 (m)b k--横梁跨度，b k=1.36 (m)4.3.1.2 横梁验算：4.3.1.2.1 抗剪强度验算：横梁水平方向(x 轴)的剪力组合设计值：V x= ^/v Y V wk+%Y V ek =.91 (kN)横梁竖直方向(y 轴)的剪力组合设计值：V y= Y V gky =.76 (kN)其中：丫g--永久荷载分项系数，丫g = 1.2Y--风荷载分项系数，丫w=1.4Y--地震作用分项系数，丫e=1.3%--风荷载组合值系数，® w = 1.0%--地震作用组合值系数，® e=0.5验算：V y(b y2t y/8+b x b y t x/4)/(I ax t y)=3.5 (MPa) <f av=49.6 (MPa) (满足)其中: b x--横梁截面水平方向宽度，b x=73 (mm)b y--横梁截面竖直方向宽度，b y=70 (mm)t x--横梁截面水平腹板厚度，t x=3 (mm)t x--横梁截面竖直腹板厚度，t y=3 (mm)I ax--截面绕x 轴的毛截面惯性矩，I ax=410715 (mm4)横梁水平方向(x 轴):V x(b x2t x/8+b x b y t y/4)/(I ay t x)=2.42 (MPa) <f av=49.6 (MPa) (满足)其中: b x--横梁截面水平方向宽度，b x=73 (mm) b y--横梁截面竖直方向宽度，b y=70 (mm) t x--横梁截面水平腹板厚度，t x=3 (mm) t x--横梁截面竖直腹板厚度，t y=3 (mm)I ay--截面绕y 轴的毛截面惯性矩，I ay=731313 (mm4)4.3.1.2.2 局部稳定验算:横梁截面水平腹板为双侧加劲部位横梁截面水平腹板宽度b x =73 (mm) 横梁截面水平腹板厚度t x =3 (mm) 横梁截面水平腹板宽厚比b x/t x =24.33W50 (满足)横梁截面竖直腹板为双侧加劲部位:横梁截面竖直腹板宽度b y =70 （mm）横梁截面竖直腹板厚度t y =3 （mm）横梁截面竖直腹板宽厚比b y/t y =23.33W 50 （满足）4.3.1.2.3 刚度验算:在风荷载标准值作用下，横梁的挠度u wk =1.03 (mm) < b k/180=7.56 (mm) （满足）在重力荷载标准值作用下，横梁的挠度u gky =.75 (mm) < b k/180=7.56 (mm) （满足）4.3.2 幕墙铝合金立柱计算:选用的铝合金型材的代号: 155 其截面的几何参数如下:截面惯性矩: I ax=6719438 (mm4) I ay=1445269 (mm4)W ay=40146 (mm3) 截面抵抗矩: W ax=86147 (mm3)截面面积: A a=1927 (mm2)立柱按跨度L=3.8m 简支梁计算。

全隐框玻璃幕墙设计计算书

全隐框玻璃幕墙设计计算书目录1 计算引用的规、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规： (1)1.2 建筑设计规： (1)1.3 铝材规： (2)1.4 金属板及石材规： (2)1.5 玻璃规： (2)1.6 钢材规： (3)1.7 胶类及密封材料规： (3)1.8 门窗及五金件规： (4)1.9 相关物理性能等级测试方法： (5)1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (5)1.11 土建图纸： (5)2 基本参数 (6)2.1 幕墙所在地区： (6)2.2 地面粗糙度分类等级： (6)2.3 抗震烈度： (6)3 幕墙承受荷载计算 (6)3.1 风荷载标准值的计算方法： (6)3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值： (7)3.3 计算面板材料时的风荷载标准值： (7)3.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值： (8)3.5 作用效应组合： (8)4 幕墙立柱计算 (8)4.1 立柱型材选材计算： (9)4.2 确定材料的截面参数： (10)4.3 选用立柱型材的截面特性： (11)4.4 立柱的抗弯强度计算： (11)4.5 立柱的挠度计算： (12)4.6 立柱的抗剪计算： (12)5 幕墙横梁计算 (13)5.1 横梁型材选材计算： (14)5.2 确定材料的截面参数： (15)5.3 选用横梁型材的截面特性： (17)5.4 幕墙横梁的抗弯强度计算： (17)5.5 横梁的挠度计算： (18)5.6 横梁的抗剪计算：(三角荷载作用下) (18)6 玻璃板块的选用与校核 (19)6.1 玻璃板块荷载计算： (20)6.2 玻璃的强度计算： (21)6.3 玻璃最大挠度校核： (22)7 连接件计算 (23)7.1 横梁与角码间连接： (24)7.2 角码与立柱连接： (24)7.3 立柱与主结构连接： (26)8 幕墙埋件计算(土建预埋) (28)8.1 荷载标准值计算： (28)8.2 埋件计算： (28)8.3 锚板总面积校核： (29)8.4 锚筋长度计算： (29)9 幕墙焊缝计算 (30)9.1 受力分析： (30)9.2 焊缝特性参数计算： (30)9.3 焊缝校核计算： (31)10 隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算 (31)10.1 抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算： (31)10.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算： (32)10.3 结构胶设计总结： (33)10.4 立柱连接伸缩缝计算： (33)10.5 耐侯胶胶缝计算： (33)11 幕墙板块压板计算 (34)11.1 压板的弯矩设计值计算： (34)11.2 压板的应力计算： (34)11.3 螺栓抗拉强度验算： (35)12 附录常用材料的力学及其它物理性能 (36)全隐框玻璃幕墙设计计算书1计算引用的规、标准及资料1.1幕墙设计规：《铝合金结构设计规》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规》 JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003《建筑瓷板装饰工程技术规》 CECS101：98《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规》 JGJ133-2001《小单元建筑幕墙》 JG/T216-20081.2建筑设计规：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《钢结构设计规》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高层民用建筑设计防火规》 GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规》 GB50010-2002《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2001《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005《建筑结构荷载规》 GB50009-2001(2006年版、局部修订)《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规》 GB50011-2001(2008年版)《建筑设计防火规》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规》 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《铝合金门插锁》 QB/T3885-1999 《平开铝合金窗把手》 QB/T3886-1999 《铝合金撑挡》 QB/T3887-1999 《铝合金窗不锈钢滑撑》 QB/T3888-1999 《铝合金门窗拉手》 QB/T3889-1999 《铝合金窗锁》 QB/T3900-1999 《铝合金门锁》 QB/T3901-1999 《推拉铝合金门用滑轮》 QB/T3902-1999 《闭合器》 QB/T3893-1999 《外装门锁》 QB/T2473-2000 《弹子插芯门锁》 GB/T2474-2000 《叶片门锁》 QB/T2475-2000 《球型门锁》 QB/T2476-2000《铜合金铸件》 GB/T13819-1992《锌合压铸件》 GB/T13821-1992《铝合金压铸件》 GB/T15114-1994《铸件尺寸公差与机械加工余量》 QB/T6414-1999《建筑门窗五金件插销》 JG214-2007《建筑门窗五金件传动机构用执手》 JG124-2007《建筑门窗五金件旋压执手》 JG213-2007《建筑门窗五金件合页（铰链）》 JG125-2007《建筑门窗五金件传动锁闭器》 JG126-2007《建筑门窗五金件滑撑》 JG127-2007《建筑门窗五金件滑轮》 JG129-2007《建筑门窗五金件多点锁闭器》 JG215-2007《建筑门窗五金件撑挡》 JG128-2007《建筑门窗五金件通用要求》 JG212-2007《建筑门窗五金件单点锁闭器》 JG130-2007《建筑门窗平开下悬五金系统》 JG168-2004《钢塑共挤门窗》 JG207-2007《电动采光排烟窗》 JG189-20061.9相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《采暖居住建筑节能检验标准》 JGJ132-2001《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规》 GB50204-2002《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑幕墙平面变形性能检测方法》 GB/T18250-2000《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》 GB/T8484-2008《建筑外窗采光性能分级及检测方法》 GB/T11976-2002《建筑门窗空气隔声性能分级及检测方法》 GB/T8485-2008《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T7106-2008 《建筑装饰装修工程施工质量验收规》 GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.10《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.11土建图纸：2基本参数2.1幕墙所在地区：某地区；2.2地面粗糙度分类等级：幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。

隐框幕墙计算书

…..商务区全隐框玻璃幕墙设计计算书设计：校对：审核：批准：…..有限公司二〇一五年九月二十八日目录1 计算引用的规范、标准及资料 0全隐框玻璃幕墙设计计算书（一层6.5米层高）2 基本参数 02.1 幕墙所在地区 02.2 地面粗糙度分类等级 02.3 抗震设防 03 幕墙承受荷载计算 03.1 风荷载标准值的计算方法 03.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (1)3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (1)3.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (1)3.5 平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值 (1)3.6 作用效应组合 (1)4 幕墙立柱计算 (2)4.1 立柱型材选材计算 (2)4.2 确定材料的截面参数 (2)4.3 选用立柱型材的截面特性 (3)4.4 立柱的抗弯强度计算 (3)4.5 立柱的挠度计算 (3)4.6 立柱的抗剪计算 (4)5 幕墙横梁计算 (4)5.1 横梁型材选材计算 (4)5.2 确定材料的截面参数 (5)5.3 选用横梁型材的截面特性 (5)5.4 幕墙横梁的抗弯强度计算 (6)5.5 横梁的挠度计算 (6)5.6 横梁的抗剪计算 (6)6 玻璃板块的选用与校核 (7)6.1 玻璃板块荷载计算： (7)6.2 玻璃的强度计算： (8)6.3 玻璃最大挠度校核： (8)7 连接件计算 (8)7.1 横梁与角码间连接 (9)7.2 角码与立柱连接 (9)7.3 立柱与主结构连接 (10)8 幕墙埋件计算(定型化学锚栓) (11)8.1 荷载标准值计算 (11)8.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (11)8.3 群锚受剪内力计算 (12)8.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (12)8.5 基材混凝土的受拉承载力计算 (12)8.6 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (13)8.7 基材混凝土受剪承载力计算 (13)8.8 拉剪复合受力情况下的混凝土承载力计算 (13)9 幕墙转接件强度计算 (14)9.1 受力分析 (14)9.2 转接件的强度计算 (14)10 幕墙焊缝计算 (14)10.1 受力分析 (14)10.2 焊缝特性参数计算 (14)10.3 焊缝校核计算 (14)11 全隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算 (15)11.1 结构硅酮密封胶的宽度计算 (15)11.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算 (15)11.3 结构胶设计总结 (15)11.4 立柱连接伸缩缝计算 (16)11.5 耐候胶胶缝计算 (16)12 幕墙板块压板计算 (16)12.1 压板的弯矩设计值计算 (16)12.2 压板的应力计算 (16)12.3 螺栓抗拉强度验算 (16)全隐框玻璃幕墙设计计算书（主楼）基本参数 (17)1.1 幕墙所在地区 (17)1.2 地面粗糙度分类等级 (17)1.3 抗震设防 (17)2 幕墙承受荷载计算 (17)2.1 风荷载标准值的计算方法 (17)2.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (18)2.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (18)2.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (18)2.5 平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值 (18)2.6 作用效应组合 (18)3 幕墙立柱计算 (18)3.1 立柱型材选材计算 (19)3.2 确定材料的截面参数 (19)3.3 选用立柱型材的截面特性 (20)3.4 立柱的抗弯强度计算 (20)3.5 立柱的挠度计算 (20)3.6 立柱的抗剪计算 (21)4 幕墙横梁计算 (21)4.1 横梁型材选材计算 (21)4.2 确定材料的截面参数 (22)4.3 选用横梁型材的截面特性 (22)4.4 幕墙横梁的抗弯强度计算 (23)4.5 横梁的挠度计算 (23)4.6 横梁的抗剪计算 (23)5 玻璃板块的选用与校核 (24)5.1 玻璃板块荷载计算： (24)5.2 玻璃的强度计算： (25)5.3 玻璃最大挠度校核： (25)6 连接件计算 (25)6.1 横梁与角码间连接 (26)6.2 角码与立柱连接 (26)6.3 立柱与主结构连接 (27)7 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓) (28)7.1 荷载标准值计算 (28)7.2 锚栓群中锚栓的拉力计算 (28)7.3 群锚受剪内力计算 (29)7.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (29)7.5 混凝土锥体受拉破坏承载力计算 (29)7.6 混凝土劈裂破坏承载力计算............................................................................................... 错误！未定义书签。

玻璃幕墙设计计算书

玻璃幕墙设计计算书
设计概述
本文档旨在对玻璃幕墙设计进行计算和分析。

通过对幕墙结构、材料和荷载等方面的计算，确保设计的可靠性和安全性。

幕墙结构设计
根据建筑需求和功能，选择适当的幕墙结构类型。

常见的结构
类型包括点支撑幕墙、双层幕墙、单层幕墙等。

结构设计应考虑建
筑的风荷载、重力荷载等因素，并满足相关国家标准和规范。

材料选择和计算
根据幕墙结构设计，选择合适的材料类型和规格。

常见的幕墙
材料包括玻璃、铝合金、不锈钢等。

对材料进行计算，确保其强度、刚度等符合要求。

荷载分析和计算
进行荷载分析，包括风荷载、地震荷载、自重荷载等。

根据相
关荷载标准和规范，进行荷载计算，并对幕墙结构进行强度和稳定
性校核。

安全和可靠性评估
对设计计算结果进行安全和可靠性评估，确保幕墙设计满足相关的安全要求和使用寿命要求。

根据评估结果，进行必要的调整和改进。

结论
通过本文档的计算和分析，可以确保玻璃幕墙设计的可靠性和安全性。

在实践中，应严格按照相关标准和规范进行设计，并通过合适的计算和评估手段，确保幕墙设计的合理性和可行性。

隐框玻璃幕墙设计计算书

XXXXXXXX隐框玻璃幕墙设计计算书一、设计计算依据：1、XXXXXXXXXX楼建筑结构施工图;2、规范：玻璃幕墙工程技术规范JGJ 102-96；建筑幕墙JG 3035-1996；建筑玻璃应用技术规程JGJ 113-97；建筑结构荷载规范GBJ 50009-01；钢结构设计规范GBJ 17-88;3、工程基本条件1、地区类别：C类2、基本风压：Wo =kN/m23、风力取值按规范要求考虑;4、地震烈度：7度,设计基本地震加速度值5、年最大温差：80oC6、建筑结构类型：Du/H的限值=1/300;二、设计荷载确定原则:在作用于幕墙上的各种荷载中,主要有风荷载、地震作用、幕墙结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等;在幕墙的节点设计中通过预留一定的间隙,消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应;所以,作用于垂直立面幕墙的荷载主要是风荷载、地震作用,幕墙平面内主要是幕墙结构自重,其中风荷载引起的效应最大;在进行幕墙构件、连接件和预埋件承载力计算时,必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数,即采用其设计值；进行位移和挠度计算时,各分项系数均取,即采用其标准值;1、风荷载根据规范,垂直于幕墙表面上的风荷载标准值,按下列公式计算：Wk=bzmsmzWo················式中:Wk---风荷载标准值KN/m2；bz---瞬时风压的阵风系数；ms---风荷载体型系数；mz---风荷载高度变化系数,并与建筑的地区类别有关；按建筑结构荷载规范GBJ9取值；W o---基本风压KN/m2;按规范要求,进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时,风荷载分项系数应取γw= ,即风荷载设计值为：W= γwWk=k··············2、地震作用幕墙平面外地震作用标准值计算公式如下：qEK=bEamaxGkA·················式中,qEK为垂直幕墙平面的分布水平地震作用；KN/m2bE为地震动力放大系数；amax为水平地震影响系数最大值；GkA为单位面积的幕墙结构自重KN/m2;按规范要求,地震作用的分项系数取γE= ,即地震作用设计值为：qE= γEqEK=qEK·············3、幕墙结构自重按规范要求,幕墙结构自重的分项系数取γG=;4、荷载组合按规范要求对作用于幕墙同一方向上的各种荷载应作最不利组合;对垂直立面上的幕墙,其平面外的荷载最不利荷载组合为：WK合=WK+qEK·············W合=W+qE·············其中,WK合为组合荷载的标准值KN/m2；W合为组合荷载的设计值KN/m2;三、立柱计算立柱一第一处：138系列：标高：,SL-1根据大厦的建筑结构特点,幕墙立柱悬挂在建筑主体结构上,如图所示;综合考虑幕墙标高、幕墙的横向分格宽度、所选立柱型材、楼层高度以及对立柱的固定方式,以下列情况最为不利,须作立柱强度和刚度的校核;1、部位要素该处玻璃幕墙位于主楼,最大计算标高按m计,幕墙结构自重Gk/A=50 0 N/m2,幕墙横向计算分格宽度B=1200 mm;2、力学模型该处每条立柱与主体结构通过钢支座进行连接,最大跨距跨高L=3400 mm；采用简支梁力学模型,如图所示;3、荷载确定按该处幕墙横向分格宽度B,取出一个纵向的计算单元,立柱受均布载作用,荷载取最大值标高最高处的值,对C类地区,该处风压高度变化系数为：mz=,阵风系数bz=根据公式~可得：WK=×2××=KN/m2取WK =KN/m2W==KN/m2qEk=××500/1000=KN/m2qE==KN/m2WK合=×+×=KN/m2W合=×1..68+×=KN/m2从而,作用于立柱上的线荷载标准值和设计值分别为: qK=1200/1000×=N/mmq=1200/1000×=N/mm4、幕墙立柱CDSL-1参数:该处幕墙的立柱的横截面参数如下:横截面主惯性矩：I=4219187mm4横截面积：A=mm2弯矩作用方向的净截面抵抗矩：W=mm3横截面静矩：Sz=mm3型材壁厚：t=3mm型材材料为：铝合金6063-T5；强度设计值为：f=mm2；弹性模量为：E=70000N/mm2;5、立柱强度校核根据JGJ102-96幕墙立柱截面最大应力满足：smax=NA0+MgW≤f式中：smax立柱中的最大应力N/mm2N立柱中的拉力设计值NA0立柱净截面面积mm2M立柱弯矩设计值g塑性发展系数,取为；W弯矩作用方向的净截面抵抗矩；mm3该处立柱跨中弯矩值最大,为：M=qL28==立柱承受拉力设计值为：N=×L×B= ×500×3400×1200/1000000 =2448N则：smax=NA0+MgW= .749+=N/mm2可见：smax ≤f所选立柱的强度满足设计要求;6、立柱刚度校核幕墙立柱最大挠度：umax==5×××70000×4219187=mm式中：umax立柱最大挠度；mmqk立柱承受的标准线荷载；N/mmL立柱长度；mmE立柱材料的弹性模量；N/mm2I立柱横截面主惯性矩；mm4根据规范对立柱刚度要求,立柱的最大允许挠度为u=L180 且不大于20mm,即, u=20mm可见,umax≤u所选立柱的刚度满足设计要求;四、横梁计算标高：,HL-1综合考虑横梁所处位置的标高、幕墙的横向分格宽度、所选横梁型材,以下列情况最为不利,须作横梁强度和刚度的校核;1、部位基本参数该处幕墙位于主楼；最大标高为；饰面材料为玻璃,横梁所受到的重力取为GK/A=500 N/m2；横梁的计算长度取B=1200 mm；幕墙的纵向分格高度H= 1800mm;2、力学模型横梁与立柱相接,相当于两端简支;在幕墙平面内,横梁受到饰面板材的重力作用,可视为均布线荷载qG；qG=GK/=×500 ×1800/106= kN/m在幕墙平面外,横梁受到风压等荷载作用,其受力面积为上左图阴影部分；其中q是阴影面积承受的最大设计线荷载；q= kN/m,相应的最大标准线荷载：qK=kN/m因此横梁是一个双弯构件;3、幕墙横梁HL-01参数:该处幕墙横梁的横截面参数如下:横截面积：A=mm2横截面X-X惯性矩：IX=mm4横截面X-X最小抵抗矩：WX=mm3横截面Y-Y惯性矩：IY=mm4横截面Y-Y最小抵抗矩：WY=mm3横梁的材料为：铝合金6063-T5其强度设计值为：f=mm2；其弹性模量为：E=70000N/mm2;4、横梁强度校核根据JGJ102-96幕墙横梁截面最大应力满足：smax= + ≤f式中：smax横梁中的最大应力N/mm2MX 绕X轴幕墙平面内方向的弯矩设计值MY 绕Y轴垂直幕墙平面方向的弯矩设计值g 材料塑性发展系数,取为；MX== ×120028=194400MY== ×1200212=141888则：smax=+= ×+×=N/mm2可见：smax ≤f所选横梁的强度满足设计要求;5、横梁刚度校核该处幕墙横梁最大挠度是umaxY、umaxX二部分的矢量和：umaxY=2qkB4120EIY=2×××70000×=mm式中：umaxY横梁在幕墙平面外的最大挠度；mm qk横梁承受的标准线荷载；N/mmB横梁长度；mmE横梁材料的弹性模量；N/mm2IY横梁横截面主惯性矩对Y-Y轴；mm4横梁在幕墙平面内由自重引起的挠度umaxX为：umaxX=5qGKB4384EIX=5×××70000×= mm从而,横梁的最大挠度为：umax=umaxX2+umaxY2= += mm根据规范对横梁的刚度要求,横梁的最大允许挠度为u=B/180,且不大于20mm;即, u=可见,umax≤u所选横梁的刚度满足设计要求;五、玻璃计算标高:,6钢化镀膜玻璃综合考虑玻璃所处位置的标高、玻璃分格宽度和高度以及玻璃的厚度等因素,以下列情况最为不利,须作玻璃的强度校核;该处6钢化镀膜玻璃位于主楼；标高取为m；幕墙自重按500N/m2计,垂直于玻璃面的组合荷载设计值为kN/m2,组合荷载标准值为m2,所用玻璃长宽尺寸分别为a=1200mm,b=1800mm,玻璃厚度为6mm；玻璃跨中的强度设计值为fg=84 N/mm2;1、强度校核：玻璃板中最大应力根据规范,玻璃在垂直于幕墙平面的风荷载和地震的作用下,其最大应力按下式计算：smax=合.a2t2式中：smax玻璃中的最大应力N/mm2ψ跨中弯矩系数,W合组合荷载设计值,kN/m2a玻璃短边边长,mmt玻璃的厚度,mm则：smax= 合.a2t2= 6××××62=N/mm2可见：smax ≤fg因此所选玻璃跨中的强度满足设计要求;玻璃中部与边缘温度差产生的温度应力,按下式计算：s边=边式中,E玻璃的弹性模量,取为70000N/mm2；a玻璃的线膨胀系数,取为；m1阴影系数,取为；m2窗帘系数,取为；m3玻璃面积系数,取为；m4边缘嵌缝材料温度系数,取为；TC-TS玻璃中间部分与边缘部分的温度差,取为50℃；fg边玻璃边缘强度设计值,为mm2;s边==×70000××××××50=N/mm2可见,s边￡fg边因此玻璃由于中央与边缘温差所产生的应力满足设计要求;六、结构胶胶形计算标高:,综合考虑幕墙所处位置的标高、分格宽度和高度等因素,对下列不利处进行结构胶胶形设计胶厚和胶宽;该处玻璃幕墙位于主楼,属全隐幕墙；标高为；风荷载标准值为WK= m2;年最大温差为DT=80oC,建筑结构的最大层间变位角为q= 1/267; 玻璃体积密度按gG=吨/米3计,线胀系数为a=,厚度为t=12mm,垂直安装,最大宽高尺寸分别为1200mm,1800mm;采用结构胶,结构硅酮密封胶短期强度设计值f1=0.14N/mm2,结构硅酮密封胶长期强度设计值f2= mm2,结构胶完全固化后在温差效应作用下的最大变位承受能力dT=,结构胶完全固化后在地震效应作用下的最大变位承受能力dE=;1、胶缝宽度1、风荷载作用所需胶缝宽度：Cs1=WK.短边=××2、自重作用所需胶缝宽度：Cs1==6××10××1200××1200+1800×=mm取打胶宽度10mm;2、胶缝厚度1、温度效应作用所需胶缝厚度：ts1 =DLdT.2+dT== mm其中,ts1温度效应作用所需打胶厚度DL玻璃的相对位移量以长边计DL=L×|a铝-a| ×DT=1800×|| ×80a铝为铝材的线膨胀系数;2、地震作用所需胶缝厚度：ts2 ==×1800×1/×2+=mm其中,y 胶缝变形折减系数,取取打胶厚度为6mm;所以,结构胶胶形设计为：宽度10mm×厚度6mm;七、幕墙组件的固定块及其间距计算标高:,GJK-01综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素,对下列不利处进行固定块设计计算;该处幕墙位于主楼,标高取为,幕墙自重按500N/m2计；标准荷载为W K合= m2；设计荷载为W合= N/m2;幕墙组件尺寸为a×b为1200mm×1800mm;固定块为双面的压块,材质为铝合金6063-T5,弹性模量为70000N/mm 2,抗弯强度设计值为mm2；尺寸b1×h×t为50mm×42mm×；安装间距不超过d=400mm;每个固定块由1个M6的螺栓固定;1、固定块强度校核螺孔中心至固定块受力顶端的距离L=21mm;固定块的净截面比：A1A0=50-1×650=固定块的截面抵抗矩折减系数取h =1固定块的截面惯性矩：I=b112.t3=50-1×612×=mm4固定块的截面抵抗矩：Wmin=It/2.h=2×1=mm3固定块承受荷载的面积为：A==1000×4252×10-6 =m2固定块承受荷载设计值为：P=×合=×××1000=N固定块承受荷载标准值为：PK=×合=×××1000=N固定块承受弯矩值为：M=×21=对双面固定块,计算强度时其弯矩值应为单面固定块的二倍,从而：M=固定块的最大应力值为：s=MWmin ==N/mm2<mm2可见固定块的强度满足设计要求;2、固定块刚度校核固定块的最大挠度为：u==×2133×70000×=mm<L/150=21/150=mm;可见固定块的刚度满足设计要求;3、固定块连接螺栓强度校核能承受的最大拉力为：N=170×1×p×=NP0 =从而,N> P0可见其强度满足设计要求;八、横梁与立柱连接计算标高:,HL-1+CDSL-1综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素,对下列不利处进行横梁与立柱连接强度计算;该处幕墙位于主楼,标高为,幕墙自重按GK/A=500N/m2计；设计荷载为W合= m2;幕墙分格宽度B=1200mm,横梁上分格高度H1=1800mm;下分格高度H2= 1000mm;立柱材料为铝合金6063-T5,局部壁厚为5mm;横梁材料为铝合金6063-T5,局部壁厚为3mm;角码材料为铝合金6063-T5,壁厚为4mm;角码由2个M6的螺栓与立柱连接,螺栓承受水平和垂直组合剪切力作用;1、荷载计算1、水平荷载：横梁上分格块传到横梁上的力为：N1上=W合.B28=×12002×10-38=N横梁下分格块传到横梁上的力为：N1下=W合.B28=×12002×10-38=N从而,N1= N1上+N1下=N2、垂直荷载：N2=×B/2×H1×GK/A=×1200/2×1800×500×10-6=450N3、组合荷载：N=N12+N22= +4502=N2、与立柱相连接的螺栓个数n1计算,立柱的局部承压校核：1、每个螺栓的承载力：NbV =p××120=Nn1=N NbV==个,取n1=2个;2、立柱局部承压能力：NbC=n1.=2×6×5×120=7200N>N=N3、角码局部承压能力：NbC=n1.=2×6×4×120=5760N>N=N可见,横梁与立柱的连接满足设计要求;九、立柱与支座连接计算标高:,CDSL-1+GZ-01综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素,对下列不利处进行立柱与支座连接强度设计计算;该处幕墙位于主楼,标高取为,幕墙自重按GK/A=500N/m2计；设计荷载为W合= N/m2;幕墙分格宽度B=12000mm,立柱长度楼层高度为H=3400mm;立柱材料为铝合金6063-T5,局部承压强度为120N/mm2,立柱连接处壁厚t1=5mm;支座材料为钢材≤16mm,局部承压强度为320N/mm2,支座壁厚t2=6m m;立柱的固定方式为双系点,即立柱左右两侧均与支座连接;立柱与支座的连接螺栓：2个M12 ;1、荷载计算水平荷载：N1=×1200×3400×10-3=N垂直荷载：N2=×500×1200×3400×10-6=2448N 组合荷载：N= +24482=N2、螺栓个数计算每个螺栓的承载力：NbV=2×p××120=Nn==个,取2个;3、局部承受能力校核立柱局部承压能力：NbC=2×2×12×5×120=28800N>N支座承局部压能力：NbC=2×2×12×6×320=92160N>N可见立柱与支座的连接设计安全;十、支座计算标高:,GZ-01综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素,对下列不利处进行支座强度设计计算;该处幕墙位于主楼,标高取为,幕墙自重按Gk/A=500N/m2计；设计荷载为W合= N/m2;幕墙分格宽度B=1200mm,立柱长度楼层高度为H=34 00mm;选用的支座为GZ-01,其材质为钢材≤16mm；支座端部的横截面积A0 =1200mm2,横截面抵抗矩Wmin=10000mm3;立柱的固定方式为双系点,即立柱左右两侧均与支座连接;幕墙立柱连接螺栓的中心离支座端部横截面形心的水平距离d1=250m m,垂直距离d2=0mm;1、荷载计算单独一个支座承受如下荷载：水平荷载：N= B×H×W合/2=1000×3800×10-6 ××103/2=2448N垂直荷载：V= B×H×A/2=1200×3400×10-6 ××500/2=1224N支座端部横截面所受最大弯矩值为：M= N×d2 +V×d1=2448×0+1224×250=3060002、支座强度校核：正应力:s=NA0+×Wmin=24481200+×10000=N/mm2<f=215 N/mm2组合应力:s合=s2+3×VA2=+3×2=N/mm2<×f=N/mm2可见支座的设计安全;十一、支座与埋件连接计算标高:,支座：GZ-01综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素,对下列不利处进行支座与埋件连接强度设计计算;该处幕墙位于主楼,标高取为,幕墙自重按GK/A=500N/m2计；设计荷载为W合= m2;幕墙分格宽度B=1200mm,楼层高度为H=3400mm;立柱的固定方式为双系点,即立柱左右两侧均与支座连接;支座材质为钢材≤16mm,与预埋件采用直角焊缝焊接,焊脚高为6mm 焊脚高度在计算时乘,一个支座的焊接焊缝的有效计算横截面积A0=7 20mm2,抵抗矩Wmin=42000mm3;幕墙立柱连接螺栓的中心离支座端部焊缝横截面形心的水平距离d1= 250mm,垂直距离d2=0mm;1、荷载计算单独一个支座的焊接焊缝承受如下荷载：水平荷载：N=B×H×W合/2=1200×3400×10-6 ××103/2=N垂直荷载：V= B×H×A/2=1200×3400×10-6××500/2=1224N焊缝受到的最大弯矩值为：M= N×d2 +V×d1=×0+1224×250=3060002、焊缝强度的校核：s合=sfbf2+tf2=×A0+×Wmin2+VA02=3×720+×34002+12247202=N/mm2<f=160N/mm2式中,bf为承受静力荷载和间接承受动力载的结构中,正面角焊缝的强度设计值增大系数；可见焊缝强度满足设计要求;十二、幕墙预埋件计算标高:,YMJ-1综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸、预埋件的埋设位置、砼标号等因素,对下列不利处进行预埋件设计计算;该处幕墙位于主楼,使用的砼标号为C30,标高取为,幕墙自重按500N /m2计；标准组合荷载为WK合=m2；设计组合荷载为W合=m2;幕墙分格宽度为1200mm,楼层高度为3400mm;锚筋选用I级钢筋,锚筋直径10mm,共4根分2层,外层锚筋间距为9 0mm；锚板为8mm×300mm×150mm的Q235钢板;固定立柱的螺栓中心至预埋件锚板形心的水平、垂直距离分别为：d1=250mm,d2=0mm;1、受力分析预埋件采用侧埋形式,如图所示;垂直剪力为:V= B×H×A=1200×3400×10-6××500=2448N水平拉力为:N= B×H×W合=1200×3400×10-6××103=N弯矩为:M=+=2448×250 +×0=6120002.锚筋最小截面积计算:当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时,预埋件锚筋按下两式计算,并应大于其最大值：AS=Var.aV.fY+Nab.fY+Mar.ab.AS=Nab.fY+Mar.ab.式中V剪力设计值N;N法向压力设计值N;M弯矩设计值;ar 锚筋层数影响系数;av 锚筋受剪承载力系数;ab 锚板弯曲变形折减系数;d锚筋直径mm;t 锚板厚度mm;z外层锚筋中心线之间的距离mm;fc 混凝土轴心受压强度设计值15N/mm2; fY 钢筋抗拉强度设计值210N/mm2;锚筋层数影响系数ar=1；锚板弯曲变形折减系数ab=+；=+×8 10=锚筋受剪承载力系数aV >时,取aV===从而,取aV=.7AS=Var.aV.fY+Nab.fY+Mar.ab.=2448 1××210+ ××210+612000 1××210×90 =mm2AS=Nab.fY+Mar.ab.=××210+612000×1××210×90=mm2可见,所需锚筋最小截面积为：mm23.法向压力校核按规范要求法向压力N<,即：N<×15 ×45000 =337500N4.预埋件锚筋确定选择4f10,锚筋总面积为：4×p×1024 =mm2> mm2十三、立柱伸缩缝设计计算立柱材料为铝合金6063-T5;立柱在年温差影响下的最大变形量为：DL ==×80×3380=mm其中,a为铝材的线膨胀系数,；DT年最大温差80℃；L立柱最大长度3380mm;考虑误差为5mm,取立柱伸缩缝为20mm,20-5=15mm>DL=可见伸缩缝适应年温差变化;十四、幕墙铝板板块计算标高:,复合铝板4mm综合考虑所采用的板材所处位置的标高、板材分格宽度和高度以及板材的厚度等因素,以下列情况最为不利,须对其强度和刚度进行校核; 该处幕墙饰面材质为复合铝板4mm,位于主楼；标高为；幕墙自重按3 00N/m2计；垂直于板面的组合荷载设计值为W合= m2,组合荷载标准值为WK合= m2,最大长宽尺寸分别为a= 1200mm,b=1800mm,板厚度为t=4mm；板的强度设计值为f=34N/mm2,弹性模量为E=40600N/mm2,泊松比v=;1、板的强度和刚度校核：1、板强度校核：板上布置2道横向加强筋,一道竖向加强筋,就板的受力情况可分为D 板和E板,D板板中所受到的弯矩值大于E板板中弯矩值；在加强筋处板受到负弯矩作用,在D板和E板相邻处采用其平均负弯矩值来计算;LX =600LY =600LXLY=1m1=m01=m02=f1=板中受到的最大应力为：s中=合.L2 t2=6××××6002 42=N/mm2式中,m1 —为D板中最大弯矩系数;考虑板大挠度影响应力计算的折减系数h=,则h值是根据q=W合.=,查表得出：s中=×=N/mm2s中<f=34N/mm2板在加强筋处的最大应力为：s支1=合.L2t2=6××××6002 42= N/mm2式中,m01—为板在加强筋处的二块D板相交处的最大弯矩系数;考虑板大挠度影响应力计算的折减系数h ,则：s支1=×=N/mm2s支1<f=34 N/mm2同理可得：s支2=N/mm2求s支2 时采用的弯矩系数为m02 —为板在D板和E板相交加强筋处的最大弯矩系数的平均值;s支2<f=34 N/mm2可见,板的强度满足设计要求;2、板刚度校核D板跨中的挠度u为板中的最大挠度,按下式计算：u=f1.Wk合.121-v2=××6004 ×10-3 40600×43/12=mm式中,f1D板中最大挠度系数；考虑板大挠度影响挠度计算的折减系数h=,则h值是根据q=W K合.=,查表得出：u =×=mm板中允许的最大挠度值u为板短边的1/100,并且小于30mm；即：u= 可见,u￡u从而,板中最大挠度满足设计要求;2、加强筋强度和刚度校核选用加强筋材料为铝合金6063-T5,主筋名称为铝通,对弯曲中心轴其横截面参数为：惯性矩I：；抵抗矩WMIN：；其弹性模量E：70000N/mm2 ；强度设计值f：mm2 ;次筋名称为铝通30x45x1,对弯曲中心轴其横截面参数为：惯性矩I：25526mm4 ；抵抗矩WMIN：922mm3 ；其弹性模量E：70000N/mm2 ；强度设计值f：mm2 ;加强筋的布置形式：板短边中间一道,对板的长边等分布设2道;1、次筋强度和刚度校核次筋受梯形荷载作用;次筋强度校核M=W合.LY24.3LX2-LY2=×600×.3×6002-6002=s===N/mm2<f=N/mm2次筋传到主筋上的集中力为: 设计值P=W合4.=×.2×600×600-6002= N标准值PK=WK合4.=×.2×600×600-6002= N次筋刚度校核u=WK合.=×600××70000×25526 ×25×6004-10×6002×6002+6004=mm<Lx100=mm,且不超过20mm;2、主筋强度和刚度校核主筋受双三角形荷载和次筋传来的集中力P的作用; 主筋强度校核M=合.LY3+=14×××6003+×600=s===N/mm2<f=N/mm2主筋刚度校核u=.合.LY564+3=1 70000×.7×××600564 +×60033=mm<a100=mm,且不超过20mm;可见,加强筋的强度和刚度满足设计要求;十一、短槽固定式石材板块计算标高:,MU150综合考虑短槽固定式石材所处位置的标高、石材的宽度和高度以及石材的厚度等因素,以下列情况最为不利,须作设计计算;该处石材位于主楼；标高取为；采用短勾固定石材;每平方米的幕墙自重Gk/A 按800N/m2计,垂直于石材面的组合荷载设计值为m2；组合荷载标准值为m2;石材分格宽高分别为936mm,600mm图中尺寸如下：a0=1050mm,石材边长；a1=180mm,短勾中心至石材边缘的距离；a =690mm,石材计算边长；b0=860mm,石材另一边边长；b =860mm,石材另一边计算边长；t =25mm,石材计算厚度；t1=9mm,石材槽口单侧厚度；t2=4mm,短勾厚度；b2=60mm,短勾宽度；h1=20mm,石材开槽深度；h2=17mm,短勾插入石材的深度;石材的强度等级为MU150,抗弯强度设计值f= mm2；抗剪强度设计值ft=N/mm2；弹性模量为10000N/mm2；重量体积密度为吨/m3；泊松比为.125；线胀系数为;固定石材的短勾材质为不锈钢；其抗剪强度设计值为fts=120N/mm2; 由于ba￡2,所以石材的受力情况可按四点支承考虑;1、强度校核：1、石材在垂直于幕墙平面的风荷载和地震的作用下,其板中、板边最大应力分别按下式计算：smax=合.L2 1000×t2smax1=合.L2 1000×t2式中：smax 石材板中的最大应力N/mm2；smax1 石材板边缘的最大应力N/mm2；ψ板中最大弯矩系数；ψ1 板板边缘最大弯矩系数；W合组合荷载设计值kN/m2；L a、b中较大者mm；t 石材的计算厚度mm；从而：smax=6×××8602 1000×252 =N/mm2≤fsmax1=6×××6002 1000×252 =N/mm2≤f2、石材在开槽部位受剪,其剪应力按下式计算：tmax石=3.W合.式中：tmax石石材中的最大剪应力N/mm2；n 石材单边短勾数量,为2个；b 石材抗剪调整系数,为；则：t max石=3×××936×600 4×2×60×9×=N/mm2≤ft因此所选石材的强度满足设计要求;3、短勾承受剪力,其剪应力按下式计算：tmax勾=W合.式中：tmax勾短勾中的最大剪应力N/mm2；b1 短勾抗剪调整系数,为;则：t max勾=××936×600 2×2×60×4×=N/mm2≤fts因此短勾的强度满足设计要求;2、石材板中、板边最大挠度u、u1分别按下式计算：u=Y.W合u1=Y1.W合式中,u 石材板中最大挠度mm；u1 石材板边最大挠度mm；Y 石材板中最大挠度系数；Y1 石材板边最大挠度系数；W合k垂直于石材平面方向的荷载与作用的标准值kN/m2；E 石材的弹性模量N/mm2；v 石材的泊松比；u=.0189××10-3×6004 10000×253/121-=mmu1=××10-3×6004 10000×253/121-0.1252=mm石材允许的最大挠度值u为石材板短边的1/100,并且小于30mm,即：u=mm;可见,u,u1￡u从而,石材最大挠度满足设计要求;附录一、符号说明s 截面最大应力设计值f 材料强度设计值bZ 阵风系数mZ 风压高度变化系数mS 风荷载体型系数DT 年温度变化值fg 玻璃强度设计值fa 铝合金强度设计值fs 钢材强度设计值a 材料线膨胀系数E 材料弹性模量a 玻璃短边边长b 玻璃长边边长t 玻璃的厚度j 弯矩系数Cs 结构硅酮密封胶粘结宽度ts 结构硅酮密封胶粘结厚度M 弯矩设计值。

XX隐框玻璃幕墙设计计算书

XX隐框玻璃幕墙设计计算书XX隐框玻璃幕墙设计计算书设计计算书项目名称：XX隐框玻璃幕墙设计设计单位：XXX设计工作室设计人员：XXX设计日期：2022年XX月XX日引言XX隐框玻璃幕墙是一种现代建筑设计中常用的外墙幕墙形式，它以其简洁美观、透光性强、隔声隔热性能好等优点，成为当代建筑设计中的主要趋势之一。

本设计计算书旨在完整地记录和说明本次设计过程中所做的计算和设计依据，以确保设计的合理性和安全性。

一、设计依据1.1 《建筑设计规范》根据我国现行的建筑设计规范，玻璃幕墙的设计与施工应符合相关规范的要求，包括承载力、抗风压、隔热隔声等方面的计算和要求。

1.2 结构设计参数根据项目的具体情况，确定以下结构设计参数：- 幕墙高度：XX米- 幕墙宽度：XX米- 载荷标准：符合当地区域的风荷载标准二、设计计算2.1 承载力计算根据《建筑设计规范》中的要求，对隐框玻璃幕墙的承载力进行计算。

主要包括抗风压承载力和抗重力承载力。

2.1.1 抗风压承载力计算根据当地区域的风荷载标准，计算幕墙面对不同风速下的风载荷。

根据幕墙面积和风压系数进行计算，考虑幕墙的几何形状、开孔率等因素，得出不同高度上的风荷载。

2.1.2 抗重力承载力计算根据幕墙的重力负荷和结构的设计参数，计算幕墙的重力承载能力。

考虑到幕墙的稳定性和安全性，对其抗倾覆和抗滑移能力进行计算，确保幕墙的稳固性。

2.2 隔热隔声计算XX隐框玻璃幕墙具有较好的隔热隔声性能。

根据幕墙的材料和结构参数，对其隔热性能进行计算。

根据国家标准进行计算，考虑幕墙的保温材料、密封性能等因素，确保幕墙在隔热和隔声方面的达标要求。

2.3 整体稳定性计算隐框玻璃幕墙是一种整体性的结构系统，因此需要对其整体稳定性进行计算。

主要包括对主体结构的稳定性、幕墙的整体刚度和整体稳定性进行计算和验证。

三、设计结果与结论根据上述计算和分析，得出以下设计结果与结论：- 抗风压承载力：满足当地区域风荷载标准，完成了对幕墙的抗风压计算。

全隐玻璃幕墙设计计算书

方圆一厦玻璃幕墙工程设计计算书编制:审核:批准:长江建筑装饰工程有限公司二00九年七月三十日玻璃幕墙设计计算书基本计算公式(1)场地类别划分根据地面粗糙度，场地可划分为以下类别：A类近海面，海岛，海岸，湖岸及沙漠地区；B类指田野，乡村，丛林，丘陵以及房屋比较稀疏的中小城镇和大城市郊区；C类指有密集建筑群的大城市市区；风荷鄂尔多斯市按C类地区(2).风荷载计算：W K：作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)W K＝2.25×1.10×1.5×0.5＝1.856(3).地震作用计算：q EAk＝βE×αmax×G AK其中：q EAk――水平地震作用标准值βE――动力放大系数，按3.0取定αmax――水平地震影响系数最大值，按相应设防烈度取定：6度：αmax＝0.047度：αmax＝0.088度：αmax＝0.169度：αmax＝0.32鄂尔多斯设防烈度为8度，故取αmax＝0.16G AK――幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合：水平荷载标准值：q k=W k＋0.6 q EAk水平荷载设计值：q＝1.4 W k＋0.6×1.3 q EAk荷载和作用效应组合的分项系数，按以下规定采用：A、承载力计算时：重力荷载：1.2风荷载：1.4地震作用：1.3B、挠度和变形计算时：重力荷载：1.0风荷载：1.0地震作用：1.0荷载和作用效应组合的组合系数，按以下规定采用：第一个可变荷载按1.0取用第二个可变荷载按0.6取用一、风荷载计算1、标高为29.00处风荷载计算(1)风荷载标准值计算：W K：作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)W K＝1.856 KN/m2(2)风荷载设计值：W：风荷载设计值：KN/m2R W：风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》W＝r W×W K＝1.4×1.856＝25.98 KN/m2二、玻璃的选用与校核玻璃的选用与校核：(第1处)本处选用以来种类为：中空钢化玻璃1、玻璃面积：B：该处玻璃幕墙分格宽：1.05mmH：该处玻璃幕墙分格高：1800mmA：该处模量板块面积：A＝B×H＝1.05×1.8=1.89 m22、玻璃厚度选取;W：风荷载设计值：2.598 KN/m2A：玻璃板块面积：1.89 m2K3：玻璃种类调整系数：1.500玻璃选取厚度为：6.0mm3、该处玻璃板块自重：G AK：玻璃板块平均自重(不包括铝框)t：玻璃板块厚度：6.0mm玻璃的体积密度为：25.6(KN/㎡)B T_L：中空玻璃内侧玻璃厚度为：10.000(mm)B T_W：中空玻璃外侧玻璃厚度为：8.000(mm)G AK＝25.6×(B T_L＋B T_W)/1000＝25.6×(10.000＋8.000)/1000＝0.307 KN/m24、该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：αmax：水平地震影响系数最大值：0.080q EAK：垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(KN/m2)q EAK＝3×αmax×G AK (JGJ102－96 5.2.4) ＝3×0.16×0.307＝0.147 KN/m2γE：地震作用分项系数：1.3q EA＝γE×q EAK＝1.3×q EAK＝1.3×0.147＝0.192 KN/m25、玻璃的强度计算：校核依据：σ≤f g＝84.000 N/mm2q：玻璃所受组合荷载：a：玻璃短边边长：0.99b：玻璃长边边长：1.5t：玻璃厚度：8.0mmψ1：玻璃板面跨中弯曲系数，按边长比a/b查表得0.16 σw：玻璃所受应力：采用S W＋0.6S E组合q＝W＋0.6×q EA＝2.598＋0.6×0.192＝2.713 KN/m2σw＝6×ψ×q×a2×1000/(1.2×t)2＝6×0.16×2.713×0.992×1000/51.842＝49.241 KN/m249.241 KN/m2≤f g＝84.000 N/mm2玻璃的强度满足6、玻璃温度应力计算：校核依据：σ≤[σ]＝58.800 N/mm2(1)在年温差变化下，玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的挤压温度应力为：E：玻璃的弹性模量：0.72×105 N/mm2a t：玻璃的线膨胀系数：1.0×10－5ΔT：年温度变化差：62.200℃c：玻璃边缘至边框距离，取5mmd c：施工偏差，可取：3mm，按5.4.3选用b：玻璃长边边长：1.5在年温差变化下，玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的温度应力为：σt1＝E(a t×ΔT－(2c－d c)/b/1000)＝0.72×ΔT－72×(2×5－3)/b＝0.72×62.200－72×(2×5－3)/1.5＝－291.216 N/mm2计算值为负，挤压应力取为零0.000 N/mm2<58.800 N/mm2玻璃边缘与边框间挤压温度应力可以满足要求(2)玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力：μ1：阴影系数：按《玻璃幕墙工程技术规范》μ2：窗帘系数：按《玻璃幕墙工程技术规范》μ3：玻璃面积系数：按《玻璃幕墙工程技术规范》μ4：边缘温度系数：按《玻璃幕墙工程技术规范》a：玻璃线胀系数：1.0×10－5I0：日照量：3027.600(KJ/M2h)t0：室外温度－30.000℃t1：室内温度40.000℃T c0：室外侧玻璃中部温度(依据JGJ113－97 附录B计算) T c1：室内侧玻璃中部温度(依据JGJ113－97 附录B计算) A0：室外侧玻璃总吸收率A1：室内侧玻璃总吸收率α0：室外侧玻璃的吸收率为0.142α1：室内侧玻璃的吸收率为0.122τ0：室外侧玻璃的透过率为0.075τ1：室内侧玻璃的透过率为0.075γ0：室外侧玻璃的反射率为0.783γ1：室内侧玻璃的反射率为0.785A0＝α0×[1＋τ0×γ1/(1－γ0×γ1)]＝0.164A1＝α1×τ0/(1－γ0×γ1)＝0.024当中空玻璃空气层厚为：0mm时T c0＝I0×(0.0148×A0＋0.00724×A1)＋0.788×t0＋0.212×t1＝－7.305℃T c1＝I0×(0.00724×A0＋0.0207×A1)＋0.394×t0＋0.606×t1＝17.496℃因此，中空玻璃中部温度最大值为max(T c0 ，T c1)＝17.496℃T s：玻璃边缘部分温度(依据JGJ113－97 附录B计算)T s＝(0.65×t0＋0.35×t1) (JGJ113－97 B.0.4) ＝(0.65×－30.000＋0.35×40.000)＝－5.500℃Δt：玻璃中央部分与边缘部分温度差：Δt＝T c－T s＝22.996℃玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力：σt2＝0.74×E×a×μ1×μ2×μ3×μ4×(T c－T s)＝0.74×0.72×105×1.0×10－5×μ1×μ2×μ3×μ4×Δt＝7.440玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力可以满足要求7、玻璃最大面积校核：A zd：玻璃的允许最大面积(m2)W K：风荷载标准值：1.856 KN/m2t1：中空玻璃中较薄玻璃的厚度：8.0mmt2：中空玻璃中较厚玻璃的厚度：10.0mmα2：玻璃种类调整系数：0.660A：计算校核处玻璃板块面积：1.485 m2A zd＝α2×(t2＋t22/4)＋(1+(t1/t2) 3)/ W K＝5.965m2A＝2.089 m2≤A zd＝5.965m2可以满足使用要求三、幕墙玻璃板块结构胶计算:幕墙玻璃板块结构胶计算：1、按风荷载和自重效应，计算结构硅酮密封胶的宽度：(1)风荷载作用下结构胶粘结宽度的计算：C s1：风荷载作用下结构胶粘结宽度(mm)W K：风荷载标准值：1.856 KN/m2a：矩形分格短边长度：0.99f1：结构胶的短期强度允许值：0.14 N/mm2按5.6.3条规定采用C s1＝W K×a/2/0.14＝1.956×0.99/2/0.14=6.56 取14mm(2)自重效应胶缝宽度的计算：C s2：自重效应胶缝宽度(mm)B：幕墙分格宽：0.99mH：幕墙分格高：1.50mt：玻璃厚度：8.0mmf2：结构胶的长期强度允许值：0.007 N/mm2按5.6.3条规定采用C s2＝H×B×(B T_L＋B T_W)×25.6/(H＋B)/2/7＝15.26mm 取18mm(3)结构硅酮密封胶的最大计算宽度：18mm2、结构硅酮密封胶粘接厚度的计算：t s：结构胶的粘结厚度：mmδ：结构硅酮密封胶的变位承受能力：12.5％ΔT：年温差：62.2℃U s：玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量：mm 铝型材线膨胀系数：a1＝2.35×10－5玻璃线膨胀系数：a2＝1×10－5U s＝b×ΔT×(2.35－1)/100＝2.240×62.200×(2.35－1)/100＝1.881mmT s＝U s/(δ×(2+δ)) 0.5＝1.881/(0.125×(2+0.125)) 0.5=3.6mm3、胶缝推荐宽度为：18mmq EAk：垂直与玻璃幕墙平面的分布水平地震作用(KN/m2)q EAk＝3×αmax×G AK＝3×0.16×500.000/1000=0.24 KN/m2γE：幕墙地震作用分项系数：1.3q EA＝1.3×q EAk＝1.3×0.24＝0.312 KN/m2q E：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)q E＝q EA×B＝0.312×2.240＝0.688 KN/mM E：地震作用下立柱弯矩(KN·m)M E＝(L13＋L23)/8/(L1＋L2)×q w＝(4.4003＋0.4003)/8/(4.400＋0.400)×0.688＝0.776 KN·mM：幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(KN·m) 采用S W＋0.6S E组合M＝M W＋0.6M E＝1.527＋0.6×0.776＝1.993KN·mq WK：风荷载线分布最大荷载集度标准值(KN/m)q WK＝W k×B＝1.856×2.240＝4.157 KN/mq EK：水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(KN/m) q EK＝q EAK×B＝0.24×2.240＝0.537 KN/m2、选用立柱型材的截面特征：型材强度设计值：215.000 N/mm2型材弹性模量：E＝21.0×106 N/cm2X轴惯性矩：I X＝682.280 cm4Y轴惯性矩：I Y＝219.900 cm4X轴抵抗矩：W X＝105.000 cm3型材截面积：A＝22.680 cm2型材计算校核处壁厚：t＝6.000mm塑性发展系数：γ＝1.053、幕墙立柱的强度计算：校核依据：N/A＋M/γ/W≤f a＝215.0 N/mm2(拉弯构件) B：幕墙分格宽：0.99mG AK：幕墙自重：500 N/m2幕墙自重线荷载：G K＝500×W fg/1000＝500×2.240/1000＝1.120 KN/mN K：立柱受力：N K＝G K×H sjcg＝1.120×3.6＝4.032KNN：立柱受力设计值：r G：结构自重分项系数：1.2N＝1.2×N K＝1.2×4.032＝4.84KNσ：立柱计算强度(N/mm2) (立柱为拉弯构件)N：立柱受力设计值：4.84KNA：立柱型材截面积：22.680 cm2M：立柱弯矩：18.706 KN·mW X2：立柱截面积抗弯矩：105.000 cm3γ：塑性发展系数：1.05σ＝N×10/A＋M×103/1.05/W X2＝4.84×10/22.680＋18.706×103/1.05/105.000＝168.105 N/mm2168.105 N/mm2≤f a＝215.0 N/mm2立柱强度可以满足4、幕墙立柱的刚度计算：校核依据：U max≤[U]＝15mm且U max≤L/300U max：立柱最大挠度U m a x＝1000×[1.4355×R0－0.409×(q W K＋0.6×q E K)×L1] ×L13/(24×2.4×L A) 立柱最大挠度U max为：9.474mm≤15mmD u：立柱挠度与立柱计算跨度比值：H sjcg：立柱计算跨度：3.600mmD u＝U/H sjcg/1000＝9.474/3.600/1000＝0.002≤1/300挠度可以满足要求五、立梃与主结构连接立梃与主结构连接：L ct2：连接处钢角码壁厚：10.000mmD2：连接螺栓直径：16.000mmD0：连接螺栓直径：14.120mm采用S G＋S W＋0.6S E组合N1wk：连接处风荷载总值(N)：N1wk＝W k×B×H sjcg×1000＝1.856×2.240×3.600×1000＝14966.784N连接处风荷载设计值(N)：N1w＝1.4×N1wk＝1.4×14966.784＝20953.491 NN1Ek：连接处地震作用(N)：N1Ek＝q EAK×B×H sjcg×1000＝0.120×2.240×3.600×1000＝967.68NN1E：连接处地震作用设计值(N)：N1E＝1.3×N1Ek＝1.3×967.68＝1257.68NN1：连接处水平总力(N)：N1＝N1w＋0.6×N1E＝20953.491＋0.6×1257.84＝21708.281NN2：连接处自重总值设计值(N)：N2K＝500×B×H sjcg＝500×2.240×3.600＝4032NN2：连接处自重总值设计值(N)：N2＝1.2×N2K＝1.2×4032＝4838.4NN：连接处总合力(N)：N＝(N12＋N22)0.5＝(21708.2822＋4838.4002)0.5＝30958.236NN vb：螺栓的承载能力：N v：连接处剪切面数：2N vb＝2×3.14×D02×130/4 (GBJ17－88 7.2.1－1) ＝2×3.14×14.1202×130/4＝40692.3NN um1：立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数：N um1＝N/ N vb＝40955.996/40692.3＝1取2个N cb1：立梃型材壁抗承压能力N)：D2：连接螺栓直径：16.000mmN v：连接处剪切面数：4t：立梃壁厚：6.000mmN cb1＝D2×2×120×t×N um1＝16.000×2×120×6.000×2.000＝46080N46080N≥30958.236N强度能满足N cbg：钢角码型材壁抗承压能力(N)：N cbg＝D2×2×267×L ct2×N um1＝16.000×2×267×10.000×2.000＝1708800.000N1708800.000N≥40955.996N强度可以满足六、幕墙预埋件总截面面积计算幕墙预埋件计算：本工程预埋件受拉力合理剪力V：剪力设计值：V＝N2＝4838.4NN：法向力设计值：N＝N1＝24708.281NM：弯矩设计值(N·mm)：e2：螺孔中心与锚板边缘距离：60.000mmM＝V×e2＝4838.4×60.000＝290304N·mN um1：锚筋根数：4根锚筋层数：2层K r：锚筋层数影响系数：1.000关于混凝土：混凝土标号C30混凝土强度设计值：f c＝15.000 N/mm2按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥GBJ10采用。

隐框玻璃幕墙140系列

万城.阿诗玛旅游小镇三期工程百货大楼外装饰工程全隐框玻璃幕墙设计计算书设计：校对：审核：合肥大富建筑装璜工程有限责任公司二〇一三年五月二十一日目录1 基本参数 (1)1.1 幕墙所在地区 (1)1.2 地面粗糙度分类等级 (1)1.3 抗震设防 (1)2 幕墙承受荷载计算 (1)2.1 风荷载标准值的计算方法 (1)2.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (3)2.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (3)2.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (4)2.5 平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值 (4)2.6 作用效应组合 (4)3 幕墙立柱计算 (4)3.1 立柱型材选材计算 (5)3.2 选用立柱型材的截面特性 (6)3.3 立柱的内力分析 (6)3.4 幕墙立柱的抗弯强度及抗剪强度验算： (7)3.5 幕墙立柱的挠度验算： (9)4 幕墙横梁计算 (9)4.1 横梁型材选材计算 (10)4.2 确定材料的截面参数 (12)4.3 选用横梁型材的截面特性 (13)4.4 幕墙横梁的抗弯强度计算 (13)4.5 横梁的挠度计算 (14)4.6 横梁的抗剪计算 (14)5 玻璃板块的选用与校核 (15)5.1 玻璃板块荷载计算： (16)5.2 玻璃的强度计算： (17)5.3 玻璃最大挠度校核： (18)6 连接件计算 (19)6.1 横梁与角码间连接 (19)6.2 角码与立柱连接 (20)6.3 立柱与主结构连接 (22)7 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓) (23)7.1 荷载及受力分析计算 (23)7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (24)7.3 群锚受剪内力计算 (24)7.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (25)7.5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (25)7.6 拉剪复合受力承载力计算 (26)8 幕墙转接件强度计算 (26)8.1 受力分析 (26)8.2 转接件的强度计算 (26)9 幕墙焊缝计算 (27)9.1 受力分析 (27)9.2 焊缝特性参数计算 (27)9.3 焊缝校核计算 (28)10 全隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算 (28)10.1 结构硅酮密封胶的宽度计算 (28)10.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算 (29)10.3 结构胶设计总结 (30)10.4 立柱连接伸缩缝计算 (30)10.5 耐候胶胶缝计算 (30)1 基本参数1.1幕墙所在地区石林地区；1.2地面粗糙度分类等级幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。

全隐框玻璃幕墙计算书

全隐框玻璃幕墙设计计算书设计：校对：审核：批准：目录一、计算引用的规范、标准及资料 (1)1.幕墙设计规范 (1)2.建筑设计规范 (1)3.铝材规范 (1)4.玻璃规范 (1)5.钢材规范 (2)6.胶类及密封材料规范 (2)7.门窗及五金件规范 (2)8.《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3)9.土建图纸 (3)二、基本参数 (3)1.幕墙所在地区： (3)2.地区粗糙度分类等级： (3)3.抗震烈度： (3)三、幕墙承受荷载计算 (3)1.风荷载标准值计算： (3)2.垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值： (4)3.作用效应组合： (4)四、幕墙立柱计算 (5)1.立柱型材选材计算： (5)2.确定材料的截面参数： (6)3.选用立柱型材的截面特性： (7)4.立柱的抗弯强度计算： (7)5.立柱的抗剪计算： (7)五、幕墙横梁计算 (8)1.横梁型材选材计算： (9)2.确定材料的截面参数： (10)3.选用横梁型材的截面特性： (11)4.幕墙横梁的抗弯强度计算： (11)5.型材的抗剪计算：(三角荷载作用下) (12)六、幕墙玻璃的选用与校核： (13)1玻璃板块荷载计算： (13)2.玻璃的强度计算： (14)3．玻璃最大挠度校核： (15)七、连接件计算： (16)1.横梁与角码间连接： (16)2.角码与立柱连接： (17)3.立柱与主结构连接 (19)八、幕墙埋件计算(土建预埋)： (20)1.荷载标准值计算： (21)2.埋件计算： (21)3.锚板总面积校核： (22)九、幕墙焊缝计算： (22)1．受力分析： (22)2.焊缝特性参数计算： (23)3.焊缝校核计算： (23)十、隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算： (24)1.抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算： (24)2.结构硅酮密封胶粘接厚度的计算： (24)3.结构胶设计总结： (25)4.耐侯胶胶缝计算： (25)5.立柱连接伸缩缝计算： (25)十一、幕墙板块压板计算： (26)1.压板的弯矩设计值计算： (26)2.压板的应力计算： (26)3.螺栓抗拉强度验算： (27)全隐框玻璃幕墙设计计算书一、计算引用的规范、标准及资料1.幕墙设计规范《建筑幕墙》 JG3035-1996《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94《建筑幕墙空气渗透性能测试方法》 GB/T15226《建筑幕墙风压变形性能测试方法》 GB/T15227《建筑幕墙雨水渗透性能测试方法》 GB/T15228《建筑幕墙保温性能测试方法》 GB84842.建筑设计规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《建筑设计防火规范》 GBJ16-2001《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-94《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-89《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑装饰工程施工质量验收规范》 GB50210-2001《钢结构设计规范》 GB50017-2003《冷弯薄壁钢结构设计规范》 GB50018-2002《建筑钢结构焊接规程》 GB/T8162《中国地震动参数区划图》 GB18306-2000《采暖通风与空气调节设计规范》 GBJ19-873.铝材规范《铝合金建筑型材》 GB/T5237-2000《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190《铝及铝合金阳极氧化-阳极氧化膜的总规范》 GB8013-87《铝及铝合金板材》 GB3380-974.玻璃规范《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-97《浮法玻璃》 GB11614－1999《钢化玻璃》 GB/T9963－1999《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB/T17841《中空玻璃》 GB/T11944－2002 《建筑用安全玻璃》 GB15763.1-2001《夹层玻璃》 GB9962-1999《镀膜玻璃第一部分阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第二部分低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002 5.钢材规范《碳素结构钢》 GB/T700《优质碳素结构钢》 GB/T699《合金结构钢》 GB/T3077《不锈钢棒》 GB/T1220《不锈钢冷加工棒》 GB/T4226《不锈钢冷扎钢板》 GB/T3280-92《不锈钢热扎钢板》 GB/T4237-92《不锈钢热扎钢带》 GB/T5090《不锈钢和耐热钢冷扎钢带》 GB/T4239《高耐候结构钢》 GB/T4171《焊接结构用耐候钢》 GB/T4172-2000 《低合金高强度结构钢》 GB/T1591《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274《结构用无缝钢管》 JBJ102《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912《碳钢焊条》 GB/T5117《低合金钢焊条》 GB/T51186.胶类及密封材料规范《硅酮建筑密封胶》 GB/14683-2003 《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-97《聚硫建筑密封胶》 JC483－92《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486－2001 《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882－2001 《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T883－2001 《工业用橡胶板》 GB/T5574《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-987.门窗及五金件规范《铝合金门》 GB/T8478《铝合金窗》 GB/T8479《地弹簧》 GB/T9296《平开铝合金窗执手》 GB/T9298《铝合金窗不锈钢滑撑》 GB/T9300《铝合金门插销》 GB/T9297《铝合金窗撑挡》 GB/T9299《铝合金门窗拉手》 GB/T9301《铝合金窗锁》 GB/T9302《铝合金门锁》 GB/T9303《闭门器》 GB/T9305《推拉铝合金门窗用滑轮》 GB/T9304《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277《十字槽盘头螺钉》 GB/T818《紧固件机械性能螺栓螺钉和螺柱》 GB/T3098.1《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB/T3098.2《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB/T3098.4《紧固件机械性能螺栓自攻螺钉》 GB/T3098.5《紧固件机械性能不锈钢螺栓螺钉和螺柱》 GB/T3098.6《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.158.《建筑结构静力计算手册》(第二版)9.土建图纸二、基本参数1.幕墙所在地区：xxx地区；2.地区粗糙度分类等级：幕墙属于薄壁外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地区考虑。

隐框、全玻璃官及石材幕墙计算书

南宁综合楼外装饰工程设计计算书设计：校对：审核：深圳金x幕墙装饰工程有限公司目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 铝材规范： (1)1.4 金属板及石材规范： (2)1.5 玻璃规范： (2)1.6 钢材规范： (3)1.7 胶类及密封材料规范： (3)1.8 五金件规范： (4)1.9 相关物理性能等级测试方法： (4)1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (4)1.11 土建图纸： (4)2 基本参数 (5)2.1 幕墙所在地区 (5)2.2 地面粗糙度分类等级 (5)2.3 抗震设防 (5)显横隐竖玻璃幕墙(塔楼90米高简支梁)1 幕墙承受荷载计算 (5)1.1 风荷载标准值的计算方法 (5)1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (7)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (7)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (7)1.5 作用效应组合 (7)2 幕墙立柱计算 (8)2.1 立柱型材受力分析 (9)2.2 选用立柱型材的截面特性 (10)2.3 立柱的抗弯强度计算 (10)2.4 立柱的挠度计算 (11)2.5 立柱的抗剪计算 (11)3 幕墙横梁计算 (12)3.1 横梁型材受力分析 (12)3.2 选用横梁型材的截面特性 (14)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (14)3.4 横梁的挠度计算 (15)3.5 横梁的抗剪计算 (15)4 幕墙埋件计算(后锚固结构) (16)4.1 荷载值计算 (16)4.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (17)4.3 群锚受剪内力计算 (18)4.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (18)4.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (19)5 连接件计算 (19)5.1 横梁与角码间连接 (20)5.2 角码与立柱连接 (21)5.3 立柱与主结构连接 (22)显横隐竖玻璃幕墙(塔楼多点连续梁)1 幕墙承受荷载计算 (24)1.1 风荷载标准值的计算方法 (24)1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (25)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (25)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (26)1.5 作用效应组合 (26)2 幕墙立柱计算 (26)2.1 立柱型材受力分析 (27)2.2 选用立柱型材的截面特性 (28)2.3 立柱的内力分析 (28)2.4 幕墙立柱的抗弯强度及抗剪强度验算： (31)2.5 幕墙立柱的挠度验算： (32)3 幕墙横梁计算 (33)3.1 横梁型材受力分析 (33)3.2 选用横梁型材的截面特性 (35)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (35)3.4 横梁的挠度计算 (36)3.5 横梁的抗剪计算 (36)4 玻璃板块的选用与校核 (37)4.1 玻璃板块荷载计算： (38)4.2 玻璃的强度计算： (39)4.3 玻璃最大挠度校核： (40)5 连接件计算 (41)5.1 横梁与角码间连接 (41)5.2 角码与立柱连接 (42)5.3 立柱与主结构连接 (43)6 幕墙埋件计算(后锚固结构) (45)6.1 荷载及受力分析计算 (45)6.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (46)6.3 群锚受剪内力计算 (47)6.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (47)6.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (47)7 幕墙转接件强度计算 (48)7.1 受力分析 (48)7.2 转接件的强度计算 (48)8 幕墙焊缝计算 (49)8.1 受力分析 (49)8.3 焊缝校核计算 (50)9 显横隐竖玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算 (50)9.1 抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算 (50)9.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算 (51)9.3 结构胶设计总结 (51)9.4 立柱连接伸缩缝计算 (51)9.5 玻璃镶嵌槽紧固螺钉抗拉强度计算 (52)9.6 耐侯胶胶缝计算 (52)裙楼石材幕墙1 幕墙承受荷载计算 (53)1.1 风荷载标准值的计算方法 (53)1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (54)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (54)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (55)1.5 作用效应组合 (55)2 幕墙立柱计算 (55)2.1 立柱型材受力计算 (56)2.2 选用立柱型材的截面特性 (57)2.3 立柱的抗弯强度计算 (57)2.4 立柱的挠度计算 (58)2.5 立柱的抗剪计算 (58)3 幕墙横梁计算 (59)3.1 横梁型材受力计算 (60)3.2 选用横梁型材的截面特性 (61)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (62)3.4 横梁的挠度计算 (62)3.5 横梁的抗剪计算 (62)4 短槽式(托板)连接石材的选用与校核 (63)4.1 石材板块荷载计算 (64)4.2 石材的抗弯设计 (64)4.3 短槽托板在石材中产生的剪应力校核 (65)4.4 短槽托板剪应力校核 (65)5 幕墙焊缝计算 (66)5.1 受力分析 (66)5.2 焊缝特性参数计算 (66)5.3 焊缝校核计算 (67)1层全隐玻璃幕墙1 幕墙承受荷载计算 (67)1.1 风荷载标准值的计算方法 (67)1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (68)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (69)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (69)2 幕墙立柱计算 (70)2.1 立柱型材选材计算 (70)2.2 确定材料的截面参数 (71)2.3 选用立柱型材的截面特性 (72)2.4 立柱的抗弯强度计算 (73)2.5 立柱的挠度计算 (73)2.6 立柱的抗剪计算 (74)3 幕墙横梁计算 (74)3.1 横梁型材受力计算 (75)3.2 选用横梁型材的截面特性 (76)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (77)3.4 横梁的挠度计算 (77)3.5 横梁的抗剪计算 (78)4 玻璃板块的选用与校核 (79)4.1 玻璃板块荷载计算： (79)4.2 玻璃的强度计算： (80)4.3 玻璃最大挠度校核： (81)5 连接件计算 (82)5.1 横梁与角码间连接 (83)5.2 角码与立柱连接 (84)5.3 立柱与主结构连接 (85)6 幕墙埋件计算(后锚固结构) (86)6.1 荷载标准值计算 (87)6.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (88)6.3 群锚受剪内力计算 (89)6.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (89)6.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (89)7 幕墙转接件强度计算 (90)7.1 受力分析 (90)7.2 转接件的强度计算 (90)8 幕墙焊缝计算 (91)8.1 受力分析 (91)8.2 焊缝特性参数计算 (91)8.3 焊缝校核计算 (92)9 全隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算 (92)9.1 结构硅酮密封胶的宽度计算 (92)9.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算 (93)9.3 结构胶设计总结 (94)9.4 立柱连接伸缩缝计算 (94)9.5 耐侯胶胶缝计算 (94)主入口全玻幕墙1 幕墙承受荷载计算 (95)1.1 风荷载标准值的计算方法 (95)1.2 计算玻璃时的风荷载标准值 (96)1.3 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (96)1.4 作用效应组合 (96)2 全玻璃幕墙大面玻璃的计算 (97)2.1 玻璃板块荷载计算 (97)2.2 玻璃的强度计算 (98)2.3 玻璃最大挠度校核 (99)3 全玻璃幕墙玻璃肋及结构胶的校核 (99)3.1 肋截面高度的校核 (99)3.2 玻璃肋的挠度计算 (100)3.3 胶缝强度的校核: (100)附录常用材料的力学及其它物理性能 (101)1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《玻璃幕墙点支承装置》 JG138-2010《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101：98《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《小单元建筑幕墙》 JG/T216-20081.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2010《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2010《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002《民用建筑设计通则》 GB50352-2005《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-20101.3铝材规范：《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-20081《建筑用隔热铝合金型材》 JG175-2011《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG/T133-2000《铝合金建筑型材第1部分基材》 GB5237.1-2008 《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》 GB5237.2-2008 《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》 GB5237.3-2008 《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》 GB5237.4-2008 《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》 GB5237.5-2008 《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》 GB5237.6-2004 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2000《一般工业用铝及铝合金板、带材》 GB/T3880.1～3-2006 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2009《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》 YS/T459-20031.4金属板及石材规范：《干挂饰面石材及其金属挂件》 JC830.1、2-2005 《建筑装饰用微晶玻璃》 JC/T872-2000《建筑幕墙用瓷板》 JG/T217-2007《建筑装饰用搪瓷钢板》 JG/T234-2008《微晶玻璃陶瓷复合砖》 JC/T994-2006《超薄天然石材复合板》 JC/T1049-2007《铝幕墙板、板基》 YS/T429.1-2000 《铝幕墙板、氟碳喷漆铝单板》 YS/T429.2-2000 《建筑幕墙用铝塑复合板》 GB/T17748-2008 《铝塑复合板用铝带》 YS/T432-2000《天然板石》 GB/T18600-2009 《天然大理石荒料》 JC/T202-2001《天然大理石建筑板材》 GB/T19766-2005 《天然花岗石荒料》 JC/T204-2001《天然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2009 《天然石材统一编号》 GB/T17670-2008 《天然饰面石材术语》 GB/T13890-20081.5玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002 《防弹玻璃》 GB17840-1999《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005 《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-2008《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-20021.6钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢棒》 GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000《擦窗机》 GB19154-2003《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997《合金结构钢》 GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000《碳钢焊条》 GB/T5117-1999《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》 GB/T699-19991.7胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-19993《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002 《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001 《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-20031.8五金件规范：《封闭型沉头抽芯铆钉》 GB/T12616-2004 《封闭型平圆头抽芯铆钉》 GB/T12615-2004 《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277-1985 《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002 《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.15-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB/T3098.6-2000 《紧固件机械性能抽芯铆钉》 GB/T3098.19-2004 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2010 《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000 《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099-2004 《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997 《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000 《铜合金铸件》 GB/T13819-1992 《锌合压铸件》 GB/T13821-1992 《铝合金压铸件》 GB/T15114-2009 《铸件尺寸公差与机械加工余量》 QB/T6414-1999 《电动采光排烟窗》 JG189-20061.9相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001 《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000 《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002 《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000 《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007 《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000 《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-2001 《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.10《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.11土建图纸：2 基本参数2.1幕墙所在地区南宁地区；2.2地面粗糙度分类等级幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。