甲醇罐区雨淋阀室计算表(2016.8.26)

(整理)原料罐区泵数据表.

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2 □泵体
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甲醇储罐大小呼吸计算

甲醇储罐区设置了2个容量为40m3甲醇贮罐（22t），在正常储存状态下，一般不会发生明显无组织挥发情况。

通常是在原料槽车将甲醇泵入贮罐和从贮罐内输出时，储罐呼吸口打开，直接敞露在空气中，会有一定量的甲醇挥发。

参考《空气污染排放和控制手册》（美国环境保护局编）工业污染源调查与研究中的有关计算公式，经过计算，甲醇储罐大小呼吸的挥发量损失约为1101.8 kg/a，甲醇储罐挥发源强为0.126 kg/h。

对于甲醇储罐的大小呼吸无组织排放，拟通过在屋顶设置防爆风机、墙壁设置轴流风机将甲醇储罐的无组织排放废气排至室外。

在采取各类安全有效的减少无组织挥发量的措施的情况下，无组织挥发的甲醇废气对周围环境影响不大。

“大小呼吸”，指的是储油罐的呼吸。

当储油罐有剩余空间时，液体油会通过液体表面挥发到上部空气中，直至一定的饱和值。

新油加入，这部分油气就被排出。

这就是所谓的“大呼吸”。

而“小呼吸”是指温度变化造成的呼吸。

油的体积每天随温度升降而周期性变化。

体及增大时，上部的油气被排出；体积减小时，吸入新鲜空气。

储油罐加上浮顶，大概是罐顶随液面上下浮动，从而消除了剩余空间，呼吸现象也就消失了。

English translation: large and small tank breathing储罐区“大”、“小”呼吸以及卸料所引起的蒸发损失率主要和温度有关。

根据南方气候特征及国内的经验系数，按全年365d/a计，上述损失率一般在6～8月约为万分之五，12～2月为万分之一，其余6个月平均约为万分之二。

根据罐区各种原料年使用量，按下式计算每种原料的蒸发损失：年损失量：W = M ×（1/4×5/10000+1/4×1/10000+1/2×2/10000）最大排放强度（按最不利的情况即6～8月蒸发损失）K = M ×（1/4×5/10000）/（3×30×86400）×109上两式中，M为罐区储存的原料消耗量（t/a），W为原料储存蒸发损失量（t/a）。

甲醇罐区雨淋阀室计算表

计算
根数总根数单位总量单位备注
7 12 7
42 36 56
m m m
0.02 0.02 0.03
t t
A8@100/200
t
12
48
m
0.02
t
长度 480 4.66 510 4.72 480 9.36 3.1
根数
3
3
2 3
7 WKL2(2)B14中间支座 2 8 9 WKL2(2)B16 WKL2(2)B16 2 2
支座宽 =300<Lae=31d=31*16=496>0.5 hc+5d=0.5*300+5*16=230 所以弯锚
510 9.72 3
A8
2
参63页确定加密区与非加密区的长度，抗震等级为三级时（1）加密区： >=1.5hb=1.5*400=600，>=500 取600.
1.2544
4
2
1.2544
1单位总重量单位备注 m 0.02 t X:B12@150 Y:B12@150 m 0.02 t bhc =40
（DJ）
算
总长度单位总重量单位备注 mm 41.94 m mm 42.48 m mm 37.44 18.6 m m mm 58.32 m 0.092 t 0.045 0.022 t t 0.067 t 0.051 t
三级抗震梁、柱： C30 HPB235:A HRB335:B WKL1(1) 200*400 A8@100/20 0（2） 2B14;3B16 原位标注：左端支座3B14, 右端支座 3B14 三级抗震梁、柱： C30 HPB235:A HRB335:B WKL1(1)20 0*400 A8@100/20 0（2） 2B14;3B16 原位标注：中间支座3B14 Lae=31d La=34d 锚固长度 >=250 当弯锚时，锚固长度

乙二醇、甲醇储罐池火灾计算法

可燃性液体泄漏后流到地面形成液池，或流到水面并覆盖水面，遇到引火源燃烧形成池火。

该厂储罐区的10000m 3乙二醇、1000m 3甲醇储罐为重大危险源，本章假设储罐发生泄漏起火事故，利用池火灾计算模型对事故的后果进行计算分析。

5.3.1燃烧速度的确定当液池的可燃物的沸点高于周围环境温度时，液池表面上单位面积燃烧速度dtdm为： HT T C H dt dmb pc +-=)(001.00――――――――① 式中：dtdm——单位表面积燃烧速度，kg/m 2•s ； c H ——液体燃烧热，J/kg ；p C ——液体的比定压热容，J/kg ·K ； b T ——液体沸点，K ； 0T ——环境温度，K ；H ——液体蒸发热，J/kg 。

当液池中液体的沸点低于环境温度时，如加压液化或冷冻液化气，液池表面上单位面积的燃烧速度dtdm为HH dt dm c001.0=―――――――――② 式中符号意义同前。

乙二醇液池的沸点高于周围环境温度，故使用式①进行计算。

查得各个数据c H ＝281.9 kJ/mol ＝4.54×106 J/kg p C ＝2.35×103J/kg ·Kb T ＝470.65K 0T ＝279.15KH ＝799.14×103J/kg 燃烧速度可算得dtdm＝0.00363kg ·m 2/s同时，燃烧速度也可手册查得，下表5-8列出了一些可燃液体的燃烧速度。

查表1-1可知甲醇的燃烧速度dt＝0.0576kg ·m 2/s 5.3.2火焰高度的计算设池火为一半径为r 的圆池子，其火焰高度可按下式计算：6.02/10)2(/84⎥⎦⎤⎢⎣⎡=gr dt dm r h ρ―――――――③ 式中：h ——火焰高度，m ；r ——液池半径，m ；0ρ——周围空气密度，0ρ=2.93 kg/m 3；g ——重力加速度，g ＝9.8m/s 2；dtdm——燃烧速度，kg/m 2.s 。

甲醇主要设备尺寸表

40mm
45×3mm
150mm
--
9、进料管理论管径0.071m
名称
接管公称直径Dg
接管外径×厚度
接管伸出长度
补强圈（内径、外径）
规格
80mm
89×4.5mm
15管公称直径Dg
接管外径×厚度
接管伸出长度
补强圈（内径、外径）
规格
100
108×6
150
200/112
250
7000
6500
SS304
3、原料预热器：理论面积26.48 m2采用加热管的直径为：25×2.5mm
名称
公称直径Dg/mm
公称压力Pg/MPa
管程数N
管子根数n
规格
500
1.6
Ⅰ
120
名称
中心排管数
管程流通面积/m2
计算换热面积/m2
换热管长度/mm
规格
--
0.24
28.26
3000
4、塔顶全凝器：理论面积51.17 m2采用加热管的直径为：25×2.5mm
换热管长度/mm
规格
0.0049
2.94
1500
7、塔顶蒸汽管：理论0.32m
名称
接管公称直径Dg
接管外径×厚度
接管伸出长度
补强圈（内径、外径）
规格
350mm
377×10mm
200mm
620/381mm
8、回流管理论管径0.039m
名称
接管公称直径Dg
接管外径×厚度
接管伸出长度
补强圈（内径、外径）
规格
规格
600
2.5
Ⅳ
242
名称

甲醇-水分离精馏塔设计完整版

5 共 30 页
u －空塔气速 m/s u0－气体通过筛孔的速度 ,m/s uo,min－漏液点气速， m/s tF－进料板温度℃ tD－塔顶温度℃ tW－塔底温度℃ tm－平均温度℃ W－釜残液流量 kmol/h wc －边缘区宽度 m wd －弓形降液管的宽度 m ws －破沫区宽度 m x －液相中易挥发组分的摩尔分率 y －气相中易挥发组分的摩尔分率 Z －塔高 m
6 共 30 页
二、精馏塔的物料衡算
1、原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率
甲醇的摩尔质量水的摩尔质量
xF
M甲醇 32kg / kmol M水 18kg / kmol
0.46 / 32 =0.324 0.46 / 32 0.54 / 18 0.98 / 32 xD =0.965 0.98 / 32 0.02 / 18 0.005 / 32 xW =0.00282 0.005 / 32 0.995 / 18
2、原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量
MF 0.324 32 (1 0.324) 18 22.54kg / kmol
MD 0.965 32 (1 0.965) 18 31.51kg / kmol MW 0.00282 32 (1 0.00282) 18 18.04kg / kmol
1 0.4 4.04 0.4(1 0.729)

2

3
4
则
0.9194 (1 0.8741) 1.643 0.8741 (1 0.9194)来自 m
1 2 3
4
4
4.65
相平衡方程为；
y x/ 1 ( 1x )

油罐区储罐消防计算表v2.0 2023.08.02

直径D 冷却环管环径D1环管上喷头数n1保护高度h1保护面积S喷水强度L/min‧m2环管计算冷却流量L/min喷头计算流量q1’L/min喷头选型3.79273.8551369.2628.58SPTM-II-68.49613.461533.6532.01SPTM-II-63216.77541.9211.31SPTM-II-3直径D 冷却环管环径D1环管上喷头数n1保护高度h1m保护面积Sm2喷水强度L/min‧m2环管计算冷却流量L/min喷头计算流量q1’L/min喷头选型3.79226.23565.5714.12SPTM-II-58.49506.771266.9331.63SPTM-II-700.0000.00直径D 冷却环管环径D1环管上喷头数n1保护高度h1m保护面积Sm2喷水强度L/min‧m2环管计算冷却流量L/min喷头计算流量q1’L/min喷头选型3.79226.23565.5714.12SPTM-II-58.49506.771266.9331.63SPTM-II-700.0000.00直径D 冷却环管环径D1环管上喷头数n1保护高度h1m保护面积Sm2喷水强度L/min‧m2环管计算冷却流量L/min喷头计算流量q1’L/min喷头选型3.79226.23565.5714.12SPTM-II-58.49506.771266.9331.63SPTM-II-700.0000.002.520.448404040冷却系统23191919相邻罐3)相邻罐3)相邻罐3)24.420.420.42.52.52.5个数2额定流量1633。

消防冷却计算

一、泡沫混合液量计算1、罐体参数：污甲醇罐直径D（m）泡沫产生器设置个数13.522、基本设计参数：泡沫混合液供给强度（l /min.m 2）供给时间（min）12253、泡沫发生器混合液用量：1716.795（L/min）28.61325（l/s）设PC16发生器2个泡沫产生器混合液：32l/s 泡沫产生器混合液一次用量：48000l48m 34、泡沫枪混合液用量：泡沫枪数量（支）泡沫枪流量（l/min）供给时间（min）124020泡沫枪混合液用量：4800l4.8m35、管道余量3.5325m 36、泡沫混合液用量合计：56.3325m 3135.198m 3/h二、泡沫原液用量计算：泡沫液混和比：6%3%泡沫原液 3.38m 3 1.69～4.0m 3消防水量52.95m 354.64m 3127.09m 3/h131.14m 3/h三、查水力计算表：泡沫液储罐：4000L 平衡式泡沫比例混合装置：>40l/s消防给水管道：DN150，流速v＝2.09m/s 泡沫混合液管道：DN150，流速v＝2.21m/s 管道长度按200米计、管径按DN150计泡沫灭火系统计算书一、球罐规格：容积（m3）数量（个）直径（m）20027.1二、设计参数及冷却水量计算冷却水供给强度：10L/min.m 2持续时间：6h 球罐表面积：158.29m 2临近罐表面积（按1/2计）：79.14冷却水量：（l/min）2374.31折合：39.57l/s根据《石油化工企业设计防火规范》第8.10.2之2条，采用消防水炮作为固定消防设计冷却水量：（l/s）51.44≈52三、冷却设施时，其冷却水量不宜小于水量计算值的1.3倍，故：液化石油气球罐冷却水量计算罐区附近设两座消防水炮，水量：80l/s，满足消防要求。

甲醇罐区操作规程

一、岗位任务1、接受甲醇精馏工段来的合格甲醇产品。

2、负责甲醇产品的的安全储存，将精甲醇送往火车栈台或汽车充装站出售。

3、负责罐区所有设备、工艺的操作以及消防与安全设施的操作、使用和维护。

二、本岗位的管理范围1、本岗位的所有动（静）设备、附件、阀门、管道等。

2、本界区的公用工程管线（一次水、氮气、蒸汽）等及设备、设施等。

3、界区内消防、通讯、安全防护等设施。

4、界区内及栈台照明的停送工作。

三、工艺流程1、甲醇流程由甲醇精馏来的精甲醇送往V6001A或V6001B罐储存。

从V6001A或V6001B来精甲醇经P6001A、P6001B加压后，分三路：第一路经计量后送往火车栈台或汽车充装站出售，第二路回储罐打循环，第三路可送回甲醇精馏。

泵出口有排液倒淋用于排气，甲醇储罐及管道都设有底点排放，并集中回收至甲醇地下槽V6002,然后经罐区地下槽泵P6002将其打回甲醇精馏系统的粗甲醇槽V5001A、B。

目前罐区精甲醇泵有两台，分别是P6001A、P6001B。

P6001A可以单独送汽车充装站，也可以在送汽车充装站的同时送火车充装栈台，P5601B可以单独送火车，也可以在送火车充装栈台的同时送汽车充装站。

V5001A、B和V6002都设有氮气保护装置及自呼吸装置。

2、喷淋水流程喷淋循环水用于在炎热天气对甲醇储罐的降温。

喷淋水通过喷淋水泵P6003A、B升压后，送至储罐顶部的布水盘，以溢流方式顺罐壁而下，经集水地沟回流至蓄水池，通过喷淋泵循环使用，因喷淋水为敞口系统，且反复使用，为保持喷淋水的水质，岗位操作人员应对水池、滤网、过滤口清理、维护，同时注意补水，以保持蓄水池水位的稳定。

3、泡沫、消防水流程在消防泵房内，配有泡沫储槽 V01和消防水泵P01A、B。

当火警发生时，可迅速开启消防水泵P01A、B，消防水通过消防水泵升压后，送至消防水总管的各水炮，用以灭火和冷却、降温。

由消防水总管来的消防水，通过压力式泡沫比例混合器，将V01内储存的抗溶性泡沫按比例配制成泡沫混合液。

甲醇制氢生产装置计算说明书过程装备与控制工程课程设计

可修改可编辑甲醇制氢生产装置计算说明书姓名：单位：控制070408目录可修改可编辑1. 前言2. 设计任务书3. 甲醇制氢工艺设计3.1 甲醇制氢工艺流程3.2 物料衡算3.3 热量衡算4. 机器选型及管道设计4.1 泵的选型4.2 管子选型4.3阀门选型4.4管道法兰选型5. 强度校核计算说明书6. 反应器控制方案设计7.技术经济评价、环境评价8.参考文献附录：1.预热器装配图2.管道平面布置图3.管道空视图可修改可编辑1 前言氢气是一种重要的工业产品，它广泛用于石油、化工、建材、冶金、电子、医药、电力、轻工、气象、交通等工业部门和服务部门，由于使用要求的不同，这些部门对氢气的纯度、对所含杂质的种类和含量都有不相同的要求，特别是改革开放以来，随着工业化的进程，大量高精产品的投产，对高纯度的需求量正逐步加大，等等对制氢工艺和装置的效率、经济性、灵活性、安全都提出了更高的要求，同时也促进了新型工艺、高效率装置的开发和投产。

依据原料及工艺路线的不同，目前氢气主要由以下几种方法获得：①电解水法；②氯碱工业中电解食盐水副产氢气；③烃类水蒸气转化法；④烃类部分氧化法；⑤煤气化和煤水蒸气转化法；⑥氨或甲醇催化裂解法；⑦石油炼制与石油化工过程中的各种副产氢；等等。

其中烃类水蒸气转化法是世界上应用最普遍的方法，但该方法适用于化肥及石油化工工业上大规模用氢的场合，工艺路线复杂，流程长，投资大。

随着精细化工的行业的发展，当其氢气用量在200～3000m3/h时，甲醇蒸气转化制氢技术表现出很好的技术经济指标，受到许多国家的重视。

甲醇蒸气转化制氢具有以下特点：（1）与大规模的天然气、轻油蒸气转化制氢或水煤气制氢相比，投资省，能耗低。

（2）与电解水制氢相比，单位氢气成本较低。

（3）所用原料甲醇易得，运输、贮存方便。

（4）可以做成组装式或可移动式的装置，操作方便，搬运灵活。

对于中小规模的用氢场合，在没有工业含氢尾气的情况下，甲醇蒸气转化及变压吸附的制氢路线是一较好的选择。

罐区施工

表4-7 903NMP装置B与周边建构筑物防护距离一览表表4-11 192罐区与周边建构筑物防护距离一览表192罐区中包含丙类液体储罐和甲类液体储罐，192罐区西侧为丙类罐区，其中包含4个200m3的1,4-丁二醇储罐、2个300m3的糠醇储罐、2个300m3糠醇储罐。

192罐区中部为2个150m3糠醛储罐，东侧为4个60m3一甲胺水溶液卧式储罐。

192罐区中西侧的8个储罐（4个200m3罐及4个300m3罐）占地面积为1158m2,中部的2个150m3储罐占地面积363m2,东侧的4个60m3一甲胺水溶液卧式储罐占地面积470m2。

192罐区的防火堤高度设为1.0m，高度符合GB50016-2006《建筑设计防火规范》第 4.2.5条的所要求的“防火堤的有效容量不小于其中最大储罐的容量”的规范要求。

192罐区西侧、中部及东侧各设有1段方便消防队员进出防火堤的楼梯，楼梯高度为1.0m,梯段宽度为1.0m,踏步高度为167mm,踏面宽度为255mm。

该罐区的储罐之间的距离以及储罐到防火堤的距离符合GB50016-2006《建筑设计防火规范》第4.2.2条及第4.2.5条的要求，具体见下表4-12。

表4-12 192罐区内罐间距及罐至防火堤距离一览表罐区储罐基础采用钢筋混凝土环墙，按规范要求设置罐区围堰及罐区内隔堤防火堤和隔堤的设计一般要求1、防火堤及隔堤应能承受所容纳液体的静压，且不应渗漏。

2、立式储罐防火堤的高度，应为计算高度加0.2m，其高度宜为 1.0~2.2m；卧式储罐防火堤的高度，不宜低于0.5m。

3、隔堤顶应比防火堤顶低0.2~0.3m。

4、管道穿堤处采用非燃烧材料严密封闭。

5、在防火堤内雨水沟穿堤处，应设防止可燃液体溢流出堤外措施。

6、应在防火堤的不同方位上设置两个以上人行台阶或坡道，隔堤均应设置人行台阶。

7、防火堤和隔堤的设置位置，见罐区的布置有关介绍。

8、防火堤和隔堤的高度，通常由总图专业确定。

甲醇储罐区消防给水系统设计

甲醇储罐区消防给水系统设计摘要近几年来，石化企业因可燃液体泄露或操作不当等原因引起的安全事故越来越多。

火灾频繁发生给人民生命及财产安全造成了严重影响。

本文通过拟建案例，对石油化工企业甲乙类储罐区消防系统进行设计及计算。

并简要说明设计中应注意的问题。

关键词固定式冷却水系统固定式泡沫灭火系统水泵选型1、前言近几年来，石油化工企业安全事故频发。

储罐作为原材料及成品储存地在石油化工企业生产生活中扮演了极其重要的角色。

而此处一旦发生火灾，将造成严重后果。

甲乙类可燃液体泄露更是对环境造成了严重的污染。

因此如何及时扑灭火灾，保护人民生命及财产安全，一直受到人们的重视。

2、工程概况某项目建有储罐区一座，设置有立式固定顼储罐12座。

其中甲醇储罐(VlOla-d V102a-d)8座，汽油储罐4座(V103a-d)。

储罐区平面示意图Vl0la-d为立式固定顶储罐。

D=30000mm，H=16500mm，V=11658m3；储存物质为甲醇。

V102a-d为立式固定顶储罐。

D=2l000mm，H=16500mm，V=5712m3；储存物质为甲醇。

V103a-d为立式固定顶储罐。

D=2l000mm，H=16500mm．V=5712rri3；储存物质为汽油。

3、系统设计3.1系统选择根据《石油化工企业设计防火规范》(GB50160-2008) 8.4.5条的规定，罐壁高于17m储罐、容积等于或大于10000m3储罐、容积等于或大于2000m3低压储罐应设置固定式消防冷却水系统。

因V10la-d容积大于10000 m3，故应采用固定式消防冷却水系统。

又根据《石油化工企业设计防火规范》(GB50160-2008) 8.7.2.1条的规定，单罐容积等于或大于500 m3的水溶性可燃液体储罐应采用固定式低倍数泡沫灭火系统。

甲醇为水溶性甲类可燃液体，且Vl0la-d及V102a-d.容积均大于50 m3，故应采用固定式低倍数泡沫灭火系统。

甲醇和二甲醚储罐区道化学评价法评价

甲醇和二甲醚储罐区道化学评价法评价1）甲醇储罐区子单元道化学火灾、爆炸危险指数法评价 ①物质系数的确定查道化学法（第七版）中附表中甲醇的物质系数为16。

因甲醇在常温下贮存，并设有喷淋设施，温度不会超过60℃，故不需要进行修正，甲醇的物质系数为16。

②确定工艺单元危险系数F 3工艺单元危险系数(F 3)包括—般工艺危险系数(F 1)和特殊工艺危险系数(F 2)，对每项系数都要恰当地进行评价。

—般工艺危险系数(F 1) 基本系数：1.00放热反应：系数范围0.30～1.25。

甲醇储存不属于放热反应，故不取系数。

吸热反应：系数范围0.20～0.40。

甲醇储存不属于吸热反应，故不取系数。

物料处理与输送：系数范围为0.25～1.25。

道化学法规定N F 等于3或4的易燃液体或气体，储存在库房或露天存放时，包括罐装、桶装等，系数为0.85，甲醇N F =3且存放在露天，故系数为0.85。

封闭单元或室内单元：系数范围为0.225～0.9。

甲醇的闪点为11℃，沸点为64.8℃，在该单元的处理温度为常温，大于闪点而小于沸点，处理量大于4540kg ，故系数取0.45。

排放和泄漏控制：系数范围为0.5。

甲醇储罐区设有堤坝，堤坝内的储罐为露天布置，故系数取0.50。

通道：系数范围0.20～0.35。

甲醇储罐操作区域面积小于925㎡，通道符合要求，故不取系数。

特殊工艺危险系数(F 2) 基本系数：1.00毒性物质：系数为0.2×Nh 。

甲醇的Nh=1，故系数为0.20。

负压操作：系数0.50。

甲醇储存不属于负压操作，故不取系数。

燃烧范围或其附近的操作：系数范围为0.30～0.80。

甲醇储罐贮存温度在闪点11℃以上，且无惰性气体保护，故系数取0.50。

粉尘爆炸：系数范围0.25～2.00。

甲醇储存过程中不涉及粉尘爆炸，故不取系数。

压力释放：系数范围0.86～1.50。

甲醇储存工序的工作压力为常压，故不取系数。

消防洒水系统计算表--zuoluo007编制

8冲洗煤壁及出煤洒水2021 2.4≮0.3据有关文献：冲洗煤壁用水量为0.3～0.5L/s，每日工作时间一般为1～2h。

出煤洒水可借用煤壁冲洗水枪，每日工作时间为1～2h。

9冲洗顺槽20327.2GB50383-2006：冲洗巷道用水量按同一时间使用的给水栓数量计算：顺槽每2000m使用1个；每个给水栓用水量可按20L／min计算。

冲洗巷道每日工作时间可按3h计算。

10采空区灌水1541 3.6在需要防火、或为增强下分层假顶的胶结效果时采用。

据其他文献：一般的灌水量按每平方米采空区0.3～0.5m 3来计算，其流量控制在0.5～2m 3/h ，最大不超过5m 3/h。

合计144喷雾泵型号压力(MPa)流量(L/min)功率(kW)WPZ320／6．36.332045WPZl25／5．55.512515WPZ50／10105011WPB315/1616315110XPB250/5.55.525030XPB200/5.55.520022XPB160/5.55.516022PB320/5.5-6.35.5～6.332055PB250/5.5-6.35.5～6.325037PB200/5.5-6.35.5～6.320030PB120/4.5-6.34.5～6.312011PB80/6.36.38011PB75/12127518.5KPB-360/16A 16360125表1 喷雾泵特征表上表红色为“综采”特有。

采煤工作面最大“小时用水量”一般发生在生产班，选取上表中生产班的同时发生的用水量之和即可。

根据最大“小时用水量”选用防尘管。

一般在上下辅巷均铺设防尘管，应分别计算。

防尘管规格一般不小于D50BP25/8J型掘进机机载喷雾泵5～850注水泵型号压力(MPa)流量(m 3/h)功率(kW)流量(L/min)5D-2/150********BD-1.5/303 1.5 2.2255BD-2.5/45 4.5 2.5 5.5427BZ-3/1008312507BZ-3/808310507BZ-4.5/13013 4.522757BZ-4.5/16016 4.530757BG-4.5/13013 4.522757BG-4.5/16016 4.53075MZB-100/150A 156301007BZ-2.5/12.512.5 2.51142ZB-31/20-4 2.3 1.86431另外，乳化泵也可作为注水泵使用表2 注水泵特征表利用掘进机液压系统的高压油做动力。

甲醇计算

年产40万吨甲醇工艺设计物料衡算：年工作时间8000h一.进塔新鲜气组成计算:1.精馏塔出甲醇量：40*104*103/8000/32.04=1560.549Kmol/h2.设精馏塔损失3%,设计裕度4.5%,则进入精馏塔的粗甲醇中甲醇的含量为:1560.549/(1-4.5%)=1634.083Kmol/h设CO,CO2转化为甲醇的转化率为96%,则进入合成器的新鲜气量为:1634.083/0.96/(0.14+0.13)=6304.333Kmol/h3.则进塔新鲜气组成:CO:6304.333*0.14=882.607Kmol/hCO2:6304.333*0.13=819.563Kmol/hN2: 6304.333*0.01=63.043Kmol/hH2:6304.333*0.69=4343.989Kmol/hCH4:6304.333*0.03=189.129Kmol/h二.出塔物料组成:1. 出塔时粗甲醇中的物料组成:所以: 粗甲醇的摩尔总量: 1634.083/67.416%=2423.88Kmol/h异丁醇的摩尔流量: 2423.88*0.026%=0.63Kmol/h二甲醚的摩尔流量: 2433.88*0.188%=4.557Kmol/h水的摩尔流量: 2433.88*32.37%=784.610Kmol/h 即:2.出塔其他的物料计算:→根据元素守恒: 设 CO 2的摩尔量为A,CO 的摩尔量为B, H 2的摩尔量为C.(1) C 守恒:1634.083+4.557*2+0.63*4+A+B=882.607+819.563…….(M)(2) H守恒:1634.083*4+0.63*10+784.610*2+4.557*6+2C=4343.989*2…….(N)(3) O守恒:1634.083+0.63+784.610+4.557+2A+B=882.607+819.563*2……(F) (4)根据上3式求的: A=41.4Kmol/hB=15.053Kmol/hC=274.392Kmol/h则出塔不凝气体的量:出合成塔的各物料组成：3.有关驰放气的计算:驰放气占气体总量的8%,则排放后剩余92%.所以:剩余的驰放气进入系统循环.三．精馏塔的计算:进精馏塔前粗甲醇中各物料量1.要求精甲醇的纯度为99.98%,则其量:1560.549*0.998=1557.428Kmol/h要求含水量为0.02%,则其量:1560.549*0.0002=0.312Kmol/h2.其余的物料如二甲醚,异丁醇等暂不考虑,其量不变.1、进出合成塔各组分一览表2、进出精馏塔各组分一览表3、有关驰放气各组分一览表。

LNG安全阀、调节阀计算表格

贮罐安全阀计算(全启式)贮罐型号内罐直径内罐高度内罐表面积容器外壁校正系数LNG气化潜热LNG泄放量最小泄放面积喷嘴直径m m m2W/m2.K KJ/kg Kg/h mm2mm 150m3 3.2019.00248.18560.6489.3128762.3346293772847.53531916.037 100m3 3.0015.40188.58840.6489.3122963.0525234540117.23155826.46 50m3 2.808.5097.15160.6489.3113329.5751136145666.62404398.54 50m3(卧) 2.5011.00112.2550.6489.3115006.3824153272247.92551151.839 40m3 2.0014.50118.3780.6489.3115674.3506160094744.82607312.474 25m3 1.909.6074.455680.6489.3110716.7614109458900.62155907.311.空气与罐壁传热系数取5~60W/m2.K,一般取20~30,在有强制对流的情况下取最大值。

2.LNG气化潜热、密度及气液比参照广汇LNG数据。

低温液相管道安全阀计算(微启式)公称直径管道外径管道长度管道表面积保温材料LNG气化潜热换热量LNG气化量喷嘴直径mm m m2KJ/m2.K KJ/kg KJ m3mm DN100114.00100.0035.7968.14489.310.291379440.00073475 5.585658396 DN8089.00100.0027.9468.14489.310.227480440.000573621 4.935338551 DN6576.00100.0023.8648.14489.310.194252960.000489833 4.560670982 DN5060.00100.0018.848.14489.310.15335760.000386711 4.052262507 DN4048.00100.0015.0728.14489.310.122686080.000309368 3.6244537711.空气与罐壁传热系数取5~60W/m2.K,一般取20~30,在有强制对流的情况下取最大值。

甲醇冷凝器设计计算

1.1 确定物性数据热流体进口温度：337.85K,出口温度：337.85K冷流体进口温度：300.15K,出口温度：317.15K定性温度:可取流体进口温度的平均值。

壳程甲醇蒸气的定性温度为T =337.85K ，2T =337.85K ，1T = 337.85K管程冷却水的定性温度为1t =300.15K ，2t =317.15 ， t=(300.15+317.15)/2=308.15K根据定性温度，分别查取相关文献[1]，【2】壳程和管程流体的有关物性数据甲醇蒸气在337.15K 下的物性数据:密度 ρ1=1.193/Kg m定压比热容 p1c =1.620/()KJ Kg K ⋅热导率 λ1 =0.013/()KJ Kg K ⋅粘度 μ1 =0.011mPa s ⋅汽化潜热 γ =1100/KJ Kg冷却水在308.15K 下的有关物性数据:密度 ρ0=994.063/Kg m定压比热容 p0c =4.165/()KJ Kg K ⋅热导率 λ0 =0.623/()KJ Kg K ⋅粘度 μ0 =0.7245mPa s ⋅1.2 估算传热面积1.2.1热流量甲醇质量流量：s1W =1.2×3600×1.19=5140.8/h Kg =1.428/s Kg甲醇热负荷：1Q '=5140.8×1100=5.655×610/KJ h =1570.8KW1.2.2平均传热温差t ∆m =t t ln t -2121∆∆∆∆t =5.1317-5.83375.1300-85.337ln 5.1317-5.8337-5.1300-85.337）（）（K 628.3 ≈ 其中t 1∆=t -11T ，t Δ2=t -22T ，T 1=T 2=337.85K1.2.3冷却水用量s0W =）（t C Q p Δ000=5.655×610/[4.165×（317.15-300.15）]=79867.2/h Kg =22.2/s Kg1.2.4传热面积初值估算查文献[1]取总传热系数K=8002/()W m K ⋅估算传热面积:A 估=）（t K Q Δm =1570.8×310/（800×28.36）=69.2352m1.3 核算总传热系数K1.3.1管径和管内流速选用Φ19mm ×2mm 的碳钢管，取管内u i =0.57m /s ,其内径m i 015.0d =，外径m d o 019.0= 1.3.2计算管程数和传热管数根据传热管内径和流速确定单程传热管数u d Vn i 2i e 4π==.57015.0085.706.099422.22⨯⨯=221.83≈221（根）按单管程计算，所需传热管长度为L =n d A e o π估=22119.004.1369.235××=5.25m 根据传统换热器管长可取6米单程换热器，则传热管总根数N T =221（根）1.3.3平均传热温差校正及壳程数平均传热温差校正系数 R=5.1300-5.13175.8337-5.8337=0 P=5.1300-5.83375.1300-5.1317=0.45 查文献[4]，按单壳程温差校正系数应查有关图表。

甲醇(乙醇)储罐区的火灾爆炸危险性分析及防火防爆设计

甲醇(乙醇)储罐区的火灾爆炸危险性分析及防火防爆设计1概述：甲醇(ＣＨ3.ＯＨ)是重要的基本有机化工原料,具有剧毒、易燃烧性,其蒸气与空气在一定范围内可形成爆炸性混合物。

同时也是一种清洁、高效的液体燃料,在国民经济中占有十分重要的地位。

由于甲醇的易燃性及其蒸气与空气在一定浓度区间内混合物的爆炸性,因此,如何安全、有效地储存和使用是非常重要的。

2.火灾、爆炸危险性：由于甲醇的物理化学性质及储存的条件和周围环境等因素所致,甲醇储存的火灾、爆炸危险性主要体现在以下几个方面。

2007-11-92.1挥发性：甲醇在常态下为液体,沸点64.5℃,2.0℃时的饱和蒸气压为12..8ｋＰａ(96ｍｍＨｇ),温度愈高,蒸气压愈高,挥发性越强。

以地面固定顶罐储存甲醇为例,夏季昼夜温差按10℃考虑,则1台装料系数为85%的5000ｍ3.储罐挥发损失达77.2.ｋｇ/ｄ。

由此可见,甲醇的挥发性较强,储罐的“小呼吸”损失十分明显。

2.2.流动/扩散性：甲醇的粘度0.5945ｍＰａ.ｓ(2.0℃),并随温度升高而降低,有较强的流动性。

同时由于甲醇蒸气的密度比空气密度略大(～10%),有风时会随风飘散,即使无风时,也能沿着地面向外扩散,并易积聚在地势低洼地带。

因此,在甲醇储存过程中,如发生溢流、泄漏等现象,物料就会很快向四周扩散,特别是甲醇储罐一旦破裂,又突遇明火,就可能导致火灾。

2.3.高易燃性：甲醇的闪点11.1℃(闭杯),根据美国防火协会ＡＮＳＩ/ＮＦＰＡ3.0、中国国家标准《石油化工企业设计防火规范》(ＧＢ50160-92.)、《危险货物品名表》(ＧＢ12.2.68-90),甲醇属中闪点(-18～2.3.℃)、甲类火灾危险性可燃液体。

可燃液体的闪点越低,越易燃烧,火灾危险性就越大。

由于可燃液体的燃烧是通过其挥发的蒸气与空气形成可燃性混合物,在一定的浓度范围内遇火源而发生的,因而液体的燃烧是其蒸气与空气中的氧进行的剧烈和快速的反应。