第三章 DigiProII-TC变压器单元

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电子变压器电路图详解

电子变压器电路图详解

电子变压器电路图详解无变压器电源电路电路工作原理是:由图可知,该电路是由控制电路检测市电变化,当市电在过零点附近时,MOS关闭。

利用对两只大容量电容的充放电可以保证该电源具有一定的负载输出电流。

市电首先由桥堆VC整流,获得l00Hz的脉动直流电,其最高峰值可达310V。

时基IC及其外围阻容件组成市电过零控制电路。

脉动直流电经VD1隔离、R1降压、VZ2稳压、C1滤波为检测控制电路提供稳定工作电源。

R2、RP1组成市电检测分压电路。

当脉动直流电过零电压低于13V时,IC的第2脚被触发,第3脚输出高电平,场效应管VT导通。

脉动直流电经R6限流,通过VT对C2、C3迅速充电,最大瞬时电流可达4A。

R5、RP2及IC的第4脚组成电压反馈控制电路,调节RP2可获得5~12V的输出电压。

只要IC的第4脚电压大于0.7V,IC 即被复位,第3脚输出低电平,VT截止。

除VT导通的时间外,C2、C3保持向负载输出电流。

大容量电容C2、C3可以保证最大输出电流达100mA时仍有稳定的输出电压。

R4、VD3为供电指示电路,由于第7脚的导通与第3脚输出高电平错开,这就减轻了控制电路的耗电,保证了控制电路工作的可靠。

实际上,IC的第6脚与第2脚的共同对市电检测,还使得电路具有过电压闭锁功能。

显然,本电源的不足之处是由于电路本身不能与市电隔离。

因此电路及其负载均会带上市电。

本文介绍的电子变压器,输入为AC220V,输出为AC12V,功率可达50W。

它主要是在高频电子镇流器电路的基础上研制出来的一种变压器电路,其性能稳定,体积小,功率大,因而克服了传统的硅钢片变压器体大、笨重、价高等缺点。

电路如图所示。

其工作原理与开关电源相似,二极管VD1~VD4构成整流桥把市电变成直流电,由振荡变压器T1,三极管VT1、VT2组成的高频振荡电路,将脉动直流变成高频电流,然后由铁氧体输出变压器T2对高频高压脉冲降压,获得所需的电压和功率。

R1为限流电阻。

Hitachi Energy GOEK变压器电容器技术指南说明书

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Hitachi Energy manufactures shields of this type - these are quoted for and supplied separately. The shields are made of aluminium and are insulated with epoxy or pressboard. The shield may be mounted on the bottom end nut of the bushing, or on the bottom contact of the draw rod.
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Variations in the length of the centre tube and the housing are compensated by a flexible connection inside the top housing.
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The mounting flange is an aluminium alloy casting, which is
transformers
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A set of concentric tubes is prestressed and serves as a spring 13. Condenser core
which holds the main bushing components together and
14. Transformer oil 15. Bottom end nut
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provides adequate pressure on the gaskets at all expected
temperatures, load conditions and mounting directions. 4

手机高频变压器工作原理

手机高频变压器工作原理

手机高频变压器工作原理
手机高频变压器工作原理:
手机高频变压器是一种用于手机充电的电子元件,它主要作用是将输入的低电压通过变压作用提高到手机电池所需的高电压。

其工作原理如下:
1. 输入电源:当手机插上充电器时,交流电源经过手机充电器的整流电路转换成直流电源,提供给变压器。

2. 变压器结构:手机高频变压器通常由磁芯、一对线圈(即初级线圈和次级线圈)以及一个电容器等组成。

3. 工作过程:
- 交流信号:输入的直流电压经过一个高频振荡器产生变频
的交流信号。

高频振荡器可以将输入的电流转变成较高频率的交流信号,在手机变压器中常常采用10到100kHz的频率范围。

- 磁场产生:通过高频振荡器产生的交流信号作用于初级线圈,产生一个交变磁场。

- 磁感应现象:产生的交变磁场通过磁芯传导到次级线圈,
引起次级线圈中的感应电流和电压变化。

- 变压作用:次级线圈中的感应电压通过电容器等电路元件进行整流和滤波处理后,得到所需的高电压。

这个高电压用于手机电池的充电。

总结:手机高频变压器通过高频振荡器产生交流信号,通过磁芯和线圈之间的磁感应现象将低电压转换为高电压,从而实现手机电池的充电。

FANUC 维修说明书

FANUC 维修说明书
- 请于常温下(0~40℃)置于干燥(没有结露)的场所进行保存。 电机的零部件会受损或者劣化。另外,在保存的时候,将轴水平放置,端子 箱放在上端。
- 请不要拆毁标牌。 标牌脱落时,注意保管。如果不知道电机的规格有可能会无法维护。如果是 内置主轴电机,必须附加在主轴上。
- 请不要让电机受到冲击和损伤。 这样会给电机的零部件带来不利的影响,从而导致电机不能正常运转。另 外,塑料部分、传感器和绕组等部件属于易损件,所以操作的时候需要十分 小心。特别要避免利用塑料部分、绕组和动力线抬起电机。
1.3.1.1 警告 ............................................................................................ s-8 1.3.1.2 注意 ............................................................................................ s-9 1.3.1.3 注释 .......................................................................................... s-10 1.3.2 试运行时的警告及注意................................................................. s-11 1.3.2.1 警告 .......................................................................................... s-11 1.3.2.2 注意 .......................................................................................... s-12 1.3.3 维护时的警告及注意..................................................................... s-13 1.3.3.1 警告 .......................................................................................... s-13 1.3.3.2 注意 .......................................................................................... s-14 1.3.3.3 注释 .......................................................................................... s-14

常用开关电源芯片大全之欧阳育创编

常用开关电源芯片大全之欧阳育创编

常用开关电源芯片大全第1章DC-DC电源转换器/基准电压源1.1 DC-DC电源转换器1.低噪声电荷泵DC-DC电源转换器AAT3113/AAT31142.低功耗开关型DC-DC电源转换器ADP30003.高效3A开关稳压器AP15014.高效率无电感DC-DC电源转换器FAN56605.小功率极性反转电源转换器ICL76606.高效率DC-DC电源转换控制器IRU30377.高性能降压式DC-DC电源转换器ISL64208.单片降压式开关稳压器L49609.大功率开关稳压器L4970A10.1.5A降压式开关稳压器L497111.2A高效率单片开关稳压器L497812.1A高效率升压/降压式DC-DC电源转换器L597013.1.5A降压式DC-DC电源转换器LM157214.高效率1A降压单片开关稳压器LM1575/LM2575/LM2575HV15.3A降压单片开关稳压器LM2576/LM2576HV16.可调升压开关稳压器LM257717.3A降压开关稳压器LM259618.高效率5A开关稳压器LM267819.升压式DC-DC电源转换器LM2703/LM270420.电流模式升压式电源转换器LM273321.低噪声升压式电源转换器LM275022.小型75V降压式稳压器LM500723.低功耗升/降压式DC-DC电源转换器LT107324.升压式DC-DC电源转换器LT161525.隔离式开关稳压器LT172526.低功耗升压电荷泵LT175127.大电流高频降压式DC-DC电源转换器LT176528.大电流升压转换器LT193529.高效升压式电荷泵LT193730.高压输入降压式电源转换器LT195631.1.5A升压式电源转换器LT196132.高压升/降压式电源转换器LT343333.单片3A升压式DC-DC电源转换器LT343634.通用升压式DC-DC电源转换器LT346035.高效率低功耗升压式电源转换器LT346436.1.1A升压式DC-DC电源转换器LT346737.大电流高效率升压式DC-DC电源转换器LT378238.微型低功耗电源转换器LTC175439.1.5A单片同步降压式稳压器LTC187540.低噪声高效率降压式电荷泵LTC191141.低噪声电荷泵LTC3200/LTC3200-542.无电感的降压式DC-DC电源转换器LTC325143.双输出/低噪声/降压式电荷泵LTC325244.同步整流/升压式DC-DC电源转换器LTC340145.低功耗同步整流升压式DC-DC电源转换器LTC340246.同步整流降压式DC-DC电源转换器LTC340547.双路同步降压式DC-DC电源转换器LTC340748.高效率同步降压式DC-DC电源转换器LTC341649.微型2A升压式DC-DC电源转换器LTC342650.2A两相电流升压式DC-DC电源转换器LTC342851.单电感升/降压式DC-DC电源转换器LTC344052.大电流升/降压式DC-DC电源转换器LTC344253.1.4A同步升压式DC-DC电源转换器LTC345854.直流同步降压式DC-DC电源转换器LTC370355.双输出降压式同步DC-DC电源转换控制器LTC373656.降压式同步DC-DC电源转换控制器LTC377057.双2相DC-DC电源同步控制器LTC380258.高性能升压式DC-DC电源转换器MAX1513/MAX151459.精简型升压式DC-DC电源转换器MAX1522/MAX1523/MAX152460.高效率40V升压式DC-DC电源转换器MAX1553/MAX155461.高效率升压式LED电压调节器MAX1561/MAX159962.高效率5路输出DC-DC电源转换器MAX156563.双输出升压式DC-DC电源转换器MAX1582/MAX1582Y64.驱动白光LED的升压式DC-DC电源转换器MAX158365.高效率升压式DC-DC电源转换器MAX1642/MAX164366.2A降压式开关稳压器MAX164467.高效率升压式DC-DC电源转换器MAX1674/MAX1675/MAX167668.高效率双输出DC-DC电源转换器MAX167769.低噪声1A降压式DC-DC电源转换器MAX1684/MAX168570.高效率升压式DC-DC电源转换器MAX169871.高效率双输出降压式DC-DC电源转换器MAX171572.小体积升压式DC-DC电源转换器MAX1722/MAX1723/MAX172473.输出电流为50mA的降压式电荷泵MAX173074.升/降压式电荷泵MAX175975.高效率多路输出DC-DC电源转换器MAX180076.3A同步整流降压式稳压型MAX1830/MAX183177.双输出开关式LCD电源控制器MAX187878.电流模式升压式DC-DC电源转换器MAX189679.具有复位功能的升压式DC-DC电源转换器MAX194780.高效率PWM降压式稳压器MAX1992/MAX199381.大电流输出升压式DC-DC电源转换器MAX61882.低功耗升压或降压式DC-DC电源转换器MAX62983.PWM升压式DC-DC电源转换器MAX668/MAX66984.大电流PWM降压式开关稳压器MAX724/MAX72685.高效率升压式DC-DC电源转换器MAX756/MAX75786.高效率大电流DC-DC电源转换器MAX761/MAX76287.隔离式DC-DC电源转换器MAX8515/MAX8515A88.高性能24V升压式DC-DC电源转换器MAX872789.升/降压式DC-DC电源转换器MC33063A/MC34063A90.5A升压/降压/反向DC-DC电源转换器MC33167/MC3416791.低噪声无电感电荷泵MCP1252/MCP125392.高频脉宽调制降压稳压器MIC220393.大功率DC-DC升压电源转换器MIC229594.单片微型高压开关稳压器NCP1030/NCP103195.低功耗升压式DC-DC电源转换器NCP1400A96.高压DC-DC电源转换器NCP140397.单片微功率高频升压式DC-DC电源转换器NCP141098.同步整流PFM步进式DC-DC电源转换器NCP142199.高效率大电流开关电压调整器NCP1442/NCP1443/NCP1444/NCP1445100.新型双模式开关稳压器NCP1501101.高效率大电流输出DC-DC电源转换器NCP1550102.同步降压式DC-DC电源转换器NCP1570103.高效率升压式DC-DC电源转换器NCP5008/NCP5009 104.大电流高速稳压器RT9173/RT9173A105.高效率升压式DC-DC电源转换器RT9262/RT9262A106.升压式DC-DC电源转换器SP6644/SP6645107.低功耗升压式DC-DC电源转换器SP6691108.新型高效率DC-DC电源转换器TPS54350109.无电感降压式电荷泵TPS6050x110.高效率升压式电源转换器TPS6101x111.28V恒流白色LED驱动器TPS61042112.具有LDO输出的升压式DC-DC电源转换器TPS6112x 113.低噪声同步降压式DC-DC电源转换器TPS6200x114.三路高效率大功率DC-DC电源转换器TPS75003115.高效率DC-DC电源转换器UCC39421/UCC39422116.PWM控制升压式DC-DC电源转换器XC6371117.白光LED驱动专用DC-DC电源转换器XC9116118.500mA同步整流降压式DC-DC电源转换器XC9215/XC9216/XC9217119.稳压输出电荷泵XC9801/XC9802120.高效率升压式电源转换器ZXLB16001.2 线性/低压差稳压器121.具有可关断功能的多端稳压器BAXXX122.高压线性稳压器HIP5600123.多路输出稳压器KA7630/KA7631124.三端低压差稳压器LM2937125.可调输出低压差稳压器LM2991126.三端可调稳压器LM117/LM317127.低压降CMOS500mA线性稳压器LP38691/LP38693128.输入电压从12V到450V的可调线性稳压器LR8129.300mA非常低压降稳压器(VLDO)LTC3025130.大电流低压差线性稳压器LX8610131.200mA负输出低压差线性稳压器MAX1735132.150mA低压差线性稳压器MAX8875133.带开关控制的低压差稳压器MC33375134.带有线性调节器的稳压器MC33998135.1.0A低压差固定及可调正稳压器NCP1117136.低静态电流低压差稳压器NCP562/NCP563137.具有使能控制功能的多端稳压器PQxx138.五端可调稳压器SI-3025B/SI-3157B139.400mA低压差线性稳压器SPX2975140.五端线性稳压器STR20xx141.五端线性稳压器STR90xx142.具有复位信号输出的双路输出稳压器TDA8133143.具有复位信号输出的双路输出稳压器TDA8138/TDA8138A144.带线性稳压器的升压式电源转换器TPS6110x145.低功耗50mA低压降线性稳压器TPS760xx146.高输入电压低压差线性稳压器XC6202147.高速低压差线性稳压器XC6204148.高速低压差线性稳压器XC6209F149.双路高速低压差线性稳压器XC64011.3 基准电压源150.新型XFET基准电压源ADR290/ADR291/ADR292/ADR293151.低功耗低压差大输出电流基准电压源MAX610x152.低功耗1.2V基准电压源MAX6120153.2.5V精密基准电压源MC1403154.2.5V/4.096V基准电压源MCP1525/MCP1541155.低功耗精密低压降基准电压源REF30xx/REF31xx156.精密基准电压源TL431/KA431/TLV431A第2章AC-DC转换器及控制器1.厚膜开关电源控制器DP104C2.厚膜开关电源控制器DP308P3.DPA-Switch系列高电压功率转换控制器DPA423/DPA424/DPA425/DPA4264.电流型开关电源控制器FA13842/FA13843/FA13844/FA138455.开关电源控制器FA5310/FA53116.PWM开关电源控制器FAN75567.绿色环保的PWM开关电源控制器FAN76018.FPS型开关电源控制器FS6M07652R9.开关电源功率转换器FS6Sxx10.降压型单片AC-DC转换器HV-2405E11.新型反激准谐振变换控制器ICE1QS0112.PWM电源功率转换器KA1M088013.开关电源功率转换器KA2S0680/KA2S088014.电流型开关电源控制器KA38xx15.FPS型开关电源功率转换器KA5H0165R16.FPS型开关电源功率转换器KA5Qxx17.FPS型开关电源功率转换器KA5Sxx18.电流型高速PWM控制器L499019.具有待机功能的PWM初级控制器L599120.低功耗离线式开关电源控制器L659021.LINK SWITCH TN系列电源功率转换器LNK304/LNK305/LNK30622.LINK SWITCH系列电源功率转换器LNK500/LNK501/LNK52023.离线式开关电源控制器M51995A24.PWM电源控制器M62281P/M62281FP25.高频率电流模式PWM控制器MAX5021/MAX502226.新型PWM开关电源控制器MC4460427.电流模式开关电源控制器MC4460528.低功耗开关电源控制器MC4460829.具有PFC功能的PWM电源控制器ML482430.液晶显示器背光灯电源控制器ML487631.离线式电流模式控制器NCP120032.电流模式脉宽调制控制器NCP120533.准谐振式PWM控制器NCP120734.低成本离线式开关电源控制电路NCP121535.低待机能耗开关电源PWM控制器NCP123036.STR系列自动电压切换控制开关STR8xxxx37.大功率厚膜开关电源功率转换器STR-F665438.大功率厚膜开关电源功率转换器STR-G865639.开关电源功率转换器STR-M6511/STR-M652940.离线式开关电源功率转换器STR-S5703/STR-S5707/STR-S570841.离线式开关电源功率转换器STR-S6401/STR-S6401F/STR-S6411/STR-S6411F 442.开关电源功率转换器STR-S651343.离线式开关电源功率转换器TC33369~TC3337444.高性能PFC与PWM组合控制集成电路TDA16846/TDA1684745.新型开关电源控制器TDA1685046.“绿色”电源控制器TEA150447.第二代“绿色”电源控制器TEA150748.新型低功耗“绿色”电源控制器TEA153349.开关电源控制器TL494/KA7500/MB375950.Tiny SwitchⅠ系列功率转换器TNY253、TNY254、TNY25551.Tiny SwitchⅡ系列功率转换器TNY264P~TNY268G52.TOP Switch(Ⅱ)系列离线式功率转换器TOP209~TOP22753.TOP Switch-FX系列功率转换器TOP232/TOP233/TOP23454.TOP Switch-GX系列功率转换器TOP242~TOP25055.开关电源控制器UCX84X56.离线式开关电源功率转换器VIPer12AS/VIPer12ADIP57.新一代高度集成离线式开关电源功率转换器VIPer53第3章功率因数校正控制/节能灯电源控制器1.电子镇流器专用驱动电路BL83012.零电压开关功率因数控制器FAN48223.功率因数校正控制器FAN75274.高电压型EL背光驱动器HV8265.EL场致发光背光驱动器IMP525/IMP5606.高电压型EL背光驱动器/反相器IMP8037.电子镇流器自振荡半桥驱动器IR21568.单片荧光灯镇流器IR21579.调光电子镇流器自振荡半桥驱动器IR215910.卤素灯电子变压器智能控制电路IR216111.具有功率因数校正电路的镇流器电路IR216612.单片荧光灯镇流器IR216713.自适应电子镇流器控制器IR252014.电子镇流器专用控制器KA754115.功率因数校正控制器L656116.过渡模式功率因数校正控制器L656217.集成背景光控制器MAX8709/MAX8709A18.功率因数校正控制器MC33262/MC3426219.固定频率电流模式功率因数校正控制器NCP165320.EL场致发光灯高压驱动器SP440321.功率因数校正控制器TDA4862/TDA486322.有源功率因数校正控制器UC385423.高频自振荡节能灯驱动器电路VK05CFL24.大功率高频自振荡节能灯驱动器电路VK06TL第4章充电控制器1.多功能锂电池线性充电控制器AAT36802.可编程快速电池充电控制器BQ20003.可进行充电速率补偿的锂电池充电管理器BQ20574.锂电池充电管理电路BQ2400x5.单片锂电池线性充电控制器BQ2401xB接口单节锂电池充电控制器BQ2402x7.2A同步开关模式锂电池充电控制器BQ241008.集成PWM开关控制器的快速充电管理器BQ29549.具有电池电量计量功能的充电控制器DS277010.锂电池充电控制器FAN7563/FAN756411.2A线性锂/锂聚合物电池充电控制器ISL629212.锂电池充电控制器LA5621M/LA5621V13.1.5A通用充电控制器LT157114.2A恒流/恒压电池充电控制器LT176915.线性锂电池充电控制器LTC173216.带热调节功能的1A线性锂电池充电控制器LTC173317.线性锂电池充电控制器LTC173418.新型开关电源充电控制器LTC198019.开关模式锂电池充电控制器LTC400220.4A锂电池充电器LTC400621.多用途恒压/恒流充电控制器LTC400822.4.2V锂离子/锂聚合物电池充电控制器LTC405223.可由USB端口供电的锂电池充电控制器LTC405324.小型150mA锂电池充电控制器LTC405425.线性锂电池充电控制器LTC405826.单节锂电池线性充电控制器LTC405927.独立线性锂电池充电控制器LTC406128.镍镉/镍氢电池充电控制器M62256FP29.大电流锂/镍镉/镍氢电池充电控制器MAX150130.锂电池线性充电控制器MAX150731.双输入单节锂电池充电控制器MAX1551/MAX155532.单节锂电池充电控制器MAX167933.小体积锂电池充电控制器MAX1736B接口单节锂电池充电控制器MAX181135.多节锂电池充电控制器MAX187336.双路输入锂电池充电控制器MAX187437.单节锂电池线性充电控制器MAX189838.低成本/多种电池充电控制器MAX190839.开关模式单节锂电池充电控制器MAX1925/MAX192640.快速镍镉/镍氢充电控制器MAX2003A/MAX200341.可编程快速充电控制器MAX712/MAX71342.开关式锂电池充电控制器MAX74543.多功能低成本充电控制器MAX846A44.具有温度调节功能的单节锂电池充电控制器MAX8600/MAX860145.锂电池充电控制器MCP73826/MCP73827/MCP7382846.高精度恒压/恒流充电器控制器MCP73841/MCP73842/MCP73843/MCP73844 647.锂电池充电控制器MCP73861/MCP7386248.单节锂电池充电控制器MIC7905049.单节锂电池充电控制器NCP180050.高精度线性锂电池充电控制器VM7205。

爱默生模块及监控中文说明书

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PowerMaster智能高频开关电力操作电源系统合作生产技术指导书资料版本归档日期2008-10-17BOM 编码艾默生网络能源有限公司为客户提供全方位的技术支持,用户可与就近的艾默生网络能源有限公司办事处或客户服务中心联系,也可直接与公司总部联系。

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艾默生网络能源有限公司地址:深圳市南山区科技工业园科发路一号邮编:518057公司网址:客户服务投诉热线:0E-mail第一章充电模块(必选件)1.1 HD22010-3系列1.1.1 模块简介HD22010-3系列充电模块是电力电源最主要的配置模块,广泛应用于35kV到330kV的变电站电力电源中。

HD22010-3系列充电模块采用自冷和风冷相结合的散热方式,在轻载时自冷运行,符合电力系统的实际运行情况。

型号说明产品系列产品系列见下表。

表1-1 订货信息工作原理概述以HD22010-3模块的工作原理框图如下图所示。

图1-1 HD22010-3充电模块原理图HD22010-3充电模块由三相无源PFC和DC/DC两个功率部分组成。

在两功率部分之外还有辅助电源以及输入输出检测保护电路。

前级三相无源PFC电路由输入EMI和三相无源PFC组成,用以实现交流输入的整流滤波和输入电流的校正,使输入电路的功率因素大于,以满足DL/T781-2001中三相谐波标准和GB/T 中相关EMI、EMC标准。

后级的DC/DC变换器由PWM发生器控制前级PFC输出的DC电压、经过高频变压器输出后再整流滤波输出DC电压等电路组成,用以实现将前级整流电压转换成电力操作系统要求的稳定的直流电压输出。

辅助电源在输入三相无源PFC之后,DC/DC变换器之前,利用三相无源PFC的直流输出,产生控制电路所需的各路电源。

输入检测电路实现输入过欠压、缺相等检测。

DC/DC的检测保护电路包括输出电压电流的检测,散热器温度的检测等,所有这些信号用以DC/DC的控制和保护。

一种适合宽范围输出的双向DC-DC变换器

一种适合宽范围输出的双向DC-DC变换器

第28卷㊀第2期2024年2月㊀电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报Electri c ㊀Machines ㊀and ㊀Control㊀Vol.28No.2Feb.2024㊀㊀㊀㊀㊀㊀一种适合宽范围输出的双向DC-DC 变换器袁义生,㊀卢梓意,㊀刘伟(华东交通大学电气与自动化工程学院,江西南昌330013)摘㊀要:提出一种适合宽范围输出的双向DC-DC 变换器㊂该变换器结构与传统LLC 双向DC-DC 变换器类似,但通过开关管复用以及将谐振电感增加绕组复用为一个反激变压器,构造了多种工作模式㊂变换器采用PWM 调制,正向功率传输时有中㊁低两种电压增益模式,反向功率传输时有高㊁中㊁低三种电压增益模式,所有模式中均可实现全负载范围内的软开关状态㊂对各模式的工作原理㊁增益公式推导进行了详细的描述㊂最后以满足4-5节12V 蓄电池的充放电为前提,给出变换器设计和控制方法,并搭建了相应参数的实验样机㊂实验结果验证了该变换器分析的有效性㊂关键词:双向DC-DC 变换器;宽范围;多模式;谐振;软开关DOI :10.15938/j.emc.2024.02.015中图分类号:TM46文献标志码:A文章编号:1007-449X(2024)02-0152-10㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀收稿日期:2022-05-23基金项目:国家自然科学基金(52067007);江西省自然科学基金重点项目(20232ACB204024)作者简介:袁义生(1974 ),男,博士,教授,博士生导师,研究方向为电力电子系统及其控制;卢梓意(1996 ),男,硕士,研究方向为电力电子与电力传动;刘㊀伟(1985 ),男,博士研究生,研究方向为电力电子与电力传动㊂通信作者:袁义生Bidirectional DC-DC converter suitable for wide output rangeYUAN Yisheng,㊀LU Ziyi,㊀LIU Wei(School of Electrical and Automation Engineering,East China Jiaotong University,Nanchang 330013,China)Abstract :A bidirectional DC-DC converter suitable for wide range output was proposed.The structure of the converter is similar to that of the traditional LLC bi-directional DC-DC converter,but a variety of op-erating modes were constructed by multiplexing the switching and multiplexing the resonant inductor in-creasing winding as a flyback transformer.In the converter,by adopting PWM modulation,forward power transmission has medium and low voltage gain mode,reverse power transmission has high,medium and low voltage gain mode,all modes can achieve the soft switching state within the full load range.The working principle of each mode and derivation of gain formula are described in detail.Finally,on the premise of charging and discharging 4-512V batteries,the design and control method of the converter is given,and the experimental prototype of the corresponding parameters is built.Experimental resultsverify the effectiveness of the proposed converter analysis.Keywords :bidirectional DC-DC converter;wide range;multi-mode;resonance;soft switching0㊀引㊀言近年来,随着直流配电[1-3]和电动汽车直流充电桩[4-5]技术的迅速发展,功率能够双向流动的DC-DC 变换器也得到了越来越多的研究,尤其是能够适应宽输入或宽输出电压范围工作的高效率㊁高电压增益的双向DC-DC 变换器㊂传统的双半桥或者双全桥双向DC-DC 变换器[6-7]具有软开关的优点,但缺点是正㊁反向电压增益都小于1,且关断时刻电流大㊁循环损耗大㊂LLC 谐振型双向DC-DC变换器[8]能够更好地实现软开关且关断电流和循环损耗更小,在正向工作时电压增益能大于1,但一般小于1.4;缺点是反向电压增益小于1,正向工作时开关频率调节范围过宽㊂双向CLLC谐振变换器[9]进一步提升反向电压增益大于1,但缺点是使用器件太多,功率密度较低,且开关频率调节范围过宽㊂带辅助电感的对称式双向LLC谐振变换器[10]比CLLC谐振变换器减小了一个谐振电容,但开关频率范围仍然较宽㊂文献[11]通过在二次侧增加一个双向交流开关,在保持高效的同时可以通过PWM调制增加变换器的电压调节能力,但是这增加了成本和复杂性㊂提高DC-DC变换器的电压增益范围有以下几种方案㊂1)调节谐振腔参数㊂文献[12]通过降低励磁电感使电路在低k值下运行,实现功率高密度㊂文献[13]采用一种充磁电感,在不同的模式中通过改变频率进而改变电感量,可以将导通损耗降到最低并且提高电压增益㊂2)引入辅助桥臂㊂文献[14]在原边增加了辅助双向开关桥臂让电路可以在常态运行和掉电保持运行之间切换,保证了输出电压稳定也提高了工作效率㊂文献[15]通过引入辅助桥臂,增加充能环节,有多种工作模式,拓宽了增益范围进㊂3)新型调制策略㊂文献[16-17]为了限制开关频率的变化并获得较宽的电压增益范围,提出了适用于低谐振变换器的恒频移相控制方法,但变换器在低电压增益或者轻载的情况下会失去零电压开关(ZVS)㊂文献[18-20]采用新型控制策略通过在全桥模式和半桥模式之间切换实现了较宽增益的输出㊂4)改变谐振腔电压㊂文献[21]提出的复合型谐振变换器通过复用谐振电感来提高功率密度,利用多种模态实现全负载下的宽增益输出㊂文献[22]采用两个变压器串联,有四种运行方式,可以覆盖最小输入电压的四倍范围,并且通过优化电路参数来达到较高的效率㊂本文通过器件复用,提出一种结构更简单,具有多种电压增益模式的双向宽范围输出的DC-DC变换器㊂该变换器采用PWM调制,开关频率固定,具有全软开关高效率的优点㊂1㊀拓扑结构及工作原理1.1㊀拓扑结构及工作状态图1为本文提出的适合宽范围输出的双向DC-DC变换器㊂该变换器左右侧均采用全桥结构,由8个开关管S1~S8及其反并二极管和寄生电容构成,通过一个原副边匝比为K1的主变压器T1隔离,是一个传统的桥式双向DC-DC变换器结构㊂此外,还有一个原副边匝比为K2的辅助变压器T2和开关管S9及其反并二极管D9,构成了一个反激双向DC-DC 变换器㊂辅助变压器T2的原边绕组电感L r复用作谐振电感,与谐振电容C r构成谐振腔㊂L m为T1的励磁电感,假设L m极大㊂图1㊀提出的适合宽范围输出的双向DC-DC变换器Fig.1㊀A wide gain multi-mode bidirectional DC-DC converter proposed提出的双向DC-DC变换器有正向功率传输和反向功率传输两种工作方式㊂正向工作时有中㊁低电压增益两种模式,反向工作时有高㊁中㊁低三种电压增益模式,适用于宽范围输出的场合㊂定义特征阻抗Z r=L r/C r,品质因数Q=π2Z r/(8K2R o),谐振频率f r=1/(2πL r C r),开关频率f s,归一化频率f n=f s/f r,谐振角频率ωr= 2πf r㊂1.2㊀正向功率传输方式及工作原理正向功率传输方式时,功率从左侧向右侧传输,有中㊁低两种电压增益模式㊂1.2.1㊀正向中电压增益模式正向中电压增益(forward medium gain,FMG)模式采用脉冲宽度调制(pulse width modulation,PWM)调制,关键波形如图2所示㊂S1㊁S6㊁S7为第一组, S2㊁S5㊁S8为第二组,每组共同导通关断,两组开关管互补导通,占空比为D=[2(t1-t0)/T s]㊂S3㊁S4也是互补导通并且分别和第一组和第二组开关管同时开通,占空比接近0.5㊂一个开关周期分为三个阶段如图3所示,下面对三个阶段进行详细描述㊂351第2期袁义生等:一种适合宽范围输出的双向DC-DC变换器阶段1[t 0-t 1]:LC 谐振阶段㊂t 0时刻S 1和S 4导通,副边S 6和S 7和二极管D 6㊁D 7导通,形成LC 谐振回路㊂电容电压最大为ΔU Cr ,则此阶段副边的电感电流i Lr_F 可以表示为i Lr_F (t )=U i /K 1-U o +ΔU CrZ rsin(ωr t )㊂(1)本阶段通过LC 谐振从左到右传递能量㊂图2㊀FMG 模式的主要波形Fig.2㊀Main waveforms of FMGmode图3㊀FMG 模式各阶段的等效电路Fig.3㊀Equivalent circuits of each stage of FMG mode阶段2[t 1-t 2]:环流阶段㊂t 1时刻S 1㊁S 6㊁S 7关断,D 3迅速导通㊂由于谐振电感电流i Lr_F 不能突变,电容电流i Cr 会瞬间换向通过二极管D 5㊁D 8流向L r ㊂此阶段电容电压U Cr 近似不变,T 1原边短路谐振电感L r 承受(U o -U cr )的反向电压,谐振电流i Lr_F 直线下降㊂变压器电流i Lm 快速下降接近至0再反向㊂此阶段的电感电流i Lr_F 可以表示为i Lr_F (t )=i Lr_F (t 1)-U o +ΔU CrL r(t -t 1)㊂(2)本阶段原边环流,副边换流,L r 继续释放能量㊂阶段3[t 2-t 3]:死区阶段㊂t 2时刻S 4关断,原边电流通过D 2㊁D 3流向电源U i ,此时L r 承受[(U i /n 1)+U Cr -U o ]的正向电压,电流迅速上升㊂至t 3时刻,S 2㊁S 3㊁S 5㊁S 8均实现ZVS 开通㊂本阶段作用时间很短㊂1.2.2㊀正向低电压增益模式正向低电压增益(forward low gain,FLG)模式采用PWM 调制,仅开关管S 9工作,通过控制其占空比D f 来实现电压转换㊂开关管S 9和T 2以及右侧四个二极管构成了一个反激变换器,具体工作原理不再赘述㊂1.3㊀反向功率传输方式及工作原理反向功率传输时,输入电压为U o ,输出电压为U i ,有高㊁中㊁低三种电压增益模式㊂1.3.1㊀反向高电压增益模式反向高电压增益(reverse high gain,RHG)模式关键波形如图4所示㊂各开关管采用PWM 调制㊂副边两个上管S 5和S 6互补导通,(t 3-t 2)为两者间死区时间;两个下管S 7和S 8的导通占空比相等且大于0.5,它们分别与S 6和S 5同时触发导通㊂原边的开关管S 1㊁S 4和S 6同时开通关断,S 2㊁S 3和S 5同时导通关断㊂图4㊀RHG 模式的主要波形Fig.4㊀Main waveforms of RHG mode451电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第28卷㊀RHG 模式通过调整同一桥臂上下管共同导通的占空比D b =[2(t 1-t 0)/T s ]来调节增益㊂以下分析上半个周期[t 0-t 4]的4个工作阶段原理,其等效电路图如图5所示㊂图5㊀RHG 模式各阶段的等效电路Fig.5㊀Equivalent circuits of each stage of RHG mode1)阶段1[t 0-t 1]:Boost 阶段㊂t 0之前i Lr 初始值为0㊂此阶段S 6和S 8导通,电源U o 给谐振电感L r 储能,i Lr 线性上升㊂由于i Lr 初始值为0,所以实现了S 1㊁S 4㊁S 6㊁S 7㊁S 8的ZCS 开通㊂至t 1时刻,电感电流i Lr 上升为i Lr (t 1)=U o D b T sL r㊂(3)本阶段实现了L r 的储能㊂2)阶段2[t 1-t 2]:LC 谐振阶段㊂t 1时刻关断S 8,此时S 6㊁S 7导通,原边S 1㊁S 4㊁D 1㊁D 4导通,进入L r 和C r 谐振阶段㊂C r 初始电压为-U CrM ㊂此阶段谐振电流i Lr 和谐振电压U cr 分别表示为i Lr (t )=U o -U i /K 1+U CrMZ rsin[ωr (t -t 1)]+i Lr (t 1)cos[ωr (t -t 1)];(4)U Cr (t )=i Lr (t 1)Z r sin[ωr (t -t 1)]+U o -K 1U i -(U o -K 1U i +U CrM )cos[ωr (t -t 1)]㊂(5)本阶段通过LC 谐振从右到左传递能量㊂3)阶段3[t 2-t 3]:Flyback 阶段㊂t 2时刻关断S 6㊁S 1㊁S 4,S 7继续导通㊂此时L r 上的能量通过变压器T 2反激传输到U i 侧㊂反激电流为i f =K 2i Lr (t 2)-K 2U iL r(t -t 2)㊂(6)本阶段通过反激方式将L r 的剩余能量全部传递到原边㊂4)阶段4[t 3-t 4]:电流断续阶段㊂t 3时刻i f 下降至0,直至t 4时刻开始下半个周期㊂1.3.2㊀反向中电压增益模式反向中电压增益(reverse medium gain,RMG)模式关键波形如图6所示㊂各开关管采用传统的PWM 调制㊂副边的S 6㊁S 7,和原边的S 1㊁S 4为一组;副边的S 5㊁S 8,和原边的S 2㊁S 3为另一组㊂两组开关管导通占空比都是D m =[2(t 1-t 0)/T s ],导通时刻相差180ʎ㊂图6㊀RMG 模式的主要波形Fig.6㊀Main waveforms of RMG modeRMG 模式相比RHG 模式仅少了一个Boost 阶段㊂[t 0-t 3]是上半个周期的3种工作阶段,各阶段工作原理简述如下:1)阶段1[t 0-t 1]:LC 谐振阶段㊂此阶段工作原理等同于RHG 模式的LC 谐振阶段,区别仅在于谐振电感初始电流i Lr 为0,使得S 6㊁S 7实现ZCS 导通㊂2)阶段2[t 1-t 2]:Flyback 阶段㊂此阶段工作551第2期袁义生等:一种适合宽范围输出的双向DC -DC 变换器原理等同于RHG模式的Flyback阶段㊂3)阶段3[t2-t3]:电流断续阶段㊂此阶段工作原理等同于RHG模式电流断续阶段㊂1.3.3㊀反向低电压增益模式反向低电压增益(reverse low gain,RLG)模式采用PWM调制,右侧四个开关管S5-S8同时通断,通过控制其占空比D f来实现电压转换㊂这四个开关管和T2㊁D9构成了一个反激变换器,具体工作原理不再赘述㊂2㊀电压增益2.1㊀FMG模式电压增益G FMG本模式本质上等同于一个副边LC谐振变换器,因此其电压增益最大为1㊂推导如下㊂定义本模式电感电流i Lr_F在LC谐振阶段的平均值为I d_F,在Flyback阶段的平均值为I f_F,负载电阻为R o,则G FMG=U o Ui =R o(I d_F+I f_F)U i㊂(7)I d_F和I f_F可以表示为I d_F=2f sʏt1t0i Lr_F(t)d t=πU i(1/K1-G FMG)[1-cos(πD)][3+cos(πD)]8QR o[1+cos(πD)];(8)I f_F=2f sʏt3t1i Lr_F(t)d t=πU i sin2(πD)(1/K1-G FMG)2[3+cos(πD)]216QR o[2/K1-G FMG+cos(πD)][1+cos(πD)]㊂(9)联合式(7)㊁式(8)㊁式(9)可以得到有关G FMG㊁D㊁Q的隐函数f FMG(G FMG,D,Q)=8QG FMG[1+cos(πD)]-π(1-G FMG)ˑ[3+cos(πD)]{1-cos(πD)+sin2(πD)(1/K1-G FM G)[3+cos(πD)]2[2/K1-G FM G+cos(πD)]}㊂(10)根据式(10)绘出G FMG曲线如图7所示㊂可以看出,随着占空比D增大,最大增益接近1,并且能够在较大Q值下保持较好的线性调节能力㊂2.2㊀FLG模式电压增益G FLG本模式本质是一个工作在电流断续状态的反激变换器,其电压增益为G FLG=K2D f R oT s2L r㊂(11)图7㊀FMG模式的电压增益曲线Fig.7㊀Gain curve of FMG mode2.3㊀RHG模式电压增益G RHG本模式实质等同于Boost+副边LC谐振+Fly-back变换器,因此其最大增益大于1且易受Boost 阶段控制㊂定义本模式输出电流在LC谐振阶段的平均值为I d_R,在Flyback阶段的平均值为I f_R㊂总的输出电流平均值I i为I d_R和I f_R之和,U i侧负载电阻为R i㊂则㊀G RHG=U i Uo=R i(I d_R+I f_R)U o;(12)㊀I d_R=2K1f sʏt2t1i Lr(t)d t=2K1U o{(1-K1G)[1-cos(D m-D b)]+πD b sin(D m-D b)+2πD b[1-sin(1-D d)]}/{πZ r[1+cos(D m-D b)]};(13)㊀I f_R=2K1f sʏt2t1i f_R(t)d t=L r f s i2Lr(t2)K2U i㊂(14)将式(13)㊁式(14)代入到式(12)得到有关G RHG㊁D m㊁D b㊁Q的隐函数f RHG(G RHG,D m,D b,Q)=π8K21Q{1+cos[π(D m-D b)]}ˑ{2K1πD b sin[π(D m-D b)]+4K1πD b{1-sin(πD m)}+2K1(1-K1G RHG){1-cos[π(D m-D b)]}+12K2G RHG{1+cos[π(D m-D b)]}ˑ{πD b{1+cos[π(D m-D b)]}+2(1-K1G RHG)sin[π(D m-D b)]+2πD b{1-sin[π(D m-D b)]}ˑsin[π(D m-D b)]}2}-G RHG㊂(15)651电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第28卷㊀2.4㊀RMG模式电压增益G RMGRMG无RHG模式的Boost阶段,将D b=0代入式(15)得到G RMG的隐函数f RMG(G RMG,D m,Q)=G RMG-π(1-K1G RMG)4K2K21QG RMGˑ1-cos(πD m)1+cos(πD m)㊂(16)根据式(15)㊁式(16)绘出G RHG和G RMG的特性曲线如图8所示㊂图中实线表示G RMG与Q值和D m 的关系,D m在0~0.8之间调节㊂图8中虚线表示G RHG㊁Q值和D b的关系,D b在0~0.4范围之间调节㊂在D b到达0.2时G RHG就达到1.4,超过传统LLC谐振型DC-DC变换器的增益㊂图8㊀RHG和RMG模式的特性曲线Fig.8㊀Characteristic curves of RHG and RMG modes 2.5㊀RLG模式电压增益G RLG本模式本质是一个工作在电流断续状态的反激变换器,电压增益G RLG=D f K2R i T s2L r㊂(17)3㊀所提变换器的设计设计一个可以对4-5节额定电压为12V的蓄电池组进行充放电的双向DC-DC变换器,其充电电压为55.4~73.5V,放电电压为42~73.5V,设计参数见表1㊂3.1㊀正反向电压增益假设实际需求双向DC-DC变换器最大正向增益为G F,最大反向增益为G R,当主变压器变比K1= 1时双向DC-DC变换器能达到的最大正向增益为G1,最大反向增益为G2,则设计的双向DC-DC变换器的变比K须满足以下条件:G Fɤ1K G1;G RɤKG2㊂}(18)即G RG2ɤKɤG1G F㊂表1㊀设计的参数范围Table1㊀Experimental scope of the design 工作方式实验参数㊀㊀㊀取值正向工作方式输入电压U i/V220额定输出电压/V60额定功率P o/W450输出电压范围U o/V30~73.5开关频率f s/kHz100反向工作方式输入电压U o范围/V42~73.5输出电压U i/V220额定输入电压/V60额定功率P o/W450开关频率f s/kHz100要使电路能达到实际需求,则K1值要有解,所以电路增益要满足G1G2ȡG F G R㊂(19)根据表1得到G F=0.3,G R=5.2㊂代入公式(18),有G1G2ȡ1.56㊂而根据图7和图8所示,本文所提电路只要选择合适的参数,能较容易满足该双向增益条件㊂此处选择G FMG=G1=0.98,G RHG=G2=1.75㊂3.2㊀变压器匝比设计选择好G FMG和G RHG后,设计K1=3㊂设计K2= 1,使变换器在双向工作时均能在Flyback阶段将电感剩余能量馈到负载端㊂3.3㊀品质因数和最大占空比将0.9G RMG设为额定增益G o,则在实际工作增益小于G o时是中增益模式,大于G o时切换成高增益模式㊂定义额定增益下的品质因数Q o=0.2,根据式(15)和式(16),计算得到最大占空比D m_max= 0.8㊂3.4㊀谐振参数设计根据f r和Q o来设计L r和C r,有:751第2期袁义生等:一种适合宽范围输出的双向DC-DC变换器L r =8U 2i G 2o Q oπ2ωs P i;C r =π2P i8U 2i G 2o ωs Q o㊂üþýïïïï(20)其中:P i 为额定功率;角频率ωs =2πf s ㊂将各参数代入上述公式可得:L r =22.5μH;C r =112.6nF㊂4㊀实验分析为了验证提出的双向DC-DC 变换器,制作了一台实验样机,实物照片如图9所示㊂样机工作参数见表1,其他参数如表2所示㊂图9㊀样机实物照片Fig.9㊀Photo of prototype表2㊀实验参数Table 2㊀Experimental parameters器件参数㊀数值主变压器T 1匝比K 13原边电感/漏感810μH /0.2μH 副边电感/漏感90μH /0.2μH 辅助变压器T 2匝比K 21原边电感L r /漏感22μH /0.6μH 副边电感/漏感22μH /0.6μH谐振电容C r 谐振电容C r 110nF 开关管IRF4609个所提变换器采用了最简单的单电压环控制,各个工作模式的切换通过对电压环的输出数值设置不同的阀值进行切换㊂4.1㊀正向工作关键波形设计的双向DC-DC 变换器正向工作范围为输入电压220V,输出电压30~73.5V㊂图10~图12分别为输入电压U i =220V 时,FMG 和FLG 模式下输出电压U o =73.5㊁55.4㊁30V的关键波形㊂图10㊀FMG 模式下73.5V 输出关键波形Fig.10Key waveforms with 73.5V output in FMGmode图11㊀FMG 模式下55.4V 输出关键波形Fig.11㊀Key waveforms with 55.4V output in FMG mode图10为U i =220V㊁U o =73.5V 时,FMG 模式下的关键波形㊂此时的电感电流连续,电容电流i Cr在开关管关断时进行换向,在下一次开关管导通之前与电感电流i Lr 保持一致并进行谐振直到下一次开关管关断进行换流㊂851电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第28卷㊀图12㊀FLG 模式下30V 输出关键波形Fig.12㊀Key waveforms with 30V output in FLG mode图11为U i =220V㊁U o =55.4V 时,FMG 模式下的关键波形㊂图12为U i =220V㊁U o =30V 时,FLG 模式下的关键波形,此时反激占空比D f =0.2㊂电路工作在DCM 模式㊂4.2㊀反向工作关键波形设计的双向DC-DC 变换器反向工作范围为输入电压42~73.5V,输出电压220V㊂图14~图15分别为输入电压U o =42V㊁73.5V 时,RHG 和RMG 模式下输出电压U i =220V 的关键波形㊂图13㊀RHG 模式下220V 输出关键波形Fig.13㊀Key waveforms with 220V output in RHG mode图13为U o =42V㊁U i =220V 时RHG 模式下的关键波形,此时D b =0.35㊂由图可知,电感电流i Lr 在Boost 阶段线性上升,随后和谐振电容C r 进行谐振㊂在S 5和S 6关断时谐振电感电流i Lr 会以Fly-back 的模式通过T 2变压器流到负载端㊂i Lr 会在周期内复位,可以实现ZCS 开通㊂工作在RHG 模式下,电路只有谐振阶段和Flyback 阶段两个阶段向负载馈能㊂图14㊀RMG 模式下220V 输出关键波形Fig.14㊀Key waveforms with 220V output in RMG mode图14为U o =73.5V㊁U i =220V 时RMG 模式下的关键波形,此时占空比D m =0.8㊁㊂相比RHG 模式,RMG 模式没有Boost 阶段,其谐振及软开关过程均与反向HG 模式相同㊂当输出电压降低使得D m 小于0.55时,电路会工作在RLG 模式下,提高电路的效率㊂4.3㊀切载波形及效率曲线图15为电路随负载变化而切换工作模式的动态响应波形㊂图16为提出的双向DC-DC 变换器和传统LLC 谐振双向DC-DC 变换器[8]在U o =60V 的条件下,正向㊁反向工作的效率曲线㊂为了提高传统LLC 谐振双向DC-DC 变换器的电压增益,实验时将其变压器励磁电感减小到50μH㊁漏感增大到10μH,其余参数与提出的变换器一致㊂由图17可见,传统双向DC-DC 变换器最高效率为88.32%,提出的变换器整体效率高于传统双向变换器,且工作在额定功率450W 时达到最高效率94.56%㊂951第2期袁义生等:一种适合宽范围输出的双向DC -DC 变换器图15㊀负载切换动态响应波形Fig.15㊀Dynamic response waveform with loadswitching图16㊀不同工作方式的效率曲线Fig.16㊀Efficiency curves with different modes5㊀结㊀论本文提出了一种适合宽范围输出的双向DC-DC 变换器,该变换器具体有以下几个优点:1)正向功率传输有两种电压增益模式,反向功率传输有三种电压增益模式,适合宽范围电池充放电场合,有较高的最高电压增益;2)采用定频PWM 调制,磁性器件设计简单;3)低增益模式的反激变压器的电感复用做中高增益模式的LC 谐振的谐振电感,提高了电路的功率密度;4)全负载范围内均实现了软开关,降低了开关损耗㊂参考文献:[1]㊀李建国,赵彪,宋强,等.直流配电网中高频链直流变压器的电压平衡控制策略研究[J ].中国电机工程学报,2016,36(2):327.LI Jianguo,ZHAO Biao,SONG Qiang,et al.DC voltage balance control strategy of high frequency link DC transformer in DC distri-bution system[J].Proceedings of the CSEE,2016,36(2):327.[2]㊀SHE X,HUANG A Q,BURGOS R.Review of solidstate trans-former technologies and their application in power distribution sys-tems[J].IEEE Journal of Emerging &Selected Topics in Power E-lectronics,2013,1(3):186.[3]㊀熊雄,季宇,李蕊,等.直流配用电系统关键技术及应用示范综述[J].中国电机工程学报,2018,38(23):6802.XIONG Xiong,JI Yu,LI Rui,et al.An overview of key technology and demonstration application of DC distribution and consumption system[J].Proceedings of the CSEE,2018,38(23):6802.[4]㊀ZHENG Zhong,ZHANG Daifang.Study on electromagnetic com-patibility of DC charging pile[C]//2018China International Con-ference on Electricity Distribution (CICED),September 17-19,2018,Tianjin,China.2018:2805-2810.[5]㊀CHEN Zhiru,LI Xinguang,DONG Xianguang,et al.Researchon remote calibration system of DC metering device for electric ve-hicle charging piles based on embedded[C]//2019IEEE 3rd In-formation Technology,Networking,Electronic and Automation Control Conference,March 15-17,2019,Chengdu,China.2019:300-304.[6]㊀CHOI B Y,NOH Y S,JI Y H,et al.Battery-integrated power op-timizer for PV-battery hybrid power generation system[C]//IEEE Vehicle Power and Propulsion Conference,October 9-12,2012,Seoul,Korea.2012:1343-1348.[7]㊀KRISMER F,KOLAR W J.Efficiency-optimized high-current du-al active bridge converter for automotive applications.[J].IEEE Transactions on Industrial Electronics,2012,59(7):2745.[8]㊀PLEDL G,TAUER M,BUECHERL D.Theory of operation,de-sign procedure and simulation of a bidirectional LLC resonant con-verter for vehicular applications[C]//2010IEEE Vehicle Power and Propulsion Conference,September 1-3,2010,Lille,France.2011:1-5.[9]㊀JUNG J H,KIM H S,RYU M H,et al.Design methodology ofbidirectional CLLC resonant converter for high-frequency isolation of DC distribution systems[J].IEEE Transactions on Power Elec-tronics,2013,28(4):1741.[10]㊀WU H,DING S,SUN K,et al.Bidirectional soft-switching se-ries-resonant converter with simple PWM control and load-inde-pendent voltage-gain characteristics for energy storage system in DC microgrids[J].IEEE Journal of Emerging &Selected Topicsin Power Electronics,2017,5(3):995.[11]㊀LABELLA T,YU W,LAI J S,et al.A bidirectional-switch-based wide-input range high-efficiency isolated resonant converter for photovoltaic applications[J].IEEE Transactions on Power E-061电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第28卷㊀lectronics,2014,29(7):3473.[12]㊀JEONG Y,MOON G W,KIM J K.Analysis on half-bridge LLCresonant converter by using variable inductance for high efficiencyand power density server power supply[C]//IEEE Applied Pow-er Electronics Conference&Exposition,March26-30,2017,Tampa,FL,USA.2017:170-177.[13]㊀KIM D K,MOON S C,YEON C O,et al.High-efficiency LLCresonant converter with high voltage gain using an auxiliary LCresonant circuit[J].IEEE Transactions on Power Electronics,2016,31(10):6901.[14]㊀杨东江,段彬,丁文龙,等.一种带辅助双向开关单元的宽输入电压范围LLC谐振变换器[J].电工技术学报,2020,35(4):775.YANG Dongjiang,DUAN Bin,DING Wenlong,et al.An improvedLLC resonant converter with auxiliary bi-directional switch forwide-input-voltage range applications[J].Transaction of Electro-technical Society,2020,35(4):775.[15]㊀袁义生,梅相龙,张伟先等.一种混合调制的五电平LLC谐振变换器[J].电机与控制学报,2020,24(6):107.YUAN Yisheng,MEI Xianglong,ZHANG Weixian.Five-levelLLC resonant converter with mix-modulation method[J].ElectricMachines and Control,2020,24(6):107.[16]㊀MCDONALD B,WANG F.LLC performance enhancements withfrequency and phase shift modulation control[C]//Applied Pow-er Electronics Conference&Exposition,March16-20,2014,TX,USA.2014:2036-2040.[17]㊀HARISCHANDRAPPA N,BHAT A K S.A fixed-frequencyLCL-type series resonant converter with capacitive output filter u-sing a modified gating scheme[J].IEEE Transactions on Indus-try Applications,2014,50(6):4056-4064. [18]㊀LIANG Z,GUO R,WANG G,et al.A new wide input rangehigh efficiency photovoltaic inverter[C]//IEEE Energy Conver-sion Congress and Exposition,September12-16,2010,Atlan-ta,GA,USA.2010:2937-2943.[19]㊀廖政伟,张雪,尤伟,等.应用于超宽输入范围的变拓扑LLC电路[J].浙江大学学报(工学版),2013,47(12):2073.LIAO Zhengwei,ZHANG Xue,YOU Wei,et al.Variable LLC cir-cuit used in ultra-wide input voltage range[J].Journal of Zhe-jiang University(Engineering Science),2013,47(12):2073.[20]㊀谢晶晶,吕征宇.应用于宽输入范围的变模态LLC电路设计[J].电源学报,2016,14(3):20.XIE Jingjing,LÜZhengyu.Variable modal LLC circuit used indesign of wide input voltage range[J].Journal of Power Supply,2016,14(3):20.[21]㊀袁义生,赖立.一种适用于宽范围输出的复合谐振型全桥变换器[J].中国电机工程学报,2020,40(20):6694.YUAN Yisheng,LAI li.A compound resonant full-bridge convert-er suitable for wide range output[J].Proceedings of the CSEE,2020,40(20):6694.[22]㊀HU H,FANG X,CHEN F,et al.A modified high-efficiency LLCconverter with two transformers for wide input-voltage range appli-cations[J].IEEE Transactions on Power Electronics,2013,28(4):1946.(编辑:刘素菊)161第2期袁义生等:一种适合宽范围输出的双向DC-DC变换器。

UPS常规 DTS、DTT系列说明书(2015.07.30)

UPS常规 DTS、DTT系列说明书(2015.07.30)

目录第一章重要指示 (3)1.1.应用条件 (3)1.2.工作环境 (3)1.3.安全守则 (4)第二章产品信息 (6)2.1.产品命名规则 (6)2.2.主要性能特点 (8)2.3.技术参数 (9)第三章UPS外观简介 (13)3.1.DTS(DTT)—10~60KV A (13)3.2.DTS(DTT)—80~120KV A (14)3.3.显示面板功能简介 (15)3.4.其他 (16)第四章UPS组成部分简介 (17)4.1.整流器 (17)4.2.逆变器 (17)4.3.直流供电 (17)4.4.静态开关 (18)4.5.显示与触摸屏操作 (18)4.6.RS232智能通讯 (32)4.7.RS485智能通讯 (32)4.8.SNMP与远程网络通讯 (33)4.9.干接点工作状态通讯 (33)第五章UPS的工作原理 (35)5.1.整机工作原理 (35)5.2.市电工作模式 (36)5.3.直流逆变工作模式 (37)5.4.旁路运行模式 (37)5.5.手动维修旁路模式 (37)第六章UPS安装 (38)6.1.拆卸与检视 (38)6.2.UPS定位 (38)6.3.UPS电线缆连接 (39)6.4.接线检查 (40)第七章操作与管理 (41)7.1.开机前的准备工作 (41)7.2.第一次开机 (41)7.3.市电运行模式测试 (41)7.4.直流运行模式测试 (41)7.5.并机部分开机流程 (41)7.6.日常运行管理 (42)第八章日常护理 (43)8.1.预防维护 (43)8.2.报警与指示说明 (43)8.3.异常处理 (45)第九章搬运要求 (50)9.1.运输标识 (50)9.2.装卸与运输 (50)第十章装箱清单 (52)第一章 重要指示本手册包含电力UPS 的安装和使用的指导,并包含使用中的异常处理和维护: 在使用本产品前请仔细阅读本手册。

本手册必须由专业人员阅读理解并保存。

DigiPro II-L(s)线路保护单元

DigiPro II-L(s)线路保护单元

DigiPro II-L(S)线路保护单元DPII -L(S)线路保护单元主要适用于110KV以下电压等级电网的架空线路、电缆、母线以及各种馈出线,装置是以电流电压保护及三相重合闸和低频减载保护为基本配置,采用单元化的设计使其能方便地配备于一次开关设备,也可集中组屏。

通过规范的现场总线接口,支持多个节点协同工作,实现系统级管理和综合信息共享。

本系列装置采用元件-工程-用户三级可编程模式、现场可编程技术(ISP),具备适用于电力系统的PLC功能,在替代传统方法的基础上可实现其无法完成的二次方案。

一、保护功能及原理说明1.I段定时限无方向过电流保护( 1 I > )动作原理:在保护出口投入时,任一相电流高于整定电流并且超过整定时限时,保护出口动作。

在报警出口投入时,任一相电流高于整定电流并且超过整定时限时,报警出口动作。

当时限设为0时,为传统的速断保护,故障30ms内保护动作。

2.II段定时限无方向三相过电流保护( 2 I > )动作原理:在保护出口投入时,任一相电流高于整定电流并且超过整定时限时,保护出口动作。

在报警出口投入时,任一相电流高于整定电流并且超过整定时限时,报警出口动作。

(逻辑图同上)3.III段定时限无方向三相过电流保护( 3 I > )动作原理:在保护出口投入时,任一相电流高于整定电流并且超过整定时限时,保护出口动作。

在报警出口投入时,任一相电流高于整定电流并且超过整定时限时,报警出口动作。

(逻辑图同上)一般情况下速断为本线路的主保护,定时限过流为本线路的近后备保护和下一线路的远后备保护。

4.反时限过电流保护(I /1 )[出厂设定为一般反时限特性]动作原理:在保护出口投入时,任一相电流高于启动电流后根据其反时限特性启动延时计算至保护出口动作。

在报警出口投入时,任一相电流高于启动电流后根据其反时限特性启动延时计算至报警出口动作。

反时限无方向三相过电流保护包括I /1 一般反时限 t=0.14τ/[(I/Ie)0.02-1]I /2 非常反时限 t=13.5τ/[(I/Ie)-1]I /3 极端反时限 t=80τ/[(I/Ie)2-1]其中:Ie 额定电流,τ时间常数, I 启动电流定值,t 时间定值。

变压器分解开关操作流程12

变压器分解开关操作流程12

变压器分解开关操作流程12英文版Transformer Decomposition Switch Operation Procedure 12 Introduction:Transformer decomposition switch operation is a crucial process in the maintenance and repair of transformers. Procedure 12 outlines the step-by-step process for safely and effectively decomposing the switch.Procedure:Step 1: Safety PrecautionsEnsure the transformer is disconnected from the power source.Wear appropriate protective gear, including gloves, goggles, and dust masks.Use insulated tools to avoid electrical shocks.Step 2: Prepare Tools and MaterialsGather the necessary tools, such as screwdrivers, pliers, and wire cutters.Prepare any replacement parts that may be needed.Step 3: Remove External ComponentsCarefully remove any external components that may obstruct access to the switch.Take note of the order and location of these components for reinstallation later.Step 4: Disconnect WiringCarefully disconnect all wiring connected to the switch.Label the wires for easy identification during reinstallation.Step 5: Remove the SwitchUsing the appropriate tools, loosen and remove the switch from its housing.Be cautious to avoid damaging the surrounding components.Step 6: Inspection and CleaningInspect the switch for any damage or wear.Clean the switch and surrounding areas with a dry cloth to remove dust and dirt.Step 7: Replacement (If Necessary)If the switch is damaged, replace it with a new one.Ensure the new switch is compatible with the transformer.Step 8: ReinstallationPlace the switch back into its housing and secure it with the appropriate fasteners.Reconnect all wiring, following the labeling done in Step 4.Step 9: Test and VerificationReconnect the transformer to the power source.Test the switch to ensure it is operating correctly.Conclusion:Following Procedure 12 for transformer decomposition switch operation ensures safe and effective maintenance. Regular inspections and prompt repairs help prolong the transformer's lifespan and prevent costly breakdowns.中文版变压器分解开关操作流程12介绍:变压器分解开关操作是变压器维护和修理过程中的重要环节。

浅谈高频开关电源的功率转换变压器制作工艺

浅谈高频开关电源的功率转换变压器制作工艺

信息工程0 引言高频开关电源是现代电子设备的重要组成部件,它的作用是把电子设备的输入电源转换成电子设备内部电路工作所需的各种电源,而功率转换变压器是高频开关电源的核心组成部件,它起着能量传输、电压转换以及电气隔离等重要作用,功率转换变压器性能的好坏将直接影响高频开关电源的性能。

功率转换变压器的性能除合理的设计,还取决于适宜的制作工艺,因此,功率转换变压器采取怎样的制作工艺对功率转换变压器的性能就显得尤为重要。

本文以我司生产的1.5kW开关电源所用的功率转换变压器为例,介绍了一种功率转换变压器制作工艺。

该变压器的设计输出结果是:磁芯选用PM74铁氧体磁芯,初级导线采用0.07×119×1丝包线,次级导线选用0.07×119×4丝包线,原理图如图1所示。

1 功率转换变压器制作工艺流程■1.1 绕线工艺变压器线圈绕组的制作是变压器制作过程的关键工序,变压器线圈绕制质量和采取的绕制工艺将直接影响变压器的性能。

功率转换变压器绕组的绕线采用交叉缠绕式工艺,也就是把功率转换变压器绕组分三层,第一和第三层为初级线圈绕组,第二层为次级线圈绕组,如图2所示,由于形如三明治,因此也称为“三明治绕法”。

具体的做法是把初级线圈等分成两个绕组,先在设计选定的线圈骨架上均匀绕制第一层初级线圈1/2N,绕好第一层线圈绕组后将剩下的初级导线暂时固定线圈骨架的一端,用绝缘胶带纸在已绕好的线圈上包裹着缠绕两圈,然后用双线并绕的方式绕制次级绕组线圈,第二层线圈绕制完成后,把次级线圈的引出线固定在线圈骨架相对应的引脚上,再用绝缘胶带纸在第二层线圈绕组上包裹着缠绕两圈,接着用第一层线圈绕组剩下的初级导线在绕制第三层线圈,当第三层线圈绕组绕制完成后,把初级线圈的引出线固定在线圈骨架相对应的引脚上,并用绝缘胶带纸在已绕好的第三层线圈上包裹着缠绕两圈。

采用这种交叉缠绕式工艺的优点是减小漏感,次级线圈采用双线■1.2 组装工艺功率转换变压器是由PM磁芯、PM骨架和线圈绕组组成的,变压器的组装过程就是把绕制好线圈、磁芯进行装配,在这里介绍功率转换变压器的具体组装工艺流程:(1)除尘:对待装配的磁芯进行除尘处理,以保证磁芯对接端面无附着物。

工频变压器低空载功耗控制电路[发明专利]

工频变压器低空载功耗控制电路[发明专利]

专利名称:工频变压器低空载功耗控制电路专利类型:发明专利
发明人:胡和平,谢城
申请号:CN201510722535.4
申请日:20151031
公开号:CN105305379A
公开日:
20160203
专利内容由知识产权出版社提供
摘要:本发明公开了一种工频变压器低空载功耗控制电路,涉及工频变压器技术领域。

所述控制电路包括工频变压器T1-T2,电流互感器T3,整流桥BR1-BR2,二极管D1-D3,电阻R1、R3-R11,三极管Q1,分流基准电压源SHR1以及运算放大器U1。

当输出空载时,交流输入火线L和交流输入零线N通过保险管F1,继电器K1为小功率空载功耗小的工频变压器T2提供输入电压,小功率空载功耗小的工频变压器T2输出端再通过继电器K1和电流互感器T3连接到交流输出端ACout1和交流输出端ACout2,这样空载功率很容易下降到0.3W以下。

申请人:广东新昇电业科技股份有限公司
地址:528137 广东省佛山市三水区乐平镇创新大道东5号
国籍:CN
代理机构:惠州市超越知识产权代理事务所(普通合伙)
代理人:鲁慧波
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OT800E04C 变压器开关机器件说明书

OT800E04C 变压器开关机器件说明书
(380 ... 415 V) 800 A (500 V) 800 A (690 V) 800 A
(380 ... 415 V) 800 A
(380 ... 415 V) 800 A
(380 ... 415 V) 450 kW (500 V) 560 kW (690 V) 800 kW q = 40 °C 800 A
PRODUCT-DETAILS
OT800E04C OT800E04C CHANGE-OVER SWITCH
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6417019255781 OT800E04C CHANGE-OVER SWITCH Handle and shaft has to be ordered separately
1 piece 85365080 Finland (FI)
1SCC303003C0201 1SCC303008M0203
3
1SCC303009D0202 1SCC303050D0201 1SCC303008M0203
1 piece 310 mm
12.2 in 560 mm 22.05 in 330 mm 12.99 in 21.28 kg 46.91 lb 6417019255781
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第三章 DigiProII -TC 变压器保护单元DigiProII -TC 变压器保护单元主要适用于保护110kV 以下电力系统中厂用变压器、接地变压器和配电变压器的高压开关柜。

装置采用单元化的设计使其能方便地配备于一次开关设备,也可集中组屏。

通过规范的现场总线接口,支持多个节点协同工作,实现系统级管理和综合信息共享。

本系列装置采用元件-工程-用户三级可编程模式、现场可编程技术(ISP ),具备适用于电力系统的PLC 功能,在替代传统方法的基础上可实现其无法完成的二次方案。

一、保护功能及原理说明1. I 段定时限无方向过电流保护( 1 I > )动作原理:在保护出口投入时,任一相电流高于整定电流并且超过整定时限时,保护出口动作。

在报警出口投入时,任一相电流高于整定电流并且超过整定时限时,报警出口动作。

当时限设为0时,为传统的速断保护,故障30ms 内保护动作。

N n 号报警继电器号动作(脉冲)N (n -8)号报警继电器号动作(保持)跳闸出口故障录波冻结n =(9~13)n =(1~5)2. II 段定时限无方向三相过电流保护 ( 2 I > )动作原理:在保护出口投入时,任一相电流高于整定电流并且超过整定时限时,保护出口动作。

在报警出口投入时,任一相电流高于整定电流并且超过整定时限时,报警出口动作。

(逻辑图同上)3. III 段定时限无方向三相过电流保护 ( 3 I > )动作原理:在保护出口投入时,任一相电流高于整定电流并且超过整定时限时,保护出口动作。

在报警出口投入时,任一相电流高于整定电流并且超过整定时限时,报警出口动作。

(逻辑图同上)4. 反时限过电流保护 ( I /1 )[出厂设定为一般反时限特性]动作原理:在保护出口投入时,任一相电流高于启动电流后根据其反时限特性启动延时计算至保护出口动作。

在报警出口投入时,任一相电流高于启动电流后根据其反时限特性启动延时计算至报警出口动作。

反时限无方向三相过电流保护包括I /1 一般反时限 t=0.14τ/[(I/Ie)0.02-1] I /2 非常反时限 t=13.5τ/[(I/Ie)-1] I /3 极端反时限 t=80τ/[(I/Ie)2-1]其中:Ie 额定电流,τ 时间常数, I 启动电流定值,t 时间定值。

N n 号报警继电器号动作(脉冲)N (n -8)号报警继电器号动作(保持)注:Imax=MAX(IA,IB,IC)时;为一般反时5限三相过流保护 Imax=IO(零序1A)时;为一般反时限零序(1A)过流保护 Imax=IOx(零序5A)时;为一般反时限零序(5A)过流保护Imax=I0z(计算零序)时;为一般反时限计算零序(5A)过流保护I ma x=In保护动作控制字投入跳闸出口故障录波控制字投入故障录波冻结报警继电器号选择n =(9~13)报警继电器号选择n =(1~5)T n-1(Imax/In)&T >0.14一般情况下速断为本线路的主保护,定时限过流为本线路的近后备保护和下一线路的远后备保护,也可用于启动风冷。

5. 定时限(1A )零序过电流保护 ( I0 > )动作原理:适用于接地电流较大的系统,零序电流由专用的零序电流互感器引入;在保护出口投入时,当零序电流高于整定电流并且超过整定时限时,保护出口动作。

在报警出口投入时,当零序电流高于整定电流并且超过整定时限时,报警出口动作。

N 号报警继电器号动作(脉冲)N (n -8)号报警继电器号动作(保持)跳闸出口n =(9~13)n =(1~5)注: I0 对应硬件配置为1A 互感器,I0x 对应硬件配置为5A 互感器6. 计算零序定时限无方向过流保护 ( I0z > )动作原理:设备在运行过程中,根据A,B,C 三相电流变化情况,依据对称分量计算出零序电流,在保护出口投入时,计算出的零序电流值高于整定电流值且超过整定时限时,保护出口动作。

在报警出口投入且超过整定时限时,报警出口动作。

(逻辑图同上,式中I0改为I0z )7. 带比例调整的定时限负序过流保护 ( I+kI2 > )动作原理:在保护出口投入时,当变压器三相电流有较大不对称,出现负序电流高于整定负序电流并且超过整定时限时,保护出口动作。

在报警出口投入时,负序电流高于整定电流并且超过整定时限时,报警出口动作。

N 号报警继电器号动作(脉冲)N (n -8)号报警继电器号动作(保持)跳闸出口故障录波冻结选择n =(913)~选择n =(15)~注:当参数1等于0,参数2等于1时为传统的负序过流保护带比例调整的定时限负序过流保护可作为匝间短路、反相、断相等故障的主保护,还可作为不对称短路时的后备。

8. 备用可根据现场要求,投入保护元件9. 备用可根据现场要求,投入保护元件10. 可编程开关量输入(BIN )动作原理:当外接开关信号由“开”变为“合”时,启动设定的继电器发出报警信号或保护出口动作。

通过INF (滤波计数器)来消除反跳和瞬时火花干扰导致的误判。

可编程输入量保护包括温度保护,瓦斯保护。

温度保护包括高温告警或高温跳闸,温度保护是通过外接温度继电器提供给装置的开关量启动的,当变压器温度上升至温度继电器高温接点闭合时,装置发出信号,瓦斯保护分为轻瓦斯告警和重瓦斯跳闸。

保护是通过变压器瓦斯继电器提供的开入量实现的。

N 号报警继电器号动作(保持)N 号报警继电器号动作(脉冲)跳闸出口注:参数"INF"为设定开关量输入闭合确认时间,每累加1代表增加5ms 监测时间。

BIN1是端子BIN1的控制字, BIN2是端子BIN2的控制字,BIN3是端子BIN3的控制字。

X =6或Y =6端子BINm 由0变为1T>INF ×5ms设定项BINm =X YX =7或Y=7X =nY =n&由于本单元采用特有的保护元件库可编程模式,可提供多达32 x 6种的保护元件。

每台装置可同时支持任意9种保护元件并存。

以上为出厂设定功能的描述,如现场需要调用其他功能,请与工程服务人员联系并参阅《DigiProII 产品样本》或登录 。

二、试验方法1. 三段定时限无方向三相过电流保护( I > 速断、过流、过负荷 )原理:MAX (IA ,IB ,IC )>InT>Tn设定的定值组中:定值=设定电流,时限=设定时限步骤:参照保护单元端子定义图,接入试验电流,投入该功能动作出口。

1)逐渐增加A 相电流,直至大于设定值后跳闸继电器动作。

故障,报警指示灯亮,事件记录显示故障记录为 “X I > ” (X 为第几组保护元件动作,下同)和跳闸时的时间和故障动作电流。

2) B ,C 相单独加,方法同1)2. 一般反时限无方向三相过流保护(I /1 )原理:Imax>InT>0.14τ/[(I/Ie)0.02-1] 公式1T: 时间s, τ: 时间常数,I:给定电流,Ie:额定电流设定的定值组中:定值=额定电流,时限=时间常数例:当Ie=5A,T=10s,I=10A时,根据公式1计算得时间常数τ=0.997步骤:参照保护单元端子定义图,接入试验电流,投入该功能动作出口。

设定“定值”为5,“时限”为0.99。

1)给A相加10A电流,在10s后跳闸继电器动作。

故障,报警指示灯亮,事件记录显示故障记录为“ X I /1 ”和跳闸时的时间和故障动作电流。

2)B,C相单独加,方法同1)3)A,B,C三相同时加,方法同1)3.非常反时限无方向三相过流保护(I /2 )原理:Imax>InT>13.5τ/[(I/Ie)-1] 公式2T: 时间s, τ: 时间常数,I:给定电流,Ie:额定电流设定的定值组中:定值=额定电流,时限=时间常数当Ie=5A,T=10s,I=10A时,根据公式1计算得时间常数τ=0.74步骤:参照保护单元端子定义图,接入试验电流,投入该功能动作出口。

设定“定值”为5,“时限”为0.74。

1)给A相加10A电流,在10s后跳闸继电器动作。

故障,报警指示灯亮,事件记录显示故障记录为“ X I/2”和跳闸时的时间和故障动作电流。

2)B,C相单独加,方法同1)3)A,B,C三相同时加,方法同1)4. 极端反时限无方向三相过流保护(I /3 )原理:Imax>InT>80τ/[(I/Ie)2-1] 公式3T: 时间s, τ: 时间常数,I:给定电流,Ie:额定电流设定的定值组中:定值=额定电流,时限=时间常数当Ie=5A,T=10s,I=10A时,根据公式1计算得时间常数τ=0.375步骤:参照保护单元端子定义图,接入试验电流,投入该功能动作出口。

设定“定值”为5,“时限”为0.38。

1)给A相加10A电流,在10s后跳闸继电器动作。

故障,报警指示灯亮,事件记录显示故障记录为“ X I/3”和跳闸时的时间和故障动作电流。

2)B,C相单独加,方法同1)3)A,B,C三相同时加,方法同1)5. 零序定时限无方向过流保护( I0 > )原理:I0>InT>Tn设定的定值组中:定值=设定电流,时限=设定时限步骤:参照保护单元端子定义图,接入试验电流,投入该功能动作出口。

逐渐增加零序电流,直至大于设定电流值和时限值后跳闸继电器动作。

故障,报警指示灯亮,事件记录显示故障记录为“X I0>”和跳闸时的时间和故障动作电流,动作时间为设定时间。

注:I0对应硬件配置为1A互感器,I0x对应硬件配置为5A互感器6. 计算零序定时限无方向过流保护 ( I0z > )原理:I0z>InT>Tn定值=设定电流,时限=设定时限步骤:参照保护单元端子定义图,接入试验电流,逐渐增加计算零序电流,直至大于设定电流值和时限值后跳闸继电器动作。

故障,报警指示灯亮,事件记录显示故障记录为“I0>”和跳闸时的故障动作电流,动作时间为设定时间。

注:I0z>为定时限计算零序过电流保护功能。

(不需要零序电流互感器)7. 带比例调整的定时限负序过流保护(I+kI2 >)原理:参数1×MAX(IA,IB,IC)+参数2×I2>InT>Tn参数1:单相最大电流系数参数2:K负序系数设定的定值组中:定值=设定负序电流,时限=设定时限,参数1=0,参数2=1步骤:参照保护单元端子定义图,接入A,B,C三相试验电流,投入该功能动作出口。

逐渐增加或减小A,B,C任一相电流相角,直至大于设定负序电流值和时限值后跳闸继电器动作。

故障,报警指示灯亮,事件记录显示故障记录为“X I+kI2 >”和跳闸时的时间和故障动作电流,动作时间为设定时间。

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