600x1300梁模板(扣件式)计算书梁模板

梁模板（扣件式）计算书计算依据：
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称KL3/4A 新浇混凝土梁计算跨度(m) 19 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 600×1300 新浇混凝土结构层高(m) 6 梁侧楼板厚度(mm) 150
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/
m2)
2
风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2
)
0.38
非自定义:0.39 风压高度变化系数
μz
1.29
风荷载体型系数μs0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁一侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距l a (mm) 600 梁两侧立柱间距l b (mm) 1500 步距h(mm)
1500 新浇混凝土楼板立柱间距l '
a (mm)、l '
b (mm) 600、1200 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 750 梁底增加立柱根数 3 梁底增加立柱布置方式
自定义 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 550,750,950 梁底支撑小梁根数
4 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200
结构表面的要求 结构表面外露
模板及支架计算依据 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 结构重要性系数γ0 1 可变荷载的组合值系数φc
0.9
设计简图如下：
55020020012001200
1500750200
立杆,钢管Φ48.3×3.6600
600
600
600
600
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600
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600
600
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600600
600
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600
600
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600
600
600
600
600
600
600
600
600
400
D
400C
19000
梁底支撑主梁：钢管Φ48.3×3.6梁底支撑小梁：方木40×90mm
梁底面板，板厚15mm
600
平面图
150
1150600
750
1500
梁侧面板：板厚15mm
梁底面板：板厚15mm
梁底支撑小梁：方木40×90mm
梁底支撑主梁：钢管Φ48.3×3.6150
对拉螺栓
55010001505501000
550200200梁底附加立柱
1200
2001500
1500
1500
双扣件
6000
1300
垂直剪刀撑
梁侧支撑主梁(两根合并)：钢管Φ48.3×3.6，间距400mm 此立杆可直接落入地下室顶板
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2
)
12
面板弹性模量E(N/mm 2
)
4200
取单位宽度1000mm ，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4 q 1＝γ0×[1.35(G 1k +
(G 2k +G 3k )×h)+1.4×φc ×Q 1k ]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.9×2]×1＝47.408kN/m q 1静＝γ0×[1.35(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×1.3)]×1＝44.888kN/m q 1活＝γ0×[1.4×φc ×Q 1k ]×b=1×[1.4×0.9×2]×1＝2.52kN/m q 2＝(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝33.25kN/m 1、强度验算
M max ＝0.1q 1静L 2+0.117q 1活L 2＝0.1×44.888×0.22+0.117×2.52×0.22＝0.191kN·m σ＝M max /W ＝0.191×106/37500＝5.102N/mm 2≤[f]＝12N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax ＝0.677q 2L 4/(100EI)=0.677×33.25×2004/(100×4200×281250)＝0.305mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R 1=R 4=0.4 q 1静l +0.45 q 1活l=0.4×44.888×0.2+0.45×2.52×0.2＝3.818kN R 2=R 3=1.1 q 1静l +1.2 q 1活l=1.1×44.888×0.2+1.2×2.52×0.2＝10.48kN 标准值(正常使用极限状态)
R 1'=R 4'=0.4 q 2l=0.4×33.25×0.2＝2.66kN
R 2'=R 3'=1.1 q 2l=1.1×33.25×0.2＝7.315kN
五、小梁验算
小梁类型
方木 小梁材料规格(mm)
40×90 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2
) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2
) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2
) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3
)
54
小梁截面惯性矩I(cm 4)
243
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q 1＝max{3.818+1×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/3+0.5×1.3]+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×2]×(1.5-0.75-0.6/2)/2×1，10.48+1×1.35×(0.3-0.1)×0.6/3}=10.534kN/m
q 2＝max[2.66+(0.3-0.1)×0.6/3+0.5×1.3+(0.5+(24+1.1)×0.15)×(1.5-0.75-0.6/2)/2×1，7.315+(0.3-0.1)×0.6/3]＝7.355kN/m 1、抗弯验算
M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.534×0.62，0.5×10.534×0.22]＝0.406kN·m
σ＝M max/W＝0.406×106/54000＝7.514N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.534×0.6，10.534×0.2]＝3.837kN
τmax＝3V max/(2bh0)=3×3.837×1000/(2×40×90)＝1.599N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×7.355×6004/(100×9350×2430000)＝0.265mm≤[ν]＝l/400＝6 00/400＝1.5mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝7.355×2004/(8×9350×2430000)＝0.065mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.534×0.6，0.393×10.534×0.6+10.534×0.2]＝7.224kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝3.257kN，R4＝4.465kN，R2＝R
＝7.224kN
3
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×7.355×0.6，0.393×7.355×0.6+7.355×0. 2]＝5.044kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝2.463kN ，R'4＝3.671kN ，R'2＝R'3＝5.044kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管 主梁材料规格(mm) Φ48×2.8 可调托座内主梁根数
1 主梁弹性模量E(N/mm 2
) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2
) 200 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2
) 115 主梁截面惯性矩I(cm 4
)
10.19
主梁截面抵抗矩W(cm 3
)
4.25
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝M max /W ＝0.297×106/4250＝69.991N/mm 2≤[f]=200N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
V max ＝4.406kN
τmax ＝2V max /A=2×4.406×1000/398＝22.141N/mm 2≤[τ]＝115N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax ＝0.102mm≤[ν]＝l/400＝550/400＝1.375mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算
R ＝R 5＝0.272kN≤0.8×8=6.4kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
钢管类型 Φ48×2.8 立柱截面面积A(mm 2
) 398 回转半径i(mm)
16 立柱截面抵抗矩W(cm 3
) 4.25 抗压强度设计值f(N/mm 2
)
200
立杆自重q(kN/m)
0.15
λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=180
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.641
1、风荷载计算
M w＝0.9×γ0×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1×1.4×0.39×0.6×1.52/10＝0.066kN·m
2、稳定性计算
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.172kN，R2＝7.162kN，R3＝5.966kN，R4＝8.599kN，R5＝0.272kN
立柱最大受力N w＝max[R1，R2，R3，R4，R5+N边]+0.15×(6-1.3)+M w/l b＝max[0.172，7.1 62，5.966，8.599，0.272+1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×2]×(1.2+1.5-0.75-0.6/2) /2×0.6]+0.705+0.066/1.5＝9.348kN
f＝N/(φA)+M w/W＝9348.496/(0.641×398)+0.066×106/4250＝52.253N/mm2≤[f]＝200N/mm 2
满足要求！
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式可调托座2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝8.599kN≤[ N]＝30kN
满足要求！。