两段法吸收氯化氢尾气的工业应用研究
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第４ 期
２０ ０ ６年 ４月
氯 碱
工
业
Ｎｏ． ４ Ａｐ ．， ０ ６ ｒ ２ ０
Ｃ ｌｒ — ｋ ｎ ｕ ｔ ｈ ｏ — Ａｌ￣ｉ ｄ ｓｒ Ｉ ｙ
【 环保与安全】
两段法吸收氯化氢尾气的工业应用研究
鲁忠生 ，， 张春华 李志波 张力明 ５永明 ， １ ， ， （． １ 东北制药总厂， 宁 沈阳 １３ ０ ；． 辽 １０３２ 天津丹泰制药技术有限公司， 天津 ３０８ ） ０３４
氯化 氢尾气 进行 处理 。
ｌ 氯 化 氢 吸 收 塔 ；一 稀 酸循 环罐 ；一 浓 酸 循 环 罐 ；一 反 应 釜 ； ２ ３ ４
５ ６ 循环泵；一风机 ；一抽风罩 、 ７ ８
图 １ 工艺装置流程 图
１ 工业装置和流程
１１ 工艺 流程 ． 氯化 氢 尾 气处 理 工 艺装 置 及 流程 如 图 １所 示 。
温度升高， 吸收液上方氯化氢气体的分压会随温度 的升高而增大 ， 使传质效率降低， 影响尾气 的吸收效 果。因此 ， 吸收液温度需控制在合理范围内。在本 套工艺装置中， 吸收液的降温控制主要通过水循环
冷却或气体循环冷却来实现。 （） ２ 气体 中有 机气体 的脱 除。装 置运 行 中发
１ ２ 工艺 操作参 数 ．
工艺操作参 数为 ： 操作 压力 ，０ ．２ Ｐ 常 １１３５ｋ ａ（ 压） 操作温度 ， ； 常温 ２ ＝ ２３Ｋ ； ０ｃ （９ ）氯化氢排放量， 【 １ ｍ／ ； ７ ｈ 空气流量 ， ００— ０ ｈ采用水吸收 ５ ０ ８ ０ｍ ／ ； ０
［ 关键词］氯化氢 ； 尾气 ； 环境 治理 ； 循环经济 ［ 摘 、
要］介绍 了一种氯化氢尾 气的处理方法 ： 采用 两段 水 吸收法对 间歇排放 的氯化 氢尾气进 行处 理。在 两
段 法吸收塔 的下段 利用 大流量的稀酸循环吸收 ， 上段用小流 量的清水 循环 吸收。该吸 收方法使 用后 ， 在 经环保 部
分数 由 ｌ ％升 至 １ ％ ， 至超 过 １ ％ 。 ０ 直 ５
（） ２ 液体 喷淋量 与尾气 中氯化氢 含量 的关 系 （ 表 １ 。 由表 ｌ可见 ， 见 ） 当进 塔 气 体 中氯 化 氧 含 量
基本一致 （ 偏差小于 ５ 、 ％）流量较小时， 吸收塔下段
３ ４
维普资讯
［ 作者简介］ 鲁忠生（９６ ， 工程师， ９ １７ 一）男， １ ９年毕业于华东理工大学制药工程系， ９ 现任东北制药总厂十二公司副经
理。
［ 收稿日期］ ０６ Ｏ — ３ ２０ 一 ２ ２
３ ３
维普资讯
ｅ 、 与 ） 蟑
Ｉ ５ 环保与安全
不凝性有机气体不溶于水 ， 在长时间运行 后可能会
覆盖在填料上 ， 降低了气液传质效率， 造成填料塔处 理效率下降 、 运行不稳定 。为保证气体的净 化效率 ， 需采取一定的有机气体脱除措施 ， 在气体进塔之前 增设除油器 ， 用水进行洗脱 ， 避免有机气体进入下一
处 理工序 。
５ 结
［ 中图分类号 ］Ｘ ８ ． ７ １２ ［ 文献标识码］Ｂ ［ 文章编号 ］１０ ０ ８—１３ ２ ０ ）４— ０３— ３ ３ Ｘ（０ ６ ０ ０ ３ ０
前
言
氯化氢气体 目前的处理方法 主要有两种 ： ①应
触生成浓盐酸 ， 操作停止后的浓盐酸为成品。
用碱液吸收， 这样既消耗碱液 ， 又会生成难处理的含
语
①在应用本文 中改 进的工艺建成的工业装置 中 ， Ｃ 废气达标排放 ， Ｈ１ 并杜绝 了酸性废水的外排， 企业 生产 和发展 因 而不 再 受 环 境 污染 纠纷 的制 约 ， 获得了很好的社会效益。②该吸收装置使用后 ， 经 环保部 门监测 ， 氯化氢 的平均 去除率 达到 ９ ． ％， ３１ 塔顶排放尾气中的氯化氢浓度远远低于国家尾气排
现， 在吸收塔尾气中氯化氢含量很小时 ， 气体排放仍 然呈白色雾状。参考 以往 的吸收塔操作经 验可知 ， 这是由于进塔气体中含有的不凝性有机气体未能被 水吸收而携带一些小液滴进入大气中形成的。而且
减少吸收剂 的耗用量 ， 降低 出塔气体的浓度。填料 塔的流体力学性能主要包括气体通过填料层的压强 降、 液泛气速 、 持液量等 ， 在吸收操作 中需确定压强
生成 稀酸 的质量 分数 为 １ ～ ％ ； 品盐 酸 的 质量 ％ ５ 产
ห้องสมุดไป่ตู้
该工艺采用两段填料塔逆流吸收 ， 塔身分为上下两 段， 塔体及塔内件材质为玻璃钢 ， 填料为规整陶瓷板 波纹填料 。由图 １ 可知 ， 反应釜 中出来 的过量氯化 氢气体和大量的空气一起由离心风机通过抽气罩引 入填料塔 中。在每一次操作 中， 上段 自来水 自上而 下流动 ， 逐步与经过下段吸收的低浓度氯化氢气体 进行气液接触， 生成的稀盐酸流入稀酸槽 ， 待达到一 定量时 ， 通过循环泵转移到浓酸循环罐储存。下段
量
上段
ｍ ／１ １
量
ｍｅ ． ／ｍ
影响不大； 当吸收液温度高于 ４ ０℃时 ， 尾气中氯化 氢的含量会明显增加。这是因为吸收过程 中吸收液
的温度升高 ， 导致吸收液上方氯化氢气体的分压随 温度升高而增大 ， 传质效率因而降低。测定认为， 吸
收液 温度 以低 于 ４ Ｏ℃为宜 。 因此 ， 当用此 方法 吸 收
氢的含量 ； 当喷淋量超过最佳液气 比所需要的量时， 提高上下段 的液体喷淋量反而会增加尾气中氯化氢
１ 气 路 管 道 ；一 采 样 管 ；、一 干 燥 瓶 ； 一 ２ ３４
的含量 ］ 。因此 ， 在工业应用 当中， 应选用合适 的
液体 喷淋 量 。
５ 一吸收瓶 ； 气体流量 计； 抽气泵 ６ 一 ７
塔 压 降 ，０ ２００Ｐ 。 ８０～ ０ ａ
１３ 现场 气相 检测 装置 ．
用稀盐酸（ 对上一操作所得 的气体） 进行循环吸收 ，
与从反应釜中过来的高浓度氯化氢气体发生气液接
参照国家环保总局编制的《 空气和废气监测分
析 方法 》 提 出的烟 气 采样 方 法 中 的化 学采 样 法 取
器和压力变送器测定塔进 口、 出口的压力关 系和风 机出口的压力变化情 况； ③用涡节流量计和转子流 量计分别测定上段 和下段吸收液的喷淋量。
２２ 数据 处理及 分 析 ．
Ｏ ７ ３ ＝ Ｈ １ ２ １ １
多次重复实验的结果表明 ， 此吸收塔两段间歇 吸收效果 良好、 重现性好 、 工艺稳定可靠。在实验过 程中， 考察 了吸收液温度 、 液体喷淋量 、 循环喷淋液
盐废水 ， 造成双重浪费 ； ②利用单段单级水吸收氯化 氢气体制取一定浓度的盐酸产品 ¨ 只有加 大 ０时，
水量来稀释废水 ， 以达到排放的要求 ， 因而存在水资
源浪费的缺陷。东北制药总厂某药物生产过程 中存
有过量的未参与反应的氯化氢气体 ， 原使用的石墨 尾气吸收装置处理能力过小， 氯化氢吸收效果差， 对 周 围大气 环境造 成 了污 染 。 因此 ， 厂 根 据氯 化氢 该 气体在水中的溶解度大 、 传质速度快等特性， 利用两 段法间歇吸收的操作方式建立 了 １ 套工业装置 ， 对
中氯化 氢含 量 的关 系 。在 两 段吸 收塔 的稀酸 吸 收段
中， 采用不同质量分数的盐酸作为循环吸收液 ， 测定 尾气 中的氯化氢含量 以及循环后吸收液 中的盐酸浓
度。当稀酸吸收塔循 环喷淋液 的质量 分数在 １％ ５ 以下时 ， 对尾气中氯化氢的含量没有影响； 在循环吸 收之后 ， 所采用 的盐酸循环 吸收液中的氯化氢质量
、 晶 ＼ Ｉ ＇ ）
氯 碱
工 业
２０ ０ ６丘
样， 其中气体采样器如图 ２ 所示 ， 用国家标准硝酸银 容量法测定氯化氢的浓度。
液体喷淋量对 降低 尾气 中氯化氢 的含量有显著影
响； 而流量过大时 ， 吸收塔上下段的液体喷淋量反而 会增加尾气 中氯化 氢的含量。这说 明， 当喷淋量较 小时， 提高下段液体 喷淋量有助于降低尾气 中氯化
氯化氢废气时， 需要以冷却的方式释放热量， 以提高 吸收效率。图 ３ 所示为吸收塔上段喷淋液 的温度 ｔ ． 对气路出口 Ｈ １ Ｃ 的浓度 ｃ 的影响情况 ， 图４所示为 吸收塔 下段喷淋液的温度 ｔ 对气路 出 口 Ｈ Ｉ ， Ｃ 的浓
度 Ｃ 的影 响情 况 。
（） ３ 吸收塔下段循环喷淋液 的质量分数与尾气
， ｌ ／
图 ４ 吸收塔 下段 喷淋液温度 ｔ 对 ｌ 气 路 出口 ＨＣ 浓度 ｃ 的影 响 Ｉ 表 ｌ 尾 气 中氯化氢 的质量浓度 与液体 喷淋量 的关 系
批次 尾气 化
质量浓度 下
ｍ ／ｈ
的浓度等参数对吸收效果的影响。
（） １ 吸收液温度 与尾气 中氯化氢含量 的关 系。 在吸收塔的上下两段中 ， 在空塔气速和进气氯化氢 含量一定的条件下 ， 分别改变吸收塔上段和下段吸 收液 的温度 ， 定 经 吸 收 后 尾 气 中 氯 化 氢 的 含 量 。 测 当吸收液温度低于４ ０℃时， 对尾气中氯化氢含量的
第４期
鲁忠生等 ： 法吸收氯化氢尾气的工业应用研 究 两段
（） ４ 吸收塔循环喷淋液流量和氯化氢尾气排放 风机选型的关系。吸收塔循环喷淋液与氯化氢气体 为逆向流动 ， 塔内喷淋液作为分散相 ， 靠重力作用 自 上而下地流动 ， 氯化氢气体靠压强差的作用流经全 塔。逆流方式可获得较大 的平均推动力 ， 能有效地 提高过程效率 ， 有利于提高出塔吸收液的浓度 ， 从而
“／ ．
数据采集有以下 ３种方式 ： 用采样系统分别 ①
测定 吸收塔进 出 口气 路 的氯 化 氢 浓度 ， 观察 吸 收塔
图 ３ 吸收塔 上段 喷淋液温度 ｔ 对 。 气 路出 口 ＨＣ 浓度 ｃ 的影 响 Ｉ
１ ２ ３ ４ ５ ６
的吸收效率随参数变化 的情 况； ②用远传 压差 变送
分数 大 于 １ ５％。吸收 塔工 艺 参 数 为 ： 径 ，０ 塔 ９０
ｍ ｌ填料层高， ０ｍ （ ｎ； ６０ ｍ 两段） 填料型号 ， ０ ； 规整陶 瓷板波纹填 料； 填料 比表面积 ，５ Ｉ ｍ ； ２０Ｉ ／ 气体流 Ｔ
量 ， ００ ８００ｎ ／ ； ５ ０ — ０ ｉ ｈ 水喷淋量 ，． ６０ｍ ／ ； ２０～ ． ｈ
门监测 ， 氯化氢的平均去除率达到 ９．％ ， ３ １ 塔顶排放尾气 中的氯化氢浓度 远远低于 国家标准 ； 收液循环利 用 ， 吸 得
到质量分数高于 １％的副产盐酸可套用于工程， ５ 减少了水的使用量和外排废水量。并指出： 稀酸吸收液温度以低
于４ ０℃为宜， 在工业装置 中需要 以冷却 的方式释放吸收液的热量 。
图 ２ 气 体 采 样 器 示 意 图
氯化氢被氢氧化钠溶液吸收后 ， 在中性条件下 ， 以铬酸钾为指示剂 ， 用硝酸银标准溶液滴定氯离子 ，
生成氯化银沉淀 ， 微过量 的银离子与铬 酸钾指示剂 反应生成浅砖红色铬酸银沉淀。
２ 现 场 采集 实验 数 据 及 其分 析
２ １ 数 据采 集 ．
降以确定其动力消耗 ， 液泛速度是确定塔径的依据。 在确定塔径和液体流量后 ， 确定风机的型号 ， 也就是 气体 的压强 降和流速是关键 的工艺参数， 压强 降和 流速 的过高或过低都会导致塔 内液泛 ， 影响吸收效 果。现场分析结果如表 ２ 所示。
表 ２ 尾气氯化氨风机选型与液体喷淋■的关 系
由表 ２可 见 ， 吸 收塔 的运 行 条件 选 取 风 机 的 此
放标准 ， 含酸废水不再排放 ， 吸收液循环得到氯化氢 质量分数 ＞ ５ １％的副产盐酸， 可套用于工程 ， 减少了
０Ｐ 、 ０ ０ｒ ／ ０ ｎ 矿 压降为 ２ ０ ａ风速为 ８ ０ ｈ比较适 。 保５ ５ 与 沈 阳市环境检测中心站专业人员对氯化氢尾气 ｌ安 ３ 吸收塔工业装置进行了 ３个批次 （ ３个 间歇排放周 ｌ全 崂 ５ 期） 的现场取样测定 ， 结果表明， 该装置对氯化氢尾
第４ 期
２０ ０ ６年 ４月
氯 碱
工
业
Ｎｏ． ４ Ａｐ ．， ０ ６ ｒ ２ ０
Ｃ ｌｒ — ｋ ｎ ｕ ｔ ｈ ｏ — Ａｌ￣ｉ ｄ ｓｒ Ｉ ｙ
【 环保与安全】
两段法吸收氯化氢尾气的工业应用研究
鲁忠生 ，， 张春华 李志波 张力明 ５永明 ， １ ， ， （． １ 东北制药总厂， 宁 沈阳 １３ ０ ；． 辽 １０３２ 天津丹泰制药技术有限公司， 天津 ３０８ ） ０３４
氯化 氢尾气 进行 处理 。
ｌ 氯 化 氢 吸 收 塔 ；一 稀 酸循 环罐 ；一 浓 酸 循 环 罐 ；一 反 应 釜 ； ２ ３ ４
５ ６ 循环泵；一风机 ；一抽风罩 、 ７ ８
图 １ 工艺装置流程 图
１ 工业装置和流程
１１ 工艺 流程 ． 氯化 氢 尾 气处 理 工 艺装 置 及 流程 如 图 １所 示 。
温度升高， 吸收液上方氯化氢气体的分压会随温度 的升高而增大 ， 使传质效率降低， 影响尾气 的吸收效 果。因此 ， 吸收液温度需控制在合理范围内。在本 套工艺装置中， 吸收液的降温控制主要通过水循环
冷却或气体循环冷却来实现。 （） ２ 气体 中有 机气体 的脱 除。装 置运 行 中发
１ ２ 工艺 操作参 数 ．
工艺操作参 数为 ： 操作 压力 ，０ ．２ Ｐ 常 １１３５ｋ ａ（ 压） 操作温度 ， ； 常温 ２ ＝ ２３Ｋ ； ０ｃ （９ ）氯化氢排放量， 【 １ ｍ／ ； ７ ｈ 空气流量 ， ００— ０ ｈ采用水吸收 ５ ０ ８ ０ｍ ／ ； ０
［ 关键词］氯化氢 ； 尾气 ； 环境 治理 ； 循环经济 ［ 摘 、
要］介绍 了一种氯化氢尾 气的处理方法 ： 采用 两段 水 吸收法对 间歇排放 的氯化 氢尾气进 行处 理。在 两
段 法吸收塔 的下段 利用 大流量的稀酸循环吸收 ， 上段用小流 量的清水 循环 吸收。该吸 收方法使 用后 ， 在 经环保 部
分数 由 ｌ ％升 至 １ ％ ， 至超 过 １ ％ 。 ０ 直 ５
（） ２ 液体 喷淋量 与尾气 中氯化氢 含量 的关 系 （ 表 １ 。 由表 ｌ可见 ， 见 ） 当进 塔 气 体 中氯 化 氧 含 量
基本一致 （ 偏差小于 ５ 、 ％）流量较小时， 吸收塔下段
３ ４
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［ 作者简介］ 鲁忠生（９６ ， 工程师， ９ １７ 一）男， １ ９年毕业于华东理工大学制药工程系， ９ 现任东北制药总厂十二公司副经
理。
［ 收稿日期］ ０６ Ｏ — ３ ２０ 一 ２ ２
３ ３
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ｅ 、 与 ） 蟑
Ｉ ５ 环保与安全
不凝性有机气体不溶于水 ， 在长时间运行 后可能会
覆盖在填料上 ， 降低了气液传质效率， 造成填料塔处 理效率下降 、 运行不稳定 。为保证气体的净 化效率 ， 需采取一定的有机气体脱除措施 ， 在气体进塔之前 增设除油器 ， 用水进行洗脱 ， 避免有机气体进入下一
处 理工序 。
５ 结
［ 中图分类号 ］Ｘ ８ ． ７ １２ ［ 文献标识码］Ｂ ［ 文章编号 ］１０ ０ ８—１３ ２ ０ ）４— ０３— ３ ３ Ｘ（０ ６ ０ ０ ３ ０
前
言
氯化氢气体 目前的处理方法 主要有两种 ： ①应
触生成浓盐酸 ， 操作停止后的浓盐酸为成品。
用碱液吸收， 这样既消耗碱液 ， 又会生成难处理的含
语
①在应用本文 中改 进的工艺建成的工业装置 中 ， Ｃ 废气达标排放 ， Ｈ１ 并杜绝 了酸性废水的外排， 企业 生产 和发展 因 而不 再 受 环 境 污染 纠纷 的制 约 ， 获得了很好的社会效益。②该吸收装置使用后 ， 经 环保部 门监测 ， 氯化氢 的平均 去除率 达到 ９ ． ％， ３１ 塔顶排放尾气中的氯化氢浓度远远低于国家尾气排
现， 在吸收塔尾气中氯化氢含量很小时 ， 气体排放仍 然呈白色雾状。参考 以往 的吸收塔操作经 验可知 ， 这是由于进塔气体中含有的不凝性有机气体未能被 水吸收而携带一些小液滴进入大气中形成的。而且
减少吸收剂 的耗用量 ， 降低 出塔气体的浓度。填料 塔的流体力学性能主要包括气体通过填料层的压强 降、 液泛气速 、 持液量等 ， 在吸收操作 中需确定压强
生成 稀酸 的质量 分数 为 １ ～ ％ ； 品盐 酸 的 质量 ％ ５ 产
ห้องสมุดไป่ตู้
该工艺采用两段填料塔逆流吸收 ， 塔身分为上下两 段， 塔体及塔内件材质为玻璃钢 ， 填料为规整陶瓷板 波纹填料 。由图 １ 可知 ， 反应釜 中出来 的过量氯化 氢气体和大量的空气一起由离心风机通过抽气罩引 入填料塔 中。在每一次操作 中， 上段 自来水 自上而 下流动 ， 逐步与经过下段吸收的低浓度氯化氢气体 进行气液接触， 生成的稀盐酸流入稀酸槽 ， 待达到一 定量时 ， 通过循环泵转移到浓酸循环罐储存。下段
量
上段
ｍ ／１ １
量
ｍｅ ． ／ｍ
影响不大； 当吸收液温度高于 ４ ０℃时 ， 尾气中氯化 氢的含量会明显增加。这是因为吸收过程 中吸收液
的温度升高 ， 导致吸收液上方氯化氢气体的分压随 温度升高而增大 ， 传质效率因而降低。测定认为， 吸
收液 温度 以低 于 ４ Ｏ℃为宜 。 因此 ， 当用此 方法 吸 收
氢的含量 ； 当喷淋量超过最佳液气 比所需要的量时， 提高上下段 的液体喷淋量反而会增加尾气中氯化氢
１ 气 路 管 道 ；一 采 样 管 ；、一 干 燥 瓶 ； 一 ２ ３４
的含量 ］ 。因此 ， 在工业应用 当中， 应选用合适 的
液体 喷淋 量 。
５ 一吸收瓶 ； 气体流量 计； 抽气泵 ６ 一 ７
塔 压 降 ，０ ２００Ｐ 。 ８０～ ０ ａ
１３ 现场 气相 检测 装置 ．
用稀盐酸（ 对上一操作所得 的气体） 进行循环吸收 ，
与从反应釜中过来的高浓度氯化氢气体发生气液接
参照国家环保总局编制的《 空气和废气监测分
析 方法 》 提 出的烟 气 采样 方 法 中 的化 学采 样 法 取
器和压力变送器测定塔进 口、 出口的压力关 系和风 机出口的压力变化情 况； ③用涡节流量计和转子流 量计分别测定上段 和下段吸收液的喷淋量。
２２ 数据 处理及 分 析 ．
Ｏ ７ ３ ＝ Ｈ １ ２ １ １
多次重复实验的结果表明 ， 此吸收塔两段间歇 吸收效果 良好、 重现性好 、 工艺稳定可靠。在实验过 程中， 考察 了吸收液温度 、 液体喷淋量 、 循环喷淋液
盐废水 ， 造成双重浪费 ； ②利用单段单级水吸收氯化 氢气体制取一定浓度的盐酸产品 ¨ 只有加 大 ０时，
水量来稀释废水 ， 以达到排放的要求 ， 因而存在水资
源浪费的缺陷。东北制药总厂某药物生产过程 中存
有过量的未参与反应的氯化氢气体 ， 原使用的石墨 尾气吸收装置处理能力过小， 氯化氢吸收效果差， 对 周 围大气 环境造 成 了污 染 。 因此 ， 厂 根 据氯 化氢 该 气体在水中的溶解度大 、 传质速度快等特性， 利用两 段法间歇吸收的操作方式建立 了 １ 套工业装置 ， 对
中氯化 氢含 量 的关 系 。在 两 段吸 收塔 的稀酸 吸 收段
中， 采用不同质量分数的盐酸作为循环吸收液 ， 测定 尾气 中的氯化氢含量 以及循环后吸收液 中的盐酸浓
度。当稀酸吸收塔循 环喷淋液 的质量 分数在 １％ ５ 以下时 ， 对尾气中氯化氢的含量没有影响； 在循环吸 收之后 ， 所采用 的盐酸循环 吸收液中的氯化氢质量
、 晶 ＼ Ｉ ＇ ）
氯 碱
工 业
２０ ０ ６丘
样， 其中气体采样器如图 ２ 所示 ， 用国家标准硝酸银 容量法测定氯化氢的浓度。
液体喷淋量对 降低 尾气 中氯化氢 的含量有显著影
响； 而流量过大时 ， 吸收塔上下段的液体喷淋量反而 会增加尾气 中氯化 氢的含量。这说 明， 当喷淋量较 小时， 提高下段液体 喷淋量有助于降低尾气 中氯化
氯化氢废气时， 需要以冷却的方式释放热量， 以提高 吸收效率。图 ３ 所示为吸收塔上段喷淋液 的温度 ｔ ． 对气路出口 Ｈ １ Ｃ 的浓度 ｃ 的影响情况 ， 图４所示为 吸收塔 下段喷淋液的温度 ｔ 对气路 出 口 Ｈ Ｉ ， Ｃ 的浓
度 Ｃ 的影 响情 况 。
（） ３ 吸收塔下段循环喷淋液 的质量分数与尾气
， ｌ ／
图 ４ 吸收塔 下段 喷淋液温度 ｔ 对 ｌ 气 路 出口 ＨＣ 浓度 ｃ 的影 响 Ｉ 表 ｌ 尾 气 中氯化氢 的质量浓度 与液体 喷淋量 的关 系
批次 尾气 化
质量浓度 下
ｍ ／ｈ
的浓度等参数对吸收效果的影响。
（） １ 吸收液温度 与尾气 中氯化氢含量 的关 系。 在吸收塔的上下两段中 ， 在空塔气速和进气氯化氢 含量一定的条件下 ， 分别改变吸收塔上段和下段吸 收液 的温度 ， 定 经 吸 收 后 尾 气 中 氯 化 氢 的 含 量 。 测 当吸收液温度低于４ ０℃时， 对尾气中氯化氢含量的
第４期
鲁忠生等 ： 法吸收氯化氢尾气的工业应用研 究 两段
（） ４ 吸收塔循环喷淋液流量和氯化氢尾气排放 风机选型的关系。吸收塔循环喷淋液与氯化氢气体 为逆向流动 ， 塔内喷淋液作为分散相 ， 靠重力作用 自 上而下地流动 ， 氯化氢气体靠压强差的作用流经全 塔。逆流方式可获得较大 的平均推动力 ， 能有效地 提高过程效率 ， 有利于提高出塔吸收液的浓度 ， 从而
“／ ．
数据采集有以下 ３种方式 ： 用采样系统分别 ①
测定 吸收塔进 出 口气 路 的氯 化 氢 浓度 ， 观察 吸 收塔
图 ３ 吸收塔 上段 喷淋液温度 ｔ 对 。 气 路出 口 ＨＣ 浓度 ｃ 的影 响 Ｉ
１ ２ ３ ４ ５ ６
的吸收效率随参数变化 的情 况； ②用远传 压差 变送
分数 大 于 １ ５％。吸收 塔工 艺 参 数 为 ： 径 ，０ 塔 ９０
ｍ ｌ填料层高， ０ｍ （ ｎ； ６０ ｍ 两段） 填料型号 ， ０ ； 规整陶 瓷板波纹填 料； 填料 比表面积 ，５ Ｉ ｍ ； ２０Ｉ ／ 气体流 Ｔ
量 ， ００ ８００ｎ ／ ； ５ ０ — ０ ｉ ｈ 水喷淋量 ，． ６０ｍ ／ ； ２０～ ． ｈ
门监测 ， 氯化氢的平均去除率达到 ９．％ ， ３ １ 塔顶排放尾气 中的氯化氢浓度 远远低于 国家标准 ； 收液循环利 用 ， 吸 得
到质量分数高于 １％的副产盐酸可套用于工程， ５ 减少了水的使用量和外排废水量。并指出： 稀酸吸收液温度以低
于４ ０℃为宜， 在工业装置 中需要 以冷却 的方式释放吸收液的热量 。
图 ２ 气 体 采 样 器 示 意 图
氯化氢被氢氧化钠溶液吸收后 ， 在中性条件下 ， 以铬酸钾为指示剂 ， 用硝酸银标准溶液滴定氯离子 ，
生成氯化银沉淀 ， 微过量 的银离子与铬 酸钾指示剂 反应生成浅砖红色铬酸银沉淀。
２ 现 场 采集 实验 数 据 及 其分 析
２ １ 数 据采 集 ．
降以确定其动力消耗 ， 液泛速度是确定塔径的依据。 在确定塔径和液体流量后 ， 确定风机的型号 ， 也就是 气体 的压强 降和流速是关键 的工艺参数， 压强 降和 流速 的过高或过低都会导致塔 内液泛 ， 影响吸收效 果。现场分析结果如表 ２ 所示。
表 ２ 尾气氯化氨风机选型与液体喷淋■的关 系
由表 ２可 见 ， 吸 收塔 的运 行 条件 选 取 风 机 的 此
放标准 ， 含酸废水不再排放 ， 吸收液循环得到氯化氢 质量分数 ＞ ５ １％的副产盐酸， 可套用于工程 ， 减少了
０Ｐ 、 ０ ０ｒ ／ ０ ｎ 矿 压降为 ２ ０ ａ风速为 ８ ０ ｈ比较适 。 保５ ５ 与 沈 阳市环境检测中心站专业人员对氯化氢尾气 ｌ安 ３ 吸收塔工业装置进行了 ３个批次 （ ３个 间歇排放周 ｌ全 崂 ５ 期） 的现场取样测定 ， 结果表明， 该装置对氯化氢尾