挂蓝法施工工艺-以下官河大桥为例

第一部分下官河大桥主桥挂篮悬浇施工方案………………………………………
一、编制依据、原则、技术标准…………………………………………………
二、工程概况………………………………………………………………………
三、主桥上部悬臂现浇箱梁结构及主桥箱梁上部施工…………………………
四、主桥箱梁纵、横、竖三向预应力……………………………………………
五、预应力钢束(钢筋)张拉工艺…………………………………………………
六、预应力钢束(钢筋)张拉顺序…………………………………………………
七、主桥箱梁施工说明……………………………………………………………
八、主桥施工位移控制……………………………………………………………
九、主桥上部悬浇最大允许偏载…………………………………………………
十、钢筋、钢绞线调整原则………………………………………………………
十一、施工组织及进度安排………………………………………………………
十二、主要工序的施工工艺………………………………………………………
十三、施工测量监控………………………………………………………………
十四、悬臂箱梁施工重点及难点…………………………………………………
第一部分下官河河大桥主桥现浇、挂篮悬浇施工方案
一、编制依据、原则、技术标准:
(一)、编制依据：
l、工程施工设计图纸。

2、现行的国家和交通行政主管部门颁发的施工规范、规程和验收标准。

3、我单位对现场和周围环境调查所获得的资料。

4、我单位同类工程的施工经历。

(二)、编制的原则：
1、优化配置生产资源，采用新技术、新材料、新工艺确保本标段各项工程均达到优良等级。

2、科学合理安排施工工作面和工作程序，确保工期工程按期完成。

3、加强现场指挥和管理，确保施工生产安全。

4，合理布置施工现场，保护好周边环境，科学文明施工。

(三)、技术标准：
1、桥梁跨径：(11×25m＋35m＋60m＋35m＋11×25m)
2、桥梁宽度：0.5m+11.5m＋0.9m＋0.2m+0.9m+11.5m+0.5m=26m
3、设计荷载：公路-I级。

4、地震烈度：Ⅶ度。

(四)、桥梁结构：
1、上部构造引桥跨径(11×25m+11×25m)采用装配式部分预应力混凝土连续箱梁，
主桥跨径35m＋60m＋35m采用悬臂浇筑预应力混凝土箱梁
2、下部构造：
(1)、桥台：桩柱式桥台;
(2)、桥墩：双柱式墩及薄壁墩:
(3)、基础：采用钻孔灌注桩基础。

3、桥面净空：
桥面净空为45×5m(净宽×净高)，桥面采用单向横坡2%，行车道内侧采用波形梁护栏、外侧采用组合式护栏。

二、工程概况：
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下官河大桥中心桩号K10+472.4。

桥全长686.36米，主跨为三跨35m＋60m＋35m 预应力混凝土连续箱形梁，引桥采用25米装配式部分预应力混凝土连续箱梁，梁横断面为两幅分离的单箱单室断面，采用三向预应力结构。

两主墩采用薄壁墩，引桥采用柱式桥墩、桩柱式桥台。

主跨往篮预应力混凝土连续箱形梁施工，是本桥的关键控制性工程。

三、主桥上部悬臂现浇箱梁结构及主桥箱梁上部施工：
(一)、主桥上部悬臂现浇箱梁结构：
下官河大桥全长686.36m，主桥上部结构采用三跨35m＋60m＋35m预应力混凝土连续箱形梁，全长130m。

桥面纵坡分别为2.2%和-2.2%，变坡点位于主桥上的K10+472.4位置；本桥按两幅分离设计，两幅间距为20cm，采用单箱单室截面，单箱梁底宽6.75m，两侧悬臂长3.075m，箱梁顶板宽12.9m。

箱梁顶板设置成单向2%横坡，通过箱梁腹板高度调节。

跨中梁高1.9m，支点处梁高3.6m；腹板厚0.5～0.7m，顶板厚0.28m，底板厚0.26～0.54m。

横隔板分别设在中支点、边支点和中跨跨中处，厚度分别为2.0m，1.2m，和0.4m，各横隔板均设置人孔。

箱梁0#块长度9.0m，在支架上现浇施工；两侧各有7个悬浇节段，节段长度为4×3.2m、3×3.9m，采用挂篮悬浇施工。

悬浇梁段最大节段重量为95.4吨，挂篮控制在45吨。

两个“T”构同步施工；每幅1个中孔合拢段长度2.0m，2个边孔合拢段长度2.0m；边孔支架现浇段长度3.92m。

(二)、主桥箱梁上部施工：
主桥上部箱梁采用挂蓝臂悬浇法施工，全桥两幅共分二个T构，每个T构两侧对称施工，边孔设一段支架现浇段，最后浇筑合拢段。

主桥箱梁0#-7#待相应混凝土强度达到设计强度的90%和≥7天养护时间方可张拉；张拉顺序0#块张拉纵、横、竖向预应力，梁块预应力钢束张拉完成后，立即采用C40水泥浆压浆，压浆时，将孔道清理干净、湿润。

水泥浆应由精确称量，水泥浆28天抗压强度不低于40MPa(用70.7mm立方体试块混凝土强度不低于设计强度)；应严格控制水泥浆的泌水率，不受压缩的膨胀率和流动性，应严格孔道的灌浆工艺以保证孔道灌:浆的密实。

主梁箱梁顶板、底板设计了备用孔道，按照设计顺序，如果不需要增加钢束，则在相应的施工阶段将孔道压浆。

如果需要启用备用孔道，应通过计算确定备用孔道设置的钢绞线规格、张拉控制应力及位移的变化等。

梁块间的接缝必须将先浇筑的混凝土面凿除表面浮浆层并冲洗干净、不留积水，再
2
浇筑下一块梁块的混凝土。

主梁箱梁边孔支架应牢固、稳定，支架顶面按梁的预留拱度自重及支架基础变形等因素引起的变形(梁的预留拱度)设置拱度。

该梁段混凝土应由悬挑梁前段向根部对称浇筑，保证梁底设计标高一致。

为保证桥面线形，主梁设置了预拱度，预应力孔道应同时起拱。

施工时应根据实际施工工期对预拱度值进行调整。

四、主桥箱梁纵、横、竖三向预应力：
(一)、主桥箱梁设纵向预应力：
纵向预应力采用12φs15.2低松驰预应力钢绞线束，锚具采用OVM15-12、OVM15-15、型锚具，预应力孔道采用金属波纹管，孔道内径为9.0厘米，备用束采用金属波纹管。

每个T构设置纵向悬浇钢束78束。

(二)、主桥箱梁横向预应力：
横向预应力钢束的布置间距为0.32米左右，金属波纹管孔道内径为7.0厘米，并采用真空吸浆施工工艺。

孔道摩阻系数采用0.25，孔道偏差系数采用0.0015。

采用ΦS15.2低松驰钢绞线，锚具为OVM15-6、OVM15-6P型锚具。

(三)、主桥箱梁竖向预应力：
竖向预应力布置间距为0.50米，采用JL32高强精轧螺纹钢筋，锚具采用YGM32锚具。

五、预应力钢束(钢筋)张拉工艺：
(一)、纵向预应力钢束：
纵向预应力钢束张拉采用对称双控一次两端张拉工艺，钢束线拉控制应力为σ
con =0.75*1860M
pa
=1395M
Pa
，张拉控制应力为锚下预应力钢束(钢筋)应力，不包括锚口应力
损失。

(二)、横向预应力钢束:
横向预应力钢束采用双控一次一端张拉工艺，张拉控制应力为σ
con =0.75*1860M
pa
=1395M
Pa
，张拉控制应力为锚下预应力钢束(钢筋)应力，不包括锚口应力
损失。

(三)、竖向预应力钢筋和隔板预应力钢筋：
竖向预应力钢筋和隔板预应力钢筋的张拉采用双控二次一端张拉工艺，张拉控制力
3
4
为σcon =0.85f pk =667.25M pa ，张拉控制应力为锚下预应力钢束(钢筋)应力。

六、预应力钢束(钢筋)张拉顺序：
(一)、纵向预应力钢束：
(1)、0#-1#各块混凝土强度达到设计强度90%且至少养护7天时，即可张拉顶板、腹板悬浇筑段钢束TX ，FX 。

每一梁块钢束张拉顺序为张拉4束TX 钢束，张拉2束FX ，严格控制预应力钢束张拉的顺序，左右T 束需对应张拉，不得将T 、F 钢束混乱张拉，以确保整体梁体的线形。

然后张拉相应块件的横向预应力、竖向预应力。

(2)、在浇注6#、7#梁段时，同期在过渡墩旁搭设现浇段支架并预压，预压重量不小于施工总重量的120%，待合拢段砼强度达到设计强度的90%且养护至，少6天时。

张拉合拢段底板束、顶板束，张拉时先长束后短束B6-B1，底板与顶板束可交替进行张拉，然后张拉横向束和竖向束，压浆后拆除主墩的临时固结和临时支座，成为单悬臂体系。

(3)、在拆除边跨临时支架及边跨合拢段吊架，将中跨挂篮改为吊架，两端分别支撑于悬臂端，校核各梁段标高，当各项指标满足要求后浇筑砼，待砼强度达到设计强度的90%以上且养护至少7天时，张拉合拢段底板束、顶板束，张拉时先长束后短束Z5-Z1、B4-B1，底板与顶板束可交替进行张拉。

(4)、每次张拉的两束均为同一编号，且对称箱梁中心线。

(5)、施工时预留边跨端部顶、底板束张拉工作空间，待主桥边跨端部顶、底板束张拉封锚后，才能进行相邻孔引桥的施工。

(二)、横向预应力钢束：
(1)、横向预应力钢束张拉时，混凝土强度达到设计强度90%时，可根据实际情况，横向预应力钢束张拉可滞后一个梁块施工。

(三)、竖向预应力钢筋：
竖向预应力钢筋张拉时，混凝土强度达到设计强度90%时，每次张拉的预应力应对称于箱梁中心线，向两侧扩散。

对已张拉的预应力钢束做好红色标记，以防止漏张或超张。

(四)、张拉质量评定标准:张拉采用双控，以张拉吨位控制为主，伸长量进行校核，要求实际伸长量与理论伸长量误差不超过±6%，同一端面断丝不得超过总丝数的1%，且每束断丝或滑丝不得超过一根。

七、主桥箱梁施工说明：
1、纵、横、竖向预应力钢绞线、钢筋张拉完成后及时用C40水泥浆进行孔道压浆。

2、预备束孔道同时预留，对于悬浇预备束根据施工情况予以设置，如最终未采用，悬浇预备束孔道应在边跨合拢前用C40水泥浆压浆，其余备用孔道在全桥合拢后，如果不需要增加钢束时，用C40水泥浆将备用孔道进行孔道压浆，孔道压浆须饱满、密实。

3、合拢段钢束、横向钢束、竖向预应力钢筋、隔板预应力钢绞线尽量及时用不低于50号混凝土进行封锚。

4、全桥合拢后且备用孔道压浆完成后，浇筑梁端封锚混凝土。

八、主桥施工位移控制：
1、主桥施工位移观测点位置、构造按照设计图纸布置。

2、主桥上部施工时，每块浇筑、张拉完成后各测一次观测点水平、竖向位移根据监控单位确定的方案实施。

九、主桥上部悬浇最大允许偏载：
悬臂施工时保证“T”构两侧重量均衡，在各梁段浇筑时保证两端砼泵送方量相等，确保两侧重量均衡。

十、钢筋、钢绞线调整原则：
上部主梁纵向与横向钢束、竖向预应力钢筋及钢筋发生冲突时，保证纵向钢束孔道、垫板位置正确;当主桥主梁横向预应力钢束、竖向预应力钢
筋的孔道及垫板与普通钢筋位置发生冲突时，调整普通钢筋;普通钢筋间位置发生冲突时，可根据具体钢筋位置调整。

所有钢筋位置调整应以保证调整后的位置偏移设计位置最小，对受力影响最小为原则，施工时注意齿板和锚垫板处钢筋有效保护层。

十一、施工组织及进度安排：
1、主桥施工由专门的班子组织落实，成立专业挂蓝施工队。

管理人员和技术人员10人，工人150人，分三个班流水作业。

2、该项目悬浇挂篮共八只，现己陆续运至现场，挂篮模板16块分批到场。

每幅挂篮在使用前均进行预压试验，做好施工前的维护保养工作。

3、混凝土浇筑采用泵送方式，两侧分段由1人统一指挥，保证混凝土受力平衡。

混凝土拌合安排有经验的管理人员和操作工，保证混凝土有良好的和易性，保证浇注过程顺利。

4、其它环节，如水电、道路、防雨、防汛等均有保证措施。

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5、主桥上部施工从2011年10月1日2011至4月10日结束，块件周期约为10天。

十二、主要工序的施工工艺
(一)0#块施工：包含支架、模板、钢筋、混凝土和预应力等工序
1、临时支撑方案：为保证0#块箱梁及箱梁悬浇节段的施工过程中“T”型构件的稳定安全，设置临时支撑作为0#块施工的平台，并且平衡悬浇过程中“T”型构件两侧产生的不平衡力矩。

(1)、左、右幅箱梁
基本参数：左、右幅底板宽度为6.75m，顶板宽度为12.9m，梁顶面2.0%横坡，底板水平。

箱梁0#块长9m，重量为382.7T，两侧各有7个块件，节段分别长3.2m、3.9m、边跨现浇段长3.92m，悬浇块件节段最重为95.4T，全桥两个主墩均为“T”型结构。

2、临时固结施工方案
由于预应力砼悬臂梁桥、连续梁桥是铰接(设置支座)，不能承受弯距，在悬浇时需采取措施，临时将墩梁固结和桥墩顺桥向两侧增设托架，待悬臂浇注施工到至少一端合拢后恢复原状，解除临时固结、临时支撑。

根据设计中临时支撑采用在主墩承台竖4根直径80cm，壁厚16mm的钢管。

具体方案如下：
①、浇注墩身后在墩身上浇筑15cm宽砼，高度与支座平齐，支座垫石之间铺黄砂，顶面铺水泥砂浆或铺模板。

边跨合拢时根据图纸设计并结合永久支座说明书准确放置永久支座，待边跨合拢后，解除临时固结。

②、根据我部下官河大桥现场实际情况结合设计图纸和施工规范，在确保0#块底模支撑稳定结构安全可靠的前提下，0#块支架采用满堂钢管(Φ48×3mm)支架，纵横向最大间距分别为0.6、0.4（0.6）m，确保结构稳定可靠，承载力满足上部荷载要求。

③、在主桥墩两侧承台上搭设支架和临时支墩(临时支墩按原设计图进行配置，即每个主墩采用8根直径80cm，壁厚16mm的钢管进行临时支撑，钢管内配3-Φs15.2钢绞线，钢管上部工字钢进行连接支撑，形成整体。

见下图
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下官河大桥临时固结方案施工图
I-I侧立面Ⅱ-Ⅱ悬浇临时支撑固结图
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满堂支架方案
1、支架设计的要求
（1）、支架结构必须有足够的强度、刚度、稳定性。

（2）、支架在承重后期弹性和塑性变形应控制在5mm以内。

（3）、支架部分地基的沉降量控制在5mm以内，
（4）、支架顶面与梁底的高差应控制在理想值范围内，且应与预留拱度通盘考虑。

2、支架基础
（1）根据下官河大桥的特点，本桥0#节段大部分位于承台的正上方，只有极少部分箱体及翼板处在承台正上方以外，这样为使用脚手架提供了良好的支撑基础，因此采用满堂式脚手架支撑是一种较好的方案。

（2）支架基础局部处理：0#节段长度为9m，支点处梁高3.6m，0#节段最长悬臂段梁高为3.305m，顶面宽度12.9m，箱体底面宽度为6.75m，翼板单侧最大长度为3.075m，承台顶面10.5×6.3m。

因此顺桥方向箱梁超出承台单侧为（9-6.3）/2=1.35m，横断面方向箱梁翼板超出承台单侧为（12.9-10.5）/2=1.2m。

承台周边为河道，不可以回填土，不能作为支架地基使用。

拟采用25a工字钢在承台顶搭设一个平面框架式支架基础（见下图）。

采用在承台顶面上先顺桥方向铺设六排25b工字，工字钢与临时支墩点焊固定在一起，后横桥方向铺设四排25b工字钢，最后在翼板边缘正下方铺设两面排25b，工字上下层工字钢采用焊接加固，钢管支架采用调节撑脚支承于工字钢上，并旋紧丝口，确保撑脚完全支承于工字钢顶面，避免支架支撑发生脱空。

3、支架搭设
在承台、工字钢组合的基础顶面搭设碗扣式钢支架。

支架布设主要分三个区域进行布置。

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图一、25a 工字钢支架基础平面布置图
图二、25a 工字钢支架基础断面布置图
图三、25a 工字钢支架基础顺桥方向断面布置图
（1）一般结构区底板立杆按0.6×0.6m 进行布置，即立杆纵向间距0.6m
，
横向间距0.6m，步距1.0m；
（2）腹板1.2m及0#段靠支点区直线段长度为0.5m，渐变段长2.0m，范围内立杆按0.4×0.6m进行布置，即纵向净距0.6m，横向间距0.4m，步距1.0m；
（3）翼板宽2.875m，翼板立杆按1.2×1.2m进行布置，即立杆纵向间距1.2m，横向间距1.2m，步距1.0m。

钢管根部10cm左右设一层横桥向水平钢管，横桥向水平钢管上设一层纵桥向水平钢管。

支架外围四周设剪刀撑，内部沿桥梁纵向每4排立杆搭设一排横向剪刀撑，横向剪刀撑间距不大于5m，
模板结构及支撑体系
1、底模结构
模板结构是否合适将直接影响梁体的外观，底模面板均采用厚为15mm的竹胶板，面板尺寸1.2m×2.4m，支架顶部采用方木满布承力以适应立杆布置间距，面板直接钉在纵桥向方木上，纵桥向方木采用100×160mm方木，间距25cm；横向50×100mm方木置于纵向方木上。

间距20cm 。

在钉面板时，每块面板应从一端赶向另一端，以保证面板表面平整。

2、外侧模结构
预应力连续箱梁0#块外模均采用方木作骨架支撑，高压竹胶板作面板。

腹板及翼板面板分别固定在竖向和横向50×100mm方木上，方木间距30cm。

由于箱梁高度最大值仅为3.6m，内外侧模用Φ20对拉螺栓加固，拉杆间距按水平0.5m，竖向1.0m布置。

3、内模结构
预应力连续箱梁内模均采用方木作骨架支撑，高压竹胶板作面板。

由于箱梁内净空高度仅为3.72m，内模骨架设计尽量少占净空，以利于箱梁底板混凝土的散料、振捣及内模的拆除。

内模上、下面板骨架采用50×100mm方木，间距0.3m。

上下模板间设四个100×100mm竖向方木托撑及四个斜向方木托撑，上、下方木间均用扒钉固定，通过顺桥向上、下方木形成内模空间骨架。

支架结构检算
根据上图的布置方案，采用扣件式支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。

钢管的内径Ф42mm外径Ф48mm、其壁厚3mm。

断面积A=π（D2-d2）/4=3.14×（4.82-4.22）/4=4.239cm2(《路桥施工计算手册》表13-4)
转动惯量I=π（D4-d4）/64=3.14×（4.84-4.24）/64=10.78 cm4 (《路桥施工计算手册》表13-4)
回转半径i=（I/A）0.5=1.59
截面模量
W=π（D4-d4）/32D
=[3.14×（4.84-4.24）]/(32×4.8=4.493cm3(《路桥施工计算手册》表13-4) 钢材弹性系数E=2.1×105Mpa (《路桥施工计算手册》表13-3)
钢材容许应力[б]=215 Mpa (《路桥施工计算手册》表13-3)
钢材容许挠度值[ƒ]=3mmm (《路桥施工计算手册》表13-3)
1、计算箱梁底部总荷载
以0#块件底板平面图作为计算总体荷载，墩身尺寸为2.0×6.75m，此块件长度为9m,梁高3.6m,顶面12.9m,混凝土方量147.2m3。

混凝土容量采用=ρ=26KN/m3,重量为3827.2KN，内外模板及其它荷载重量为16.2KN/ m2，中横梁砼为48.6m3，重量为1263.6KN。

0#块单侧总荷载为（3827.2-1263.6）/2=1281.8KN.总荷载G=1281.8+16.2×6.75×3.5=1664.5KN。

2、支架搭设设计
①在承台，工字钢组合的基础顶面搭设扣件式钢支架，支架搭纵横间距布置根据以往的施工经验拟安立杆0.6×0.6 m进行布置。

即立杆的纵横间距均为0.6 m，步距1.0 m。

横桥方向布12根立杆，纵桥方向布置9根立杆。

组成整体满堂支杆。

受力钢管支架立杆按11×8=88根计算。

②满堂支架必须设置纵、横向扫地杆，纵横向扫地杆采用直角扣件固定在距离垫木上10cm处。

横桥向水平钢管上设一层纵桥向水平扫地管，支架外围四周立面设剪刀撑。

考虑到箱梁载面特性。

满堂支架的受力不均匀。

拟在箱梁两侧腹板下1.2 m
范围内各增加两排纵向立杆，根部1.8 m范围内增加叁排横向立杆，做其上述结构区域内立杆的间距为0.3×0.6m，即横向间距0.3m，纵向间距0.6m。

3、支架复合性验算
①立杆稳定性：
L=1.0m
=hkµ=1.155×1.7×1.0=1.9635
l
o
K—计算长度附加系数其取值为1.155
µ—脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数本次按三步三跨取1.70（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001）
λ= l o/¡=1.9635×1000/15.95=123
查附录表得φ=0.435
N/µA=≤f
=1664.5×103×1.4/0.435×424×88=199.8＜【f】=205
满足要求
式中1.4为施工荷载标准值产生的轴方总和系数
安全系数=205-199.8/205=2.5%＜5%
②根据上述计算结果，结合第一点支架搭设计中考虑到荷载不均匀性，而增设65根立柱。

将支架结构视作为一个整体受力结构时，则受力杆件为153根，那么有：
N=1664.5×103×1.4/0.435×424×153=102.8KN≤205KN满足要求。

4、横向木方强度验算
横向木方截面设置0.16×0.1取计算值0.15×0.1根据选取截面尺寸计算其挠度。

a、木材的弹性模量E=9×106MP
b、木材的容许挠度f=1/400
c、荷载q=1664.5×1.4/88=26.5KN
I=bh3/12=0.1×0.153/12=2.81×10-5m
F=5ql4/384EI
=5×26.5×0.64/384×9×106×2.81×10-5=1.13×10-3
=1/882≤【f】=1/400
考虑到箱梁载面特性，腹板下支架受力最大，按最不利断面，支架0.3*0.6,1.2M区域内进行验算，立杆满足规范要求。

5、工字钢验算
顺桥向0#块比承台每侧长1.35m，又腹板处砼重量最大，所以取腹板处计算验证，依此砼重量的120%为荷载对I25工字的刚度、强度验算：
a、0#块末端高度为3.23m, 则3.15m处为2.975m，取大值为2.9m，则砼荷载为：
F砼=2.9×2.6×1.2×1.2×0.7/2=38KN。

b、模板及其它荷载重量为：
F其它=（24.99×0.018×0.7+8.33×0.1×0.7+2.2×0.7+4×0.7+3×0.7）/2+1.5=3.203KN
C、总荷载F总=38+3.203=41.8KN
则根部弯矩为M=F总×L=41.8×1.35=56.43KN•M
σ=M/W=56.43KN•M/402×10-6=140MPa<σ[容]=145 MPa,
根部剪力为Q=56.43KN
τ=Q×S/Ib=56.43×107/21.3×106=30.04MPa<τ[容]=85MPa
由以上计算可知工字钢满足承载力要求。

4、支架预压:为消除非弹性变形，实测弹性变形，需要对底模及支架进行预压。

预压荷载采用砂袋，预压重量为0#块旋臂部分砼自重的120%，要根据0#块重量分布情况布设砂袋，并留出观测点位置，采用袋装砂法模拟支架的实际受力情况，对其进行预压，满载连续两天后无沉降进行卸载，每袋1.6吨，共计需要：（382.7-6.75×2×3.6×2.6）×1.2÷1.6吨/每袋=192袋。

预压采用分级加载和分级卸载，预压顺序为：
0→25%→50%→75%→100%→120%→100%→75%→50%→25%→0，预压后预设支架的预拱值。

观测点布置见附图。

在加载预压前观测一次，前几天每时段连续观测，以后每天早、中、晚各观测一次，并及时计算沉降量，绘制沉降时间曲线.通过最后再对各点进行一次测量，得出支撑架体卸载后的回弹量，
5、支架标高调整
架体预压前，支架按照标高调整，确保支架各杆均匀受力。

预压后，架体己基本消除预压荷载作用下地基塑性变形、支架各竖向杆件的间隙及弹性变形.预压卸载后的回弹量即是箱梁在混凝土浇筑过程中的下沉量，因此，支架顶部的标高值最后调整为设计标高值加预压回弹量。

在支架调整过程中，仔细检查模板拼缝有无变化，发现问题及时解决。

清除底模上的杂物，涂刷轻机油作脱模剂。

(三)、模板设计与安装：
箱梁侧模采用大块大面积钢模板，底模、内模、端模，均采用15mm竹胶板。

外侧模用Φ20对拉螺栓加固，拉杆间距按水平0.5m，竖向1.0m布置。

端模采用竹胶板加工而成。

箱室内顶板底模采用自锁式支架支撑。

模板安装顺序为：安装底板、外侧模、内模、端模。

(四)、钢筋、预应力筋加工与布设：
底、侧模支立完毕，即可绑扎0#块钢筋，钢筋及预应力筋在施工场地内加工成型，利用墩侧汽车吊垂直吊装。

绑扎时先绑扎底腹板及横梁钢筋，成型后将竖向预应力钢筋底部的锚垫板、锚固螺母、螺旋筋、压浆管、波纹管一次安装就位，接头部位用胶带缠紧封严。

检查合格后，安装内模，内模底板不封口，然后铺设顶板钢筋。

安装纵、横向波纹管，定位筋间距按直线部分按lm设置，曲线部分按0.5m设置。

(五)、混凝土入模浇注施工：
混凝土拌和采用拌和站集中拌和，泵送入模。

整个0#块的底板、腹板和顶板混凝土采用一次浇筑完成的方式。

为确保底板混凝土入模，在芯模顶板预留两个50cm×50cm混凝土入料口。

混凝土浇注分层厚度30～40cm，应根据混凝土的缓凝时间确定分层浇注时间。

振捣采用插入式振捣器。

混凝土浇注顺序:总的原则是由悬挑梁前段向根部对称浇注。

按先底板、腹板、顶板、翼缘板的顺序循环浇注。

不断敲击听声音，且内模开设孔洞一边观察一边振捣，以保证混凝土密实，砼振捣时注意不要碰到波纹管，腹板及底板倒角处要加强振捣，顶板收面时要根据铺浆条仔细找平，待砼收浆后，砼表面要进行拉毛处理。

砼浇注后及时将波纹管内的塑料管拉出，并对管道进行清理。

为确保混凝土施工质量，混凝土浇筑应选择在无雨的日期进行，浇筑时间应安排在白天开始。

(六)、悬臂段施工：
一）、施工工艺
1、悬浇梁施工工艺流程图
见下页。

2、主要施工步骤
(1)完成主墩施工后，安装永久支座，接长墩身预埋临时固结预应力钢筋，浇筑临时支座混凝土。

(2)利用墩顶及墩旁钢管架浇筑0#块，并张拉0#块梁段上预应力钢束。

(3)安装挂篮，对称平衡悬臂浇筑1#块至7#块并张拉各阶段预应力钢束。

(4)支架现浇边跨直线段。

(5)按先边跨后中跨的顺序进行合拢段施工及拆除相应的临时支座，完成体系转换，形成三跨连续箱梁。

(6)进行桥面及附属施工。

悬浇箱梁施工工艺流程图
悬浇箱梁总体施工工艺流程图
1、挂篮施工
(1)挂篮的选用
主桥共有四个“T”构，按设计要求采用四套挂篮同时施工。

依我部根据现有的墩少、跨度大、工期紧及资金紧张的实际情况，并经过技术经济分析比较，通过对旧有挂篮的改装，不仅能够更好的保证挂篮的安全系数，而且极大的降低了早期的投资，根据实际情况，使用既有菱形挂篮，此挂篮已成功修建江海高速新通扬运河特大桥；该挂篮具有重量轻（每套只有43.5t）、外形美观，移动灵活、走行方便、受力后变形小等特点，并且挂篮下空间充足，可提供较大施工作业面，利于钢筋模板施工操作。

(2)挂篮的构造
挂篮结构主要包括主桁架、行走及锚固装置、底模架、外侧模板、内侧模板、前吊装置、后吊装置、前上横梁等部分。

挂篮构造详见“菱形挂篮设计图纸”。