多高层结构分析和设计参数较全面
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范要求的值，即需乘以一放大系数； 3。对框架剪力墙结构，需做0.2Qo的层剪力比较，然后再
调整各层框架的地震内力； 4。对于顶部小塔楼，程序设置了地震力放大系数； 5。对于框支托梁，规范规定了相应的放大系数1.8、1.5、
1.25等； 6。对框支柱，地震轴力需乘以放大系数1.8、1.5、1.2。
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对一级、特一级的剪力墙，配筋采用的弯矩是底层墙底的设计 弯矩，所以当剪力墙是一级、特一级时，配筋要比旧规范大的 多。
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6.1 加强区与边缘构件
1。在加强区及以上一层为约束边缘构件； 2。加强区的设计调整系数与非加强区不同； 3。地下室程序自动认为是加强区； 4。有地下室时，程序自动扣除地下室的高度计算加强区； 5。“高规”规定加强区都为约束边缘构件，“抗震规范” 在
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四、调整系数
新规范有三类调整系数，1。地震力调整系数；2。设计内 力调整系数；3。其它调整系数。调整系数大多为放大系 数。
4.1 地震力放大系数 1。对于层刚度比不满足规范要求的，即薄弱层的地震内力
需乘以1.15的放大系数； 2。对于楼层剪力不满足规范要求的，需把地震力调整到规
1.3 36层剪力墙结构
风位移：-0.37%；地震位移：11.77%；剪力系数：6.06%； 梁全楼配筋：5.3%。
1.4 17层框支剪力墙结构
风位移：3.53%；地震位移：10.34%；剪力系数：8.28%； 梁全楼配筋：6.0%；柱全楼配筋：2.3%。
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二、新规范的地震控制和参数选择
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5.2 地下室和人防的设计
1。设计参数分第1层和其他层，对最下一层的地下室其设计
调整系数按第1层的系数取用，其他层地下室按其他层系
数取用，±0层按第1层系数取用， ±0以上层按其他层系
数取用；
2。地下室考虑侧向土压力和水压力，此时土、水压力按：
qs=hs wsγ qw=hw
所以结构必须计算活荷载；
5。人防设计只考虑人防层及以下层，人防以上层不考虑。
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六、剪力墙结构与边缘构件
新规范对剪力墙的配筋方式做了重大改进，剪力墙的配筋 是根据墙的轴压比，先确定配箍特征值，再确定边缘构件的尺 寸，在计算剪力墙的主筋时，采用一字形剪力墙的墙肢，进行 配筋，然后再与边缘构件的节点叠加，产生边缘构件的配筋面 积，并与边缘构件的构造相比取大。 所以，新规范剪力墙的配筋与旧规范有很大差别。
楼层最小剪力系数：按新规范要求，当地震力不满足楼层最 小剪力系数时，应对结构方案的合理性进行判断， 并调整方案，或由程序自动把基底剪力提高。
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当采用不同的刚度计算模型时，结构的周期比、位移 比会有较大变化，这也是正常的，所以重要工程应用 两种不同的计算模型进行分析、对比。
对于复杂高层结构如：多塔结构，为了适应相应的周期 比、剪重比和位移比，如没有方法分离各个塔的周期比 、位移比和剪重比，一般需要切开独立分析，得到规范 相应的控制比值，然后再用整体计算的方法分析。
3.2 柱长度系数的取值
柱长度系数是反应柱整体稳定性的参数，就是柱的P-△效应 ，它对柱的配筋有较大影响。 软件提供三种长度系数取值：1。底层为1，其它层1.25； 2。各层采用混凝土规范第7-3-11之3条的梁柱刚度比计算的 长度系数；3。考虑P-△效应，此时各层长度系数取1。
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4.3 其它调整系数 1。梁活荷载折减系数（在PM导荷载中）； 2。柱墙活荷载折减系数； 3。传基础的活荷载折减系数； 4。梁恒、活负弯矩调幅系数； 5。梁扭转刚度折减系数； 6。温度应力折减系数。 注意：1中的梁活荷载调整系数，不要与2中的柱墙活荷载
调整系数时用
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加强区是否为约束边缘构件由轴压比控制，程序由参数 控制； 6。剪力墙单肢轴压比，按1.2倍重力荷载代表值计算； 7。加强区的确定有局限，应按需要定义； 8。短肢剪力墙需特殊定义； 9。短肢剪力墙仍需符合框剪结构50%倾覆弯矩的要求； 10。短肢墙的抗震等级需提高一级，并乘以相应的剪力 设计调整系数。
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另外一些新的条件和分析功能，如： 1。 P-△效应； 2。特征周期增加0.05； 3。风力计算增加了D类粗糙度； 4。偶然偏心和双向地震； 5。多方向地震； 6。最小楼层剪力系数和薄弱层的调整。
新旧规范对结构的刚度、楼层质量并没有调整，所以新旧 规范计算出的结构周期、振型是相同的。但新规范的地震 力计算与旧规范不同，所以新旧规范版的地震、风产生楼 层位移会有增加。
第三种方法在结构复杂且又斜交梁时，采用简化的投影方 法，并没有考虑斜支撑的作用。
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3.1 考虑P-△效应的原则 对于混凝土结构一般不需要考虑P-△效应，但对于高层特别 是超高层结构、钢结构应考虑P-△效应。 P-△效应的计算原则是考虑竖向力在水平力作用下产生的附 加弯矩影响。或者说是一种特殊的几何非线性问题。
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三、考虑P-△效应与柱长度系数
新规范对重力二阶效应做了明确的要求，程序采用精确 的弹性分析法，以解决二阶效应问题。由于二阶效应计算 较为复杂，新规范又给出了两种不同的简化算法，因此对 柱的计算长度系数就有三套，分别得到不同的计算长度系 数，这对柱的配筋也有影响。
1。考虑P-⊿效应，柱长度系数仍按要求计算； 2。按现浇楼板施工，考虑柱长度系数为1、1.25； 3。按新规范梁柱刚度比，计算柱长度系数，>1、>1.25。
1。楼层剪切刚度； 2。单层加单位力的楼层剪弯刚度； 3。楼层平均剪力与平均层间位移比值的层刚度。
这三种计算方法有差异是正常的，可以根据需要选择。
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对于大多数一般的结构应选择第 3 种层刚度算法； 对于多层结构可以选择第 1 种层刚度算法； 对于有斜支撑的钢结构可以选择第 2 种层刚度算法。 转换层结构按照“高规”要求计算转换层上下几层的层 刚度比，一般取转换层上下等高的层数计算。 层刚度作为该层是否为薄弱层的重要指标之一，对结构 的薄弱层，规范要求其地震剪力放大1.15，这里程序将 由用户自行控制。
4.2 设计内力调整系数
1。对不同抗震等级的梁、连梁，按规范乘以相应的剪力放 大系数；
2。不同抗震等级的柱、角柱、框支柱，按规范乘以相应的 剪力放大系数、弯矩放大系数；
3。对不同抗震等级的剪力墙，按规范乘以相应的剪力放大 系数、弯矩放大系数，对短肢剪力墙结构，还应再乘以 相应的剪力放大系数；
4。梁设计弯矩放大系数； 5。梁设计扭矩折减系数； 6。结构重要性系数。
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2.4 周期比、剪重比和位移比
新规范对结构的周期、位移和楼层剪力有明确要求，即周期 比、最大层间位移和位移比、以及楼层最小剪力系数。
周期比：是控制结构在大震时，扭转振型不应靠前，以减少 震害；
最大层间位移：按规范要求取楼层竖向构件的最大杆间位移 为楼层控制层间位移；
位移比：取楼层最大杆间位移与楼层平均杆间位移的比值， 位移比是控制结构的扭转效应；
新规范对地震力计算改动较大，增加了楼层最小剪力系数 的控制。
2.1 5%偶然偏心
对于高层建筑且是规则结构时选择，对不规则结构应选择 “双向地震”，两者选其一，不要都选。偶然偏心按结构 长度的5%考虑，程序以增加各层的地震扭矩的方式来计算 偶然偏心下的楼层位移和构件内力。
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2.2 双向地震
3.3 柱长度系数讨论
1。考虑P-△效应而柱长度系数仍按要求计算，不考虑P-△效 应而取计算的长度系数，两者对钢柱影响较大，对混凝土 结构一般影响不大。 2。柱长度系数按梁柱线刚度比计算，计算公式有局限，它 不能准确地反映任意情况，如：斜交、越层、带支撑等， 所以对计算的柱长度系数应分析、修正。 3。对与剪力墙相连的边框柱，取长度系数为0.75； 4。当选择了P-△效应，柱配筋仍然考虑偏心矩放大系数。
五、地下室、人防的设计分析
使用SATWE对地下室、人防的正确分析和设计。
5.1 地下室的刚度和分析 1。地下室一般与上部结构共同分析； 2。地下室能否与上部结构分开独立计算，取决于地下室的
层刚度，当地下室层刚度大于上部层刚度的2倍时，地 下室与上部结构可以分开计算，否则应共同计算； 3。当地下室与上部结构共同分析时，地下室回填土的约束 作用用增加地下室层刚度的方法模拟，即程序中所提 到的相对刚度，一般取3； 4。当定义了地下室后，侧向不论有无约束，风力的计算 都按有地下室考虑，即在计算高度系数时，扣除地下室 的高度；
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5。相对约束刚度如果选择： A。取0，则表示外围对地下室没有约束，此时地震 的计算与没有设地下室一样； B。取小于0，如-3，则表示地下室的侧向位移被完 全嵌固； C。取有限值，如3，则表示侧向约束产生的刚度是 地下室层刚度的3倍。
6。地下室与上部结构共同分析是一种更合理的分析方 法，共同分析使上部结构的轴力、弯矩可以传给地下 室结构，而剪力可以根据需要传递。
三角形作用形式
其中：hs、hw----为土、水的深度；ws----为土的容重；
γ ----为土的侧压力系数
当土、水同时作用时，还要减去水的浮力。
3。对有人防的内外临空墙，还有侧向人防荷载。人防侧向
荷载与侧向土、水压力综合为一个侧向均布力，对外墙和
临空墙作剪力墙平面外的水平、竖向分布筋的配筋；
4。人防的竖向力按活荷载分布规律分布，并作用在梁墙上，
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1.1 7层框架结构
风位移：1.57%；地震位移：16.2%；剪力系数：15.76%； 梁全楼配筋：4.6%；柱全楼配筋：15.1%。
1.2 18层框架剪力墙结构
风位移：-1.77%；地震位移：13.4%；剪力系数：9.81%； 梁全楼配筋：14.4%；柱全楼配筋：17.9%。
对于有空旷的、考虑楼板变形的、错层的结构，楼层位 移和位移比规范没有规定，这时可仍以刚性楼板假定的 方法来计算结构的位移，并求出位移比，以此作为结构 变形控制、规则性控制的参考值。设计仍按原来有空旷 的、考虑楼板变形的、错层的结构进行设计。
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2.5 层刚度计算和层刚度比
新规范要求结构各层之间的刚度比，并根据刚度比对地 震力进行放大，所以刚度比的合理计算较为重要。 新规范对结构的层刚度有明确的要求，在判断楼层是否 为薄弱层、地下室是否能作为嵌固端、转换层刚度是否 满足要求等等，都要求有层刚度作为依据，所以层刚度 计算的准确性就比较重要。程序提供了三种计算方法：
双向地震一般只对不规则结构采用，并注意不要与“偶然 偏心”同时用。由于双向地震是把另一方向地震内力的 85%同时作用在结构上，这样在组合配筋时可认为有两个 方向的地震同时作用，结构的配筋会增加约20%～30%。 当采用双偏压计算柱配筋时，柱配筋面积会大幅度提高。
一般设计可以遵循以下规则：
1。当为规则结构时，考虑偶然偏心； 2。当为一般不规则结构时，考虑扭转耦连； 3。当为很不规则结构时，考虑双向地震。
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2.3 多方向地震
对于有斜交榀时，按新规范要求要计算该斜方向的地震。 一般选择斜交榀方向，再增加一最不利地震方向。 多方向地震与总信息中的结构转角是不同的： 多方向地震只是对偶联振型的不同方向的投影，得到各方 向的地震力，而风力并没有改变方向，所以多方向地震与 风不对应，这也反映了一种结构的受力情况。 结构转角产生的地震力与风力方向是对应的，但每次只能 计算一组方向，所以当结构设计以地震为主时，应选择多 方向地震。
多高层结构分析和设计参数较 全面
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一、混凝土结构的新旧规范设计对比
新规范在地震力、风力的计算中，做了较大调整，尤其是 地震力的计算参数与旧规范有很大区别，所以在比较两者 的配筋时，应尽量使设计参数一致。 尽管这样，新旧规范在以下几方面是不同的： 1。材料强度：混凝土，钢筋； 2。保护层厚度：35改为30+12.5； 3。柱长度系数对柱配筋的影响； 4。剪力墙边缘构件对墙配筋的影响； 5。梁剪扭配筋的改进对梁配筋的影响； 6。柱双偏压计算配筋的改进和双剪配箍； 7。地震力的内力调整； 8。设计内力的调整； 9。内力组合，如1.35恒+0.7*1.4活等； 10。复杂高层结构的地震内力、设计内力调整等。
调整各层框架的地震内力； 4。对于顶部小塔楼，程序设置了地震力放大系数； 5。对于框支托梁，规范规定了相应的放大系数1.8、1.5、
1.25等； 6。对框支柱，地震轴力需乘以放大系数1.8、1.5、1.2。
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对一级、特一级的剪力墙，配筋采用的弯矩是底层墙底的设计 弯矩，所以当剪力墙是一级、特一级时，配筋要比旧规范大的 多。
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6.1 加强区与边缘构件
1。在加强区及以上一层为约束边缘构件； 2。加强区的设计调整系数与非加强区不同； 3。地下室程序自动认为是加强区； 4。有地下室时，程序自动扣除地下室的高度计算加强区； 5。“高规”规定加强区都为约束边缘构件，“抗震规范” 在
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四、调整系数
新规范有三类调整系数，1。地震力调整系数；2。设计内 力调整系数；3。其它调整系数。调整系数大多为放大系 数。
4.1 地震力放大系数 1。对于层刚度比不满足规范要求的，即薄弱层的地震内力
需乘以1.15的放大系数； 2。对于楼层剪力不满足规范要求的，需把地震力调整到规
1.3 36层剪力墙结构
风位移：-0.37%；地震位移：11.77%；剪力系数：6.06%； 梁全楼配筋：5.3%。
1.4 17层框支剪力墙结构
风位移：3.53%；地震位移：10.34%；剪力系数：8.28%； 梁全楼配筋：6.0%；柱全楼配筋：2.3%。
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二、新规范的地震控制和参数选择
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5.2 地下室和人防的设计
1。设计参数分第1层和其他层，对最下一层的地下室其设计
调整系数按第1层的系数取用，其他层地下室按其他层系
数取用，±0层按第1层系数取用， ±0以上层按其他层系
数取用；
2。地下室考虑侧向土压力和水压力，此时土、水压力按：
qs=hs wsγ qw=hw
所以结构必须计算活荷载；
5。人防设计只考虑人防层及以下层，人防以上层不考虑。
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六、剪力墙结构与边缘构件
新规范对剪力墙的配筋方式做了重大改进，剪力墙的配筋 是根据墙的轴压比，先确定配箍特征值，再确定边缘构件的尺 寸，在计算剪力墙的主筋时，采用一字形剪力墙的墙肢，进行 配筋，然后再与边缘构件的节点叠加，产生边缘构件的配筋面 积，并与边缘构件的构造相比取大。 所以，新规范剪力墙的配筋与旧规范有很大差别。
楼层最小剪力系数：按新规范要求，当地震力不满足楼层最 小剪力系数时，应对结构方案的合理性进行判断， 并调整方案，或由程序自动把基底剪力提高。
第8页，本讲稿共33页
当采用不同的刚度计算模型时，结构的周期比、位移 比会有较大变化，这也是正常的，所以重要工程应用 两种不同的计算模型进行分析、对比。
对于复杂高层结构如：多塔结构，为了适应相应的周期 比、剪重比和位移比，如没有方法分离各个塔的周期比 、位移比和剪重比，一般需要切开独立分析，得到规范 相应的控制比值，然后再用整体计算的方法分析。
3.2 柱长度系数的取值
柱长度系数是反应柱整体稳定性的参数，就是柱的P-△效应 ，它对柱的配筋有较大影响。 软件提供三种长度系数取值：1。底层为1，其它层1.25； 2。各层采用混凝土规范第7-3-11之3条的梁柱刚度比计算的 长度系数；3。考虑P-△效应，此时各层长度系数取1。
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第16页，本讲稿共33页
4.3 其它调整系数 1。梁活荷载折减系数（在PM导荷载中）； 2。柱墙活荷载折减系数； 3。传基础的活荷载折减系数； 4。梁恒、活负弯矩调幅系数； 5。梁扭转刚度折减系数； 6。温度应力折减系数。 注意：1中的梁活荷载调整系数，不要与2中的柱墙活荷载
调整系数时用
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加强区是否为约束边缘构件由轴压比控制，程序由参数 控制； 6。剪力墙单肢轴压比，按1.2倍重力荷载代表值计算； 7。加强区的确定有局限，应按需要定义； 8。短肢剪力墙需特殊定义； 9。短肢剪力墙仍需符合框剪结构50%倾覆弯矩的要求； 10。短肢墙的抗震等级需提高一级，并乘以相应的剪力 设计调整系数。
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另外一些新的条件和分析功能，如： 1。 P-△效应； 2。特征周期增加0.05； 3。风力计算增加了D类粗糙度； 4。偶然偏心和双向地震； 5。多方向地震； 6。最小楼层剪力系数和薄弱层的调整。
新旧规范对结构的刚度、楼层质量并没有调整，所以新旧 规范计算出的结构周期、振型是相同的。但新规范的地震 力计算与旧规范不同，所以新旧规范版的地震、风产生楼 层位移会有增加。
第三种方法在结构复杂且又斜交梁时，采用简化的投影方 法，并没有考虑斜支撑的作用。
第12页，本讲稿共33页
3.1 考虑P-△效应的原则 对于混凝土结构一般不需要考虑P-△效应，但对于高层特别 是超高层结构、钢结构应考虑P-△效应。 P-△效应的计算原则是考虑竖向力在水平力作用下产生的附 加弯矩影响。或者说是一种特殊的几何非线性问题。
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三、考虑P-△效应与柱长度系数
新规范对重力二阶效应做了明确的要求，程序采用精确 的弹性分析法，以解决二阶效应问题。由于二阶效应计算 较为复杂，新规范又给出了两种不同的简化算法，因此对 柱的计算长度系数就有三套，分别得到不同的计算长度系 数，这对柱的配筋也有影响。
1。考虑P-⊿效应，柱长度系数仍按要求计算； 2。按现浇楼板施工，考虑柱长度系数为1、1.25； 3。按新规范梁柱刚度比，计算柱长度系数，>1、>1.25。
1。楼层剪切刚度； 2。单层加单位力的楼层剪弯刚度； 3。楼层平均剪力与平均层间位移比值的层刚度。
这三种计算方法有差异是正常的，可以根据需要选择。
第10页，本讲稿共33页
对于大多数一般的结构应选择第 3 种层刚度算法； 对于多层结构可以选择第 1 种层刚度算法； 对于有斜支撑的钢结构可以选择第 2 种层刚度算法。 转换层结构按照“高规”要求计算转换层上下几层的层 刚度比，一般取转换层上下等高的层数计算。 层刚度作为该层是否为薄弱层的重要指标之一，对结构 的薄弱层，规范要求其地震剪力放大1.15，这里程序将 由用户自行控制。
4.2 设计内力调整系数
1。对不同抗震等级的梁、连梁，按规范乘以相应的剪力放 大系数；
2。不同抗震等级的柱、角柱、框支柱，按规范乘以相应的 剪力放大系数、弯矩放大系数；
3。对不同抗震等级的剪力墙，按规范乘以相应的剪力放大 系数、弯矩放大系数，对短肢剪力墙结构，还应再乘以 相应的剪力放大系数；
4。梁设计弯矩放大系数； 5。梁设计扭矩折减系数； 6。结构重要性系数。
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2.4 周期比、剪重比和位移比
新规范对结构的周期、位移和楼层剪力有明确要求，即周期 比、最大层间位移和位移比、以及楼层最小剪力系数。
周期比：是控制结构在大震时，扭转振型不应靠前，以减少 震害；
最大层间位移：按规范要求取楼层竖向构件的最大杆间位移 为楼层控制层间位移；
位移比：取楼层最大杆间位移与楼层平均杆间位移的比值， 位移比是控制结构的扭转效应；
新规范对地震力计算改动较大，增加了楼层最小剪力系数 的控制。
2.1 5%偶然偏心
对于高层建筑且是规则结构时选择，对不规则结构应选择 “双向地震”，两者选其一，不要都选。偶然偏心按结构 长度的5%考虑，程序以增加各层的地震扭矩的方式来计算 偶然偏心下的楼层位移和构件内力。
第5页，本讲稿共33页
2.2 双向地震
3.3 柱长度系数讨论
1。考虑P-△效应而柱长度系数仍按要求计算，不考虑P-△效 应而取计算的长度系数，两者对钢柱影响较大，对混凝土 结构一般影响不大。 2。柱长度系数按梁柱线刚度比计算，计算公式有局限，它 不能准确地反映任意情况，如：斜交、越层、带支撑等， 所以对计算的柱长度系数应分析、修正。 3。对与剪力墙相连的边框柱，取长度系数为0.75； 4。当选择了P-△效应，柱配筋仍然考虑偏心矩放大系数。
五、地下室、人防的设计分析
使用SATWE对地下室、人防的正确分析和设计。
5.1 地下室的刚度和分析 1。地下室一般与上部结构共同分析； 2。地下室能否与上部结构分开独立计算，取决于地下室的
层刚度，当地下室层刚度大于上部层刚度的2倍时，地 下室与上部结构可以分开计算，否则应共同计算； 3。当地下室与上部结构共同分析时，地下室回填土的约束 作用用增加地下室层刚度的方法模拟，即程序中所提 到的相对刚度，一般取3； 4。当定义了地下室后，侧向不论有无约束，风力的计算 都按有地下室考虑，即在计算高度系数时，扣除地下室 的高度；
第18页，本讲稿共33页
5。相对约束刚度如果选择： A。取0，则表示外围对地下室没有约束，此时地震 的计算与没有设地下室一样； B。取小于0，如-3，则表示地下室的侧向位移被完 全嵌固； C。取有限值，如3，则表示侧向约束产生的刚度是 地下室层刚度的3倍。
6。地下室与上部结构共同分析是一种更合理的分析方 法，共同分析使上部结构的轴力、弯矩可以传给地下 室结构，而剪力可以根据需要传递。
三角形作用形式
其中：hs、hw----为土、水的深度；ws----为土的容重；
γ ----为土的侧压力系数
当土、水同时作用时，还要减去水的浮力。
3。对有人防的内外临空墙，还有侧向人防荷载。人防侧向
荷载与侧向土、水压力综合为一个侧向均布力，对外墙和
临空墙作剪力墙平面外的水平、竖向分布筋的配筋；
4。人防的竖向力按活荷载分布规律分布，并作用在梁墙上，
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1.1 7层框架结构
风位移：1.57%；地震位移：16.2%；剪力系数：15.76%； 梁全楼配筋：4.6%；柱全楼配筋：15.1%。
1.2 18层框架剪力墙结构
风位移：-1.77%；地震位移：13.4%；剪力系数：9.81%； 梁全楼配筋：14.4%；柱全楼配筋：17.9%。
对于有空旷的、考虑楼板变形的、错层的结构，楼层位 移和位移比规范没有规定，这时可仍以刚性楼板假定的 方法来计算结构的位移，并求出位移比，以此作为结构 变形控制、规则性控制的参考值。设计仍按原来有空旷 的、考虑楼板变形的、错层的结构进行设计。
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2.5 层刚度计算和层刚度比
新规范要求结构各层之间的刚度比，并根据刚度比对地 震力进行放大，所以刚度比的合理计算较为重要。 新规范对结构的层刚度有明确的要求，在判断楼层是否 为薄弱层、地下室是否能作为嵌固端、转换层刚度是否 满足要求等等，都要求有层刚度作为依据，所以层刚度 计算的准确性就比较重要。程序提供了三种计算方法：
双向地震一般只对不规则结构采用，并注意不要与“偶然 偏心”同时用。由于双向地震是把另一方向地震内力的 85%同时作用在结构上，这样在组合配筋时可认为有两个 方向的地震同时作用，结构的配筋会增加约20%～30%。 当采用双偏压计算柱配筋时，柱配筋面积会大幅度提高。
一般设计可以遵循以下规则：
1。当为规则结构时，考虑偶然偏心； 2。当为一般不规则结构时，考虑扭转耦连； 3。当为很不规则结构时，考虑双向地震。
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2.3 多方向地震
对于有斜交榀时，按新规范要求要计算该斜方向的地震。 一般选择斜交榀方向，再增加一最不利地震方向。 多方向地震与总信息中的结构转角是不同的： 多方向地震只是对偶联振型的不同方向的投影，得到各方 向的地震力，而风力并没有改变方向，所以多方向地震与 风不对应，这也反映了一种结构的受力情况。 结构转角产生的地震力与风力方向是对应的，但每次只能 计算一组方向，所以当结构设计以地震为主时，应选择多 方向地震。
多高层结构分析和设计参数较 全面
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一、混凝土结构的新旧规范设计对比
新规范在地震力、风力的计算中，做了较大调整，尤其是 地震力的计算参数与旧规范有很大区别，所以在比较两者 的配筋时，应尽量使设计参数一致。 尽管这样，新旧规范在以下几方面是不同的： 1。材料强度：混凝土，钢筋； 2。保护层厚度：35改为30+12.5； 3。柱长度系数对柱配筋的影响； 4。剪力墙边缘构件对墙配筋的影响； 5。梁剪扭配筋的改进对梁配筋的影响； 6。柱双偏压计算配筋的改进和双剪配箍； 7。地震力的内力调整； 8。设计内力的调整； 9。内力组合，如1.35恒+0.7*1.4活等； 10。复杂高层结构的地震内力、设计内力调整等。