后张法预应力钢绞线伸长量的计算与张拉时常见问题分析及预防和处理措施
张拉时常见问题分析及预防和处理措施
张拉时常见问题分析及预防和处理措施1、钢绞线伸长率超出规范允许偏差范围规范要求张拉时钢绞线理论伸长量与实际伸长量偏差不超过±6%，但实际施工时，往往会出现实测伸长值与理论伸长值的偏差超过规范允许的范围的情况。
出现这种情况的原因有：（1）管道位置引起的偏差。
波纹管安装时，管道定位不准确，或定位卡子数量不足，混凝土振捣时碰触波纹管导致其偏位。
波纹管位置与设计位置偏差时，理论伸长量发生变化，若位置偏差较大，则会引起钢绞线伸长率超标。
（2）钢绞线材质不合格。
钢绞线原材料进场时，必须按批次进行抽样试验，确定其材质是否合格，弹性模量Ep及横截面积与标准值偏差是否符合规范要求。
（3）张拉设备故障或未及时标定。
千斤顶的精度应在使用前校准。
使用超过6个月或200次，以及在使用过程中出现不正常现象时，应重新校准。
任何时候在工地测出的预应力钢绞线伸长值有差异时，千斤顶应进行再校准。
用于测力的千斤顶的压力表应同千斤顶视为一个单元同时校准,并在量程范围内建立精确的标定关系,以确定张拉力与压力表读数之间的曲线方程。
千斤顶、油泵、液压油管接头处漏油时，会导致油表读数与张拉力不对应，无法准确控制钢绞线张拉控制应力，使实测伸长量与设计伸长量偏差较大。
（4）初应力取值过小。
传统张拉程序中，初应力取值为10%的控制应力，即认为在张拉至10%控制应力的时候已经将钢绞线拉紧。
但是在实际施工中，当钢束较长，弯曲部位较多的时候，10%控制应力的张拉力往往不足以将钢绞线拉紧，此时在计算实际伸长量的时候会包含部分松弛长度，从而引起实际伸长量计算值偏大。
因此在张拉时可以选择取20%控制应力作为初始张拉力，进行实际伸长量计算。
（5）锚垫板安装倾斜。
锚垫板安装倾斜时，锚垫板与钢绞线延伸方向不垂直，在张拉时锚垫板偏心受力，引起应力集中，不但容易导致锚垫板周围砼开裂，而且会加大钢绞线与波纹管道的摩阻力，使钢束受力不均匀，实测伸长量偏小。
（6）钢绞线扭曲、缠绕。
后张法预应力钢绞线张拉伸长值的计算
后张法预应力钢绞线张拉伸长值的计算预应力钢绞线是现代建筑中常用的一种材料，它通过施加张拉力来提供建筑物的强度和稳定性。
在实际的工程中，了解钢绞线的张拉伸长值是非常重要的，可以帮助工程师正确设计和施工建筑物。
钢绞线的张拉伸长值是指在施加一定的加载力后，钢绞线在长度方向上产生的伸长量。
这个伸长量可以用公式来计算：△L=P*L/AE其中，△L是钢绞线的伸长量，P是施加在钢绞线上的加载力，L是钢绞线的原始长度，A是钢绞线的截面积，E是钢绞线的弹性模量。
在计算钢绞线的伸长量时，需要提供一些已知的参数，包括钢绞线的截面积、弹性模量和施加在钢绞线上的加载力。
这些参数可以通过实验室测试和工程设计手册来获得。
在实际的工程中，通常使用预应力法来施加加载力。
预应力法是通过预先施加一定的张拉力来使钢绞线产生预应力，然后再施加混凝土以形成一个整体结构。
这种方法可以提高建筑物的强度和承载能力。
在预应力钢绞线的计算中，首先需要确定所需的预应力量。
这个预应力量可以根据工程设计要求来确定。
例如，在桥梁工程中，根据桥梁的跨度和荷载要求，可以确定所需的预应力量。
然后，根据预应力量和钢绞线的截面积，可以计算出所需的加载力。
在实际的施工中，通常使用专门的张拉设备来施加加载力。
这个设备可以通过应用力学原理将加载力转移到钢绞线上。
施加加载力后，需要测量钢绞线的伸长量，可以使用测量仪器来进行测量。
测量完钢绞线的伸长量后，可以计算出钢绞线的应力值。
计算钢绞线的应力值非常重要，可以用来评估钢绞线的性能并确保工程的安全性。
根据钢绞线的应力值，可以进行进一步的设计和分析，确保建筑物的结构稳定和可靠。
总之，预应力钢绞线的张拉伸长值计算是建筑工程中的一项重要任务。
通过正确计算钢绞线的伸长量和应力值，可以确保建筑物的结构安全和可靠。
在实际的施工中，需要根据工程设计要求和测量设备来进行计算和测量。
这些计算和测量可以帮助工程师正确设计和施工预应力结构。
后张法预应力钢绞线伸长量的计算方法与控制
后张法预应力钢绞线伸长量的计算方法与控制预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。
预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。
一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。
对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。
本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15,24mm，fpk ＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。
1 施工准备：1.1 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为fpk＝1860Mpa，1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk=0.75 fpk Mpa。
1.2 根据施工方法确定计算参数：预应力管道成孔方法采用金属螺旋管成孔，查下表确定K、μ取值：表1表1注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－8根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1.9～2.04×105Mpa）1.3 材料检测：金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－7之要求检测；锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》（JT/T 329.1-1997）及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》（JT/T 329.2-1997）之要求检测；钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测2 理论伸长量计算：后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
张拉时常见问题分析及预防和处理措施
张拉时常见问题分析及预防和处理措施1、钢绞线伸长率超出规范允许偏差范围规范要求张拉时钢绞线理论伸长量与实际伸长量偏差不超过±6%，但实际施工时，往往会出现实测伸长值与理论伸长值的偏差超过规范允许的范围的情况。
出现这种情况的原因有：（1）管道位置引起的偏差。
波纹管安装时，管道定位不准确，或定位卡子数量不足，混凝土振捣时碰触波纹管导致其偏位。
波纹管位置与设计位置偏差时，理论伸长量发生变化，若位置偏差较大，则会引起钢绞线伸长率超标。
（2）钢绞线材质不合格。
钢绞线原材料进场时，必须按批次进行抽样试验，确定其材质是否合格，弹性模量Ep及横截面积与标准值偏差是否符合规范要求。
（3）张拉设备故障或未及时标定。
千斤顶的精度应在使用前校准。
使用超过6个月或200次，以及在使用过程中出现不正常现象时，应重新校准。
任何时候在工地测出的预应力钢绞线伸长值有差异时，千斤顶应进行再校准。
用于测力的千斤顶的压力表应同千斤顶视为一个单元同时校准,并在量程范围内建立精确的标定关系,以确定张拉力与压力表读数之间的曲线方程。
千斤顶、油泵、液压油管接头处漏油时，会导致油表读数与张拉力不对应，无法准确控制钢绞线张拉控制应力，使实测伸长量与设计伸长量偏差较大。
（4）初应力取值过小。
传统张拉程序中，初应力取值为10%的控制应力，即认为在张拉至10%控制应力的时候已经将钢绞线拉紧。
但是在实际施工中，当钢束较长，弯曲部位较多的时候，10%控制应力的张拉力往往不足以将钢绞线拉紧，此时在计算实际伸长量的时候会包含部分松弛长度，从而引起实际伸长量计算值偏大。
因此在张拉时可以选择取20%控制应力作为初始张拉力，进行实际伸长量计算。
（5）锚垫板安装倾斜。
锚垫板安装倾斜时，锚垫板与钢绞线延伸方向不垂直，在张拉时锚垫板偏心受力，引起应力集中，不但容易导致锚垫板周围砼开裂，而且会加大钢绞线与波纹管道的摩阻力，使钢束受力不均匀，实测伸长量偏小。
（6）钢绞线扭曲、缠绕。
后张法预应力钢绞线伸长量的计算与张拉时常见问题分析及预防和处理措施
后张法预应力钢绞线伸长量的计算张拉时常见问题分析及预防和处理措施一、后张法预应力钢绞线伸长量的计算和传统的张拉程序1、钢绞线理论伸长量计算钢绞线理论伸长值直线段采用公式:△ L=PO X L/(Ay X Eg)式中：△ L: 钢绞线直线段理论伸长值(mm);PO：计算截面处钢绞线张拉力(N);L：预应力钢绞线长度(mm);Ay：预应力钢材截面面积(mm2);Eg：预应力钢材弹性模量(N/mm2).钢绞线理论伸长值曲线段采用公式：△ L = P X L/(Ay X Eg)式中：△ L：钢绞线曲线段理论伸长值(mm);P：预应力钢材平均张拉力(N);其余符号同直线段.关于PO,P 的计算：PO = P[1-(1-e- (kx+u 9))]P = P[1-e- (kx+u 9 )]/(kx+u 9):P：张拉端钢绞线张拉力X：从张拉端至计算截面的孔道长度(m);9 ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的切角之和(rad);K：孔道每m 局部偏差对摩擦的影响系数;U：预应力钢材与孔道壁的摩擦系数;式中，Ay专冈绞线根数X单根钢绞线横截面积，单根钢绞线横截面积取实验值, 一般为140ml2。
K规范取值为0.015 , U规范取值为0.225。
2、传统张拉程序和实测伸长量计算后张法预应力钢绞线张拉采用分级张拉，传统张拉方式为：0—0.1 6 k —0.2 6 k —1.05 6 k (要求超张拉时)—6k持荷5分钟—回油6 k为控制应力。
实测伸长量计算：L0=（l3- l2）+2*（l2- l1）13：张拉至6 k时活塞伸出量；I 2：张拉至0.2 6 k时活塞伸出量；I 1：张拉至0.1 6 k时活塞伸出量。
二、张拉时常见问题分析及预防和处理措施1、钢绞线伸长率超出规范允许偏差范围规范要求张拉时钢绞线理论伸长量与实际伸长量偏差不超过±6%，但实际施工时，往往会出现实测伸长值与理论伸长值的偏差超过规范允许的范围的情况。
预应力空心板张拉常见问题及处理措施分析
预应力空心板张拉常见问题及处理措施分析在后张法预应力空心板施工过程中，张拉工序至关重要，它决定着空心板的质量，决定着空心板能否最终浇筑合格并能使用，同时张拉工序又是一道特别危险的工序，如果出现不同的环节出现问题，则后果不堪设想。
下面我们就预应力混凝土空心板张拉过程中出问题及解救措施共同来探讨一下。
标签：后张法预应力，空心板，张拉过程，故障，解救措施一、以后张法空心梁板在张拉过程中.梁端也有出现类似先张法的纵向裂缝，甚至有的在张拉时发生梁端底板混凝土压裂破碎等现象。
分析原因：1、设计上对张拉时梁端混凝土局部应力集中考虑不周；2、张拉时，张拉顺序不当，张拉速度过快；3、梁体混凝土质量低劣、或张拉时间过早，以及锚垫板附近的混凝土不密实，导致梁端混凝土在张拉后出现碎裂。
解决措施1、预应力筋张拉顺序应符合设计要求，当设计未规定时，宜采取分次、逐级对称张拉。
张拉时.均匀加载，不宜过快，以尽可能减小张拉过程出现局部应力集中。
2、严格梁（板）混凝土浇筑时的施工控制，确保梁（板）混凝土浇筑质量，特别要加强对锚垫板后的混凝土振捣。
3、张拉前，应对梁体进行检验，是否符合质量标准要求；张拉时，混凝土强度应达到设计要求二、张拉过程中锚环突然抖动或移动，张拉力下降。
有时会发生锚杯与锚垫板不紧贴的现象。
分析原因：锚垫板安装时没有仔细对中，垫板面与预应力索轴线不垂直。
造成钢绞线或钢丝束内力不一，当张拉力增加到一定程度时，力线调整，会使锚环突然发生滑移或抖动，拉力下降。
预防措施1、锚垫板安装应仔细对中，垫板面应与预应力索的力线垂直。
2、锚垫板要可靠固定，确保在混凝土浇筑过程中不会移动。
处理方法另外加工一块楔形钢垫板，楔形垫板的坡度应能使其板面与预应索的力线垂直。
三、钢绞线断丝、滑丝原因分析1、锚夹片硬度指标不合格，硬度过低，夹不住钢绞线或钢丝；硬度过高则夹伤钢绞线或钢丝，有时因锚夹片齿形和夹角不合理也可引起滑丝或断丝。
2、钢绞线或钢丝的质量不稳定，硬度指标起伏较大，或外径公差超限，与夹片规格不相匹配。
混凝土桥梁后张法预应力施工中张拉伸长量偏差过大问题探讨
混凝土桥梁后张法预应力施工中张拉伸长量偏差过大问题探讨本文主要分析了混凝土桥梁后张法预应力施工中张拉伸长量偏差过大的问题，针对问题，分析了如何去控制混凝土桥梁后张法预应力施工时候的张拉伸长量，以期能够有效提高张拉伸的准确性。
标签：混凝土桥梁;后张法预应力;张拉伸长量;偏差一、前言在混凝土桥梁施工中，后张法预应力施工必须要注意张拉伸的问题，其中，避免张拉伸长量偏差过大，必须要认识到偏差存在的原因，并落实到实践中，采取措施来控制偏差。
二、后张施工桥梁后张预应力混凝土施工一直沿用油泵通过油管驱动千斤顶，千斤顶通过锚具及钢绞线对混凝土施加预应力的方法。
施工时，千斤顶与工作锚接触之间设有一块限制工作锚夹片张拉过程位移的限位板，在千斤顶后设置有工具锚。
钢绞线在张拉前锁紧工具锚夹片，千斤顶供油后油缸伸长拉伸钢绞线，钢绞线在张拉时工作锚夹片跟随钢绞线的拉伸，向后移动至限位板凹槽的底部，对钢绞线失去约束。
当千斤顶将钢绞线张拉至设计控制张拉力，在回油放松钢绞线的瞬时，钢绞线弹性收缩，工作锚夹片跟随收缩向锚环孔内位移，随即将钢绞线锚固。
三、张拉伸长量控制内容及影响因素1、预应力理论伸长量计算现场进行预应力施工前应当对理论伸长量进行检算。
由于设计图纸中计算理论伸长量各个参数取值是按照规范范围内取值，实际施工中这些参数与设计图纸理论计算取值可能不一致，两者会有一定的偏差，而现场预应力施工当中实际伸长量校核标准应当为实际施工中参数计算的理论伸长量。
理论伸长量及平均张拉力计算：式中：ΔL—预应力理论伸长值，cm;Pp—预应力筋的平均张拉力，N;L—从张拉端至计算截面孔道长度，cm;由于预应力后张法实际张拉长度包括2个张拉用液压千斤顶长度（两端张拉），故检算中应依据现场实际张拉情况增加张拉长度。
Ap—预应力筋截面面积，mm2;Ep—预应力的弹性模量，Mpa;钢绞线弹性模量允许偏差为195±10Gpa，伸长量验算应以试验检测出的实际弹模为准。
张拉时常见问题分析及预防和处理措施培训讲学
张拉时常见问题分析及预防和处理措施张拉时常见问题分析及预防和处理措施1、钢绞线伸长率超出规范允许偏差范围规范要求张拉时钢绞线理论伸长量与实际伸长量偏差不超过±6%，但实际施工时，往往会出现实测伸长值与理论伸长值的偏差超过规范允许的范围的情况。
出现这种情况的原因有：（1）管道位置引起的偏差。
波纹管安装时，管道定位不准确，或定位卡子数量不足，混凝土振捣时碰触波纹管导致其偏位。
波纹管位置与设计位置偏差时，理论伸长量发生变化，若位置偏差较大，则会引起钢绞线伸长率超标。
（2）钢绞线材质不合格。
钢绞线原材料进场时，必须按批次进行抽样试验，确定其材质是否合格，弹性模量Ep及横截面积与标准值偏差是否符合规范要求。
（3）张拉设备故障或未及时标定。
千斤顶的精度应在使用前校准。
使用超过6个月或200次，以及在使用过程中出现不正常现象时，应重新校准。
任何时候在工地测出的预应力钢绞线伸长值有差异时，千斤顶应进行再校准。
用于测力的千斤顶的压力表应同千斤顶视为一个单元同时校准,并在量程范围内建立精确的标定关系,以确定张拉力与压力表读数之间的曲线方程。
千斤顶、油泵、液压油管接头处漏油时，会导致油表读数与张拉力不对应，无法准确控制钢绞线张拉控制应力，使实测伸长量与设计伸长量偏差较大。
（4）初应力取值过小。
传统张拉程序中，初应力取值为10%的控制应力，即认为在张拉至10%控制应力的时候已经将钢绞线拉紧。
但是在实际施工中，当钢束较长，弯曲部位较多的时候，10%控制应力的张拉力往往不足以将钢绞线拉紧，此时在计算实际伸长量的时候会包含部分松弛长度，从而引起实际伸长量计算值偏大。
因此在张拉时可以选择取20%控制应力作为初始张拉力，进行实际伸长量计算。
（5）锚垫板安装倾斜。
锚垫板安装倾斜时，锚垫板与钢绞线延伸方向不垂直，在张拉时锚垫板偏心受力，引起应力集中，不但容易导致锚垫板周围砼开裂，而且会加大钢绞线与波纹管道的摩阻力，使钢束受力不均匀，实测伸长量偏小。
钢绞线张拉伸长量异常原因分析及控制措施
钢绞线张拉伸长量异常原因分析及控制措施文/李勇刚预应力钢绞线以张拉工艺成熟、操设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在±6%以内。
钢绞线的实际伸长值从初应力开始量测，再加上初应力以下的推算伸长值，一般采用相邻级的伸长值。
当相邻级伸长值出现误差时，在计算实际伸长值的最终结果时会将此误差翻倍，造成更大的误差。
因此，钢绞线的理论伸长值ΔL一般按下式计算：ΔL=PpL/（ApEp）式中：Pp——预应力筋的平均张拉力，直线筋取张拉端的拉力；L——预应力筋的长度；Ap——预应力筋的截面面积；Ep——预应力筋的弹性模量。
从以上公式可知，Pp、L 、Ap 、E p是影响钢绞线伸长值的因素，其中Pp属于张拉设备方面的因素，L 、Ap 、E p属于钢绞线材料自身方面的因素。
现从张拉设备和钢绞线材料自身两方面对钢绞线伸长值误差原因作如下分析。
作简单、工程造价经济等优点，被广泛应用于公路工程施工中。
然而在实际的预应力张拉施工中，常常会遇到钢绞线实际的伸长量和理论伸长量计算值超过施工技术规范规定的现象。
为此，本人结合自己的经验，列举了一些导致钢绞线伸长值异常的因素，并提出了一些预防措施，以供参考。
钢绞线的张拉一般采用双控原则，即以张拉应力控制为主，以张拉伸长值校核为辅。
《公路桥涵施工技术规范》（JT J041-2000）规定，预应力筋实际伸长值与理论伸长值的差值应符合张拉设备方面的原因初张拉的千斤顶与控制张拉的千斤顶应力不同步在整体张拉、整体放张的预应力施工工艺中，初张拉一般采用穿心式千空洞：施工时钢筋布置太密，混凝土被卡住；未充分振捣就浇筑上层混凝土；严重漏浆导致。
裂缝：1.混凝土干燥时一部分水分与水泥结合，另一部分水分蒸发引起混凝土体积收缩，当混凝土收缩大于其抗拉强度时，产生收缩裂缝。
2.水泥硬化时的水化热内外温差大；混凝土在温度变化情况下被约束产生附加应力；新旧混凝土浇筑时沿接缝面产生垂直方向的裂缝；焊接不当等引起的温度裂缝。
后张法预应力钢绞线张拉理论伸长值计算及张拉控制
后张法预应力钢绞线张拉理论伸长值计算及张拉控制摘要：现今随着社会生产力水平的提高，大跨径桥梁越来越多的应用到设计和施工中，其中预应力砼结构应用也越来越广泛。
桥梁预应力结构施工，一般采用张拉力和伸长量双控，要求实际伸长量与理论伸长量误差不得超过±6％，而在实际施工中，不经复核直接取用设计给出的理论伸长量，或量测实际伸长值的方法不恰当，造成实际伸长量与理论伸长量误差超出±6％的要求。
本文结合后张法现浇砼箱梁预应力钢绞线施工，详细阐述控制预应力钢绞线张拉质量控制的方法。
关键词：预应力钢绞线张拉控制一、工程概况百色至靖西高速公路德保南互通1号桥上部构造采用（25+35+25）m一联，后张法预应力砼连续箱梁，下部结构桥台采用肋板桥台，墩柱采用柱式墩，墩台采用桩基础。
二、选用材料及技术标准箱梁采用C50砼浇筑成型，预应力钢绞线采用高强度低松弛ФS15.2（1×7）钢绞线组成，产地：湖南湘辉金属制品有限公司，钢绞线截面面积Ap =140mm2，进场复检得出弹性模量Ep=1.99×105MPa（设计给出弹性模量为1.95×105MPa），钢绞线强度fpk =1860MPa，张拉控制应力1395MPa。
采用两端同时张拉。
锚具采用M19，M12系列锚具，预应力管道采用塑料波纹管成孔，注浆用水泥砂浆强度不低于40MPa。
钢束张拉采用张拉力与伸长值双控，实际伸长量与设计伸长量差值在±6%以内。
本工程箱梁张拉由下至上，先腹板束再底板束，即F4-F3-F2-F1-B，张拉时对称张拉。
三、张拉力计算1、设计锚下张拉控制应力σcom=1395 Mpa。
单根钢绞线张拉力NK=σcom×Ap=1395×140=195.3KN。
2、12束的张拉力为：195.3×12=2343.6 KN19束的张拉力为：195.3×19=3710.7 KN四、施工控制中压力表与张拉力对应关系在钢绞线张拉前，钢绞线及模具、张拉系统处于松弛状态，所以要预先给其施加一初始力（一般为10-25%σcom）使其处于受力状态。
后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算分析
后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算分析摘要：桥梁结构形式多样，预应力应用极为广泛，预应力布置线形一般为直线、曲线、直线+曲线、平弯+竖弯的空间曲线。
后张法预应力施工采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，伸长值的计算显得非常重要，本文结合实际施工情况，总结出一套多种线形布置的预应力钢绞线伸长值计算的方法。
关键词：后张法; 预应力; 伸长值; 计算Abstract: the structure of the bridge diverse forms, prestressed are widely, prestressed tendon layout general to linear, linear curve, linear + curve, flat vertical bending + space curve bending. This method using prestressed construction tension stress and elongation value double control, and the actual elongation value elongation value theory and error must not exceed 6%, the calculation of elongation value is very important, combining with the actual construction, summarized a set of various linear layout of prestressed steel strand elongation value calculation.Keywords: this method; Prestressed; Elongation value; calculation近年来,预应力连续结构因具有众多优越性,应用越来越广泛。
后张法预应力钢绞线伸长量的计算与现场测量控制-预应力钢绞线施工时-采用张拉应力和伸长值双控
后张法预应力钢绞线伸长量的计算与现场测量控制预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控,实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。
预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待.一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料.对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。
本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15,24mm，f pk＝1860Mpa，270级高强底松弛),成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。
1 施工准备:1.1 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416—270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk＝1860Mpa，1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk=0.75 f pk Mpa。
1。
2 根据施工方法确定计算参数:注:摘自《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041—2000）附录G－8根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1。
9～2。
04×105Mpa）1。
3 材料检测:金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－7之要求检测；锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》(JT/T 329.1—1997）及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》（JT/T 329。
2—1997）之要求检测；钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224—2003之要求检测2 理论伸长量计算：后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力;两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的.2。
后张法预应力张拉过程注意事项及处理措施
后张法预应力张拉过程注意事项及处理措施后张法预应力张拉过程注意事项及处理措施摘要：本文通过对后张法预应力施工过程的探讨，结合项目实际施工经验，着重研究了后张法预应力施工过程当中的注意事项以及相应的处理措施，为以后有目的的指导施工奠定了坚实的基础。
关键词：预应力施工；后张法；预应力筋张拉Abstract: In this paper, through the study of the prestressed construction of post-tensioning method, combined with the actual project construction experience, focusing on the matters needing attention in post-tensioned construction process and the corresponding treatment measures, which will lay a solid foundation for construction purposes.Key words: prestressed construction; post-tensioned; prestressed tension中图分类号：TQ639.2文献标识码：A文章编号：2095-2104（2013）1-0020-03一、概述预应力混凝土能充分发挥高强度钢材的作用，即在外荷载作用于构件之前，利用钢筋张拉后的弹性回缩，对构件受拉区的混凝土预先施加压力，产生预压应力，使混凝土结构在作用状态下充分发挥钢筋抗拉强度高和混凝土抗压能力强的特点，可以提高构件的承载能力。
当构件在荷载作用下产生拉应力时，首先抵消预应力，然后随着荷载不断增加，受拉区混凝土才受拉开裂，从而延迟了构件裂缝的出现和限制了裂缝的开展，提高了构件的抗裂度和刚度。
论述预应力钢绞线理论伸长值的分析及施工注意事项
论述预应力钢绞线理论伸长值的分析及施工注意事项
预应力钢绞线理论伸长值是指钢绞线在应力施加下的伸长量，它是预应力混凝土结构设计和施工中重要的参数。
以下是对预应力钢绞线理论伸长值的分析和施工注意事项：
1. 理论伸长值的计算：预应力钢绞线的理论伸长值可根据材料的弹性模量、钢绞线的截面积和预应力值进行计算。
一般采用弹性模量法、等效应变法等方法进行计算。
具体的计算公式可根据相关标准和规范进行确定。
2. 材料选择：选择质量保证的预应力钢绞线材料非常重要。
在选择钢绞线时，应注意确定其强度、弹性模量、表面处理等特性，以确保其符合设计要求。
3. 应力传递：预应力钢绞线的应力传递是指将钢绞线的预应力传递给混凝土。
良好的应力传递能够确保钢绞线和混凝土之间产生一定的摩擦力，提高结构的整体性能。
在施工过程中，要确保钢绞线与混凝土之间的充实和紧密接触，避免气泡或松散的情况发生。
4. 控制伸长过程：在预应力钢绞线的紧固过程中，应注意控制伸长过程，确保该过程中钢绞线处于正确的预应力状态。
对于每个钢绞线，应适当的控制预应力的大小和施加的顺序，以避免应力不均匀或超应力的情况发生。
5. 监测和调整：在预应力施工过程中，要进行钢绞线的监测和调整。
通过合适的仪器和设备，定期对钢绞线进行应力监测，如发现异常情况应及时采取措施进行调整和修复。
总之，在预应力钢绞线的设计和施工中，需要根据具体情况进行合理的理论伸长值计算，并注意材料选择、应力传递、伸长过程的控制以及监测和调整，以确保预应力钢绞线在结构中发挥正常的作用和效果。
建议在实际施工中遵循相关的标准和规范，并由专业工程师进行指导和监督。
后张法预应力钢绞线伸长量的计算与张拉时常见问题分析及预防和处理措施
后张法预应力钢绞线伸长量的计算与张拉时常见问题分析及预防和处理措施预览说明:预览图片所展示的格式为文档的源格式展示,下载源文件没有水印,内容可编辑和复制后张法预应力钢绞线伸长量的计算与张拉时常见问题分析及预防和处理措施文稿归稿存档编号：[KKUY-KKIO69-OTM243-OLUI129-G00I-FDQS58-后张法预应力钢绞线伸长量的计算张拉时常见问题分析及预防和处理措施一、后张法预应力钢绞线伸长量的计算和传统的张拉程序1、钢绞线理论伸长量计算钢绞线理论伸长值直线段采用公式:△L=P0×L/(Ay×Eg)式中:△L:钢绞线直线段理论伸长值(mm);P0:计算截面处钢绞线张拉力(N);L:预应力钢绞线长度(mm);Ay:预应力钢材截面面积(mm2);Eg:预应力钢材弹性模量(N/mm2).钢绞线理论伸长值曲线段采用公式:△L = P×L/(Ay×Eg)式中:△L:钢绞线曲线段理论伸长值(mm);P:预应力钢材平均张拉力(N);其余符号同直线段.关于P0,P的计算:P0 = P[1-(1-e-(kx+uθ))]P = P[1-e-(kx+uθ)]/(kx+uθ):P:张拉端钢绞线张拉力X:从张拉端至计算截面的孔道长度(m);θ:从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的切角之和(rad);K:孔道每m 局部偏差对摩擦的影响系数;U:预应力钢材与孔道壁的摩擦系数;式中，Ay=钢绞线根数×单根钢绞线横截面积，单根钢绞线横截面积取实验值，一般为140mm 2。
K 规范取值为0.015，U 规范取值为0.225。
2、传统张拉程序和实测伸长量计算后张法预应力钢绞线张拉采用分级张拉，传统张拉方式为：0→0.1бk → 0.2бk→1.05бk（要求超张拉时）→бk 持荷5分钟→回油бk 为控制应力。
实测伸长量计算：L0=（l 3- l 2）+2*（l 2- l 1）l 3：张拉至бk 时活塞伸出量；l 2：张拉至0.2бk 时活塞伸出量；l 1：张拉至0.1бk 时活塞伸出量。
后张法预应力筋理论伸长值计算与张拉要点分析
后张法预应力筋理论伸长值计算与张拉要点分析发表时间：2019-10-10T15:57:26.377Z 来源：《建筑学研究前沿》2019年12期作者：骆前奎[导读] 所以我们在具体施工中应对整套预应力施工程序非常了解，结合各种预防处理措施，预应力张拉出现的各种问题完全可以避免。
中交一公局第六工程有限公司天津 300451摘要：本文根据预应力筋理论伸长值的计算公式，对箱梁预应力筋伸长值进行计算。
就预应力张拉过程中出现的各种故障、安全操作规程做一个分析。
关键词：预应力张拉；计算；要点；分析1 前言某项目后张法预应力连续箱梁桥，桥长260米，共3联，分孔为2×30米+4×35米+2×30米，箱梁底宽13.5m，上宽17.26m，梁高1.6m。
箱梁为单箱三室结构。
该桥预应力筋为高强低松弛钢绞线，采用后张法张拉。
主梁预应力筋采用两端张拉，横梁预应力筋采用一端张拉。
张拉程序：0 →0.15бk →0.3бk→0.75бk →1.0бk 。
张拉机具采用YDC3000液压千斤顶。
下面就该桥预应力筋理论伸长值计算与张拉要点做一个分析。
2 预应力筋理论伸长值计算2.1 计算公式Pp预应力束张拉时采用张拉控制应力与伸长量双控，即以张拉力控制为主，以伸长量进行校核。
张拉时力求上下、左右平衡对称张拉。
钢铰线实际伸长值与理论伸长值的差值控制在6%以内。
3 预应力张拉过程3.1 张拉设备安装预应力张拉前先搭设张拉辅助支架，用钢管焊接。
安装张拉设备，首先安装工作锚环、工作锚夹片，之后安装千斤顶、工具锚。
锚具安装之前，工具锚夹片和锥孔内涂抹润滑剂，以便退锚灵活。
工具锚准确放入定位槽内，工具锚与前端张拉锚具对接准确，钢束穿入工具锚时位置与工作锚的位置一一对应，不交叉、扭结。
3.2 张拉预应力束张拉时采用张拉控制应力与伸长量双控，即以张拉力控制为主，以伸长量进行校核。
张拉时力求上下、左右平衡对称张拉。
钢铰线实际伸长值与理论伸长值的差值控制在6%以内，超过6%时暂停张拉，查明原因采取措施予以调整，方可继续张拉。
后张法预应力钢绞线张拉理论伸长值的计算及现场控制
后张法预应力钢绞线张拉理论伸长值的计算及现场控制摘要：预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力混凝土结构的关键工序，施工质量关系到桥梁运行的安全和交通人员安全，因此必须严谨对待整个施工控制过程。
本文通过实际施工过程，总结出一套预制箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长值的计算方法及现场测量。
关键词：后张法；箱梁；预应力钢绞线；理论伸长值；测量控制；。
TU757.1+41、工程概况CJTJ-I标段施家村大桥左、右幅孔跨布置为：（4×20）+（4×20）+（4×20）m，起止桩号：K1+365.0～K1+611.0全长246.0m，位于2×12.25m的分离式路基段内，桥宽2×12.25m。
上部结构采用装配式预应力混凝土连续箱梁；下部桥墩采用双柱式墩，桥台采用肋板式；基础采用桩孔桩。
2、箱梁设计结构形式施家村大桥箱梁梁高1.2m，混凝土设计强度标号为C50，预应力钢束采用高强度低松弛钢绞线，其标准强度fpk=1860Mpa，设计锚下张拉控制力为0.75fpk=1395Mpa。
纵向预应力钢束配合M15A-3、M15A-4型锚具，负弯矩区钢绞线配合BM15-4、BM15-5型锚具。
3、后张法预应力钢绞线理论伸长值计算公式《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）中关于预应力筋的理论伸长值△L（mm）可按此公式进行计算：△L=PPL/APEP （公式1）针对预应力筋的平均张拉力PP的计算方法见附录公式如下：PP=P（1-e-（kx+uθ））/ kx+uθ（公式2）式中：△L－各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；P－各分段预应力筋的平均张拉力（KN）；L－各预应力筋的分段长度（mm）；AP－预应力筋的截面面积（mm2）；EP－预应力筋的弹性模量（Mpa）；P－预应力筋张拉端的张拉力（KN）；X－从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ－从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k－孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（可查附录）；u－预应力筋与孔道壁的摩擦系数（可查附录）。
o后张法预应力钢绞线伸长量的计算与现场测量控制-预应力钢绞线施工时_采用张拉应力和伸长值双控 (1)
后张法预应力钢绞线伸长量的计算与现场测量控制预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。
预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。
一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。
对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。
本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15,24mm，f pk＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。
1 施工准备：1.1 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk＝1860Mpa，1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk=0.75 f pk Mpa。
1.2 根据施工方法确定计算参数：注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－8根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1.9～2.04×105Mpa）1.3 材料检测：金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－7之要求检测；锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》（JT/T 329.1-1997）及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》（JT/T 329.2-1997）之要求检测；钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测2 理论伸长量计算：后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
后张法预应力钢绞线伸长量计算及测量方法和质量控制要点
后张法预应力钢绞线伸长量计算及测量方法和质量控制要点李志斌
【期刊名称】《新疆交通科技》
【年(卷),期】2013(000)003
【摘要】预应力混凝土现浇连续箱粱具有抗扭刚度大、横向分布好、承载能力高、结构自重轻、节约钢材等优点，且设计理论成熟，目前在我国的桥梁设计施工中得到广泛应用。
虽然支架现浇连续箱梁在目前有着较为成熟的施工工艺，但钢绞线伸长量的计算方法及钢绞线实际伸长盘的量测方法都存在一定的缺陷，尤其在粱体较长、钢绞线曲线变化较多的连续箱梁施工过程中尤为突出，本文主要介绍后张法预应力钢绞线伸长量的计算方法及张拉伸长量的测量方法和质量控制要点。
对新疆
S215线三岔口．莎车高速公路K77＋500民生渠中桥的钢绞线伸长量计算方法及张拉测量中出现的问题进行探讨。
【总页数】4页(P68-71)
【作者】李志斌
【作者单位】新疆交通规划勘察设计研究院,乌鲁木齐830006
【正文语种】中文
【中图分类】U442.5
【相关文献】
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4.后张法预应力钢绞线伸长量计算与现场量测控制 [J], 赵杰
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后张法预应力钢绞线伸长量的计算与张拉时常见问题分析及预防和处理措施文稿归稿存档编号：[KKUY-KKIO69-OTM243-OLUI129-G00I-FDQS58-后张法预应力钢绞线伸长量的计算张拉时常见问题分析及预防和处理措施一、后张法预应力钢绞线伸长量的计算和传统的张拉程序1、钢绞线理论伸长量计算钢绞线理论伸长值直线段采用公式:△L=P0×L/(Ay×Eg)式中:△L:钢绞线直线段理论伸长值(mm);P0:计算截面处钢绞线张拉力(N);L:预应力钢绞线长度(mm);Ay:预应力钢材截面面积(mm2);Eg:预应力钢材弹性模量(N/mm2).钢绞线理论伸长值曲线段采用公式:△L = P×L/(Ay×Eg)式中:△L:钢绞线曲线段理论伸长值(mm);P:预应力钢材平均张拉力(N);其余符号同直线段.关于P0,P的计算:P0 = P[1-(1-e-(kx+uθ))]P = P[1-e-(kx+uθ)]/(kx+uθ):P:张拉端钢绞线张拉力X:从张拉端至计算截面的孔道长度(m);θ:从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的切角之和(rad);K:孔道每m 局部偏差对摩擦的影响系数;U:预应力钢材与孔道壁的摩擦系数;式中，Ay=钢绞线根数×单根钢绞线横截面积，单根钢绞线横截面积取实验值，一般为140mm 2。
K 规范取值为0.015，U 规范取值为0.225。
2、传统张拉程序和实测伸长量计算后张法预应力钢绞线张拉采用分级张拉，传统张拉方式为：0→0.1бk → 0.2бk→1.05бk（要求超张拉时）→бk 持荷5分钟→回油бk 为控制应力。
实测伸长量计算：L0=（l 3- l 2）+2*（l 2- l 1）l 3：张拉至бk 时活塞伸出量；l 2：张拉至0.2бk 时活塞伸出量；l 1：张拉至0.1бk 时活塞伸出量。
二、张拉时常见问题分析及预防和处理措施1、钢绞线伸长率超出规范允许偏差范围规范要求张拉时钢绞线理论伸长量与实际伸长量偏差不超过±6%，但实际施工时，往往会出现实测伸长值与理论伸长值的偏差超过规范允许的范围的情况。
出现这种情况的原因有：（1）管道位置引起的偏差。
波纹管安装时，管道定位不准确，或定位卡子数量不足，混凝土振捣时碰触波纹管导致其偏位。
波纹管位置与设计位置偏差时，理论伸长量发生变化，若位置偏差较大，则会引起钢绞线伸长率超标。
（2）钢绞线材质不合格。
钢绞线原材料进场时，必须按批次进行抽样试验，确定其材质是否合格，弹性模量Ep及横截面积与标准值偏差是否符合规范要求。
（3）张拉设备故障或未及时标定。
千斤顶的精度应在使用前校准。
使用超过6个月或200次，以及在使用过程中出现不正常现象时，应重新校准。
任何时候在工地测出的预应力钢绞线伸长值有差异时，千斤顶应进行再校准。
用于测力的千斤顶的压力表应同千斤顶视为一个单元同时校准,并在量程范围内建立精确的标定关系,以确定张拉力与压力表读数之间的曲线方程。
千斤顶、油泵、液压油管接头处漏油时，会导致油表读数与张拉力不对应，无法准确控制钢绞线张拉控制应力，使实测伸长量与设计伸长量偏差较大。
（4）初应力取值过小。
传统张拉程序中，初应力取值为10%的控制应力，即认为在张拉至10%控制应力的时候已经将钢绞线拉紧。
但是在实际施工中，当钢束较长，弯曲部位较多的时候，10%控制应力的张拉力往往不足以将钢绞线拉紧，此时在计算实际伸长量的时候会包含部分松弛长度，从而引起实际伸长量计算值偏大。
因此在张拉时可以选择取20%控制应力作为初始张拉力，进行实际伸长量计算。
（5）锚垫板安装倾斜。
锚垫板安装倾斜时，锚垫板与钢绞线延伸方向不垂直，在张拉时锚垫板偏心受力，引起应力集中，不但容易导致锚垫板周围砼开裂，而且会加大钢绞线与波纹管道的摩阻力，使钢束受力不均匀，实测伸长量偏小。
（6）钢绞线扭曲、缠绕。
钢绞线在管道内扭曲，张拉时管道内钢绞线受力不均匀，部分钢绞线松弛未受力或受力未达到控制应力要求，伸长量不足。
（7）波纹管道破裂、漏浆。
在先穿钢绞线后浇筑混凝土施工时，若波纹管道破裂、漏浆，造成钢束与混凝土握裹，都会导致实际摩阻力大于计算的摩阻力，使实测值变小。
（8）锚垫板喇叭口内被混凝土充塞。
锚垫板喇叭口内有混凝土时，会使刚绞线在喇叭口内无法扩张导致锚具安装困难，同时会使钢束伸长方向与锚垫板不同心，张拉时会增大钢绞线与管道间的摩阻力，影响钢绞线的顺利伸长。
2、滑丝（1）夹片丝口磨损或未清理干净。
当夹片丝口出现磨损或丝口上粘有杂物时，夹片与钢绞线无法紧密咬合，易出现滑丝现象。
若工具夹片出现滑丝现象，在张拉过程中则会出现夹片崩出现象；若工作夹片出现滑丝现象，在张拉完毕回油时，会造成钢绞线回缩，预应力损失。
（2）钢绞线粘有油污，夹片与钢绞线无法精密咬合，容易出现滑丝现象。
（3）夹片质量不合格。
夹片进场的时候未经过检验，夹片强度达不到要求，张拉时夹片破裂，会出现滑丝现象。
（4）切割锚头钢绞线时留的长度太短，或未采取降温措施。
封锚时切割钢绞线要保证钢绞线外露长度不小于3cm，及时采取降温措施。
3、断丝当张拉到一定吨位后，发现油压突然回落，加压后又回落，那说明可能发生了断丝现象。
引起断丝的原因有：（1）钢绞线材质不合格。
钢绞线原材料进场时未进行检验，不合格的钢绞线抗拉强度达不到要求时，张拉时容易出现断丝现象。
因此，在钢绞线进场后必须及时进行原材料检验，不合格材料不允许用于施工。
（2）千斤顶未标定或使用时间或次数超过标定要求。
未标定或标定过期的千斤顶在张拉时无法控制张拉应力，会出现张拉应力超过钢绞线极限抗拉强度，出现断丝现象。
在千斤顶进场后，进行第一次张拉前必须委托有相应资质的计量单位进行标定，标定过的张拉设备才可以用于张拉施工。
千斤顶和油表在标定一次后，使用时间超过六个月或使用次数超过200次，以及在使用过程中出现不正常现象时，则必须重新进行标定。
（3）下料、穿束时造成钢绞线损伤。
在钢绞线运输、下料和穿束过程中，有时会造成钢绞线出现豁口、刮伤或烧伤等损伤，影响了钢绞线的受力性能，在张拉过程中就极易出现断丝现象。
钢绞线在施工现场存放和下料时，必须专门有干净清洁的场地。
钢绞线穿束时，在与梁体混凝土有摩擦的地方可以采用滑轮吊着，防止钢绞线与混凝土摩擦造成钢绞线刮伤。
（4）管道内钢绞线绞结。
钢绞线在管道内绞结，张拉时管道内钢绞线受力不均匀，绞结处受力大于钢绞线极限抗拉强度，导致钢绞线被拉断。
防止措施为：在钢绞线穿束时，对钢绞线进行编号，对钢束每隔1m-1.5m 绑扎一道铁丝，铁丝扣应向里，为防止钢绞线扎破波纹管，穿束前在钢绞线前端套上一个带圆头的塑料管，穿束时要顺着劲穿，穿好后每根钢绞线在一个方向上。
（5）张拉数据计算出错。
在进行钢绞线张拉控制应力、张拉力和对应的油表读数计算时，必须小心核对，特别注意钢绞线根数，防止出现错误。
4、张拉槽口处混凝土开裂（1）锚垫板安装倾斜或喇叭口内被混凝土充塞，偏心张拉。
锚垫板偏心受力时，会引起锚垫板与锚具接触位置局部受力过大，超过混凝土极限抗压强度，引起混凝土开裂。
在锚垫板安装时，应采取可靠措施保证锚垫板与模板紧密贴合，同时要保证模板加固到位，防止其在混凝土振捣过程中发生偏移或变形。
在锚垫板喇叭口末端穿波纹管位置处可采用胶带裹住密封，防止混凝土进入喇叭口内部。
（2）锚具安装不到位，未放入锚垫板凹槽内。
锚具未放入锚垫板凹槽内时，锚具与锚垫板平面无法紧密贴合，张拉时锚具处于倾斜状态，锚具与锚垫板接触位置会产生应力集中，易导致锚垫板破裂，混凝土开裂。
在安装锚具时，若人工无法将锚具安装入锚垫板凹槽内，可采用端头顶稍微加压配合安装锚具，端头顶施加的压力不得超过初始张拉应力。
（3）张拉槽口处混凝土未振捣密实，存在空洞。
因锚垫板处钢筋非常密集，并且往往处于振捣棒难以到达的位置，若不采取措施，经常会出现空洞现象。
锚垫板后部混凝土有空洞时，张拉过程中混凝土无法有效分担压力，极易出现混凝土开裂，锚垫板破裂现象。
在混凝土浇筑过程中，可在张拉槽口位置处增开振捣口，对锚垫板后部的混凝土进行专门的振捣，防止出现空洞。
在张拉前，可用小锤敲击锚垫板附近的混凝土，通过敲击的声音判断混凝土内部是否有空洞，若有空洞，则必须提前处理，处理完毕后再进行张拉。
（4）锚下螺旋钢筋未安装，锚下网片筋未安装。
锚下螺旋筋和网片钢筋可以有效的分担锚垫板上的压力，并加强锚垫板周围混凝土抗压强度，防止混凝土开裂，施工时必须按图纸要求进行安装。
（5）混凝土强度未达到张拉强度要求，张拉过早。
梁体混凝土强度必须达到设计强度的95%以上，弹性模量必须达到设计值的100%以上，方可进行预应力的张拉施工。
张拉前，实验室必须对混凝土同养试件进行抗压强度和弹性模量实验，实验合格方可进行预应力张拉施工。
5、张拉时引起的梁体其他部位混凝土开裂（1）跨中底板砼开裂。
张拉时跨中底板混凝土开裂的常见原因是底板预应力管道未设或少设U形防崩钢筋。
因底板预应力管道密集，弯度较大，且波纹管道非常靠近底板底面。
施工时必须加设足够数量的U形防崩钢筋，使钢绞线法向应力由底板上下层钢筋网片和防崩钢筋共同分担，以防止底板混凝土开裂，波纹管道弹出。
（2）横隔墙混凝土开裂。
梁端和跨中横隔墙在边跨和中跨底板预应力束张拉过程中经常容易出现裂缝，裂缝位置往往都是在横隔墙横断面竖向中心线位置。
这主要是由于边跨和中跨底板预应力束较多，张拉时应力集中在横隔墙中心线处，容易造成该处出现裂缝，这也是预应力连续梁的通病。
若裂缝宽度小于规范要求的宽度值，对桥梁整体质量并无影响；若裂缝宽度较大，则需要采取措施进行补强。
在横隔墙内设2-3根横向预应力钢束进行张拉，对此种裂缝的产生有一定效果。