落地式卸料平台

落地式卸料平台

落地式卸料平台采用扣件式钢管脚手架，钢管φ48×3.5，平台板为50厚木脚手板，平台面积3.6m×2.4m，最大搭设高度15.2m。纵向立杆间距1200mm，共3

跨，横向立杆间距1200mm，共2跨。水平杆步距1500mm，扫地杆距底座上皮

200mm，横向水平支撑杆间距400mm，顶层纵向水平支撑杆与立杆用双扣件连接。

架体四面设置垂直剪刀撑，从底到顶连续设置；从顶层开始向下每隔两步设置一

道水平剪刀撑。平台板上设300mm高、20厚木挡板和600mm、1200mm高栏杆，栏杆

内侧用密目安全网封闭，详细构造见下图。施工人员活荷载标准值1KN/m2，最大

堆放材料荷载10KN。

平台搭设、使用安全要点

1. 每根立杆底部设置底座，底座采用150mm×150mm×8mm钢板和钢管套管焊接组

成，底座下设置宽度不小于200mm、厚度不小于50mm的木垫板或仰铺槽钢，下面若

是回填土应分层夯实。

2. 卸料平台长边垂直于建筑物墙面布置，平台自成独立系统，严禁与外脚手架连

接；平台脚手架靠墙一侧的立杆每隔两步与已具备一定强度的柱、剪力墙可靠连

接（或不超过两步用钢管与预埋在梁板混凝土中的短钢管连接）。

3. 所有立杆接长用对接扣件连接，不得用搭接连接。

4. 搭设平台脚手架用的钢管、扣件必须经抽样检测合格后才能使用。

5. 扣件螺栓拧紧力矩40～65 N·m。

6. 顶层纵向水平支撑杆与立杆用双扣件连接。

7. 未尽事项按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001执行。

8. 平台脚手架最大搭设高度15.2m；施工人员活荷载标准值1KN/m2；平台

显位置标明容许使用荷载，容许载重量为1吨（10KN）,严禁超过容许载重，配专

人监督。

设计计算书

φ48×3.5钢管：抗压强度设计值f＝205N/mm2；抗弯强度设计值f＝205N/mm2，弹性模量E＝2.06×105N/mm2。

φ48×3.5钢管截面特性：每米长自重标准值0.0384KN/m；截面抵抗矩5080mm3；截面惯性矩I＝12.19×104mm4；截面积A＝489mm2；回转半径i＝

15.8mm。

木脚手板：自重标准值0.35 KN/m2。

平台脚手架最大搭设高度15.2m。

施工人员活荷载标准值1KN/m2。

最大堆放材料荷载10KN。

1． 横向水平支撑杆的计算

1.荷载计算

（1）木脚手板自重标准值 0.35 × 0.4=0.14 KN/m

（2）堆放材料自重标准值 10/（1.2×3.6） × 0.4=0.926 KN/m

（3）施工人员活荷载标准值 1 × 0.4=0.4 KN/m

恒荷载标准值g k=0.14+0.926=1.066 KN/m，活荷载标准值q k=0.4 KN/m

2.抗弯强度计算

横向水平支撑杆按两跨连续梁进行计算，计算跨度为1200mm，计算简

图如下：

a、假定弯距设计值由恒荷载效应控制（恒载分项系数1.35，活载分项系数为

1.4，组合值系数为0.7）

最大弯矩M＝0.125×1.35×1.066×1.22+0.125×1.4×0.7×0.4×1.2

0.330KN·m

b、假定弯距设计值由活荷载效应控制（恒载分项系数为1.2，活载分项系数

为1.4）

最大弯矩M＝0.125×1.2×1.066×1.22+0.125×1.4×0.4×1.22＝

0.331KN·m

荷载效应组合设计值应从上述两组合中取最不利确定，可以看出：弯距设计值由活荷载效应控制，M max=0.311KN·m

抗弯强度δ＝M max/W＝0.311×106/5080＝65.16N/mm2＜205N/mm2，抗弯强度满足要求。

3..挠度计算

挠度w＝0.521×＝8mm与10mm，挠度满足要求。

二． 纵向水平支撑杆的计算

1.荷载计算

恒荷载标准值G k=[0.35+10/（1.2×3.6）]×1.2×0.4=1.279 KN，活荷载标准值Q k=1×1.2×0.4=0.48 KN

2..抗弯强度计算

纵向水平支撑杆按三跨连续梁进行计算，计算跨度为1200mm，计算简图如下：

a、假定弯距设计值由恒荷载效应控制（恒载分项系数1.35，活载分项系数为

1.4，组合值系数为0.7）

最大弯矩M＝0.267×1.35×1.279×1.2+0.311×1.4×0.7×0.48×1.2＝

0.729KN·m

b、假定弯距设计值由活荷载效应控制（恒载分项系数为1.2，活载分项系数

为1.4）

最大弯矩M＝0.267×1.2×1.279×1.2+0.311×1.4×0.48×1.2＝0.743KN·m 荷载效应组合设计值应从上述两组合中取最不利确定，可以看出：弯距设计值由活荷载效应控制，M max=0.743KN·m

抗弯强度δ＝M max/W＝0.743×106/5080＝146.3N/mm2＜205N/mm2，抗弯强度满足要求。

3..挠度计算

挠度w＝1.833×＝8mm与10mm，挠度满足要求。

三． 扣件抗滑承载力计算

顶层纵向水平支撑杆传给立杆的竖向力设计值R：

a、假定弯距设计值由恒荷载效应控制（恒载分项系数1.35，活载分项系数为

1.4，组合值系数为0.7）

R＝（1.267+1.000）×1.35×1.279 +（1.311+1.222）

×1.4×0.7×0.48+1.279+0.48＝6.865KN

b、假定弯距设计值由活荷载效应控制（恒载分项系数为1.2，活载分项系数

为1.4）

R＝（1.267+1.000）×1.2×1.279 +（1.311+1.222）×1.4×0.48+1.279+0.48＝6.941KN

荷载效应组合设计值应从上述两组合中取最不利确定，可以看出：弯距设计值由活荷载效应控制，R max=6.941KN＜8KN，一只直角扣件抗滑承载力满足要求，为安全起见，顶层纵向水平杆与立杆连接采用双扣件（即增加一只抗滑扣件）。

四． 立杆稳定性计算

1.恒荷载标准值

（1）脚手架钢管自重标准值 0.1291× 15.2 = 1.962KN （由纵距1.2m、步距1.5m，双排，查JGJ130-2001附录A得：脚手架每米自重标准值为

0.1291KN/m）

（2）脚手板自重标准值 0.35 × 1.2×1.2=0.504 KN

（3）横向水平支撑杆自重标准值 2× 1.2×0.0384=0.092 KN

（4）堆放材料自重标准值 10/（2.4×3.6） × 1.2×1.2=1.667KN 恒荷载轴向力标准值 1.962+0.504+0.092+1.667=4.225KN

2.活荷载轴向力标准值 1 × 1.2×1.2=1.44 KN

3. 立杆稳定性计算

不考虑风荷载立杆轴向力设计值 N=1.2×4.225+1.4×1.44＝7.086KN

验算长细比：μ＝1.8，长细比λ＝lo/i＝kμh/i（k取1）＝1.8×1500/15.8＝171＜210，满足要求

确定轴心受压杆件的稳定系数，λ＝lo/i＝kμh/i＝1.167×1.8×1500/15.8