JBT4712.3耳式支座计算软件
耳式支座安装尺寸及选用计算表(JBT4712.3)
支座 重量 规格 kg M20 1.7 M20 3 M24 6 M24 11.1 M24 21.6 M30 42.7 M30 69.8 M30 123.9
盖板 B4 50 50 50 70 70 100 100 100 δ 4 14 16 18
地脚螺栓 d 24 24 30 30 30 36 36 36
适用容积 高 公称直径 度 L1 B1 δ 1 S1 L2 B2 δ 2 L3 DN H 300~600 125 100 60 6 30 80 70 4 160 500~1000 160 125 80 8 40 100 90 5 200 700~1400 200 160 105 10 50 125 110 6 250 1000~2000 250 200 140 14 70 160 140 8 315 1300~2600 320 250 180 16 90 200 180 10 400 1500~3000 400 320 230 20 115 250 230 12 500 1700~3400 480 375 280 22 130 300 280 14 600 2000~4000 600 480 360 26 145 380 350 16 720 量以表中的垫板厚度δ 3计算的，如果δ 3的厚度改变，则支座的质量应相应的改变。 B型支座系列参数尺寸 底板 筋板
垫板 B3 125 160 200 250 320 400 480 600 δ 3 6 6 8 8 10 12 14 16 e 20 24 30 40 48 60 70 72
C型支座系列参数尺寸 底板 筋板 适用容积 高 公称直径 度 L1 B1 δ 1 S1 L2 B2 δ 2 L3 DN H 300~600 200 130 80 8 40 250 80 6 260 500~1000 250 160 80 12 40 280 100 6 310 700~1400 300 200 105 14 50 300 130 8 370 1000~2000 360 250 140 18 70 390 170 10 430 1300~2600 430 300 180 22 90 430 210 12 510 1500~3000 480 360 230 24 115 480 260 14 570 1700~3400 540 440 280 28 130 530 310 16 630 2000~4000 650 540 360 30 140 600 400 18 750 量以表中的垫板厚度δ 3计算的，如果δ 3的厚度改变，则支座的质量应相应的改变。
JBT4712.2-2007-腿式支座载荷计算(带公式)
1422.2 2
20.752 2 3
263.6 85.6 147
2019/8/12
腿式支座计算
共6页码 第5页
序号
数值名称
符号 单位
公式
计算
σ bt ≤[σ bt]
2 地脚螺栓的剪切应力：
地脚螺栓的剪切应力： τ bt Mpa (FH-0.4W1)/(NnbtAbt) τ bt Mpa 当计算的值τ bt小于0时，其值填为0
2 6.70
16
1 支腿装配焊缝的弯曲应力：
每条装配焊缝的计算长度 hf1 ㎜ hf-10
钢管为2(hf-10)
350
焊缝的焊脚高度
tf1 ㎜
12
焊缝的抗弯截面模量
Z ㎜3 2(hf12/6)(tf1/20.5)
346482.3
支腿装配焊缝的弯曲应力 σ f Mpa RL1/Z
35.70
焊缝系数
φ
0.49
地脚螺栓的内径
d1 ㎜
地脚螺栓的腐蚀裕量 Cbt ㎜
地脚螺栓的螺距
tb ㎜
一个螺栓的有效截面积 Abt ㎜2 π /4(d1-Cbt-0.866tb/6)2
地脚螺栓的拉应力
σ bt Mpa 1/(NnbtAbt)(4FHHC/Db-W1)
碳钢地脚螺栓许用应力 [σ bt] Mpa 常温下
182.54 235 通过
L1
㎜
H+hf/2+50
数值
1.04 63 通过
360 2130
壳体外壁至支柱形心的距离 e ㎜ 对H型钢支柱
W/2+垫板厚
102
㎜ 对钢管支柱
20
㎜ 对角钢支柱
容器零部件计算软件说明
-3-
-4-
四 常用数据菜单
1.5 定距管：根据折流板和拉杆的布置，计算出不同规格定距管的数量、长度、质量。
- 23 -
1.6 分程隔板：包括“分程隔板尺寸”、“ 分程隔板槽面积”、“ 分程隔板倒角”、“ 分程隔板 质量”。 1.6.1 分程隔板尺寸计算。
- 24 -
1.6.2 分程隔板槽面积计算，只适用于双管球形封头： 半球形封头计算包括不开孔半球形封头和开孔半球形封头计算，计算结果包括半球形封头容 积和质量以及“焊缝到切线的距离”，“壁厚轴线间距离（壳体与封头）”。“焊缝到切线的距 离”和“壁厚轴线间距离（壳体与封头）”的计算结果宜符合注意事项的提示数据。
- 15 -
6. 平盖： 平盖计算包括平面、凸面、凹面平盖计算。
- III -
一 软件的安装和卸载
1.1 运行环境 本软件能够在 windows xp 和 win7（32 位）下运行，win7（64 位）没有试过。
1.2 安装 双击“setup.exe”按提示点击下一步，即可完成安装。
1.3 卸载 开始——容器零部件计算软件——卸载容器零部件计算软件
-1-
二 软件简介
-8-
-9-
六 壳体菜单
壳体菜单包括“圆筒”、“椭圆封头”、“ 碟形封头”、“球冠形封头”、“ 半球形封头”、“平 盖”、“ 锥形封头”。 1. 圆筒： 圆筒计算包括不带复层筒体和带复层筒体计算，每种计算的计算基准均分为以内径为基准和 以外径为基准两种，计算结果包括筒体容积和质量。带复层筒体计算用于复合板、带堆焊层 或金属衬层、非金属衬层计算。
压力容器设计耳式支座设计计算
t ℃D i mm [σ]t MPa δn mm C mmδe mmm 0kgH 0mmH 1mmh mmq 0N/m 2f i δis mm D o mm a G e N S e mm [M L ]kN·m 支座-Ⅰδ3mm [Q]kN b 2mm n pcs l 2mm k S 1mm P e N P w N P N Dmm Q kN M L KN·m 计算Q245R 支座材料Q235A 支座本体允许载荷150支座处圆筒所受的支座弯矩壳体保温层厚度0支座安装尺寸偏心距00支座实际承受载荷水平力水平风载荷水平地震载荷支座不均匀系数容器外径（包括保温层）支座处壳体的允许弯矩支座数量设备总质量1950048613500设计温度壳体内径壳体材料壳体设计温度下的许用应力筒体有效厚度150支座底板离地面高度2100140筒体名义厚度10厚度附加量1设备总高度结 论Q≤[Q]合格ML≤[ML]合格基本数据4支座筋板间距230支座筋板宽度P w = 1.2f i q 0D o H 0×10-6 =6801.51取较大值支座底板螺栓孔位置1159750地面粗糙度类别B 18.8238010m高度处的基本风压值水平力作用点至支座底板高度550支座垫板厚度1219.890.83风压高度变化系数10.2471.02120地震设防烈度8地震影响系数偏心载荷45910.8047611.18P= P w 或 P= P e +0.25P w =P e = am 0g =2661.6选用支座型号B6=-+-++=)(2)22(122223S l b D D n i δδ=⨯+++=-3010])(4[nDS G Ph kn G g m Q e e e =-=31210)(S l Q M Lt ℃D i mm [σ]t MPa δn mm C mmδe mmm 0kgH 0mmH mmq 0N/m 2f i δis mm D o mm a G e N S e mm [F]kN [Q]kN n pcs k δ3mm D r mm P e N P w N P N Q kN 计算水平地震载荷P e =am 0g=2971.25水平风载荷P w =1.2f i q 0D o H 0×10-6=4989.42水平力P=P w 或P=P e +0.25P w =4989.42支座实际承受载荷17.8封头名义厚度1600基本数据支座安装尺寸1200壳体保温层厚度0偏心载荷0偏心距0设计温度50壳体内径1设备总质量2524设备总高度465512椭圆形封头的允许垂直载荷149厚度附加量 1.3封头有效厚度10.7地震影响系数0.12风压高度变化系数选用支座型号水平力作用点至支座底板高度248010m高度处的基本风压值550支座数量4支座材料Q235A支座本体允许载荷地震设防烈度7封头材料Q345R 封头设计温度下的许用应力189地面粗糙度类别B 支座A312容器外径（包括保温层）162460Q≤[Q]合格Q≤[F]合格取较大值结 论支座不均匀系数0.83支座垫板厚度=⨯+++=-3010])(4[r e e e nD S G PH kn G g m QP c MPa t ℃DN mm [σ]t MPa δn mm C mmδe mmδhn mmm 0kgH 1mH 0mmH mmL mmh mmq 0N/m 2δis mmD o mm a H c mm f i [M L ]kN·m C bt mm 支腿C7-1900-63[Q]kN [τ]t MPa [σ]t MPa δa mm n pcs δb mm W mm C b mm t 2mm Dmm L o mm ηh f mm 支座数量4支座底板厚度22支座垫板厚度105支腿H型钢高度支座底板腐蚀裕度2支腿H型钢翼板厚度12角钢支腿中心圆参数1166180壳体总长度6456支座处壳体的允许弯矩24.26支座材料Q235A 支腿许用剪切应力M2433地脚螺栓规格地脚螺栓腐蚀裕度263支座型号8封头名义厚度16壳体切线距封头直边高度582440支座本体允许载荷壳体设计温度下的许用应力113筒体名义厚度设计压力0.6计 算 简 图地面粗糙度类别B 风压高度变化系数1地震设防烈度地震影响系数设计温度200适用范围：①、DN400～1600mm；②、L/DN≤5；③、对角钢和钢管支柱H1≤5m，对H型钢H 1≤8m；④、设计温度t=200℃；⑤、设计基本风压q o =800Pa，地面粗糙度为A类；⑥、地震设防烈度8度（Ⅱ类场地上），设计基本地震加速度0.2g14厚度附加量1筒体有效厚度13容器公称直径1200壳体材料Q235B 壳体保温层厚度100H型钢70支腿型式钢管支腿底板螺栓孔距设备重要度系数1支腿与壳体装配焊缝长度360基本数据12设计温度下支腿许用应力容器外径（包括保温层）142847720.16设备质心高度H c =H-h+L/2=支承高度190010m高度处的基本风压值800设备总质量13395设备总高度8。
JBT4712-2007耳式支座计算-2007
JB/T 4712.1-2007，支座 ××-×
固定鞍座 F，滑动鞍座 S 公称直径，mm 型号(A，BⅠ，BⅡ，BⅢ，BⅣ，BⅤ)
注：1.若鞍座高度h，垫板宽度b4，垫板厚度δ 4，底板滑动长孔长度l与标准尺寸不同，则应设备图样零件 名称栏或备注栏注明。如：h=450，b4=200，δ 4=12，l=30。 2.鞍座材料应在设备图样的材料栏内填写，表示方法为:支座材料/垫板材料。无垫板时只注支座材料。
型式
轻型 焊制 A
包角
120°
垫板
有
筋板数
4 6 1 2 4 6 4 6 1 2 1 2 1 2
适用公称直径 DN（mm）
BⅠ 焊制 BⅡ 重型 BⅢ BⅣ 弯制 BⅤ
120°
有
150° 120° 120° 120°
有 无 有 无
1000-2000 2100-4000 159-426 300-450 500-900 1000-2000 2100-4000 1000-2000 2100-4000 159-426 300-450 500-900 159-426 300-450 500-900 159-426 300-450 500-900
型式特征 型式
短臂 长臂 加长臂 A B C
支座号
1～5 6～8 1～5 6～8 1～3 4～8
垫板
有 有 有
盖板
无 有 无 有 有 Ⅰ Q235A
适用公称直径DN（mm）
300～2600 1500～4000 300～2600 1500～4000 300～1400 1000～4000 Ⅱ 16MnR Ⅲ 0Cr18Ni9 Ⅳ 15CrMoR
材料代号 材料代号 支座的筋板和底板材料
JBT4712.2-2007 腿式角钢支柱支座载荷计算--按Excel打印
λ
支腿的极限长细比
λ1
系数
ns
0.7H/i1
π2 E
0.6
ReL
由于λ ≤λ 1 则: 3 2 λ2 ＋2 3 .λ1
设备重要度系数 支腿的临界许用应力
支腿的临界许用应力
η [σ cr] Mpa
[σ cr] Mpa [σ cr] Mpa
1.2[1-0.4(λ /λ 1)2]ReL/(nsη ) 若λ ＞λ 1时, 则: 0.227ReL/(λ /λ 1)2
PW
N 1.2fiq0D0H0×10-6
1.0 350 828.3
地震影响系数
ae
7度: 0.08、 0.12 9度: 0.32
8度: 0.16、 0.24
0.08
设备操作质量 重力加速度 水平地震作用标准值 3 载荷的确定：
m0 kg 壳体+附件+内部介质+保温+平台梯子 1670
g m/s2
9.80665
D
查JB/T4712.2表2:D
563
角钢支腿中心圆直径
DB ㎜ D+2(δ2n+δa）
595
单根支腿垂直反力
FL1
N
4FHHc NDB
－
W1 N
弯矩的拉伸侧
844.5
单根支腿垂直反力
FL2
N
-4FHHc NDB
－
W1 N
弯矩的压缩侧 -11762.58
三、 支腿稳定及强度计算 1 支腿稳定计算 假定支腿与壳体的连接为固接，支腿端部为自由端， 单根支腿内产生的最大应力，发生在受压侧的支腿内。
τ bt ≤[τ bt]
W
㎜3
查型钢截面特性(软件)
PV_Desktop_9.3.1.0_功能简介
ASME 2004 VIII I UHX 管板与壳程圆筒、管箱圆筒之间的连接方式简图ASME 2004 VIII I UHX 浮头换热器浮动管板连接方式简图TEMA EIGHTH EDITION 管板与壳程圆筒、管箱圆筒之间的连接方式简图无折边锥形料斗折边锥形料斗c)仓顶，顶盖的结构型式有锥形顶盖和拱形顶盖。
(a) 锥形顶盖 (b) 拱形顶盖d)裙座，裙座的结构型式有仓体延伸作为裙座（简称延伸形裙座）、对接焊接圆筒形裙座和圆锥形裙座。
(a) 延伸形短裙座 (b) 圆筒形短裙座 (c) 圆锥形短裙座(d) 延伸形长裙座 (e) 圆筒形长裙座 (f) 圆锥形长裙座e)耳式支座f)顶盖与仓体的连接处顶盖板与仓体壁板的连接宜采用图2-5所示结构，结构件自身的拼接焊接接头应采用全焊透对接焊接接头型式。
(a) (b) (c) (d)(e) (f) (g)计算容：a)物料载荷计算b)仓壁强度计算c)自支撑拱顶及加强筋计算d)自支撑锥顶及加强筋计算e)锥形料斗计算f)各种质量计算g)自振周期计算h)风载荷计算i)地震载荷计算j)仓体稳定计算k)料斗稳定计算l)中间加强圈计算m)仓顶与仓壁连接处加强圈计算n)裙式支座计算o)地脚螺栓座计算p)耳式支座计算q)支耳装配处仓壁局部应力计算材料库管理工具该软件适用于非标准材料的机械性能管理，包括：应力表、外压计算图表、弹性模量和线膨胀系数表等。
地震动参数及风载荷参数管理工具：该软件适用于地震安平中地震动参数管理，以便设备按用户给定的地震动参数进行抗震验算；及非标风压高度变化系数参数的管理，以便设备按用户给定的风参数进行抗风计算。
容器支座计算(JB4712-2007)
20000 kg 9.81 10000 4 0.12 50300 mm 1 2380 mm 10 350 2 8 2400 1470 mm kN mm mm mm mm
支座载荷计算
不均匀系数k （3个为1，3个以上为0.83） 水平地震力 水平风载荷 水平力P 实际承受的载荷 结论 0.83 23544 N 6859 N 25259 N
Pe m0 g
Pw 1.2 fi q0 Do H0 106
m g Ge 4( Ph Ge Se ) Q 0 103 nD kn
156.9 kN 支座安全
JB4712-2007各种支座自动计算校核
cr]=
911.48 安全
τ ＝ 1.04 [τ ]＝ 63 105 安全
σ b= 172.33 式中： L1-基础板下表面至支腿装配焊缝中心的长度，mm； L1=H+h Lf1/2+50 = 2130 hf-支腿与本体装配的焊缝长度，mm； hf= 360 e-壳体外壁至支柱形心距离，mm； e=W/2 e= 90 Wmin-单根支腿的最小抗弯截面模量，mm^3； Wmin= 129674 支腿的许用弯曲应力[σ b]，MPa； [σ b]= 235 校核 σ b≤[σ b] 安全
m0= 13395
FH= 23237.39 W1= 131360 R= 5809.35 N= 4 FL1= 45127.57
FL2-单根支腿垂直反力（弯矩的拉伸侧），N；
FL2= -110808
HC-基础顶面至设备质心的高度，mm； DB-支柱中心圆直径，mm；
HC=H-h2+L/2
HC= 4772.00 DB= 1422.24
bt= bt]=
0.00 117.6 安全
[τ
τ
bt≤[τ bt]
6. 基础板的强度计算： 基础上的压缩应力σ c1： σ c1=FL2/(b1*b2), MPa σ c1= 式中： b1-基础板长度，mm； b1= b2-基础板宽度，mm； b2= [σ c1]-混凝土许用耐压应力，MPa； [σ c1]= 校核 σ
H-支承高度，mm； h2-封头直边高度，mm； L-壳体切线距，mm； W-H型钢高度，mm； DN-容器公称直径，mm； δ 2n-容器名义厚度，mm； δ a-垫板名义厚度，mm；
H= h2= L= W= DN=
1900 40 5824 180 1200 14 12
JB4712-2007各种支座自动计算校核(附件含自动计算excel版本)2
p —设计压力 t —设计温度 D N —公称直径（标准规定DN≤4000） Di —壳体内径 D 0 —容器外径（有保温时为保温层外径）
δn — 壳体的名义厚度 C1 — 钢材厚度负偏差 C2 — 腐蚀裕量 δe — 壳体的有效厚度 (δ e = δ n —C 1 —C 2 )
H 0 —容器总高度 h —水平力作用点至支座底板的距离
（水平作用点在支座底板上方为正值，在支座底板下方为负值）
支座底板离地面的高度
地面粗糙度类型（ A 、 B 、 C 、 D 共四类）设Leabharlann 质心所处高度(本程序限定H≤15m)
f i —风压高度变化系数（按设备质心所处高度取）
n--支座数量
k —不均匀系数（安装 3 个支座时取
[Q ]—支座的许用载荷
—— kN kN·m mm mm mm mm mm N/m2 度 —— —— m/s2 MPa
三、结论
符合标准范围DN≤4000，本支座可用。
Q < [Q] 满足支座本体允许载荷要求 ML > [ML] 不安全。
简图：
支承式支座强度校核（标准支座
计算单位：
设备名称： 附录A例题
JB/T4712.4-2007）
设备图号：XXXX
支座型号：
B6
一、输入数据
符号意义及计算公式 单位 MPa ℃ mm mm mm mm mm mm mm m/s2 kg mm mm kN 个
k=1，3个支座以上时取 k=0.83）
数值 0.3 50 2800 5076 2824 12 11 1 10 9.8 35000 6500 1820 450 4 0.83 B 3568 1.00 550 7 0.15 0.12 225.2 170 10000 2000
JB4712-2007各种支座自动计算校核(附件含自动计算excel版本)3
H0-容器壳体总长度（mm)；
PW= 8850.40 fi= 1
q0= 800 D0= 1428 H0= 6456
2. 水平地震作用标准值计算 Pe：
Pe=aem0g
ae-地震影响系数；
设防烈度
7
计基本地震加速 0.98
1.47
地震影响系数a 0.08
0.12
m0-设备操作质量；（kg）
8
1.96
2.94
ns= 1.54
η= 1
[σcr]= 179.23
[σcr]= 911.48
校核
安全
校核
4.2 支腿剪切计算： 支腿的剪切应力 τ=FＨ/(NA) ，MPa； 支腿的许用剪切应力 ，MPa；
其中：
τ≤[τ]
τ＝ 1.04 [τ]＝ 63
105
安全
4.3 支腿弯曲应力计算：
式中： L1-基础板下表面至支腿装配焊缝中心的长度，mm； hf-支腿与本体装配的焊缝长度，mm； e-壳体外壁至支柱形心距离，mm； e=W/2 Wmin-单根支腿的最小抗弯截面模量，mm^3； 支腿的许用弯曲应力[σb]，MPa；
0.16
0.24
Pe= 21024.79 ae= 0.16
9 3.92 0.32
m0= 13395
3. 载荷的确定：
3.1 水平载荷 FH（N）
—取风载荷PW和（地震载荷Pe+0.25PW）的较大
3.2 垂直载荷载荷 W1（N）—取设备最大操作重力
3.3 每个支腿的水平反力 R （N）
R=FH/N
式中： N-支腿的个数
安全
5.2 地脚螺栓的剪切应力τbt：
[τbt]-地脚螺栓的许用剪切应力，MPa；
4712.3-2007耳式支座计算
以下各部分计算内容系根据JB/T 4712.3-2007《容器支座 第3部分:耳式支座 附录A》进行设计计算。
一、数据输入
设计压力 设计温度 壳体内径 设备总高度 支座底板离地面高度 支座底板距设备质心 p t Di H0 h fi q0 N/m2 MPa ℃ mm mm mm mm 0.6 270 1000 7767 6000 1000 B 1 650 7 0.08 MPa mm mm mm kg N mm mm mm mm mm DO n k mm mm 118 10 0.3 9.7 9131 0 0 140 289.5 70 10
附表2 对应于设防烈度α
设防烈度 设计基本地震加速度 地震影响系数最大值α
max
7 0.1g 0.08 0.15g 0.12 0.2g 0.16
8 0.3g 0.24
9 0.4g 0.32
进行设计计算。
δ3
kN
判断依据:Q<[Q]且ML<[ML]，所选耳式支座合格
耳式支座最终校核结果
距地面高度Hit
附表1 风压高度变化系数fi 地面粗糙度类别
5 10 15 20 30 40 50 60 70 80 90 100 150
A 1.17 1.38 1.52 1.63 1.80 1.92 2.03 2.12 2.20 2.27 2.34 2.40 2.64
7.265968192
33.10236
3.计算支座处圆筒所受的支座弯矩
ML
Q l 2 s1 10 3
kN m
三、校核所选耳式支座
耳式支座本体允许载荷 支座处圆筒的许用弯矩 [Q] kN [ML] kN m
110 11.3 合格
耳式支座计算程序使用说明
菜单栏
【数据】
1、 保存数据
保存已经输入的结构参数。数据默认保存在 D:\Program Files\WangXinghai\耳 式支座计算\DATA 文件夹下的“工程数据.神话”文件下，可以 txt 文本文件打开。
通常此文件也可进行计算结果的传输，在其他设计人员的程序中打开。
2、 载入数据
读取已经保存的数据。可以读取自己保存的或者其他设计人员发来的数据文件。
6
耳式支座计算程序说明
可以看到符合要求的 H 的最小值为 203。 对其他参数也可这样输入。 尽管软件可以迭代计算获取最小的符合要求的结构尺寸，但从公式及软件测试中，发现 结构厚度的跌算中，存在不唯一的最小值，通常可以在软件获得的数值附近增减进行验证， 这需要工程设计人员有一定的经验进行判断。 进行最小值验证时，应根据下方提示的结构评估进行验证，将不满足的尺寸调整到符合 结构尺寸要求时，再计算其他参数。推荐 b4 值≥55。 地脚螺栓规格的输入方式为“M**”或“m**”，否则软件无法识别，将造成错误的评 判，这点应特别注意。
耳式支座计算程序说明
程序说明
开发目的
标准耳式支座的选用可参考 JB/T4712.3-2007《容器支座 第三部分：耳式支座》，标准 适用于公称直径不大于 DN4000 的设备，并列出了 0.0MPa、0.6MPa、1.0MPa、1.6MPa 压力 下设备对应的支座处壳体的允许弯矩。
超过标准适用范围的耳座可以参考该标准进行计算，校核耳座本体和设备壳体的强度及 局部应力，以免造成耳座结构的破坏或局部应力过大对设备造成的损伤。
【运行】
提供了计算、生成计算书、打开计算书和计算示例功能。其中计算示例中的数据为JB/T4712.来自-2007 中附录案例的计算数据。
耳式支座计算-2007版
7 0.1g 0.08 0.15g 0.12 0.2g 0.16
8 0.3g 0.24
9 0.4g 0.32
使用说明：表中黄色底纹单元格为计算所得值，紫色底纹单元格为查标准中的图表所得，其他参数自行输入。
第2页
他参数自行输入。
第2页
3
1096
6
Se
mm mm mm mm mm mm mm 110 205 50 8
图一
b2
设备保温厚 设备外径 支座数量 不均匀系数
DO n k
366 4 0.83
δ3
l2
图二 N 0 N
JB/T4712.3-2007，耳式支座××-×
二、耳座计算
1.耳座安装尺寸计算
D
地震载荷 风载荷
Di 2 n 2 3 2 b22
耳式支座计算
以下各部分计算内容系根据JB/T 4712.3-2007《容器支座 第3部分:耳式支座 附录A》进行设计计算。
一、数据输入
设计压力 p MPa 设计温度 t ℃ 壳体内径 Di mm 设备总高度 H0 mm 支座底板离地面高度 mm 支座底板距设备质心 h mm 风压高度变化系数 fi 设置地区的基本风压 q0 N/m2 地震设防烈度（地震加速度） 地震影响系数 a 壳体材料 设计温度下许用应力 [σ ]t MPa 圆筒名义厚度 δ n mm 厚度附加量 C mm 圆筒有效厚度 δ e mm 设备总质量 m0 kg 偏心载荷 Ge N 偏心距 b2 l2 s1 δ
耳式支座最终校核结果
不合格
附表1 风压高度变化系数fi 地面粗糙度类别
距地面高度Hit
5 10 15 20 30 40 50 60 70 80 90 100 150
耳式支座计算+A7校核计算中出现的问题
工程名：
设备位号：
设备名称：
图 号：
设计单位：
设计： 日期：
校核： 日期：
审核： 日期：
审定: 日期：
耳式支座计算单位 安徽华东化工医药工程有限责任公司
计算条件 设备简图
设备类型一般设备
设计压力P0.6 Mpa
设计温度T50 ℃
设备内径Di2800 mm
焊接接头系数K0.85
筒体材料名称Q235-B
设计温度许用应力[σ1]t113 MPa
筒体名义厚度δn12 mm
设备总高度H06500 mm
设备总质量m035000 Kg
地震设防烈度8度+0.3g
地震影响系数α0.24
10m处基本风压q0550
风压高度变化系数f i 1
偏心载荷Ge10000 N
偏心距Se2000 mm
水平力作用点至地板高度h1500 mm
支座型号A7
适用容器公称直径DN1700-3400 mm
支座数量n 4 个
筋板和底板的材料名称Q235-B
筋板和底板材料的许用应力[σ2]t113 MPa
地脚螺栓的材料名称 Q235-B
地脚螺栓许用应力及屈服强度MPa
单个地脚螺栓座螺栓数n1 1 个
地脚螺栓规格M30
耳式支座简图及结构参数
H 480 l1 375 b1 280 δ1 22 s1 130 l2 300 b2 280 δ2 14 l3 600 b3 480 δ3 14 e 70 b4 50 δ4 14 d 36。
容器零部件计算软件说明
1.5 定距管：根据折流板和拉杆的布置，计算出不同规格定距管的数量、长度、质量。
- 23 -
1.6 分程隔板：包括“分程隔板尺寸”、“ 分程隔板槽面积”、“ 分程隔板倒角”、“ 分程隔板 质量”。 1.6.1 分程隔板尺寸计算。
- 24 -
1.6.2 分程隔板槽面积计算，只适用于双管程。
- 25 -
1.2 管板：管板计算分为不带复层和带复层管板 2 种计算。计算结果包括管板质量、管板的 技术要求以及采用复层管板时根据换热管轴向应力判断是采用复合板形式还是堆焊形式的 建议。
- 20 -
1.3 折流板：用于折流板的质量、尺寸计算，计算过程给出折流板的推荐厚度和折流板的技 术要求，并对折流板输入数据是否正确给出提示。在注 1~注 3 中给出设计提示。
2. 绝压和表压： 绝压和表压包括： 2.1 绝压、表压、真空度的概念介绍。 2.2 用于设备条件不是绝压、表压而是真空度时换算为表压的计算，以及容器属于常压容器还是压力容器 的判断。判断依据：GB150.1-2011 的 1.5 条，NB／T 47003-2009 的 1.2 条。
-3-
-4-
四 常用数据菜单
从软件启动封面可以了解相关软件的信息。
-2-
三 常用计算菜单
常用计算菜单包括“常用计算”和“绝压和表压”。 1. 常用计算： 常用计算包括“水蒸气饱和蒸汽压”、 “风压计算”、 “喷淋管开孔”、 “计算器”、 “单位换算”、 “插 值计算”。 1.1 水蒸气饱和蒸汽压：用于计算水蒸气在设计温度下的饱和蒸汽压，注意计算结果为绝压而非表压。 1.2 风压计算：用于没有提供风压而只提供最高风速时的风压计算。 1.3 喷淋管开孔：用于塔器、卧式容器已知插入式喷淋管的开孔面积时，求取开孔开孔数量的计算。 1.4 计算器：在 windows 自带计算器的基础上，添加了一些简单函数的计算器计算。 1.5 单位换算：包括压力和温度的换算。 1.6 插值计算：包括一次插值及二次插值计算。
JB／T4712．1～4—2007《容器支座》出版发行
JB／T4712．1～4—2007《容器支座》出版发行
佚名
【期刊名称】《化工设备与管道》
【年(卷),期】2008(45)2
【摘要】本标准替代：JB／T4712—1992、JB／T4713—1992、JB／T4725—1992、JB／T4724—1992。
2008年2月1日起实施。
标准目录为：
【总页数】1页(P3-3)
【关键词】出版发行;支座;容器;标准目录
【正文语种】中文
【中图分类】U443.36;G235
【相关文献】
1.JB／T4755—2006《铜制压力容器》 JB／T4756—2006《镍及镍合金制压力容器》及其《标准释义》出版发行 [J],
2.JB/T 4710—2005《钢制塔式容器》标准出版发行 [J],
3.JB/T 4731—2005《钢制卧式容器》标准出版发行 [J],
4.JB／T4732—1995（（钢制压力容器——分析设计标准》（2005年确认）出版发行 [J],
5.JB/T4710—2005《钢制塔式容器》出版发行 [J],
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序号
数值名称
符号 单位
公式
计算
数值
JB/T4712.3-2007支承式支座载荷计算 适用：PN0～1.6MPa，DN300～4000mm,L/DN≤5,且H0≤10m 容器设计压力 设计温度 圆筒材料 设计温度下许用应力 [σ ]t MPa 圆筒厚度附加量 设备总重 重力加速度 地震影响系数 C m0 g a mm kg m/s2 7度：0.08、0.12 8度：0.16、0.24 容器内径 容器外径 10m高处的基本风压 水平力至底板高度 Di D0 q0 h mm mm N/m2 mm 有保温层时取保温层外径 用户提供或查GB50009表D.4及及其他 9度：0.32 0.12 1200 1220 400 0 C1+C2 壳体+附件+内部介质+保温 Ps t MPa 0.88 70 Q345R 189 3.3 1895 9.80665
m0g Ge 4(Ph GeSe) 103 kn nD
Q<[Q],满足要求
支座处圆筒支座弯矩 筒体有效厚度 支座处筒体许用弯矩
ML δ e
kN.m Q(L2-S1)/1000 mm δ n-C
[ML] kN.m 以δ e和P查JB/T4712.3表B.1～B.4 ML<[ML],满足要求 以上均满足要求，所选支座可行。
(Di 2 n 2 3 ) 2 b2 2( L2 S1 )
2
b2 L2 S1 δ n D Ge Se Pe Pw P [Q] Q
1541.1 0 0 2230.0 1095.1 2503.8 30.0 5.6 通过 0.87 6.7 4.71 通过
kN 以支座型号查JB/T4712.4中表3、表4或表5 kN
计算
数值 4
3个支座时 k=1
≥4个k=0.83
0.83 8 110 205 50 10
mm 以支座型号查JB/T4712.4中表3、表4或表5 mm 以支座型号查JB/T4712.4中表3、表4或表5 mm 以支座型号查JB/T4712.4中表3、表4或表5 mm 以支座型号查JB/T4712.4中表3、表4或表5 mm mm N mm N N N am0g 1.2fiq0D0H0×10-6 Pe+0.25Pw
风压高度变化系数 容器总高度 取用支座型号
fi H0 mm
按设备质心高度，查JB/T4710表8-3 上下封头外壁之间距离
1 1870 B3
耳式支座计算
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序号
数值名称 支座数量 不均匀系数 支座垫板厚度 筋板内侧尺寸 筋板横向尺寸 底板尺寸 筒体厚度 支座安装尺寸 偏心载荷 偏心距离 地震载荷 风载荷 水平力 支座本体允许载荷 支座承受的载荷