塔吊基础设计计算书(桩基础)69096
最新塔吊基础设计计算方案桩基础
塔吊基础设计计算方案桩基础塔吊基础专项施工方案编制人：审核人：施工单位：日期：2011年3月25日一、工程概况1、地理位置2、设计概况本工程结构形式为框架剪力墙结构，人工挖孔桩承重，建筑高度为：楼54.15m 一、二层为地下室，正负零以上为住房，层高3.00m。
为：楼18层、建筑等级：一级，耐火等级为地下室一级，主体二级，安全等级二级，抗震设防烈度小于六度。
主体结构设计使用年限为50年。
二、塔吊选型和位置确定根据施工现场条件及周围环境条件和工程结构情况，该项目采用一台TC5510塔式起重机，臂长55米，用于栋施工，塔高安装高度72m。
（塔吊安装位置见塔吊定位平面布置图）塔吊在此位置可满足塔臂就位与拆除以及工程施工的需要。
三、塔吊基础设计方案本工程栋±0.00相当于绝对高程57.6m，负二层地下室基础顶面标高-11.9m，则相等于绝对标高45.70m，塔吊按保用说明书基础为高度1.42m，则塔吊基础底绝对标高为44.28m，按照塔吊定位图在确定其基础附近最近地勘钻孔为ZK165，根据ZK165钻孔柱状图显示塔吊基础底板下为回填土，一直至第⑥岩土层（强风化岩体）方可作为持力层，基第⑥岩土层底绝对标高为35.80m，相差8.48m，故需采用桩基础方可用于塔吊基础持力。
拟采用人工挖孔桩灌注桩，桩径800mm共4根用于塔吊基础持力。
由于第⑥岩土层风化程度高，强度较低且厚度小，所以以第⑦中风化层作为持力层，有效桩长按8.5m计算，桩身及承台混凝土强度等级C30，承台按塔吊基础原图尺寸5.0m×5.0m×1.42m进行设计，配筋根据受力情况进行计算。
四、塔吊桩基础计算书1、设计依据.《建筑桩基技术规范》JGJ94—2008.《混凝土结构设计规范》GB50010—2002.《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002.《建筑机械使用安全规程》JGJ33—2001.《建筑结构荷载规范》GB50009—2001. 本工程《岩石工程勘察报告》. 施工图纸. 简明施工计算手册. 塔吊使用说明书2、地质参数以本工程《岩石工程勘察报告》中有关资料为计算依据（以ZK175孔为依据），其主要设计参数（见土层设计计算参数表）。
塔吊基础设计计算方案(桩基础)
塔吊基础专项施工方案编制人：审核人：施工单位：日期：2011年3月25日一、工程概况1、地理位置2、设计概况本工程结构形式为框架剪力墙结构，人工挖孔桩承重，建筑高度为：楼54.15m 一、二层为地下室，正负零以上为住房，层高3.00m。
为：楼18层、建筑等级：一级，耐火等级为地下室一级，主体二级，安全等级二级，抗震设防烈度小于六度。
主体结构设计使用年限为50年。
二、塔吊选型和位置确定根据施工现场条件及周围环境条件和工程结构情况，该项目采用一台TC5510塔式起重机，臂长55米，用于栋施工，塔高安装高度72m。
（塔吊安装位置见塔吊定位平面布置图）塔吊在此位置可满足塔臂就位与拆除以及工程施工的需要。
三、塔吊基础设计方案本工程栋±0.00相当于绝对高程57.6m，负二层地下室基础顶面标高-11.9m，则相等于绝对标高45.70m，塔吊按保用说明书基础为高度1.42m，则塔吊基础底绝对标高为44.28m，按照塔吊定位图在确定其基础附近最近地勘钻孔为ZK165，根据ZK165钻孔柱状图显示塔吊基础底板下为回填土，一直至第⑥岩土层（强风化岩体）方可作为持力层，基第⑥岩土层底绝对标高为35.80m，相差8.48m，故需采用桩基础方可用于塔吊基础持力。
拟采用人工挖孔桩灌注桩，桩径800mm共4根用于塔吊基础持力。
由于第⑥岩土层风化程度高，强度较低且厚度小，所以以第⑦中风化层作为持力层，有效桩长按8.5m计算，桩身及承台混凝土强度等级C30，承台按塔吊基础原图尺寸5.0m×5.0m×1.42m进行设计，配筋根据受力情况进行计算。
四、塔吊桩基础计算书1、设计依据.《建筑桩基技术规范》JGJ94—2008.《混凝土结构设计规范》GB50010—2002.《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002.《建筑机械使用安全规程》JGJ33—2001.《建筑结构荷载规范》GB50009—2001. 本工程《岩石工程勘察报告》. 施工图纸. 简明施工计算手册. 塔吊使用说明书2、地质参数以本工程《岩石工程勘察报告》中有关资料为计算依据（以ZK175孔为依据），其主要设计参数（见土层设计计算参数表）。
塔吊桩基础计算范文
塔吊桩基础计算范文
一、桩基数量的确定：
确定桩基数量需要根据塔吊的重量和地基承载能力进行计算。
通常情
况下，桩基数量可根据以下公式进行计算：
N=W/P
其中，N为桩基数量，W为塔吊的总重量，P为单根桩基的承载力。
这样可以保证单根桩基能够承受足够的力量。
二、桩基直径的确定：
桩基直径的确定需要结合地基的土壤类型、承载能力以及塔吊的重量
等多种因素进行考虑。
对于土壤承载能力较强的情况下，一般可以采用较
小的桩径；相反，对于土壤承载能力较弱的情况下，需要采用较大的桩径。
根据经验公式和试验结果，可以制定合理的桩径范围。
三、桩基深度的确定：
桩基深度的确定主要考虑的是地下水位、地质构造以及土层性质等因素。
通常情况下，为了保证桩基的稳定性，桩基的埋深应大于冻土深度以
及地下水位。
同时，需要对桩基周边土壤的承载能力进行充分的考虑，以
确定桩基的深度。
四、配筋的确定：
配筋是为了增加桩基的抗弯强度，提高桩基的承载能力。
根据桩基的
受力条件和受力特点，可以通过抗弯设计原理计算出合理的配筋数量和位置。
通常情况下，桩基的配筋应满足一定的比例，以保证桩基在受力时能
够充分发挥其抗弯强度。
总之，塔吊桩基础计算涉及了多个方面的内容，包括桩基数量、直径、深度以及配筋等关键参数的确定。
这些参数的选择需要综合考虑地基的承
载能力、土质条件以及塔吊的重量等因素，以保证桩基的稳定性和安全性。
在实际计算中，还需要对相关规范和标准进行参考，并尽量进行现场试验
和监测，以验证计算结果的合理性。
塔吊桩基础计算
塔吊桩基础计算书1、塔吊的基本参数塔吊及桩基础参数如下：塔吊型号：QTZ63 倾覆力矩M2=1583KN·m水平力F h=69.5KN 塔吊自重G1=320KN基础承台尺寸5×5×1.25m钻孔灌注桩直径0.8m 埋土深度d1=15m基础平面图如下：0.71 1.610.72.桩基承载力计算（1）、桩基荷载：承台自重G2=5×5×1.25×24=750KN垂直力P=G1+G2=320+750=1070KN最大倾覆力矩M max=M2+F v h=1583+69.5×1.5=1687.25KN单根钻孔灌注桩桩自重 G= gπR2L=2.5×9.8×3.14×0.42×15=184.6KN(2)、桩基竖向受力计算单桩竖向受力 ∑∑±±+=22ii y i i x x x M y y M n G P N =1.2×（1070+184.6）/4±1.0×1687.25×3.6/2×3.62=376.4±331.4max N =707.8KN min N =45KN桩承载力 p pk p s sk s Q Q R γηγη//+=桩中心距 a S =3.6m m 4.04.0442=⨯⨯==πππA d a S /d=9>6∴ s η=p η=1.0（分别为桩侧阻群效应系数和桩端阻群效应系数） 由JGJ 94-94第5.2.3确定 s η=p η=165根据JG ·JG94-94中5.2.8，单桩竖向极限承载力∑⋅=i sik sk l q Q μ=π×0.8×15×30=1131KN4.704.01402=⨯⨯=⋅=πp pk pk A q QKN KN Q Q R p pk p s sk s 8.7078.72765.1/8.1200//≥==+=γηγη故地基土满足受力要求(3)、桩身竖向承载力验算A f R c ψ==1.0×14.3×103×π×0.42=7189KN KN N 8.707max =≥故桩满足受力要求4、抗倾覆验算单桩自重 184.6KN承台自重 750KN塔吊自重 320KN单桩摩擦力 1131KN单桩抗拔力 750/4+320/4+184.6+1131=1583.1KN单桩所产生力矩 1583.1×3.6/2=4029≥1583KN ·m 故满足抗倾覆要求5、承台受力计算及配筋简化受力模型 F/2F/2M a c a分别考虑各力，则其弯矩图分别如下：F/2F/2m KN 1602G 2Fa M 1a2⋅===am KN 7.439ca 2a M M 3a ⋅=+⋅=故最大弯矩产生在塔吊与承台相接处界面 m KN M ⋅=+=7.5997.439160max承台混凝土选用C30，钢筋保护层0.05,m(1)、承台抗弯计算h=1.25m b=4m a=0.05m则计算高度 h 0=h-a=1.2m 承台主筋计算010.0125036003.140.14.1107.5992621=⨯⨯⨯⨯⨯==bh f M c s αα（混凝土强度小于C50，故1α取1.0） 受压区相对高度010.0211=--=s αξ 202.20593003.1412003600010.0mm f f bh A y c s =⨯⨯⨯==ξ 每个截面上下层均配17根Φ14 的II 级钢筋，实际s A =2616mm 2，满足要求。
2、塔吊基础设计(单桩)
塔吊基础设计(单桩)计算书1.计算参数（1）基本参数采用1台QTZ63塔式起重机，塔身尺寸1.51m,基坑开挖深度-3.20m；现场地面标高31.00m,承台面标高-1.80m。
（2）计算参数1）塔机基础受力情况M基础顶面所受垂直力基础顶面所受水平力基础所受扭矩基础顶面所受倾覆力矩塔吊基础受力示意图比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按工作状态计算如图：F k =765.00kN，Fh=35.00kN，M=1658.00+35.0×1.30=1703.50kN.mF k ‘=765.00×1.35=1032.75kN，Fh，=35.00×1.35=47.25kN，Mk=(1658.00+35.0×1.30)×1.35=2299.73kN.m2）桩顶以下岩土力学资料基础桩采用1根φ1800钻（冲）孔灌注桩，桩顶标高-3.10m ，桩端不设扩大头，桩端入粉质粘土 1.70m ；桩混凝土等级C25，f C =11.90N/mm 2 ,E C =2.80×104N/mm 2；f t =1.27N/mm 2，桩长12.85m ；钢筋HRB335,f y =300.00N/mm 2 ,E s =2.00×105N/mm 2；承台尺寸长(a)=4.50m 、宽(b)=4.50m 、高(h)=1.40m ；桩中心与承台中心重合,承台面标高-1.80m ；承台混凝土等级C25,f t =1.27N/mm 2,f C =11.90N/mm 2,γ砼=25kN/m 3。
G k =a ×b ×h ×γ砼=4.50×4.50×1.40×25=708.75kN2.桩顶作用效应计算 （1）轴心竖向力作用下N k =(F k ＋G k )/n=(765.00+708.75)/1=1473.75kN（2）水平力作用下H ik =Fh/n=35.00/1=35.00kN3.桩基竖向承载力验算（1）单桩竖向极限承载力标准值计算h r =1.70m,d=1.80m=1800mm,hr/d=1.70/1.80=0.94,查表得，ζr=1.04Ap=πd2/4=3.14×3.24/4=2.54m2Q sk =u∑qsik i=πd∑qsia i=3.14×1.80×592.00=3345.98kNQ rk =ζrfrkAp=1.04×160×2.54=422.66kNQ uk =Qsk+Qsk=3345.98+422.66=3768.64kNR a =1/KQuk=1/2×3768.64=1884.32kN4.桩基竖向承载力计算轴心竖向力作用下N k =1473.75kN＜Ra=1884.32kN,竖向承载力满足要求。
塔吊基础计算书
塔吊基础方案一、塔吊基础选择铺设混凝土基础的地基应能承受0.2MPa的压力，本工程强风化砂岩加泥层的承载力达0.25MPa，满足塔吊基础对地基承载力的要求，且该土层也是建筑物基础所在土层，以该土层作塔吊基础的持力层，既能满足塔吊使用要求，也不会有基坑开挖时引起塔吊基础变形的问题。
因塔吊基础上表面在自然地面以下，为保证基础上表面处不积水，将场地排水沟与塔吊基础相连通。
沿塔吊基础四周砖砌300×500排水沟，与场地排水沟相连并及时排除，确保塔吊基础不积水。
塔吊基础配筋及预埋件等均按使用说明书。
二、QTZ63塔吊基础计算书（一）参数信息塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)F1=450.80kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=630.00kN.m，塔吊起重高度=70.00m，塔身宽度B=1.50m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=0.2m，基础最小厚度h=1.5m，基础最小宽度Bc=5.00m。
（二）基础最小尺寸计算基础的最小厚度取：H=1.5m基础的最小宽度取：Bc=5.00m（三）塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc ×Bc×D) =1245kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=5.00/2-882.00/(612.96+1245)=1.93m。
塔吊基础设计计算
塔吊基础设计计算设计塔吊的基础，就好比盖房子先要打好地基一样，可不是随随便便的事儿，得一步一步来：算重量和压力：先得摸清楚塔吊自身的重量有多大，再加上它能吊多重的货物，还得考虑到风吹过来的力、地震可能带来的冲击力，把这些力气统统算清楚。
挑基础样式：看看工地的地势和地质条件，选择合适的地基类型，比如独立基础（就像单独的一块大石头垫底）、连片基础（很多块石头连起来）或者打入地下的桩基础（像一根根钉子钉在地下）。
力量怎么传过去：接下来想象一下这些力气是怎么从塔吊传到地基上的，算出每个部位承受的压力有多大。
地基扛不扛得住：土壤能承受多大的压力，得根据地质报告来判断。
就像你得知道土地有多硬实，能撑得起多重的东西。
然后算算这块地基能不能顶住塔吊传下来的全部力气，包括抗压、抗弯折和抵抗剪切破坏的能力。
稳不稳定：考虑塔吊在工作时会不会被吹倒或者歪斜，就像一棵大树扎根在地上，得保证它稳稳当当的。
量体裁衣做基础：根据前面的计算结果，给地基设计合适的大小和深度，就像给塔吊穿鞋，得大小合适、底子扎实。
桩基础的细节设计：如果是用桩基础，那还要考虑桩的数量、粗细、打入地下的长度，还有桩顶上的承台怎么设计。
反复检查调整：设计出来了，还要反复检查，看这地基结实不结实，牢不牢靠，不达标的就调整，比如把地基做大点，或者多打几根桩。
施工方法和材料：设计好了，就要定施工方案，选好材料，就像烹饪要有食谱和食材一样，确保施工质量杠杠的。
权威认证：最后，设计成果要给专家和有关部门审核，通过了才算合格，就像考试答完了卷子，得老师批改过了才能安心。
总而言之，设计塔吊基础就像是给塔吊打造一个稳固有力的家，得方方面面都考虑周全，才能保证塔吊在工地上安全高效地工作。
塔吊基础计算书
塔吊分项参数计算塔吊是施工场地最重要的施工机械之一，其使用贯穿了整个工程。
在这过程中间隔时间长，不可预见性因素多，为确保塔吊的安全，以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。
即：塔吊设置在最大开挖深度处；型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。
（计算详值见计算表格） 1. 基础竖向极限承载力计算F=F1+ F2F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重（包括压重）kn F2最大起吊重量kn 2.单桩抗压承载力、抗拔力计算桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条）F 十。
iV V-A- M =1.2 —±士 弱尹2" Z* （"+”计算结果为抗压，“-”为抗拔）其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kNn 单桩个数，n=4；F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值TG ——塔吊基础重量KNMx,My 承台底面的弯矩设计值kN.mxi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离mM ——塔吊的倾覆力矩kN.m3.桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩R =f A +U £ f l >R = N xgk 实际 ppp s ii1U P =n d其中Rk 实际一一实际钻孔灌注桩承载能力KN桩端面承载能力KN桩侧摩擦阻力总和IUp£fsliKNR——单桩轴向承力安全值KN孔一一桩安全系数取2d桩直径m4.桩抗拔验算Ok=入RQk八k实际5.桩配筋计算桩身配筋率可取0.20%〜0.65% （计算取上限0.65%），抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋，在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm，每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。
As = S桩截面*配筋率n = 4As/ （n 巾2）其中n ——竖筋根数根As ——钢筋总截面积m①一一竖筋直径m6.桩上部钢支柱计算钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。
塔吊基础设计（单桩）
塔吊基础设计（单桩）预览说明:预览图片所展示的格式为文档的源格式展示,下载源文件没有水印,内容可编辑和复制塔吊基础设计(单桩)计算书工程名称：hhh 编制单位： 1.计算参数（1）基本参数采用1台QTZ63塔式起重机，塔身尺寸1.60m,基坑开挖深度-3.50m ；现场地面标高0.00m,承台面标高-0.50m 。
（2）计算参数 1）塔机基础受力情况M基础顶面所受垂直力基础顶面所受水平力基础所受扭矩基础顶面所受倾覆力矩塔吊基础受力示意图比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按非工作状态计算如图： F k =587.00kN ，F h =65.00kN ，M=1220.00+65.0×1.30=1304.50kN.mF k ‘=587.00×1.35=792.45kN ，F h ，=65.00×1.35=87.75kN ，M k =(1220.00+65.0×1.30)×1.35=1761.08kN .m2）桩顶以下岩土力学资料基础桩采用1根φ1600钻（冲）孔灌注桩，桩顶标高-1.80m，桩端不设扩大头，桩端入中风化砾岩1.00m；桩混凝土等级C35，f C=16.70N/mm2 ,E C=3.15×104N/mm2；f t=1.57N/mm2，桩长13.00m；钢筋HPB235,f y=210.00N/mm2 ,E s=2.10×105N/mm2；承台尺寸长(a)=5.00m、宽(b)=5.00m、高(h)=1.40m；桩中心与承台中心重合,承台面标高-0.5 0m；承台混凝土等级C35,f t=1.57N/mm2,f C=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3。
G k=a×b×h×γ砼=5.00×5.00×1.40×25=875.00kN2.桩顶作用效应计算（1）轴心竖向力作用下N k=(F k＋G k)/n=(587.00+875.00)/1=1462.00kN（2）水平力作用下H ik=F h /n=65.00/1=65.00kN3.桩基竖向承载力验算（1）单桩竖向极限承载力标准值计算h r=1.00m,d=1.60m=1600mm,h r/d=1.00/1.60=0.63,查表得，δr=1.04A p=πd2/4=3.14×2.56/4=2.01m2Q sk=u∑q sik i =πd∑q sia i=3.14×1.60×906.00=4551.74kNQ rk=δr f rk A p=1.04×8000×2.01=16723.20kNQ uk=Q sk+Q sk=4551.74+16723.20=21274.94kNR a=1/KQ uk=1/2×21274.94=10637.47kN4.桩基竖向承载力计算轴心竖向力作用下N k=1462.00kN＜R a=10637.47kN,竖向承载力满足要求。
塔式起重机基础设计计算书
塔式起重机基础设计计
算书
第一章编制依据
第一节规范
《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009）
第二节地勘报告资料
依据：由天津市勘察院提供的《天津海泰金港投资有限公司临港新城公寓工程岩土工程勘察报告》
灌注桩桩基参数表：
第三节塔式起重机使用说明书
（1）江麓-浩利工程有限公司制造JL150塔式起重机使用说明书
（2）青岛海威斯帝尔重钢工程有限公司制造TC6012塔式起重机使用说明书
（3）四川自贡天成工程机械有限公司制造QTZ80（5513）塔式起重机使用说明书
（4）四川自贡天成工程机械有限公司制造QTZ6016塔式起重机使用说明书
第二章江麓-浩利工程有限公司制造JL150塔式起重机
第三章青岛海威斯帝尔重钢工程有限公司制造TC6012塔式起重机
第四章四川自贡天成工程机械有限公司制造QTZ80（5513）塔式起重机
塔身直埋节
第五章四川自贡天成工程机械有限公司制造QTZ6016塔式起重机。
塔吊基础计算书
塔吊基础计算书一、塔吊型号TQZ60本工程根据建筑物高度需要，塔设高度为58m，吊钩有效高度50m，基础表面受力情况如下：工作状态下：基础顶部所受的水平力H=24.5KN，基础所受的垂直力P=555KN，基础所受倾翻力矩M1=1252KN.M基础所受的扭矩M2=67KN.M非工作状态下：H=24.5KN，P=555KN，M1=1796KN.m，M2=0KN.m。
以上数据属生产厂家提供，根据使用说明书要求地基承载力必须达到120KN/m2以上。
而现场地质报告，安装塔吊地基承载力达不到以上要求。
所以本工程拟采用预制管桩基础，单桩承载力为650KN，承台尺寸为600*600*130cm。
二、桩基计算：基础埋深1.4米，基底以上结构及覆土总重量G=γAh=20×6×6×1.4=1008KN桩基数量：n=（N+G）/R=（555+1008）/650=2.4 取n=4 根据地质报告提供资料q工作=45Kpa，q非工作=60KpaΦ500管桩端阻力为500Kpa。
R=（45×2＋60×8）×3.14×0.5＋3.14×0.52÷4×5000=187.9KN满足要求，设计有效桩长为10米。
187.9＞2R=130KN满足要求三、单桩承载力验算：承台底部弯矩（取M1=1796KN·M）M=M1+Hh=1796+24.5×1.3=1827.85 KN·MM max=（F+G）/N+（M x y i）/∑y i=（555+1008）/4+（1827.85×1.75）/4×1.752=651.87KN＜125R=812.5KN 满足要求N=（555+1008）/4=390.75＜R 满足要求四、承台设计1．承台尺寸为600*600*130cm 砼强度C25f ck=17.0N/mm2f cmk=18.5N/mm2f tk=1.75N/mm2R g=310KN h0=125 桩顶埋入承台5cm承台的冲切、抗剪及抗弯验算的桩净反力为N=N max－G/N=651.87－1008/4=399.87KN2．承台冲切验算：μm=4×（2+3.5）/2=11m h0=1250.75f tkμm h0=0.75×1.75×11×1.25×103=1804.69KNKF c=2.2×555=1221＜1804KN 满足要求3．受剪计算：最大剪力V=651KV=1.55×399.87×2=1239.60KN0.07×17.0×2.5×1.25×103=3718.75KN 满足要求4．承台的弯矩及配筋计算：M=∑Nx i=2×399.87×1.75=1399.545KN·MA g=（1.4×1399.545×104）/（0.9×1.25×3100）=28.09cm2取30Φ16=3Ag=2.011×30=40.22 双向配筋Φ16@200 五、底板配筋：底板高度h=400mm,h0=360mm，砼强度C25(f c=12.5N/mm2，f cm=13.5N/mm2),Ⅱ级钢筋f y=310N/mm2。
塔吊桩基础的计算书
塔吊桩基础的计算书1. 参数信息塔吊型号:QTZ63自重(包括压重)F1=750.8 kN最大起重荷载F2=60 kN塔吊倾覆力距M=630kN.m塔吊安装高度H=110m塔身宽度B=1.65m混凝土强度:C30承台长度Lc或宽度Bc=4.5m桩直径或方桩边长d=0.5m承台厚度Hc=1.5m2. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1）. 塔吊自重(包括压重)F1=750.8kN2）. 塔吊最大起重荷载F2=60 kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=510.8 kN塔吊的倾覆力矩M=630 kN.m3. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1). 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中n──单桩个数，n=4F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=510.8 kN；G──桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc=25.0×4.5×4.5×1.5=759.38kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值(kN.m)，630 kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：(M为塔吊的倾覆力矩，a为桩间距)2). 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。
经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1= 2×(N-G/n) ×(a/1.414)MX1=My1= 2×(497.5-759.38/4)×(2.5÷1.414)=1089.1KN.m4、矩形承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.5条受弯构件承载力计算。
塔吊基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k三、基础验算基础布置图G k=blhγc=5.5×5.5×1.6×25=1210kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1210=1452kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=77×30+3.8×18.68-47.5×14.1-168×13.6+0.9×(1120.8+0.5×24.162×48/1.2)=870.07kN·mF vk''=F vk/1.2=24.162/1.2=20.135kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=1.2×(77×30+3.8×18.68-47.5×14.1-168×13.6)+1.4×0.9×(1120.8+0.5×24.162×48/1.2) =1332.811kN·mF v''=F v/1.2=33.827/1.2=28.189kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3W y=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=957.053×5.5/(5.52+5.52)0.5=676.739kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=957.053×5.5/(5.52+5.52)0.5=676.739kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(618.45+1210)/30.25-676.739/27.729-676.739/27.729=11.634kPa≥0 偏心荷载合力作用点在核心区内。
塔吊基础计算书
配重高度hp(m)
0.70
基础混凝土强度
C35
3、计算简图
二、计算过程：
1. 修正地基承载力设计值：(本基础设计不考虑上部覆土)
f = fk+ηb×r×( b-3)+ηd×rm×( d-0.5)=
208.12
kN/m2
其中：
基础宽度的地基承载力修正系数ηb=
0.3
基础深度的地基承载力修正系数ηd=
fy为钢筋的抗拉、抗压强度设计值查规范
fy=
300
N/mm2
最小配筋面积
Asmin=ρbh=
9375
mm2
其中：
ρ为基础最小配筋率
0.0015
查表得配筋
Φ28 @ 125双向
截面积As(mm2)
13816
mm2
满足要求
冲击承载力Fl≤0.7βhpft×bm×ho=
3512507
N
其中：
βhp为受冲切承载力截面高度影响系数
0.94
ft为混凝土的抗拉强度设计值查表得ft=
1.57
N/mm2
c的取值：
1.6
m
bm为冲切破坏最不利一侧计算长度
bm=(c+bb)/2=
2.81
m
bb==c+2h0=
4.02
m
h0为截面有效高度h0=h-as=
Pmax=2×(F2+G1+G2+G3)/(3×l×a)=
165.01
kN/m2
Pmax
＜
1.2f=
249.75
kN/m2
基础底面处的平均压力值Pk
Pk=Pmax/2=
82.50
塔吊基础设计计算书桩基础
塔吊基础设计计算书（桩基础）一、编制依据1、《起重机械安全规程》GB6067-2010；2、《塔式起重机起重机械安全规程》GB5144-2012；3、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-2010；4、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ 33-2012；5、《建筑施工安全检查标准》JGJ 59、19-2011；6、塔式起重机图纸及说明书；二、设计依据1、塔吊资料根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用2台QTZ80塔式起重机。
2、岩土力学资料，（BZK8孔）承台面标高：-1.50m 。
比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况，桩基础按非工作状态计算，受力如上图所示：F k =850.0kNG k =25×4×4×1.50=600kN F h =70kNM k =3630+70×1.50=3735kN.m四、 单桩允许承载力特征值计算1、 单桩竖向承载力特征值:1）、按地基土物理力学指标与承载力参数计算 A p ＝πr 2＝0.5027m 2Pa ra sa a R R R R ++= （DBJ15-31-2003）（10.2.4-1）MPa f MPa f C C rp rs 10;10;05.0;40.021====kN l q u R i sia sa 9.1488)7.06076.1340(8.01415926.3=⨯+⨯⨯⨯==∑kNR kN A f C R kN h f C u R kN h f C u R a P rp pa r rs p ra r rs p ra 3.50076.20102.10056.5029.14886.20104.01415926.310104.02.10050.1101005.08.01415926.38.08.06.5025.0101005.08.01415926.38.08.0231322321=+++==⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯⨯==2）、桩身截面强度计算p c c A f ψ＝0.7×16.7×103×0.5027＝5877kN式中：c ψ＝0.7；f c ＝16.7×103kN/m 2；A p ＝0.5027m 2 2、 单桩水平承载力特征值计算 C25砼：E c =2.80×104N/mm 2=3.15×107kN/m 2，f tk =1.78×103kN/m 2Es=2.0×108kN/m 2, %5625.0%)3.0%65.0(400200080020003.0=-⨯--+=g ρ ⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=20201232d E E d d W g c S ρπ =])206.08.0(%5625.0)11080.2100.2(28.0[328.014.32782⨯-⨯⨯-⨯⨯+⨯ =0.07226m 328.007226.020⨯==d W I O =0.0289m 4 EI=0.85E c I 0=0.85×2.80×107×0.0289=687820535068782053.11035⨯⨯==I E mb c α=0.60m -1 （DBJ15-31-2003）（10.2.19）式中：m=35×103kN/m 4 oa χ＝0.01mb 0=0.9(1.5d+0.5)=1.53m桩长L ＝15.96mα·L=0.60×15.96=9.576>4,按α·L=4查表 得：x ν=2.441；m ν=0.768；2=m γ（按圆形截面取值）；kN G F N kk k 5.36241=+=；8.0=N ξ 27865.0%5625.011080.2100.2148.0)1(14m E E d A g c s n =⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯+⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+=πρπ )1)(2225.1(10ntk m kNg mtk m Ha A f N W f a R γξργν++=（DBJ15-31-2003）（10.2.22）kN R Ha 7.236)65.01078.125.3628.01(%)5625.02225.1(768.005286.01078.126248.033=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯= 3、 单桩抗拔力特征值计算09.0G l q u R i sia i p a t +=∑λ （DBJ15-31-2003）（10.2.10） ＝950.9+180.5＝1131.4kNisia i p l q u ∑λ＝3.14×0.8×(0.4×40×13.76+0.6×60×0.7+0.7×100×1.0+0.7×180×0.5)＝950.9kN 0.9G 0＝0.9×π×0.42×15.96×25＝180.5kN五、 单桩桩顶作用力计算和承载力验算1、 轴心竖向力作用下nG F kk +＝ik Q （DBJ15-31-2003）（10.2.1-1）5.3624600850=+=kN<R a ＝4906.7kN （满足要求）2、 偏心竖向力作用下2)22.1(222.137354600850⨯⨯⨯⨯±+=＝362.5±1100.4()⎪⎩⎪⎨⎧=<-⎩⎨⎧==<=)(0.10819.7370.587776.60082.19.1462单桩抗拔力满足要求单桩承载力满足要求kN R kN kNA f kNR kN ta p c c z ψ 3、 水平力作用下:H i k =n H k （DBJ15-31-2003）（10.2.1-3）470==17.5kN<R H a ＝236.8kN （满足要求） 六、 抗倾覆验算根据上图所示，可得：倾覆力矩 m kN H F M M h .43584.10703630=⨯+=⨯+=倾 抗倾覆力矩i b 22)(⨯+⨯+=ta k k R aG F M 抗m kN .6.86638.20.1081226.3)600850(=⨯⨯+⨯+= 故由上述计算结果，得6.199.143586.8663>==倾抗M M （抗倾覆满足要求） 七、 承台受冲切、受剪切承载力验算按照省地基基础设计规中明确承台受冲切、受剪切承载力采用验算h 0的高度来判断。
塔吊基础设计计算书
5.塔吊基础设计计算书塔吊基础的受力过程：塔吊→整板基础→钢格构柱→桩基5.1. 整板基础平台计算复核5.1.1塔吊技术参数（以6028塔吊为例）垂直压力：133.49t倾覆力矩：285t·m扭矩：48t·m水平力：6.5t5.1.2整板基础设计5.1.2.1塔吊基础采用整板基础，板厚h=1300mm，基础底比结构板高500mm，平面尺寸为4000×4000mm。
5.1.2.2 砼强度等级C30 fy=16.5N/mm2 fc=15N/mm2 ft=1.5N/mm25.1.2.3 Ⅱ级钢筋fy=310N/mm2 Ⅰ级钢筋fy=210N/mm25.1.3 荷载计算5.1.3.1基础自重G=4×4×1.3×25=520kN荷载值 520×1.2=624kN5.1.3.2 基础顶部荷载中心轴向力：133.49×10=1334.9kN弯矩：285×10=2850kN·m扭矩：48×10=480kN·m5.4配筋计算：5.4.1基础自重均布荷载：q=520/4=120kN/m由自重引起的弯矩：M=qL2/8=120×42/8=240kN·m5.4.2 As=M/fyr ho= (2850＋240) ×106/(310×0.9×1270)=8720mm2((ho=h－70=1300－70=1230mm) 选27ф25@150As=27×490.9=13230mm2＞8720mm25.5 抗剪强度验算V≤0.07fcAA=4×103×1300=5.2×106mm2V=1334.9＋624=1958 kN07fcA=0.07×15×5.2×106=5.46×106N=5.46×103kNV＜0.07 fcA5.6 抗冲切验算：FL≤0.6 fcbm hoFL=1334.9kN ho=1230mmbm=(2100＋2100＋1230×2)/2=3330mmFL=1340kN＜0.6×1.5×3330×1230×10－3=3686.3kN5.7 综合所述，塔吊平台基础设计为：截面尺寸：4m* 4m*1.3m砼等级：C30商品砼配筋：底筋：双向27ф25@150（HRB335）；面筋：双向27ф25@150（HRB335）；中部构造筋：双向ф12@200（HRB335）5.2 钢格构柱计算复核单根格构柱钢平面积：4L180*18=4*69.3*100=27720mm2四根格构柱钢平面积：27720*4=110880mm2四根格构柱钢可承受压力：110880*210=23284800≈2.33*104KN竖直力：133.49*10+4*4*1.3*24=1834KN竖直力远远小于四根格构柱可承受压力。
塔吊基础设计计算书(桩基础)
塔吊基础设计计算书（桩基础）一、编制依照1 、《起重机械安全规程》GB6067-2010 ；2 、《塔式起重机起重机械安全规程》GB5144-2012 ；3 、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-2010 ；4 、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ 33-2012 ；5 、《建筑施工安全检查标准》JGJ 59 、19-2011 ；6、塔式起重机图纸及说明书；二、设计依照1、塔吊资料依据施工现场场所条件及周边环境状况，采纳 2 台 QTZ80 塔式起重机。
2、岩土力学资料，（BZK8孔）序号地层名称厚度（ m ）桩侧阻力标准值 q s i a 岩层桩端极限阻力（ kPa ）标准值 q p a（ kPa ）1 人工填土/2 砾砂403 强风化粉砂岩604 中风化粉砂岩100 18005 细风化粉砂岩180 4000 3、塔吊基础受力状况基础荷载荷载工况P （ kN ）M （）F k F h M Mz工作状态950302780340非工作状态8507036300MF k---- 基础顶面所受垂直力F h---- 基础顶面所受水平力MM ---- 基础所受倾翻力矩ZF h M---- 基础所受扭矩ZF k塔吊基础受力表示图文档三、 基础设计主要参数基础桩： 4Ф400预制管桩。
承台混凝土等级：C30 ；承台 面标高：。
比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力状况，桩基础按非工作状态计算，受力如上图所示：F kG k = 25 × 4 × 4 × 1. 50=600kN F h =70kNM k =3630+70 ×四、 单桩同意承载力特点值计算1、单桩竖向承载力特点值:1）、按地基土物理力学指标与承载力参数计算A p ＝ π r 2 ＝2R aR saR raR Pa（ DBJ15-31-2003）（ 10.2.4-1 ）C 1 0.40; C 20.05; f rs10MPa ; f rp 10 MPaRsauq sia li0.8 ( 4060 0.7)R ra10.8u p C 2f rshr10 103 R ra 20.8u p C 2 f rs h r10 10 3RpaC 1 f rpAP10 1032R a2）、桩身截面强度计算c f c A p＝ × × 10 3× ＝ 5877kN式中 ： c ＝ 0.7 ； f c ＝× 10 3 kN/m 2 ； A p ＝22、单桩水平承载力特点值计算 C25 砼：E c =2.80 × 10 4 N/mm 2=3.15 × 10 7 kN/m2， f tk× 10 3 kN/m2× 10 8 kN/m2,g2000 800 (0.65% 0.3%)0.5625%2000 400文 档W0 d d 2 2 E S 1 g d 0232 E c= 2 2( 108 0.06 2) 2 ]32 10 73I O W0 d0.842 2c I 0×× 10 7× 0.0 289=687820mb0 5 35 103 - 15E c I 687820（ DBJ15-31-2003 ）（）式中： m=35 × 10 3 kN/m 4 oa＝b 0桩长 L ＝·L=0.60 × 15.96=9.576>4,按· L=4 查表得：x =2.441 ；m；F kG k362.5kN ；N m2 （按圆形截面取值）； N 1k 4A n d1 (E s1) g1081 0.5625%2 4 E c110 74RHa a m ftkW0 (1.25 22 g )(1 NN1k ) m mftkAn（ DBJ15-31-2003 ）（ 10.2.22 ）RHa 2 103 0.05286 22 0.5625%)(12 10 33、单桩抗拔力特点值计算R t a u p i q sia l i 0 （ DBJ15-31-2003 ）（）＝＝u p i qsiali ＝× 0.8 ×× 40 ××60 ×× 100 ×× 180 × 0.5) ＝0 ＝×π ×2×× 25 ＝五、单桩桩顶作使劲计算和承载力验算1、轴心竖向力作用下文档Q ik ＝ F k Gk（ DBJ15-31-2003）（）n850 600（知足要求）4 362.5 kN<R a ＝2、 偏爱竖向力作用下i依照 M x 作用在对角线进行计算M x =M k ＝ 3735kN · mF kG k M y M k y x iQikmax ＝k x i（ DBJ15-31-2003）（）ny i 2 x i 2850 6003735 24 2 (1.2 2)2＝ 362.5 ±z单桩承载力知足要求c f cApR ta(单桩抗拔力知足要求 )3、 水平力作用下:H ik =H k（ DBJ15-31-2003）（）n70Ha ＝（知足要求）4 =17.5kN<R六、 抗颠覆验算文档依据上图所示，可得：颠覆力矩M倾M F H3630 4358kN mh .抗颠覆力矩 M抗(F k G k ) ab i2R ta2(850 600) 22故由上述计算结果，得M 抗（抗颠覆知足要求）M 倾4358七、承台受冲切、受剪切承载力验算依照广东省地基基础设计规范中明确承台受冲切、受剪切承载力采纳验算 h 0的高度来判断。
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塔吊基础设计计算书（桩基础）
一、编制依据
1、《起重机械安全规程》GB6067-2010；
2、《塔式起重机起重机械安全规程》GB5144-2012；
3、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ
196-2010；
4、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ 33-2012；
5、《建筑施工安全检查标准》JGJ 59、19-2011；
6、塔式起重机图纸及说明书；
二、设计依据
1、塔吊资料
根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用2台QTZ80塔式起重机。
2、岩土力学资料，（BZK8孔）
比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况，桩基础按非工作状态计算，受力如上图所示：
F k =850.0kN
G k =25×4×4×1.50=600kN F h =70kN
M k =3630+70×1.50=3735kN.m
四、 单桩允许承载力特征值计算
1、 单桩竖向承载力特征值:
1）、按地基土物理力学指标与承载力参数计算
A p ＝πr 2＝0.5027m 2
Pa ra sa a R R R R ++= （DBJ15-31-2003）（10.2.4-1）
MPa f MPa f C C rp rs 10;10;05.0;40.021====
kN l q u R i sia sa 9.1488)7.06076.1340(8.01415926.3=⨯+⨯⨯⨯==∑
kN
R kN A f C R kN h f C u R kN h f C u R a P rp pa r rs p ra r rs p ra 3.50076.20102.10056.5029.14886.20104.01415926.310104.02.10050.1101005.08.01415926.38.08.06.5025.0101005.08.01415926.38.08.02
3
1322321=+++==⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯⨯==
2）、桩身截面强度计算
p c c A f ψ＝0.7×16.7×103×0.5027＝5877kN
式中：c ψ＝0.7；f c ＝16.7×103kN/m 2；A p ＝0.5027m 2 2、 单桩水平承载力特征值计算 C25砼：
E c =2.80×104N/mm 2=3.15×107kN/m 2，f tk =1.78×103kN/m 2 Es=2.0×108kN/m 2, %5625.0%)3.0%65.0(400
2000800
20003.0=-⨯--+
=g ρ
⎥⎦
⎤⎢⎣⎡
⎪⎪⎭⎫
⎝⎛-+=2
02
01232d E E d d W g c S ρπ =])206.08.0(%5625.0)110
80.2100.2(28.0[328.014.32
7
82⨯-⨯⨯-⨯⨯+⨯ =0.07226m 3
2
8.007226.020⨯==
d W I O =0.0289m 4 EI=0.85E c I 0=0.85×2.80×107×0.0289=687820
535
0687820
53
.11035⨯⨯==I E mb c α=0.60m -1 （DBJ15-31-2003）（10.2.19）
式中：m=35×103kN/m 4 oa χ＝0.01m
b 0=0.9(1.5d+0.5)=1.53m
桩长L ＝15.96m
α·L=0.60×15.96=9.576>4,
按α·L=4查表 得：x ν=2.441；m ν=0.768；
2=m γ（按圆形截面取值）；kN G F N k
k k 5.3624
1=+=
；8.0=N ξ 27865.0%5625.011080.2100.2148.0)1(14m E E d A g c s
n =⎥⎦
⎤⎢⎣⎡⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯+⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡
-+=πρπ )1)(2225.1(10
n
tk m k
N
g m
tk m Ha A f N W f a R γξργν
++=
（DBJ15-31-2003）（10.2.22）
kN
R Ha 7.236)65
.01078.125
.3628.01(%)
5625.02225.1(768.005286.01078.126248.033=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯= 3、 单桩抗拔力特征值计算
09.0G l q u R i sia i p a t +=∑λ （DBJ15-31-2003）（10.2.10） ＝950.9+180.5＝1131.4kN
i
sia i p l q u ∑λ＝3.14×0.8×(0.4×40×13.76+0.6×60×0.7
+0.7×100×1.0+0.7×180×0.5)＝950.9kN 0.9G 0＝0.9×π×0.42×15.96×25＝180.5kN
五、 单桩桩顶作用力计算和承载力验算
1
2i
i 2
)
22.1(22
2.137354600850⨯⨯⨯⨯±+=
＝362.5±1100.4
()⎪
⎩⎪⎨⎧=<-⎩⎨
⎧==<=)(0.10819.7370.587776.60082.19.1462单桩抗拔力满足要求单桩承载力满足要求kN R kN kN
A f kN
R kN ta p c c z ψ 3、 水平力作用下:
H ik =n H k （DBJ15-31-2003）（10.2.1-3）
4
70
==17.5kN<R Ha ＝236.8kN （满足要求） 六、 抗倾覆验算
根据上图所示，可得：
倾覆力矩 m kN H F M M h .43584.10703630=⨯+=⨯+=倾 抗倾覆力矩i b 22)(⨯+⨯
+=ta k k R a
G F M 抗 m kN .6.86638.20.108122
6
.3)600850(=⨯⨯+⨯+=
故由上述计算结果，得
6.199.14358
6
.8663>==
倾
抗M M （抗倾覆满足要求） 七、 承台受冲切、受剪切承载力验算
按照广东省地基基础设计规范中明确承台受冲切、受剪切承载力采用验算h 0的高度来判断。
8
20c
c l u f F h -≥ （DBJ 15-31-2003）（10.5.4-1）
l F ＝F －1.2∑Q k i ＝F k ‘＝950kN ，
C35混凝土：f c ＝16.7N/mm 2，
u c ＝4×0.2＝0.8m ；h 0＝1500－100－35＝1365mm
mm u f F mm h c c l 3778
108.07.161095028213653
30=⨯-⨯⨯=->=
m x i 2.14.22
1
=⨯=
2、 基础配筋
基础采用HRB335钢筋，f y ＝300N/mm 2， h 0＝1500－100－35＝1365mm
26
017.85491365
3009.01031519.0mm h f M As y =⨯⨯⨯==
ρ＝0.1％，2As ＝0.1％×4000×1365＝5460mm 2， 故按1As 配筋。
取26Φ22（Φ22@150）
A s =26×380.1=9882.6 mm 2＞1As ＝8549.7 mm 2
（满足要求）
塔吊基础平面
塔吊基础大样
九、灌注桩桩身配筋
根据DBJ 15-31-2003中的10.3.9的要求，本方案设计中的桩不属于抗拔桩及承受水平力为主的桩，所以桩身配筋按最小配筋率计算。
灌注桩桩身按最小配筋率0.5625％计算。
24.
2
ρ％
⨯
As=
=
=π
⨯
400
2827
5625
.0
A
i mm
所以桩身按最小配筋率配筋，桩身配筋为12Φ20，
'
s
A=
mm
=
⨯
3770
4.
Asi
12
2.
314
i2＞。