塔吊扶墙计算
塔吊附着计算
建筑工程塔吊附着安全专项施工方案编制人：职务：校对人：职务：审核人：职务：审批人：职务：目录第一章工程概况 ----------------------------------------------------------------------------- 3一、工程概况----------------------------------------------------------------------------- 3二、塔吊选型----------------------------------------------------------------------------- 3三、塔吊平面位置及高度设置-------------------------------------------------------- 5四、技术保证条件----------------------------------------------------------------------- 6第二章编制依据 ----------------------------------------------------------------------------- 7第三章施工计划 ----------------------------------------------------------------------------- 7一、施工进度计划----------------------------------------------------------------------- 7二、材料与设备计划-------------------------------------------------------------------- 8第四章施工工艺技术 ----------------------------------------------------------------------- 8一、技术参数----------------------------------------------------------------------------- 8二、施工工艺流程----------------------------------------------------------------------- 9三、施工方法----------------------------------------------------------------------------- 9四、检查验收---------------------------------------------------------------------------- 10第五章施工安全保证体系---------------------------------------------------------------- 13一、组织保障---------------------------------------------------------------------------- 13二、技术措施---------------------------------------------------------------------------- 16三、监测监控---------------------------------------------------------------------------- 18四、应急预案---------------------------------------------------------------------------- 19第六章劳动力计划 ------------------------------------------------------------------------ 21一、专职安全生产管理人员---------------------------------------------------------- 21二、所需劳动力安排------------------------------------------------------------------- 21第七章计算书及相关图纸---------------------------------------------------------------- 22一、计算书------------------------------------------------------------------------------- 22二、节点图------------------------------------------------------------------------------- 35第一章工程概况一、工程概况【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】1、工程基本情况2、各责任主体名称二、塔吊选型本工程选用二台塔吊均为浙江省建机集团生产的QTZ80（ZJ5710）说明：安装附着架前，塔机最大工作高度40m,超过此高度必须安装附着架。
sap2000塔吊附墙计算
sap2000塔吊附墙计算SAP2000塔吊附墙计算引言：塔吊是建筑施工中常见的起重设备，用于搬运和安装大型构件。
为了确保塔吊的稳定性和安全性，需要对其进行附墙计算。
本文将介绍使用SAP2000软件进行塔吊附墙计算的步骤和方法。
一、SAP2000简介SAP2000是一款常用的结构分析与设计软件，具有强大的计算能力和丰富的分析功能。
它可以模拟各种结构的力学行为，包括塔吊附墙计算。
二、塔吊附墙计算的基本原理塔吊附墙计算是为了确定塔吊在使用过程中对附墙所产生的荷载，以确保墙体的稳定性。
计算过程主要包括以下几个步骤：1. 确定塔吊的几何参数：包括塔吊的高度、臂长、吊臂旋转角度等。
2. 建立模型：使用SAP2000软件建立塔吊的三维有限元模型，将塔吊的结构和附墙同时考虑在内。
3. 施加荷载：根据塔吊的实际工况，施加相应的荷载，包括自重、吊重、风荷载等。
4. 分析计算：进行结构分析计算，得到塔吊在不同工况下对附墙所产生的应力和变形。
5. 判断墙体稳定性：根据计算结果，判断墙体是否能够承受塔吊荷载，并进行必要的加固设计。
三、SAP2000塔吊附墙计算的步骤1. 建立模型：在SAP2000软件中，选择合适的单元类型和材料性质，建立塔吊和附墙的三维有限元模型。
2. 设定边界条件：根据实际情况，设定塔吊和附墙的边界条件，如固支或铰支等。
3. 施加荷载：根据塔吊的实际工况，对模型施加相应的荷载，包括塔吊自重、吊重和风荷载等。
4. 进行分析计算：使用SAP2000软件进行结构分析计算，得到塔吊和附墙的应力和变形。
5. 判断墙体稳定性：根据计算结果，判断附墙是否满足稳定性要求。
如果出现问题，需要进行加固设计。
6. 优化设计：根据计算结果，进行必要的优化设计，以提高塔吊和附墙的性能和安全性。
四、注意事项在进行SAP2000塔吊附墙计算时，需要注意以下几个问题：1. 确保模型准确：建立模型时要考虑到塔吊和附墙的几何形状和材料特性，以及实际工况的要求。
TC5610中联重科塔吊附墙验算
1.5
2.0
安全系数
抗倾覆验算需满足安全系数要求，确 保塔吊在正常使用情况下不会发生倾
覆。
稳定性
塔吊结构设计需考虑风力、地震等因 素，确保塔吊在恶劣环境下也能保持
稳定。
结构抗滑移验算
抗滑移验算主要关注塔吊基础与地面之间的摩擦力是否足以抵抗塔吊工作状 态下产生的水平推力，防止塔吊发生滑移。
计算过程中需要考虑塔吊自重、风载、吊重等因素，并根据塔吊基础的材质 、尺寸、地基承载力等参数确定摩擦系数。
整体稳定性分析需要考虑塔吊的结构形式、材料特性、荷载工况、环境条件 等因素，并使用相应的计算软件进行分析。分析结果需要满足国家标准的要 求，确保塔吊的安全性。
总结与建议
加强附墙结构强度
附墙结构是塔吊安全的关键，应确保其强 度和刚度满足要求，防止出现坍塌或变形 。
重视风载和地震作用
风载和地震作用对塔吊稳定性影响较大， 应进行详细计算和分析，采取必要的防风 防震措施。
影响因素
风载、塔吊自重、吊 重
塔吊自重、吊重
分析斜拉索的受力情况，可以确保其强度和稳定性，避免安全事故的发生。
塔身结构受力分析
塔身结构承受着来自吊臂、平衡臂、起升机构、行走机构和操作室等部件的 荷载，以及风力、地震等外界环境因素的力。塔身结构受力分析是塔吊设计 中的关键环节，需要充分考虑各种荷载和力的作用，并进行合理的受力分析 。
规范和标准
附墙验算需符合相关规范和 标准的要求，如《建筑起重 机械安全规程》、《建筑结 构荷载规范》等。
遵循相关规范，确保塔吊附 墙结构的安全性和可靠性。
结构分析
需对附墙结构进行静力学和 动力学分析，考虑各种荷载 和环境因素的影响。
确保附墙结构能够承受塔吊 的重量、风力、地震力等。
塔吊附墙的规范多少米
塔吊附墙的规范多少米塔吊与墙体的规范是指塔吊距离墙体的安全距离，旨在确保施工过程中的安全，并减少意外事件的发生。
以下是塔吊附墙的规范，需要1000字。
在进行建筑施工时，如果需要使用塔吊，必须依据国家相关标准以及工程实际情况来确定塔吊与墙体之间的距离。
塔吊的稳定性和安全性是施工过程中的重中之重，因此，塔吊附墙的规范与要求也是施工中不可忽视的重要环节。
首先，塔吊与墙体的安全距离需要根据塔吊的型号和高度来确定。
一般来说，安全距离可以按照塔吊高度的倍数来计算。
例如，塔吊高度为50米，安全距离的计算可以基于50米高度的倍数，通常为塔吊高度的1.5倍。
这意味着，塔吊与墙体之间的最小距离应为50米的1.5倍，即75米。
其次，塔吊与墙体的安全距离还需要考虑塔吊的工作范围以及施工材料的重量。
塔吊在施工现场是一个高度灵活的机械设备，它的回转范围以及工作半径需要在设计时考虑到。
施工材料的重量也是计算安全距离的重要因素，因为塔吊需要承载并运输这些材料。
此外，施工现场的具体情况也会对塔吊与墙体的安全距离产生影响。
如果周围有其他建筑物或者设备，也需要考虑它们对塔吊操作的限制，以避免发生碰撞和倾覆等潜在风险。
最后，施工单位需要在施工前进行详细的地勘和设计，确保塔吊与墙体之间的安全距离符合国家标准和相关规范要求。
监理单位也需要对安全距离进行监督和检查，确保施工现场的安全施工。
总结来说，塔吊附墙的规范需要根据塔吊的型号和高度、工作范围、施工材料重量以及施工现场的具体情况来确定。
清晰的规范和合理的安全距离可以确保塔吊在施工过程中的稳定性和安全性，有效地预防和减少施工事故的发生。
塔吊附墙验算计算书
塔吊附墙验算计算书塔机附着验算计算书本文的计算依据为《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》/T187-2019和《钢结构设计标准》GB-2017.一、塔机附着杆参数塔机型号为QTZ63(TC5610)-中塔身桁架结构类型，计算高度为98m，起重臂长度为56m，起重臂与平衡臂截面计算高度为1.06m。
塔身宽度为1.6m，平衡臂长度为12.9m。
工作状态时扭矩标准值Tk1为269.3kN·m，包含风荷载。
非工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk'为1940kN·m（反向），工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk为1720kN·m。
附着杆数为四杆附着，附墙杆截面类型为格构柱，附墙杆类型为Ⅰ类，塔身锚固环边长为1.8m。
二、风荷载及附着参数附着次数为2，附着点1到塔机的横向距离为5m，附着点2到塔机的横向距离为2.2m，附着点3到塔机的横向距离为2.2m，附着点4到塔机的横向距离为2.2m。
工作状态基本风压ω为0.2kN/m，塔身前后片桁架的平均充实率α为0.35.点1到塔机的竖向距离为2m，点2到塔机的竖向距离为4.8m，点3到塔机的竖向距离为3.2m，点4到塔机的竖向距离为3.2m。
非工作状态基本风压ω'为0.35kN/m。
工作状态和非工作状态的风压等效高、工作状态和非工作状态的附着点高度、附着点净高、工作状态风压等效均布荷载等参数均有具体数值，这里不再赘述。
285.472kN时，支座6处附墙杆内力计算如下：考虑塔机产生的扭矩由支座6处的附墙杆承担，因此需要计算支座6处锚固环的截面扭矩T。
根据扭矩组合标准值T kTk1269.3kN·m，可得到T的值。
同时考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩，需要将水平内力Nw计算出来。
根据计算简图和塔机附着示意图、平面图，可以得到α和β的值，并用力法计算各杆件轴力。
最终得到支座6处附墙杆的水平内力Nw20.5RE285.472kN。
塔吊附墙计算知识讲解
塔吊附墙计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。
主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固（一）：支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: W K=W OхµZхµsхβz其中W O——基本风压（Kn/m2），安装《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用：W O=0.75kN/m2；µZ——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用：µZ=1.170；µs————风荷载体型系数：µs=0.065；βz——-高度Z处的风振系数，βz =0.70风荷载的水平作用力N W =W KχBχK S其中W K——风荷载水平压力，W K=0.04kN/m2B ——塔吊作用宽度，B=0.00mK s——迎风面积折减系数，K s=0.20经计算得到风荷载的水平作用力q=0.00kN/m风荷载实际取值q=0.03kN/m塔吊的最大倾覆力矩M=2358kN.m风荷载取值q=0.10kN/m塔吊的最大倾覆力矩M=1335kN.m计算结果: Nw=75.351kN(二)：附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程为:其中:本项目塔吊计算参数为：C=1.60米,b1=8.50米,a2=9.10米(三)：第一种工况的计算塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
将上面的方程组求解，其中从0-360循环，分别取正负两种情况，分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力：杆1的最大轴向压力为：259.23 kN杆2的最大轴向压力为：204.32 kN杆3的最大轴向压力为：132.65 kN杆1的最大轴向拉力为：259.23 kN杆2的最大轴向拉力为：204.32 kN杆3的最大轴向拉力为：132.65 kN（四）：第二种工况的计算塔机非工作状态，风向顺着起重臂，不考虑扭矩的影响。
塔吊扶墙附着计算书
塔机附着验算计算书一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.695×1.206×1.95×0.2×0.35×1.06=0.237kN/m 2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.237×572-1/2×0.237×12.92=365.287kN·m 集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(270+365.287)=571.758kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=77.975kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座4处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
4、附墙杆内力计算支座4处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座4处的附墙杆承担）,水平内力N w=20.5R E=110.273kN。
计算简图：塔机附着示意图塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=53.241°α2=arctan(b2/a2)=46.353°α3=arctan(b3/a3)=46.353°α4=arctan(b4/a4)=53.241°β1=arctan((b1-c/2)/(a1+c/2))=46.185°β2=arctan((b2+c/2)/(a2+c/2))=46.185°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=46.185°β4=arctan((b4-c/2)/(a4+c/2))=46.185°四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力X1=1。
塔吊附墙计算
8#（B3）塔吊附墙杆设计1、第三道附墙1.1支座反力计算附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算：ωk=ω0×μz×μs×βz= 0.400×1.170×1.790×0.700 =0.586 kN/m2；其中ω0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：ω0 = 0.400 kN/m2；μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 1.790 ；μs──风荷载体型系数：μs = 1.170；βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.700；风荷载的水平作用力：q = W k×B×K s = 0.586×1.700×0.200 = 0.199 kN/m；其中 W k──风荷载水平压力，W k= 0.586 kN/m2；B──塔吊作用宽度，B= 1.700 m；K s──迎风面积折减系数，K s= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.199 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1743.000 kN·m；弯矩图变形图剪力图计算结果: N w = 121.6407kN ；1.2 附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程:ΣF x=0T1cosα1+T2cosα2-T3cosα3=-N w cosθΣF y=0T1sinα1+T2sinα2+T3sinα3=-N w sinθΣM0=0T1[(b1+c/2)cosα1-(α1+c/2)sinα1]+T2[(b1+c/2)c osα2-(α1+c/2)sinα2]+T3[-(b1+c/2) cosα3+(α2-α1-c/2)sinα3]=M w其中:α1=arctan[b1/a1] α2=arctan[b1/(a1+c)] α3=arctan[b1/(a2- a1-c)]第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
塔吊附着方案(计算书参考版本,不同塔吊是不同的)
一、计算书塔机附着验算（32层）计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数第2次附着40 15 0.832 1.95 1.95 1.763 1.801 0.308 0.471 第3次附着55 15 0.922 1.95 1.95 1.755 1.792 0.339 0.52 第4次附着70 15 1.008 1.95 1.95 1.733 1.766 0.366 0.56 第5次附着85 15 1.087 1.95 1.95 1.708 1.746 0.389 0.597 第6次附着100 15 1.16 1.95 1.95 1.699 1.734 0.413 0.633 悬臂端121 21 1.254 1.95 1.95 1.686 1.728 0.443 0.681 附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.686×1.254×1.95×0.2×0.35×1.06=0.245kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.245×562-1/2×0.245×12.92=363.775kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(269.3+363.775)=569.768kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=146.645kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座7处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
塔吊附着计算书
风压等效高 工作状态风 非工作状态
附着点高度 附着点净高
工作状态风 非工作状态 压等效均布 风压等效均
第N次附着 h1(m)
h01(m)
度变化系数 荷载体型系 风荷载体型
μz
数μs
系数μs'
振系数βz
风振系数βz' 线荷载标准 布线荷载标
Байду номын сангаас
值qsk
准值qsk'
第1次附着 22.15
22.15
0.734
2、扭矩组合标准值Tk 由风荷载产生的扭矩标准值Tk2 Tk2=1/2qkl12-1/2qkl22=1/2×0.164×562-1/2×0.164×11.52=246.308kN·m 集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9） Tk=0.9(Tk1+ Tk2)=0.9×(35+246.308)=253.177kN·m
附墙杆3长细比： λ3=L0/i=(a32+b32)0.5/i=(22052+37372)0.5/44.9=96.638≤[λ]=150，查规范表得： φ3=0.577 满足要求！
附墙杆1轴心受压稳定系数：
σ1＝N1/(φ1A)=249608/(0.546×3364.25)=135.887N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 附墙杆2轴心受压稳定系数： σ2＝N2/(φ2A)=187217/(0.415×3364.25)=134.094N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 附墙杆3轴心受压稳定系数： σ3＝N3/(φ3A)=133727/(0.577×3364.25)=68.89N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
1.76
QTZ5513塔吊附墙计算方案另附有附墙拉杆图纸
QTZ5513塔吊附着计算一、塔吊情况：塔吊采用广西建工集团建筑机械制造有限公司生产的QTZ80(QTZ5513）型塔吊。
该塔吊标准节中心与建筑物附着点的距离为6.76米，根据建筑物的实际结构现初步确定附墙的附着方案，该方案采用3根拉杆对塔吊进行附着，附着杆与建筑物梁面上的连接钢板（厚20）用双面贴角焊缝焊接，焊缝高度hf=10，焊缝长度320，联接钢板通过8根Φ22钢筋固定在建筑物上，其附着位置参见下图。
二、编制依据：《QTZ80塔式起重机说明书》广西建工集团建筑机械制造有限责任公司；《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）；《建筑施工手册》；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。
三、塔吊附墙杆结构图1、拉杆1结构图：2、拉杆2结构图：3、拉杆3结构图：四、附墙杆内力计算1、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其支座反力计算结果如下:①、工作状态：水平力 Nw=190.276 kN，扭矩 Mw=129 kN∙m②、非工作状态：水平力 Nw=205.526 kN2、附墙杆内力力计算①、计算简图：②、计算单元的平衡方程为:T1[(b1 +c/2)cosα1-(a1+c/2)sinα1]+ T2[(b2 +c/2)cosα2- (a2+c/2)sinα2]+ T3[- (b3 +c/2)cosα3+ (a3 -a1 -c/2)sinα3]=M w其中:α1=60°，α2=52°，α3=60°③、工作状态计算塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
将上面的方程组求解，其中从0-360循环，分别取正负两种情况，分别求得各附着杆最大的轴压力和轴拉力：杆1的最大轴向压力为：262 kN杆2的最大轴向压力为：189.6 kN杆3的最大轴向压力为：216.2 kN杆1的最大轴向拉力为：262 kN杆2的最大轴向拉力为：189.6 kN杆3的最大轴向拉力为：216.2 kN④、非工作状态计算塔机非工作状态，风向顺着起重臂，不考虑扭矩的影响。
塔吊附墙计算
附着计算计算书中天工程；工程建设地点：1；属于框剪结构；地上11层；地下1层；建筑高度：1m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：841平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由1担任项目经理，1担任技术负责人。
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工手册》、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。
塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。
主要包括附着支座计算、附着杆计算、锚固环计算。
一、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算：ωk=ω0×μz×μs×βz= 0.400×1.170×1.620×0.700 =0.531 kN/m2；其中ω0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：ω0 = 0.400 kN/m2；μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 1.620 ；μs──风荷载体型系数：μs = 1.170；βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.700；风荷载的水平作用力：q = W k×B×K s = 0.531×1.600×0.200 = 0.170 kN/m；其中 W k──风荷载水平压力，W k= 0.531 kN/m2； B──塔吊作用宽度，B= 1.600 m；K s──迎风面积折减系数，K s= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.170 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 500.000 kN·m；弯矩图变形图剪力图计算结果: N w = 63.7062kN ；二、附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程:ΣF x=0T1cosα1-T2cosα2-T3cosα3=-N w cosθΣF y=0T1sinα1+T2sinα2+T3sinα3=-N w sinθΣM0=0T1[(b1+c/2)cosα1-(α1+c/2)sinα1]+T2[-(b1+c/2)cosα2+(α2-α1-c/2)sinα2]+T3[-(b1+c/2 )cosα3+(α2-α1-c/2)sinα3]=M w其中:α1=arctan[b1/a1] α2=arctan[b1/(a2-a1)] α3=arctan[b1/(a2- a1-c)]2.1 第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
特殊部位塔吊附墙布置及计算方法
特殊部位塔吊附墙布置及计算方法摘要：通过对住宅楼塔吊附墙的附着点的布置和附着点部位的结构承载力的不同计算模式比较，调整塔吊附墙的附着部位的结构承载力形式，以实现塔吊附墙附着点部位在结构配筋不增加或者少增加的情况下，实现结构承载力满足附墙附着点的荷载。
关键词：塔吊附墙；附着；阳台梁；荷载1 塔吊附墙的布置案例随着群体建筑的不断增多，特别是住宅楼群体通过大地下室连成一体，这样，形成较多楼座的塔吊位于楼座侧的地下室内，由于受地下室结构基础筏板、梁板及上部建筑的影响，并需考虑塔吊运行覆盖范围和起重量的影响，塔吊的布置位置会造成部分附墙无法正常布置于框架及剪力墙上，有时会布置于建筑阳台梁上。
而目前，阳台外侧梁的配筋较小，其无法承载较大的荷载，因此，不能按传统的梁考虑承载侧向荷载，需通过综合利用阳台楼板及内侧墙梁的共同作用，通过梁板共同作用承载计算，复核是否可以承载中小型塔吊的附着的荷载。
塔吊附墙件主要传递水平荷载，通过改变附墙的布置方式，调整阳台梁板的受力计算模式，实现不增加或者少增加阳台梁板配筋。
不同形式塔吊设计的附墙附着点的形式不同，附着于结构部位的荷载也不同，对于一般住宅工程采用的中小型塔吊（如QTZ63）来说，其为三点附着，附着部位的荷载计算荷载布置如下图所示，F--、N--表示考虑活载计算系数后的荷载，X--为附着点最大水平荷载，Y--为附着点最大垂直荷载。
图1 图2 图3图1为某塔吊附墙布置图，塔吊布置于两阳台的中心对称轴线位置，阳台边梁截面为200*400，配筋为6@200(2)，212、212，中间支座处上排筋为218；阳台悬挑边梁XL1截面为200*400，配筋为8@100(2)，220、212；阳台中间悬挑梁XL5截面为200*400，配筋为8@100(2)，322/220、212；内侧剪力墙侧梁的截面为200*430，配筋为10@100/200(2)，220/216、520(2/3)。
QTZ80塔机附墙撑杆计算书
QTZ80塔机附墙撑杆计算书附墙撑杆计算说明：1、将附墙撑杆支座简化为铰支座。
2、整个附墙撑杆的自重在垂直方向作为均布载荷处理。
3、撑杆水平方向考虑作用均布风载荷。
4、根据水平与垂直两个方向所产生的弯矩，取最大弯矩值验算撑杆整体稳定性。
一、设计参数附墙撑杆轴向力 N 1800Kg撑杆自重 W=4*G1*L+4*G2*L1*n 171.10 KgG1 0.05 Kg/cmG2 0.01 Kg/cm 撑杆主弦杆长度 L 677.6 cm 撑杆缀条长度 L1 54.5 cmn 13.5二、载荷计算撑杆均布载荷 q G＝W/L 0.25 Kg/cm 撑杆自重引起的弯矩 M y= q G*L2/2 57969.66 Kg.cm 标准风压值qⅡ0.0025 Kg/cm2撑杆风压高度修正系数 K h 1撑杆风载体形系数 c 1.4撑杆高宽 h 24 cm 撑杆轮廓面积 F=Fx=Fy=ΦL*h 6504.96 cm2撑杆挡风系数Φ0.4风载荷 W f= qⅡ*K h*c*F 22.76736 Kg撑杆风载荷 q f=W f/L 0.0336 Kg/cm 作用在撑杆上的风载荷引起的弯矩Mx=q f*L2/2 7713.582 Kg.cm 三、撑杆截面参数撑杆主弦杆为L63*5角钢，由表查得：主弦杆面积 A1 6.14 cm2主弦杆总面积 A=4* A1 24.57 cm2单肢惯性矩 I x0 23.17 cm4i x 1.94 cmi y0 1.25 cmz0 1.74 cm撑杆缀条为L30*3角钢，由表查得：缀条面积 A1 1.749 cm2主弦杆总面积 A=4*A1 6.996 cm2单肢惯性矩 I x0 1.46 cm4i x 0.91 cmi y0 0.59 cmz0 0.85cm撑杆横截面几何特性I x=I y=4*﹝I x0+A1*(h/2-z0)2﹞2679.32cm4I r=(I x/A)1/2 10.44cm四、撑杆稳定性计算按垂直方向验算撑杆整体稳定性撑杆长细比λx=L/r 64.89〔λ〕 120.00λx＜〔λ〕 OK四肢格构构件换算长细比λhx=λhy=〔λx2+40*(A/A1x)〕1/2 67.02偏心率ε1=(M y/N)*(A*(h/2+z0)/I y) 0.30由表查偏心受压构件的稳定系数Φpg 0.50撑杆整体稳定性验算σ=N/Φpg*A 1465.08Kg/cm2〔σ〕 1700Kg/cm2σ＜〔σ〕 OK五、单肢稳定性验算省略计算注：QTZ63塔机附墙撑杆计算书（四撑杆）因与QTZ80差别不大且小于QTZ80，故计算略。
塔吊附墙计算书
二、塔吊附墙杆受力计算（一）、塔吊附墙内力计算，将对以下两种最不利受力情况进行：1、塔机满载工作，起重臂顺塔身x-x轴或y-y轴，风向垂直于起重臂（见图1）；2、塔机处于非工作状态，起重臂处于塔身对角线，风向由起重臂吹向平衡臂（见图2）。
对于第一种受力状态，塔身附墙承担吊臂制动和风力产生的扭矩和附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。
对于第二种受力状态，塔身附墙仅承受附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。
以下分别对不同受力情况进行计算：（二）、对第一种受力状态，附墙上口塔身段面内力为：弯矩：M=164.83（T.m）剪力：V=3.013（T）扭矩：T=12（T.m）,则:1、当剪力沿x-x轴时(见图a)，由∑M B=0，得T+V*L1 -L B0’*N1=0即：N1=（T+ V*L1）/ L B0’=（12+3.013*3.65）/5.932=3.88（T）通过三角函数关系，得支座A反力为：R AY= N1*sin52.3426=3.88*sin52.3426=2.84（T）R Ax= N1*cos52.3426=3.88* cos52.3426=2.64（T）由∑M C=0，得N3*L G0’+T+V*0.8=0即：N3=-（T+ V*0.8）/ L G0’=-（12+3.013*0.8）/0.966=-14.92（T）由∑M0’=0，得N2*L C0’-(T+V*L6)=0即：N2 =（T+ V*L6）/ L C 0’=（12+3.013*0.027）/0.98=12.33（T）由力平衡公式∑N i=0，得R AY+R BY=0和-R AX-R BX +V =0，故R BY= -R AY =-2.84（T）(负值表示力方向与图示相反,以下同) R BX = -R AX +V =-2.64+12.33=9.48（T）2、当剪力沿y-y轴时(见图b)，由∑M B=0，得T-（V*L4+L B0’*N1）=0即：N1=（T-V*L4）/ L B0’=（12-3.013*4.5）/5.932=-0.263（T）通过三角函数关系，得支座A反力为：R AY= N1*sin52.3426=-0.263*sin52.3426=-0.171（T）R Ax= N1*cos52.3426=-0.263* cos52.3426=-0.2（T）由∑M C=0，得N3*L C0’+T+V*0.8=0即：N3=-（T+ V*0.8）/ L C0’=-（12+3.013*0.8）/0.98=-14.91（T）由∑M0’=0，得N2*L C0’-(T+V*L5)=0即：N2 =（T+ V*L5）/ L G 0’=（12+3.013*0.2）/0.966=13.05（T）由静力平衡公式∑N i=0，得R AY +R BY+V =0和R AX+ R BX =0，故R BY= -(R AY +V)=-(-3.16+12)=-8.84（T）R BX = -R AX =2.93（T）（二）、对第二种受力状态(非工作状态)，附墙上口塔身段面内力为：弯矩：M=191.603（T.m）剪力：V=10.036（T），剪力沿塔身横截面对角线，对图c,由∑M B=0，得V*L BH +L B0’*N1=0即：N1=-V*L BH/ L B0’=-10.036*0.6/5.932=-1.015（T）通过三角函数关系，得支座A反力为：R AY= -N1*sin52.3426=-1.015*sin52.3426=-0.8（T）R Ax= -N1*cos52.3426=-1.015* cos52.3426=-0.62（T）由∑M C=0，得N3*L0’C+ V* L C0=0即：N3=- V* L C0/ L C0’=-10.036*1.132/0.98=-11.6（T）由∑M0’=0，得N2*L C0’-V*L7=0即：N2 = V*L7/ L C 0’=10.036*0.17/0.98=1.74（T）由力平衡公式∑N i=0，得R AY +R BY+V*cos450=0和-R AX-R BX +V*sin450 =0，故R BY= -R AY- V*cos450 =0.8-10.036*cos450=-6.3（T）R BX = -R AX +V* sin450 ==0.62+10.036*sin450=7.79（T）对图d,由∑M B=0，得V*L BG +L B0’*N1=0即：N1=-V*L BG/ L B0’=-10.036*5.67/5.932=-9.6（T）由∑M C =0，得N3*0+ V* L C0=0，即N3=0通过三角函数关系，得支座A 反力为：R AY = N 1*sin52.3426=-9.6*sin52.3426=-7.6（T ）R Ax = -N 1*cos52.3426=-9.6* cos52.3426=-5.87（T ） 由静力平衡公式，得R AY +R BY +V*sin450=0和R AX +R BX +V*cos450 =0，故R BY =-R AY -V*sin450=7.6-10.036*cos450=0.5（T ）R BX =-R AX -V*sin450=-5.87-10.036*sin450=-13（T ）根据如上计算,附墙杆件和支座受力最大值见下表： AB 杆 BC 杆 BD 杆 A 支座B 支座 R AXR AY R BX R BY N1=-9.6t N2=13.05t N3=-14.92t7.6t5.87t -13t 0.5t 由于外力方向可向相反方向进行，故以上数值可正可负，均按压杆进行设计。
塔吊附墙计算
塔吊附墙计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。
主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固（一）：支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下：W K=W O x/ x吊其中W O――基本风压（Kn/m2），安装《建筑结构荷载规范》（GBJ9 ）的规定采用：W o=0.75kN/m 2;/――风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用：『=1.170 ;谬 ---- 风荷载体型系数：『=0.065 ；化一高度Z处的风振系数，B z =0.70风荷载的水平作用力N W =W K X X K S其中W K——风荷载水平压力，W K=0.04kN/m 2B ――塔吊作用宽度，B=0.00mK s ------ 迎风面积折减系数，K s=0.20经计算得到风荷载的水平作用力q=0.00kN/m塔吊的最大倾覆力矩M=2358kN.m 风荷载实际取值q=0.03kN/m塔吊的最大倾覆力矩 M=2358kN.m 风荷载取值 q=0.10kN/m塔吊的最大倾覆力矩 M=1335kN.m（二）：附着杆内力计算计算简图：计算单元的平衡方程为7] cos 丐 + 為 cos j cos cos &7] sin + 7^ sin 十骂 min as? = sin 8爲+c/2）coss 1 i （尙 + c/2）sin ◎』+爲[（外 + c ,/2）cosffi a 一⑷ +c/2）sin 色]十爲[- 0] + c / 2） cos + （勺 ~a 1 -（?/2）sin a 3 ]= M v 2 6.0m 2 6.0m 2 4.0m-------------------------------------- *■计算结果:Nw=75.351kN其中:= arcigl^心訂a2 = arct^b x + c）］禺=arctg^ /（a2-两-c）］本项目塔吊计算参数为：C=1.60 米,b 1=8.50 米,a2=9.10 米（三）:第一种工况的计算塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
塔吊增加混凝土柱附墙支座验算
2#楼塔吊增加混凝土柱附墙支座验算首道附墙位于11层, 锚板宽度为390㎜.增加C30混凝土柱截面尺寸为1100mm*200mm,配筋为10根HRB400级Φ18钢筋, 箍筋Φ10＠200mm。
一、混凝土承压验算1.设计水平荷载计算查说明书计算得附着点的水平荷载为180KN, 取分项系数1。
5.动力系数1.2。
作用到该柱的设计水平力为：H=180＊1。
5＊1。
2=324kN2.混凝土7天强度设计值R 7= R28＊ln 7/ln28=14。
3×1.94591/3。
332205=8。
35N/㎜²3.附着点局部7天混凝土承压计算H砼=0。
95fcBLmη=0.95＊8。
35*1000＊390*0.75=23200kN4.局部混凝土承压验算H≦H砼混凝土局部承压满足要求。
二、柱配筋验算附墙连接点简图1.最大弯矩计算M A =（324＊1.15＊1。
22）/2。
352=97。
16kN ·mM B =（324*1.152*1。
2）/2。
352=93.11kN ·mM 中=（2＊324*1.152*1.22）/2.353=95.09kN ·m最大弯矩M max =M A =97.16kN ·m2.最小配筋面积计算α=97.16*10^6/(1100＊2002)= 2。
208查混凝土结构计算图表（中南建设设计院出版）第22页得, ρ=0.67%, 计算HRB400级钢筋最小配筋面积:A S =ρbh 0=0。
67%*1100＊（200—40)=1179.2mm 23.配筋验算实际配筋10根Φ18面积为10×254.5=2545mm 2＞最小配筋面积1179.2mm 2。
柱实际配筋满足要求。
三、混凝土抗剪验算1.最大剪力计算V AC =(324＊1.22）*（1+2＊1.15/2。
35)/2。
352=167。
17kN V CB =167.17-324=-156.83kN最大剪力V max = V AC =167.17kN2.混凝土承受剪力能力计算混凝土承受剪力计算公式为: VC=0.7ftbh0其中:F t —-混凝土抗拉设计强度;C30混凝土f t =1.43 B ——截面宽度h 0——截面高度减3—5cmV C =0.7＊1。
塔吊附墙方案
一、工程概况金晖家园一期工程位于北京市海淀区西直门外小村33#，南临北二环路，西临学院南路，共分为丙1#、丙2#、丙3#住宅楼及汽车库四个单体工程。
其中丙3#楼地上二十三层，屋面设备层一层，建筑檐高高度70.2米，标准层层高2.8米，十四层层高3.1米。
结构施工阶段使用一台FO/23B塔吊，自由高度59.8米，基础顶标高▽-4.9米，由于施工需要，该塔吊最终高度近90米，超过自由高度时应先安装附墙，然后接长。
二、附墙高度（一）第一次附墙塔吊基础顶标高▽-4.9米，安装附墙时，墙体混凝土强度应达到设计强度80%以上，按照现场情况约需12天左右，该段时间将施工两个标准层，高度5.6米，要保持塔吊仍然能够使用，吊钩高度应较在施层高12米左右，所以第一道附墙高度不得高于59.8-4.9-5.6-12=37.3米，本工程十二层楼层标高▽30.75米，墙体距塔吊基础高度在35.65米至38.45米，因而选择附墙安装在该层楼层以上90cm处，塔高36.55米，楼高31.65米。
（二）第二次附墙依据塔吊使用说明书，附墙以上部分塔身节数不超过15节，标准节高度不超过45米，要满足本工程需要，还需进行二次锚固，选择二道附墙安装在十六层楼板以上90cm处，塔高48.05米，楼高43.15米。
第二次锚固后，应拆除第一次锚固。
锚固示意图见附图一三、附墙类型本工程附墙选用塔吊使用说明书中标准的三杆式附墙杆系，拉杆示意图见附图二，锚固点埋件见附图三。
四、墙体强度验算附墙处墙体砼标号C30，墙厚在十四层为240mm，十六层墙体厚220mm，配筋Ф12@200双排双向，。
经查表C30砼f t=1.5N/mm2按无配筋情况计算抗冲剪力：F t=0.6u m f t h o=0.6×2×(650+205+400+205)×205×1.5=538740N附墙与墙体夹角按60℃计算F MAX合=（21270+28323）×9.8×sin60℃=420898N< 0.8F t=430992N在墙体砼达到80%设计强度后，即可安装附墙。
槽钢塔吊附墙拉杆受力计算米一条10O米二条
槽钢塔吊附墙拉杆受力计算米一条10O米二条槽钢塔吊附墙拉杆是塔式起重机的一个重要部件，用于稳固塔机在使用过程中的安全性。
附墙拉杆一般由一条或多条槽钢组成，通过锚固在建筑物的墙体上，起到支撑塔机的作用。
下面是对槽钢塔吊附墙拉杆受力计算的一个简要介绍。
首先需要计算附墙拉杆受到的力的大小。
槽钢塔吊附墙拉杆受力主要包括垂直力和水平力。
垂直力是塔机的起重力和自重力，水平力是风载荷和塔机施工荷载等外力。
根据塔机的参数和工况，可以确定这些力的大小。
其次，需要计算附墙拉杆在墙体上的受力情况。
附墙拉杆通过锚固在墙体上，受力主要以弯矩和剪力的形式传递给墙体。
根据材料力学的基本原理，可以通过计算附墙拉杆的截面特性和拉杆受力情况，来确定墙体所承受的力的大小。
在计算附墙拉杆受力时，需要考虑拉杆的强度和稳定性。
拉杆的强度可以通过计算其截面面积和材料的屈服强度来确定。
拉杆的稳定性需要考虑其受到的外力对其产生的弯曲和屈曲的影响。
通过计算附墙拉杆的截面惯性矩和截面屈曲半径来确定其稳定性。
最后，需要进行安全性验证。
通过将计算得到的附墙拉杆受力与拉杆的强度和稳定性进行比较，来确定拉杆是否安全。
综上所述，槽钢塔吊附墙拉杆受力计算包括计算附墙拉杆所受到的力、计算附墙拉杆对墙体的受力情况、计算拉杆的强度和稳定性，以及进行安全性验证。
这些计算都需要根据具体的参数和工况来进行，所以需要根据实际情况进行具体的计算。
以上只是对槽钢塔吊附墙拉杆受力计算的一个简要介绍，具体的计算还需要进一步的详细分析和研究。
塔吊附墙
一、附墙支撑布置附墙支撑设三道。
第一道设于离地33m处，第二道设于63m处，第三道设于70m处。
每道支撑有三根支撑杆，即AC杆，BC杆，及A，D杆，各杆与墙面的夹角大于见相应规定。
二、附墙支撑内力计算1、荷载取值：塔机在33米处设置第一道支撑，当塔机升至70米时需要在63米处设置第二道支撑。
此时塔机在风力作用下第一道支撑承受最大荷载。
最大风力：按10级强风考虑，风速达28.4m/s（通常南京地区按9级强风考虑）。
塔机处于非工作状态。
作用于附墙支撑横向水平力P=17.019T。
2、附墙支撑内力计算：（1）假定塔吊标准节通过附墙架与附墙支撑相连附墙架的刚度很大。
计算不计其变形刚体考虑。
为了计算方便，A，D杆与AC杆，与墙的预埋件不在一处，因AA，距离很近，近似看做同一点，因而将AD杆代替A，D杆。
（2）内力计算切断BC杆，代替轴向拉力NBC（拉为正），其y方向为yBC，x方向为xBC。
对A点取矩为0。
①ΣMA=0-YBC·（5.8348+6.135）-P·（8.07026+1.000）=0YBC=-9.07026*P/11.97=-0.75775PNBCSinα1=yBC得NBC=yBC/Sinα1=-0.75775·P/Sin55.4370=-0.92016PXBC=yBC/tgα1=-0.75775·P/tg55.437=-0.5220P②切断AD杆，用NAD代替（拉为正），其y方向为yAD，x方向为xAD，对C点取力矩为0。
ΣMC=0+yAD（6.13501）-xAD（8.470）-P·1.0=0又因为yAD=tgα2*xAD代入上式得xAD（tgα2×6.13501-8.470）=PxAD（tg63.51×6.13501-8.470）=P xAD=P/（12.3105-8.470）=P/3.8405=0.26038PyAD=tg63.51×0.26038P=0.5224PNAD=yAD/Sinα2=0.5224P/Sin63.51=0.5837P③切断AC杆代以NAC，在y方向yAC，x方向为xAC，对整个塔机平面取平衡体Σx=0-XAD-XAC+XBC+P·Cos4.5886=0-0.26038P-XAC+（-0.5220）P+P·0.9968=0XAC=-0.260389-0.5220P+0.9968P=0.2144PΣy=0-yAD-yAC-yBC+p·Sin4.5886=0-0.5224p-yAC-（-0.755775）P+0.08P=0yAC=0.3154PNA=yAC/Sin54.0834=0.3154P/0.8099=0.3894P以上计算结果列图。
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19#地块住宅小区工程塔吊附着施工方案编制人:审核人:审批人:重庆中建机械制造有限公司2012 年10 月12日目录1、前2、工程概况3、材料要求4、附着设计与施工的注意事项5、附着装置6、附着装置的安装高度7、安装方法8、附着装置安装要求9、附着安装的注意事项10、拆卸附着装置11、安全要求12、附一号塔吊附着计算书、二号塔吊附着计因为我公司提供的随机附着仅限于塔吊距离建筑物3.8 米，当超过此距离时，我公司不提供附着设备，但我单位可以提供技术支持。
宿迁华夏建设集团工程有限公司施工的云南中豪新螺蛳湾工程，情况比较特殊，塔吊距离建筑物较远。
该公司提供了塔吊平面布置图，并要求我公司予以技术支持，由此我公司设计附着方案，生产安装该公司自行负责解决。
由此产生技术方面问题，我公司负责；安装的安全问题该公司负责。
一、工程概况（一）、工程地点本工程位于商城大道东侧，商博路南侧，商英路西侧。
（二）、施工界线我公司施工范围：纯地下室的自4号楼的西侧后浇带向东，E轴北侧后浇带向北；住宅楼：1、2、5、6号楼；会所7 号楼。
（三）、工程规模1、地下室建筑面积：58898M2；2、夹层面积：3525 M2;3、1 号楼建筑面积33238.89 M2;2号楼33453.52 M2;5号楼31195.3M2；6 号楼30388.39 M2。
4、会所2594.5 M2.总面积：约19万M2（其中包括地下二层人防建筑面积为6021 M2）。
（四）、结构类型地下室为框架、剪力墙结构; 塔楼为剪力墙结构; 会所为框架结构。
（五）、建筑层次及高度1 、纯地下室二层（塔楼下夹层一层），负二层层高3.8 米，负一层层高4米; 塔楼下负二层层高3.8米，负一层层高3米，夹层层高3 米。
地下室负二层地面标高-9.8米（结构标高-9.95米）。
2、住宅塔楼33层，屋面一层，机房一层。
层高2.95米，檐口高度98.85米，建筑物总高度106米（包括地下部分115.8米）3、会所二层，局部三层；一层层高5.4 米，二、三层高4.2米。
建筑物总高度21.658 米。
我公司生产的塔吊最大起升高度150米。
塔机使用高度超过40米后，应加附着装置，第一道附着离地面32 5米，以后每隔20米加一道附着，达到高塔时仅需6次附着。
6次加附着后塔机的最大高度为150米，每次加完附着后塔机附着以上的独立高度不超过28米。
在工作高度达75 米前，可采用二倍率或四倍率钢丝绳起升。
当T作高度超过75米时，只能采用二倍率钢丝绳起升。
为提高塔机的稳定性和刚度，要求塔身中心线距建筑物的距离以3.8米为最佳。
本工程塔吊安装在基础底板上，标高为-9.95 米，根据以上情况塔吊需要120米高，按照我公司的要求需要四道附着即可，但是考虑施工期间的外脚手架的高度、浇筑混凝土的布料杆高度、附着和现浇板的标高关系、最后一道附着以上的高度等，第一道附着必须安装在自基础面向上27.5米，其他依次为45.2米、62.9米、80.6米、101.25米。
二、材料要求：1、附着设施材料要求(1)一号塔吊附着使用20b槽钢，二~六号塔吊使用14a槽钢。
槽钢为Q345b(2)预埋件锚板、耳板应用级别为Q345I钢板制作，厚度15mm锚筋未为三级钢14，锚筋根数为4*4。
预埋锚筋的埋入长度和数量满足下面要求：预埋螺栓埋入长度不少于15d ;螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。
其中n为预埋螺栓数量；d为预埋螺栓直径；I为预埋螺栓埋入长度；f为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C2C为1.5N/mm A2 C3C为3.0N/mm A2）; N为附着杆的轴向力。
预埋件应是双耳支座。
2、附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20；3、焊接时，应使用和型钢相匹配的电焊条。
4、所用的主、辅材均需要有合格证。
5、焊接完毕，冷却后涂刷防锈漆两道。
三、附着设计与施工的注意事项锚固装置附着杆在建筑结构上的固定点要满足以下原则：1、附着固定点应设置在丁字墙（承重隔墙和外墙交汇点）和外墙转角处，切不可设置在轻质隔墙与外墙汇交的节点处；2、对于框架结构，附着点宜布置在靠近柱根部；3、在无外墙转角或承重隔墙可利用的情况下，可以通过窗洞使附着杆固定在承重内墙上；4、附着固定点应布设在靠近楼板处，以利于传力和便于安装。
四、附着装置附着装置由三根撑杆、框架，框架是由四部分通过螺栓联接成一整体，撑杆一端通过框架与塔身联接，一端用销轴与建筑物连成一体。
撑杆一端必须安装调节丝。
调节丝直径60mm。
五、附着装置的安装高度塔机使用高度超过标塔高度40米时，应按规定第一道附着距地面32.5米，第二道附着距第一道附着20米，以后每隔20米加一道附着。
每次加完附着后，上悬顶升加节的标准节数量不应大干10节（含套架内的2节），塔机吊钩距上面一道附着的距离应不大于28米。
最后一道安装完毕后，塔基吊钩距离附着的距离应不大于17. 5米，即附着安装完毕后上悬顶升加节的标准节数量不应大于7节。
本工程的附着安装高度应按照27.5米、45.2米、62.9米、80.6米、101.25 米。
六、安装方法先将四个“ L ”型框架用起重吊钩吊至需附着高度且和塔身标准节用铁丝临时固定，然后用M20的高强度螺栓、螺母联接好，使附着框架手u标准节固定紧密，最后分别将三根附着撑杆起吊，先和附着框架铰接，再和建筑预埋耳板铰接。
注意装上开口销。
七、附着装置安装要求1、斜杆两端的水平高差a不允许超过200mm.2、塔身上四支点安装后，每100米高度水平偏差w 200mm,塔身断面扭转角w 3°。
3、附着装置安装完毕后,附着装置以下的侧向垂直度允差为2/1000．附着装置以上的侧向垂直度允差为4/1000。
4、建筑物各附着水平抗拉力必须大于附着水平拉力最上面一道附。
八、附着装置安装注意事项1、附着框架在塔身上的安装必须安全可靠和牢固；2、各联接件不应缺少和松动；3、附着杆和框架及建筑物的联接必须可靠和牢固。
九、拆卸附着装置当塔机降至附着时,就需先拆附着装置再降塔。
拆附着装置时,先拆除附着杆与附着框架及建筑物的铰接销，然后利用起升吊钩将附着杆吊至地面。
拆附着框架：附着框架由四件L 型钢梁组成，先用铁丝将框架上的四件L型钢粱临时固定盘好后，再拆除框架四件L型钢梁之间的高强度连接螺柃，再利用起升吊钩将四件L钢梁分别吊至地面再重新组合好。
十、安全要求1、安装和拆卸时不能在有荷载情况下施工；2、安装附着装置时，由现场的施工管理人员及时测量塔吊垂直度，将误差控制在允许范围内；3、安装、拆卸的施工人员必须正确佩戴安全帽、安全带；4、扳手等手用工具用完随时放在工具袋内，谨防滑坠伤人。
本工程中2、5、6号塔吊距离墙体较近，统一使用14A曹钢焊接附着装置；1号塔吊距离墙体较远使用20B曹钢焊接附着装置。
分别计算1号、2号塔吊即可。
号塔吊附着计算书塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。
主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。
参数信息塔吊高度:120.00(m)附着塔吊最大倾覆力距:1075.00(kN.m)附着塔吊边长:1.70(m) 回转扭矩:203.00(kN/m)附着框宽度:2.10(m)风荷载设计值:0.41(kN/m)附着杆选用：[20b 槽钢附着节点数:5各层附着高度分别:27.5,45.2,62.9,80.6,101.3(m)附着点1到塔吊的竖向距离:11.14(m)附着点1到塔吊的横向距离:6.24(m)附着点1到附着点2的距离:14.13(m)二. 支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算吒=肌共工其中Wo——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用：W=0.30kN/m2;u z——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用:u z=2.380;u s ------ 风荷载体型系数：U S=2.400 ;■'z——风振系数,依据《建筑结构荷载规范》结构在Z高度处的风振系数按公式742条规定计算得伐=0.70风荷载的水平作用力N w=WX BX K S其中Wk——风荷载水平压力,W k=1.200kN/m2B ——塔吊作用宽度,B=1.70mK s --------- 迎风面积折减系数，K S=0.20经计算得到风荷载的水平作用力q=0.41kN/m风荷载实际取值q=0.41kN/m塔吊的最大倾覆力矩M=1075kN.mq计算结果：N w=85.786kN三•附着杆内力计算计算简图：计算单元的平衡方程为：区耳’_________________________T\C6S 珂+ 弓COS Ci-j -爲COS 叫--鸟几COS 百艺耳7|+ 爲sin 些=sin &7^ sin + 7^ sin7][(&i +c/23 cos Oj -(<3j + c/ 2) sin 码]亠爲[〔站+c/ 2) cos % -g + c / 2) sin ] + 2/ 2) cos a3 + (鬥-&] p#2)siii aj= Jif v其中：EK L= 口/■巴堪[啓i a}] £E2=盘心g[片/(叫+ 町] 碍 =盒冋或妇/(勺~ a\~ c)]四.第一种工况的计算塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
将上面的方程组求解，其中g从0-360循环，分别取正负两种情况，分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力：杆1的最大轴向压力为：180.32 kN杆2的最大轴向压力为：141.71 kN杆3的最大轴向压力为：113.38 kN杆1的最大轴向拉力为：180.32 kN杆2的最大轴向拉力为：141.71 kN杆3的最大轴向拉力为：113.38 kN五.第二种工况的计算塔机非工作状态，风向顺着起重臂，不考虑扭矩的影响。
将上面的方程组求解，其中G =45,135,225,315，Mw=Q分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力。
杆1的最大轴向压力为：69.53 kN杆2的最大轴向压力为：28.69 kN杆3的最大轴向压力为：94.25 kN杆1的最大轴向拉力为：69.53 kN杆2的最大轴向拉力为：28.69 kN杆3的最大轴向拉力为：94.25 kN六.附着杆强度验算1 •杆件轴心受拉强度验算验算公式:r=N/A n< f其中N ——为杆件的最大轴向拉力,取N=180.32kN;；——为杆件的受拉应力；A n——为杆件的的截面面积，本工程选取的是［20b槽钢,查表可知A n=3283.00mm；经计算，杆件的最大受拉应力. =180.32 X 1000/3283.00=54.93N/mm2。