混凝土结构双向板设计
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根据初步设计成果,提出设计资料及数据如下: (1)、墙体厚度370mm ,结构横向长L 1=36m ,结构纵向长L 2=36m 。楼梯位于该层平面的外部,本设计不予考虑。楼盖采用整体式双向板肋形结构;
(2)、该建筑位于非地震区; (3)、建筑物安全级别为二级; (4)、结构环境类别二a 类; (5)、建筑材料等级:混凝土强度等级:混凝土C20; 钢筋:板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋HRB335级,梁中受力筋HRB400级;
(6)、荷载:钢筋混凝土重力密度为25kN /m 3
,楼面面层为水磨石(25mm 厚水泥砂浆,
自重为20kN /m 2);梁板天花为混合砂浆抹灰(15mm ,重力密度为17kN /m 3
),楼面活荷载标
准值5.5kN /m 2
;永久荷载分项系数1.2,可变荷载分项系数1.3。
(7)、结构平面布置及初估尺寸:板的支承长度为120mm ,梁的支承长度为240mm 。(如图1)
(8)、使用要求:梁、板允许挠度、最大裂缝宽度允许值见混凝土结构学课本附录; (9)、采用的规范:混凝土结构设计规范(GB50010-2010),建筑结构荷载规范(GB5009—2001)。
图1 梁板结构平面布置
2.1 计算构件的尺寸
h =115880(
)147405040
q mm l mm -==0x l 80h mm >150h mm =250500b h mm mm ⨯=⨯。300600b h mm mm ⨯=⨯ 2.3板的承载力计算
在求各区格板跨内正弯矩时按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算,取荷载:
7.8
' 5.49.322
q g g =+
=+=7.8' 3.922q q ==
=在'g 作用下,各内支座均可视作固定支座,边支座按实际情况确定,如果搭接在墙上的视为简支,搭接在梁上的视为固定。某些
区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处,在'q 作用下,各区格板四边均可视为简支跨内最大正弯矩在中心点处,计算时,可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩。
在求各支座最大负弯矩(绝对值)时,按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算,取荷载:
13.2p g q =+=按《混凝土结构设计》(第三版)沈蒲生主编附录8进行内力计算,计算简图及计算表格见表2。
角区格板A 计算跨度
0.120.3
(60.120.15) 5.942222
ox n a b l l m =+
+=--++=< 5.95522n h b l m ++= (a 是梁、
板在墙上的支承长度,b 是梁、板的中间支座宽度,h 是板的厚度,n l 是梁、板的净跨度)故 5.94ox l m =,
。2
222b
h l b a l l n n oy ++<++
=故m l oy 94.8=。 边区格板B 计算跨度
0.120.3(60.120.15) 5.942222
ox n a b l l m =+
+=--++=< 5.95522n h b l m ++=故
5.94ox l m =,
。
.1.19n c oy l m l l <== (c l 是支座中心线的距离)故m l oy 9=。 边区格板C 计算跨度
6 1.1 1.1(60.150.15) 6.27ox c n l l m l m ==<=⨯--=故 6ox l m =,
,955.82
294.822=++<=++
=b
h l b a l l n n oy 故。94.8=oy l 边区格板D 计算跨度
6 1.1 1.1(60.150.15) 6.27ox c n l l m l m ==<=⨯--=故 6ox l m =, 。.1.19n c oy l m l l <== (c l 是支座中心线的距离)故m l oy 9=。
表1双向板弯矩计算
+
+
+
+
A —
B 支座 1(3431.8)32.92y m I =--=-
A —C 支座 1
(3832.6)35.32x m I =--=-
C —
D 支座 1
(26.926)26.52y m I =--=-
B —D 支座 1
(3329)312
x m I =--=-
各跨内、支座弯矩已求得(考虑D 区格板四周与梁整体连结,乘以折减系数0.8),即
可近似按0
0.95s y m
A f h =算出相应的钢筋截面面积,取跨内及支座截面125ox h mm =,
115oy h mm =,具体计算如下表2,表3。
表2 双向板跨中弯矩配筋
表3 双向板支座配筋
3板的挠度及裂缝宽度验算
3.1荷载计算
板上荷载标准值g=4.5 kN/m2板上活载标准值 q=5.5kN/m2查表得准永久值组合系数为0.5
则 g1=g+0.5×0.5q=5.7
q1=0.5×0.5q=1.2 弯矩计算如下表:
表4 双向板弯矩计算
++
+
+
支座处的弯矩:
A —
B 支座 1(17.816.6)17.22y m I =--=-
A —C 支座 1
(19.917)18.42x m I =--=-
C —
D 支座 1
(1413.6)13.82
y m I =--=-
B —D 支座 1
(17.315.3) 6.32
x m I =--=- 3.2裂缝验算
短边方向:
最大弯矩2max 18.4/,1000150, 1.54/x tk m kN m m b h mm mm f N mm =⋅⨯=⨯=,取1m 板宽,环境类别为二类C=20mm ,h 0=150-(20+0.5×14)=123mm ,。23/10200mm N E S ⨯= 1399
0.01860.50.51501000S te A bh ρ=
==⨯⨯ 6
2sk 018.410122.9/0.870.871231399k S M N mm h A σ⨯===⨯⨯
0.650.65 1.54
1.1 1.10.660.018612
2.9
tk te sk f ψρσ⨯=-=-=⨯
max 52.1 1.90.08122.9202.10.66 1.9200.080.01862.1100.10.2(eq sk S te d c E σωψρ⎛
⎫
=+ ⎪
⎝⎭⎛⎫
=⨯⨯⨯+⨯ ⎪⨯⎝
⎭=<满足要求)
长边方向: