混凝土楼板高支模计算书模板
高支模架体计算书
高支模架体计算书一、梁模板高支撑架计算；梁模板支架按断面最大400×1000的框架梁进行计算：模板支架搭设高度按最高点38.5米考虑；梁截面 B ×D=400mm ×1000mm ，龙骨采用50×80mm 木方，梁侧模方木间距250mm 。
梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.75米，立杆的步距 h=1.50米，梁底水平横杆间距250mm ，采用48×3.0的钢管。
梁模板支撑架立面简图如下：``1、梁底模板传递给方木背楞的荷载计算梁底模板按三跨连续梁计算、板底设三道方木背楞，作用荷载包括梁900与模板自重荷载，施工活荷载。
自重荷载：模板自重 = 0.350kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
支模架（按折合高度计算）： 0.129kN/m；1.1、荷载计算：⑴、钢筋混凝土自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.00×0.40=10.2kN/m⑵、模板自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35×(2×1.00+0.40)=0.84kN/m⑶、活荷载 (kN)：施工活荷载标准值 P1 = 2.5×0.400=1.0kN计算得出：均布荷载 q = 1.2×10.2+1.2×0.84= 13.248kN/m集中荷载 P = 1.4×1.0=1.40kN梁底模板受力计算简图如下：A经计算得到从左到右各支座力分别为N1= N4=1.8890kN； N2= N3=3.7786kN1.2、根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，立杆承受荷载N=1.1×(N1+ N2+N3+N4) =11.336kN1）立杆强度验算:每根立管支撑：48×3.0钢管要乘以折减系数0.90，则N= 0. 9×24 kN =21.6 kNN=11.336kN < 21.6KN(横杆步距为1500和立杆采用对接时，立杆允许的荷载21.6KN)满足要求。
高支模专项方案计算书
一、工程概况本项目为XX市XX区XX大厦，地上XX层，地下XX层，总建筑面积约XX万平方米。
本工程涉及高支模施工的区域主要为地上XX层至XX层的主体结构施工，包括梁、板、柱等构件的模板支撑体系。
二、计算依据1. 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）2. 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）3. 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4. 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）5. 《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）三、模板支撑体系设计1. 材料选型：- 模板：16mm厚红色模板，弹性模量E=4200N/mm²，抗弯强度[f]=12N/mm²。
- 次龙骨：50mm×100mm木枋，抗剪强度设计值1.3N/mm²，抗弯强度设计值13N/mm²，弹性模量为8415N/mm²。
- 主龙骨：48mm×3.5mm普通钢管，抗弯强度205.0N/mm²。
- 扣件：拧紧力矩达40～65N·m，单扣件抗滑承载力可取8.0～6.4kN。
2. 支撑体系布置：- 梁下支撑体系采用扣件式钢管支撑体系，梁底支撑采用顶托。
- 楼板满堂支撑支撑体系采用扣件式钢管架。
3. 荷载计算：- 梁自重：根据设计图纸，梁自重约为1.2kN/m²。
- 混凝土浇筑荷载：根据设计图纸，混凝土浇筑荷载约为2.0kN/m²。
- 施工荷载：根据现场实际情况，施工荷载约为1.0kN/m²。
- 风荷载：根据当地气象资料，风荷载约为0.6kN/m²。
四、计算结果1. 梁下支撑体系：- 计算荷载：Q = 1.2 + 2.0 + 1.0 + 0.6 = 4.8kN/m²- 承载力：根据材料强度和设计规范，梁下支撑体系可承受荷载为5.0kN/m²，满足要求。
高支模700×1400梁模板计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm) 750梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数 6每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 1515 面板弹性模量E(N/mm2) 10000面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(25+1.5)×1.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(25+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2]×1＝46.962kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(25+1.5)×1.4]×1＝45.198kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(25+1.5)×1.4]×1＝37.2kN/m1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×45.198×0.142+0.121×1.764×0.142＝0.099kN·m σ＝M max/W＝0.099×106/37500＝2.639N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.2×1404/(100×10000×281250)＝0.032mm≤[ν]＝l/250＝1 40/250＝0.56mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×45.198×0.14+0.446×1.764×0.14＝2.597kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×45.198×0.14+1.223×1.764×0.14＝7.535kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×45.198×0.14+1.142×1.764×0.14＝6.154kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×37.2×0.14＝2.047kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×37.2×0.14＝5.953kNR3'=0.928 q2l=0.928×37.2×0.14＝4.833kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.597+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.7/5+0.5×(1.4-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(25+1.1)×0.12 )+1.4×2，1.35×(0.5+(25+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.75-0.7/2，0.75-0.7/2]/2×1，7.535+ 0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.7/5}=7.569kN/mq2＝max[2.047+(0.3-0.1)×0.7/5+0.5×(1.4-0.12)+(0.5+(25+1.1)×0.12)×max[0.75-0.7/2，0.75 -0.7/2]/2×1，5.953+(0.3-0.1)×0.7/5]＝5.981kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×7.569×0.452，0.5×7.569×0.252]＝0.237kN·mσ＝M max/W＝0.237×106/60750＝3.893N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×7.569×0.45，7.569×0.25]＝2.067kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.067×1000/(2×45×90)＝0.766N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.981×4504/(100×9350×2733800)＝0.061mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.981×2504/(8×9350×2733800)＝0.114mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×7.569×0.45，0.393×7.569×0.45+7.569×0.25]＝3.893kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝2.416kN，R2＝R5＝3.893k N，R3＝R4＝3.183kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.981×0.45，0.393×5.981×0.45+5.981×0.25]＝3.076kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'6＝2.133kN，R'2＝R'5＝3.076 kN，R'3＝R'4＝2.503kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.718×106/4490＝159.896N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.745kNτmax＝2V max/A=2×4.745×1000/424＝22.382N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.323mm≤[ν]＝l/250＝700/250＝2.8mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距h d(mm) 1200500 顶部立杆计算长度系数μ1 1.257立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)非顶部立杆计算长度系数μ2 2.225 钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2) 424 回转半径i(mm) 15.9立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值f(N/mm2) 205 长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.257×(1200+2×500)=2765.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×2.225×1200=2670mmλ=l0/i=2765.4/15.9=173.925≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.291×1.257×(1200+2×500)=3570.131mmλ1＝l01/i＝3570.131/15.9＝224.537，查表得，φ1＝0.145立柱最大受力N＝max[R1，R2]＝max[9.49，9.49]＝9.49kNf＝N/(φA)＝9.49×103/(0.145×424)＝154.359N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.291×2.225×1200=3446.97mmλ2＝l02/i＝3446.97/15.9＝216.791，查表得，φ2＝0.156立柱最大受力N＝max[R1，R2]+0.15×(21.7-1.4)＝max[9.49，9.49]+3.045＝12.535kN f＝N/(φA)＝12.535×103/(0.156×424)＝189.511N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座内主梁根数 2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2]×2＝9.49kN≤[N]＝30kN 满足要求！。
楼板模板高支架计算书
楼板模板高支架计算书楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
本支架计算公式(1)根据脚手架试验，参照脚手架规范和脚手架工程实例，本支架计算公式(2)参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
楼板楼板现浇厚度为0.20米，模板支架搭设高度为6.00米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米。
模板面板采用胶合面板，厚度为18mm，板底龙骨采用木方: 50×80；间距：300mm;梁顶托采用10号工字钢。
采用的钢管类型为48×3.5，采用扣件连接方式。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元一、模板面板计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011,4.3.5和4.3.6计算。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算。
使用模板类型为：胶合板。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.100×0.200×1.200=6.024kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×1.200=0.420kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×1.200=3.000kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.100×0.200×1.200+0.350×1.200=6.444kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 1.00×[1.35×(6.024+0.420)+1.4×0.9×3.000]=12.479kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算M = 0.1q1l2 = 0.1×12.479×0.3002=0.112kN.mσ = M / W < [f]其中σ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；经计算得到面板抗弯强度计算值σ = 0.112×1000×1000/64800=1.733N/mm2面板的抗弯强度验算σ < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。
高支模荷载计算书
计算书一、集中线荷载：永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重）X分项系数+施工均布活荷载X分项系数1.钢筋砼自重：梁截面积（㎡）X25.5～26KN/m³；2.模板木方自重：梁截面模板的周长（m）X0.5KN/㎡；3.施工均布活荷载：梁宽（m）X3KN/㎡；4.分项系数a.永久荷载系数取值1.2；b.施工均布活荷载取值1.4；例如：梁高900，梁宽600；【（0.9X0.6）X26+（0.9+0.9+0.6）X0.5】X1.2+（0.6X3）X1.4=（14.04+1.2）X1.2+2.52=20.808＞20KN/㎡（集中线荷载）梁截面积大于或等于0.54㎡时，集中线荷载已超过20KN/㎡，其模板支撑系统属于高大支模范围，根据87号文规定，必须单独编制专项方案报公司审核后提交专家论证。
酵素城研究院、创业大厦需要专家论证如下：1）400X2700（梁截面积=1.08㎡）2）450X2700（梁截面积=1.215㎡）3）350X2700（梁截面积=0.945㎡）4）400X2100（梁截面积=0.84㎡）5）450X1450（梁截面积=0.65㎡）6）400X1400（梁截面积=0.56㎡）7）450X1200（梁截面积=0.54㎡）8）550X1000（梁截面积=0.55㎡）9）450X1400（梁截面积=0.63㎡）10）400X1500（梁截面积=0.6㎡）以上10种梁的截面积分别大于或等于0.54㎡（集中荷载满足20KN/㎡）；需要编制专项方案如下：1）400X1100（集中荷载：16.968KN/㎡）{（0.4X1.1）X26+（1.1+1.1+0.4）X0.5}X1.2+（0.4X3）X1.4=（11.44+1.3）X1.2+1.68=16.968≥15KN/㎡以此类推：2）350X1450（集中荷载：19.184KN/㎡）；3）400x1200（集中荷载：18.336KN/㎡）；4）350X1200（集中荷载：16.224KN/㎡）；5）400X1000（集中荷载：15.6KN/㎡）；6）300X1300（集中荷载：15.1687KN/㎡）；7）450X900（集中荷载：15.876KN/㎡）；8）500X1000（集中荷载：19.2KN/㎡）；。
高支模计算书
（一）、参数信息1、立杆参数：立杆的纵距b=0.9m立杆的横距1=0.6m立杆的步距h=1.20m伸出长度：0.2m2、荷载参数：砼板厚：1100mm①砼自重选用25KN／m3②模板自重采用0.3 KN／m2③施工均布荷载选用 2.5 KN／m2④振捣砼荷载 2 KN／m2（水平模板）4 KN／m2（垂直模板）⑤钢筋自重 1.26 KN／m3（每立方钢筋砼钢筋自重）3、地基参数地基承载力标准值取170 KN／m2基础底面面积取50mm×50mm4、木方参数：木方的宽度100mm木方的高度50mm木方的弹性模量为E=7650N／mm2木方自重0.3KN／m2木方的顺纹抗剪强度取f t=1.87N／mm2木方的抗弯强度取f w=17.9N／mm2木方的截面惯性矩I：I=bh3/12=1003×50／12=4.17×106mm4木方的截面抵抗矩W：W= bh2/6=1002×50／6=8.33×104mm35、面板参数：面板厚为18mm面板的顺纹抗剪强度取f t=1.87N／mm2面板的抗弯强度取f w=37N／mm2面板的弹性模量为E=9898N／mm2面板的截面惯性矩I：I=bh3/12=1220×183／12=5.93×105mm4面板的截面抵抗矩wW= bh2/6=1220×182／6=6.6×104mm36、其他参数：搭设高度取8.7m伸出长度取0.30m钢管规格：Φ48mm×3.0mm钢管立杆净截面面积（cm2）：A＝424mm2，钢管截面抵抗矩WW＝3.14×（484-424）÷32÷48=4491mm3，钢管截面惯性矩I：I＝3.14×（484-424）÷64=1.08×105mm4，钢管的弹性模量E＝2.1×105N/mm2，钢管的抗弯强度取ff＝215 N/mm2钢管抗剪强度取f t=120N／mm2（二）、模板面板计算按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示：荷载计算：恒荷载设计值：g=0.42+31.86+1.51=33.79KN／m2活荷载设计值：q=3+4.8=7.8 KN／m2荷载总设计值：g+q=33.79+7.8=41.59KN／m2内力计算：按三等跨连续梁计算内力(为简化起见，凡超过三跨的模板均按三跨连续计算)，本结构为受弯结构，需要验算其抗弯强度、抗剪强度和刚度，根据荷载组合要求。
高支模板计算书
120mm厚板模板支架高18.35m计算书目录一、编制依据 (1)二、工程参数 (1)三、模板面板验算 (2)四、次楞方木验算 (4)五、主楞验算 (5)六、可调托撑承载力验算 (7)七、风荷载计算 (8)八、立杆稳定性验算 (9)九、支撑结构地基承载力验算 (11)十、架体抗倾覆验算 (11)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20134、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20115、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20116、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20087、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《混凝土结构设计规范》GB50010-20109、《钢结构设计规范》GB50017-200310、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200211、《木结构设计规范》GB50005-200312、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-200813、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号14、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号二、工程参数三、模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。
面板的截面抵抗矩W= 900×12×12/6=21600mm3；截面惯性矩I= 900×12×12×12/12=129600mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。
2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：q1=[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×0.9=6.727kN/mq1=[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.9= 6.229kN/m根据以上两者比较应取q1= 6.727kN/m作为设计依据。
高支架模板计算书
（水下基床整平）检验批质量检验记录表
注：○1滑道基床极细平的允许偏差应按设计要求施工，当设计无要求时按0-（-20）mm控制；
○2。
如用3条及3条以上轨道整平时，每个断面的单元测点数为（n-1）*2,式中n为轨道条数。
高支模板体系设计计算书(非常完整)
模板体系设计计算书结构类型：框架；建筑高度：42.8m；（一）超高支模板支撑架计算书（1）板模板扣件钢管高支撑架计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.05；纵距(m):1.05；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):16.48；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；施工集中荷载（KN）：2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.500；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):70.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Ф48×3.5；4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):397.600；楼板的计算长度(m):4.00；施工平均温度(℃):20.000；楼板的计算宽度(m):4.40；楼板的计算厚度(mm):120.00；二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 105.00×1.80×1.80/6 = 56.70cm3；I = 105.00×1.80×1.80×1.80/12 = 51.03cm4；图2 楼板支撑架荷载计算单元面板计算简图11.荷载计算木模板自重标准值0.500 kN/m2；120mm厚新浇砼标准值24.000×0.120=2.88kN/m2；钢筋自重标准值 1.100×0.120=0.132 kN/m2；施工活荷载标准值4.000 kN/m2及跨中集中荷载2.5kN考虑两种情况分别作用；（布料机上料活荷载标准值：4kN/m2）均布线荷载设计值：q1=0.9×[1.2×(500+2880+132)+1.4×4000]×1.05=9275 N/mq1=0.9×[1.35×(500+2880+132)+1.4×0.7×4000]×1.05=8185 N/m根据以上两者比较取q1=9275 N/m作为设计依据。
高支模计算书
梁模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为18.0米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.53米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采26.8×2.5mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。
每榀门架之间的距离1.00m，梁底方木距离250m。
梁底方木截面宽度100mm，高度80mm。
梁顶托采用10号工字钢。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图一、梁底方木的计算方木按照简支梁计算。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q 1 = 25.500×1.000×0.250=6.375kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.340×0.250×(2×1.000+1.000)/1.000=0.255kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q 3 = 2.000×0.250=0.500kN/m经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2×(6.375+0.255)+1.4×0.500=8.656kN/m2.方木强度、挠度、抗剪计算8.66kN/mA方木计算简图4.33方木剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=4.328kNN2=4.328kN经过计算得到最大弯矩 M= 1.558kN.m经过计算得到最大支座 F= 4.328kN经过计算得到最大变形 V= 5.8mm方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10.00×8.00×8.00/6 = 106.67cm3；I = 10.00×8.00×8.00×8.00/12 = 426.67cm4；(1)方木强度计算截面应力=1.558×106/106666.7=14.61N/mm2方木的计算强度大于13.0N/mm2,不满足要求!(2)方木抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×4/(2×100×80)=0.812N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形 v =5.8mm方木的最大挠度大于1220.0/250,不满足要求!二、梁底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
板高支撑施工技术计算书
目录会议中心顶板模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准》（JGJ130-2021）。
依照本工程的特点，会议中心部份楼面梁板支撑超过10m，在此做专项设计。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，关于高支撑架的计算标准存在重要疏漏，使计算极容易显现不能完全确保平安的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》.《扣件式钢管模板高支撑架设计和利用平安》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=米，立杆的横距l=米，立杆的步距h=米。
图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳固性荷载计算单元采用的钢管类型为48×。
支撑方木的计算方木依照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W别离为:W = ××6 = ；I = ×××12 = ；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q = ×=m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算取得，活荷载标准值P = +××=2.强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算如下:均布荷载q = ×+×=m集中荷载P = ×=最大弯矩M = ×4+××8= 最大支座力N = 2+×2=截面应力=×10/=mm方木的计算强度小于mm,知足要求!3.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必需知足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=×2+2=截面抗剪强度计算值T=3×1364/(2×80×100)=mm截面抗剪强度设计值[T]=mm方木的抗剪强度计算知足要求!4.挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下:均布荷载q = +=m最大变形v =5××(384××+×(48××=方木的最大挠度小于250,知足要求!横向支撑钢管计算支撑钢管依照集中荷载作用下的三跨持续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)通过持续梁的计算取得最大弯矩M= 最大变形v=最大支座力Q=截面应力=×10/=mm支撑钢管的计算强度小于mm,知足要求!支撑钢管的最大挠度小于150与10mm,知足要求!扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依照下式计算(标准R ≤R c其中R ——扣件抗滑承载力设计值,取；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作使劲设计值；计算中R取最大支座反力，R=单扣件抗滑承载力的设计计算知足要求!当直角扣件的拧紧力矩达时,实验说明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取。
高支模计算范本
板计算7.2.h=180㎜厚楼面模板体系验算针对“高支模情况一”采用h=180㎜厚楼板为验算依据。
楼板的次龙骨采用80×80木枋＠300mm ，其跨度为1220mm ，主龙骨采用80×80木枋＠1220mm ，跨度（即门式架间距）控制在915mm 内。
7.2.1.楼板底模板验算1、荷载计算（以1220×400板面积计算）模板受到的静载： （0.3×1.2＋25.1×1.2×0.18）×1.22=7.054kN/m 模板受到的动载： 2.5×1.4=3.5 kN2、强度验算 模板：4335929201218122012mm bh I =⨯==3226588061812206mm bh W =⨯==mKN Fl qlM ∙=⨯⨯+⨯⨯=+=343.03.05.3413.0054.78141812222/13/21.565880343000mmN f mmN W M m =<===σ（安全）3、刚度验算验算时只考虑静载：7.054kN/mmm l mm EIql2.125030025014.05929209000384300054.75384544==<=⨯⨯⨯⨯==ω（满足刚度要求）7.2.2.楼板底次龙骨验算 1、荷载计算次龙骨受到的静载：（0.3×1.2＋25.1×1.2×0.18）×0.3=1.734kN/m 次龙骨受到的动载：2.5×1.4=3.5 kN 木方：4434133331280mm I ==3385333680mm W ==2、强度验算mKN Fl qlM ∙=⨯⨯+⨯⨯=+=391.122.15.34122.1734.18141812222/9.163.1/3.16853331391000mmN f mmN W M m =<===σ（安全）3、刚度验算验算时只考虑静载：1.734kN/mmm l mm EIql88.4250122025063.1341333390003841220734.15384544==<=⨯⨯⨯⨯==ω（满足刚度要求）7.2.3.楼板主龙骨验算 1、荷载计算主龙骨受到的静载：1.734×1.22=2.115kN 主龙骨受到的动载：1.5×1.4×0.3×1.22=0.769kN 合计： 2.115+0.769=2.884kN2、强度验算mKN Fa Fl M ∙=⨯+⨯⨯=+=114.11575.0884.2915.0884.2414122/9.163.1/1.13853331114000mmN f mmN WM m =<===σ（安全）3、刚度验算验算时只考虑静载：2.115kNmml mm a lEIFa EIFlf 66.32509152502.2)5.15749153(34133339000245.157211534133339000489152115)43(2448223223==<=⨯-⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=-+=∴满足刚度要求梁板组合计算6.3.厚h=160㎜楼板及700mm×1800mm梁组合模板验算本方案的160㎜厚楼板及700×1800梁板高支模体系的梁底采用18厚木夹板，梁底次龙骨采用80×80木枋＠300mm，其跨度为610mm，次龙骨下的主龙骨为3条截面为80×80、间距为610mm的木枋，放置在梁底中部的主龙骨由间距为610㎜的钢管支顶支承，放置在梁两侧即相距1220㎜的两条主龙骨由间距为610㎜的门式架支承，则主龙骨跨度为610mm。
高支模计算书
高支模计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.70；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：12.6号槽钢；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):3.80；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：= 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；q1(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：= 2.5×1= 2.5 kN/m；q22、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；面板最大应力计算值σ= 47000/37500 = 1.253 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.253 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×1706666.667)=0.005 mm；面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.005 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6 = 42.67 cm3；I=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；q1(2)模板的自重线荷载(kN/m):= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；q2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：= (2.5+2)×1×0.25 = 1.125 kN；p12.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(0.75 + 0.088) = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.4×1.125=1.575 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.575×1 /4 + 1.005×12/8 = 0.519 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.575/2 + 1.005×1/2 = 1.29 kN ；方木的最大应力值σ= M / w = 0.519×106/42.667×103 = 12.173 N/mm2；方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 12.173 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: V = 1×1.005/2+1.575/2 = 1.29 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1290/(2 ×40 ×80) = 0.605 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.605 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2= 0.75+0.088=0.838 kN/m；集中荷载 p = 1.125 kN；方木最大挠度计算值 V= 5×0.838×10004 /(384×9500×1706666.67) +1125×10003 /( 48×9500×1706666.67) = 2.118 mm；方木最大允许挠度值 [V]= 1000/250=4 mm；方木的最大挠度计算值 2.118 mm 小于方木的最大允许挠度值 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：12.6号槽钢；W=62.137 cm3；I=391.466 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.005×1 + 1.575 = 2.58 kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 M= 0.968 kN.m ；max= 0.085 mm ；最大变形 Vmax= 11.288 kN ；最大支座力 Qmax托梁最大应力σ= 0.968×106/62137=15.573 N/mm2；托梁抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；托梁的计算最大应力计算值 15.573 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.085 mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
高支模计算书
计算书一 100mm厚板模板支撑计算书（按120mm厚板计算）1.计算参数结构板厚120mm，层高19.450m，结构表面考虑隐蔽；面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
支撑采用Φ48×3.5mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积5.08cm2,回转半径i=1.58cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f=125.00N/mm2。
v2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算（自重时计算宽度为1m）荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 3.00 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 4.20 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1= 8.17 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2= 3.31 kN/m （2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=900mm；W=bh2 /6=900×182/6=48600mm3，I=bh3/12=900×183/12=437400mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.105M 1=KMq1L2 =-0.105×8.17×3002=-77207N.mm剪力系数KV=0.606V 1=KVq1L=0.606×8.17×300=1485Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0.105M 2=KMq2L2 =-0.105×3.97×3002=-37517N.mm跨中弯矩系数KM=0.077M 3=KMq2L2 =0.078×3.97×3002=27870N.mm剪力系数KV=0.606V 2=KVq2L=0.606×3.97×300=722N挠度系数Kυ=0.644υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3004/(100×6000×437400)=0.07mmC施工人员及施工设备荷载按3.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×3.00=4.20kN ,计算简图如下图所示。
6m高的楼板模板(高支模)计算书
板模板(扣件钢管高架)计算书说明：该方案是对原脚手架方案的补充高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范和《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》编制。
一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.86；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):100.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.1×1+0.35×1 = 2.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×2.85+1.4×2.5= 6.92kN/m最大弯矩M=0.1×6.92×0.252= 0.043 kN·m；面板最大应力计算值σ= 43250/54000 = 0.801 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.801 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 2.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.85×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002 mm；面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.1 = 0.625 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(0.625 + 0.088)+1.4×0.625 = 1.73 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.73×12 = 0.173 kN.m；最大支座力 N = 1.1×q×l = 1.1 × 1.73×1 = 1.903 kN ；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.173×106/83333.33 = 2.076 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.076 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: Q = 0.6×1.73×1 = 1.038 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1.038×103/(2 ×50×100) = 0.311 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.311 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 0.712 kN/m；最大挠度计算值ω= 0.677×0.712×10004 /(100×9500×4166666.667)= 0.122 mm；最大允许挠度 [V]=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.122 mm 小于方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.903 kN；。
160mm厚混凝土板模板支撑架计算书
扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为6.0m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
内龙骨采用50.×100.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用100.×100.mm木方。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3,楼板厚度为160mm,。
施工均布荷载标准值2.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为φ48.3×3.6。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.160×1.000+0.300×1.000=4.316kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)×1.000=2.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算f = γ0M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；γ0——结构重要性系数；M ——面板的最大弯矩(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.30×4.316+1.50×2.000)×0.300×0.300=0.077kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.077×1000×1000/37500=2.067N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3γ0Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.30×4.316+1.50×2.000)×0.300=1.550kN截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×1550.0/(2×1000.000×15.000)=0.155N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.316×3004/(100×9000×281250)=0.094mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。
混凝土楼板计算书【范本模板】
ＬB-1矩形板计算项目名称＿____＿____＿__日期____＿________设计者__＿＿_＿＿_＿＿___校对者_＿_＿_________一、构件编号：LB—１二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GB5００09—2001《混凝土结构设计规范》ＧB500１0-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 3000 mｍ； Ly = 6300 mm板厚: h = 100 ｍm2．材料信息混凝土等级： C25 fc=11．9Ｎ/mm２ft=1。
2７N／ｍm２ fｔk＝1.78Ｎ/ｍｍ２Ec＝２.８0×10４N/mm2钢筋种类： HRB400 fy ＝ 36０ N/mｍ2 Es = 2。
0×１05 N/mｍ2最小配筋率: ρ= 0.２00％纵向受拉钢筋合力点至近边距离： aｓ = ２5ｍm保护层厚度: c = 20mm３．荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1。
200可变荷载分项系数: γQ＝ 1.400准永久值系数: ψｑ = 1.０00永久荷载标准值: qｇｋ = 4．０4０kN/ｍ2可变荷载标准值: ｑqｋ＝２．００0kN／m24．计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端／左端/右端):简支/固定/固定/简支6.设计参数结构重要性系数: γo = 1．00泊松比:μ =0。
200五、计算参数:１.计算板的跨度： Lo = ３０00 mｍ２.计算板的有效高度：ｈo ＝ｈ—as=1０0—2５=75 mm六、配筋计算（ｌｙ／ｌｘ=63００/３０00=2。
10０〉２。
00０,所以选择多边支撑单向板计算）:１。
X向底板配筋1）确定X向底板弯距Mx ＝９*（γＧ＊ｑgk+γQ＊ｑqk)*Lo2/１28＝ 9*(1。
２０0*4．０40+１.40０*2。
000)＊３2/128= 4。
84０ｋN*ｍ２) 确定计算系数αs= γｏ＊Mx／（α1*fc＊b＊ho＊ｈo)= 1。
400厚混凝土楼板 模板支撑计算书
400厚混凝土楼板模板支撑计算书工程名称计算部位400mm厚板计算参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
模板支架搭设高度为3.9m搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.70米，立杆的横距 l=0.70米，立杆的步距 h=1.50米。
采用的钢管类型为φ48×3.2。
计算简图材料特性面板的厚度18.00mm，面板剪切强度设计值 1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15.0N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.30N/mm2；木方抗弯强度设计值13.0N/mm2；木方的弹性模量9500N/mm2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论模板面板计算1. 抗弯计算强度f=M/W=0.11×106/37800.0=2.911N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f]满足要求!2.抗剪强度计算T=3×2.20/(2×700.0×18.0)=0.262N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm满足要求!3.挠度验算v= 0.68×6.5300.04/(100×6000.00×340200.0)=0.175mm面板的最大挠度小于300.0/250满足要求!支撑木方的计算1. 木方抗弯计算强度f=M/W=0.29×106/64000.0=4.458N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.00N/mm2满足要求!2抗剪强度计算T=3×2445.41/(2×60.0×80.0)=0.764N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm满足要求!3.挠度验算v=0.677×3.10×700.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.207mm木方的最大挠度小于700.0/250满足要求!横向支撑钢管计算1.抗弯计算强度f=M/W=0.747×106/4729.0=157.877N/mm2抗弯计算强度小于205N/mm2满足要求!。
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扣件钢管楼板模板支架计算书模板本文以具体计算实例详细讲解满堂脚手架计算过程，希望能理解在工程专项方案编制中可以套用，斜体红字部分为计算依据及要点依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为17.0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照JGJ130-2011《扣件新规范》中规定并参照JGJ162-2008《模板规范》4.3.1条，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.00×0.12+0.20)+1.40×2.50=7.340kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.00×0.12+0.7×1.40×2.50=6.500kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ48.3×3.6。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.120×0.900+0.200×0.900=2.880kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，矩形截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = bh2/6 = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I =bh3/12 = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；三跨连续梁匀布荷载下弯矩 M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×2.880+1.40×2.250)×0.300×0.300=0.059kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.059×1000×1000/48600=1.223N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中三跨连续梁匀布荷载下最大剪力Q=0.6ql=0.600×(1.20×2.880+1.4×2.250)×0.300=1.189kN截面抗剪强度计算值 T=3×1189.0/(2×900.000×18.000)=0.110N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算三跨连续梁匀布荷载下最大挠度v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.880×3004/(100×6000×437400)=0.060mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.200×0.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m静荷载 q1 = 1.20×0.900+1.20×0.060=1.152kN/m活荷载 q2 = 1.40×0.750=1.050kN/m计算单元内的木方集中力为(1.050+1.152)×0.900=1.982kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.982/0.900=2.202kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.20×0.90×0.90=0.178kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.6×0.900×2.202=1.189kN最大支座力 N=1.1ql=1.1×0.900×2.202=2.180kN木方的截面力学参数为本算例中，矩形截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.178×106/83333.3=2.14N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×1189/(2×50×100)=0.357N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照JGJ162-2008《模板规范》4.3.2要求采用静荷载（钢筋混凝土及模板自重）标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.1(匀布荷载下板底三跨连续梁支座最大剪力系数)×2.88（钢筋混凝土及模板自重沿垂直与木方方向线荷载标准值）×(连续梁跨度)0.3/(木方下小横杆间距)0.90=1.056kN/m得到q=1.056kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.056×900.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.125mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
2.18kN 2.18kN 2.18kN 2.18kN 2.18kN 2.18kN 2.18kN 2.18kN 2.18kN 2.18kN支撑钢管计算简图0.523支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照JGJ 162-2008《模板规范》4.3.2要求采用静荷载（钢筋混凝土及模板自重）标准值，计算结果与受力图如下：木方传递支座反力R=1.1(匀布荷载下板底三跨连续梁支座最大剪力系数)×0.96（钢筋混凝土及模板自重沿木方方向线荷载标准值）×(连续梁跨度)0.9=0.950.95kN 0.95kN 0.95kN 0.95kN 0.95kN 0.95kN 0.95kN 0.95kN 0.95kN 0.95kN支撑钢管变形计算受力图0.031经过连续梁的计算得到最大弯矩 M max=0.523kN.m最大变形 v max=0.506mm最大支座力 Q max=7.121kN抗弯计算强度 f = M/W =0.523×106/5260.0=99.47N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!查JGJ130-2011表5.1.8支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.12kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)查JGJ130-2011表A.0.3得系数0.141：N G1 = 0.141×17.000=2.400kN(2)模板的自重(kN)：N G2 = 0.200×0.900×0.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3 = 25.000×0.120×0.900×0.900=2.430kN经计算得到，静荷载标准值 N G = (N G1+N G2+N G3)= 4.992kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 N Q = (2.500+0.000)×0.900×0.900=2.025kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20N G + 1.40N Q=8.826 kN六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式（JGJ130-2011第17页5.2.6-1）其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 8.826kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26σ——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；l0——计算长度 (m)；参照《扣件式规范》JGJ130-2011第5.4.6条，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k ——计算长度附加系数，按照JGJ130-2011表5.4.6取值为1.217；u1，u2——计算长度系数，参照JGJ130-2011《扣件式规范》附录C表；a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.716m；λ=3716/15.9=233.725, φ=0.135 σ=6301/(0.135×506)=92.473N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.854m；λ=3854/15.9=242.390, φ=0.125 σ=6301/(0.125×506)=99.624N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，σ=94.857N/mm2,立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.717m；λ=3717/15.9=233.802, φ=0.135 σ=8826/(0.135×506)=129.523N/mm2,立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：（JGJ130-2011第17页5.2.6-2）风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式（JGJ130-2011第18页5.2.9）M W=0.9×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；W k=0.400×0.650×0.115=0.030kN/m2h ——立杆的步距，1.80m；l a——立杆迎风面的间距，0.90m；l b——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 M w=0.9×1.4×0.030×0.900×1.800×1.800/10=0.011kN.m；N w——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆N w=1.200×2.889+1.400×2.025+0.9×1.400×0.011/0.900=6.317kN非顶部立杆N w=1.200×4.992+1.400×2.025+0.9×1.400×0.011/0.900=8.841kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.716m；λ=3716/15.9=233.725, φ=0.135 σ=6317/(0.135×506)+11000/5260=94.787N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.854m；λ=3854/15.9=242.390, φ=0.125 σ=6317/(0.125×506)+11000/5260=101.956N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，σ=97.177N/mm2,立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.717m；λ=3717/15.9=233.802, φ=0.135 σ=8841/(0.135×506)+11000/5260=131.837N/mm2,立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。