某框架结构柱下条形基础设计

某框架结构柱下条形基础设计

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某框架结构柱下条形基础设计（倒梁法）

一、设计资料

1、某建筑物为7层框架结构，框架为三跨的横向承重框架，每跨跨度为7.2m ；边柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：Ｆk ＝26６5ＫN 、Mk=５72K Ｎ•Ｍ、Vk=146KN ，F=3331KN 、Ｍ=７15ＫN •Ｍ、V=１82ＫN ；中柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：F ｋ＝42３１KN 、Mk=481K Ｎ•M 、Ｖｋ=165ＫＮ,F=52８9KN 、Ｍ＝601KN •M 、V=206KN 。

2、根据现场观察描述，原位测试分析及室内试验结果，整个勘察范围内场地地层主要由粘性土、粉土及粉砂组成，根据土的结构及物理力学性质共分为7层，具体层位及工程特性见附表。勘察钻孔完成后统一测量了各钻孔的地下水位,水位埋深平均值为0.9ｍ,本地下水对混凝土无腐蚀性,对钢筋混凝土中的钢筋无腐蚀性。

3、根据地质资料，确定条基埋深d=１.9m;

二、内力计算

1、基础梁高度的确定 取h=1.5m 符合G Ｂ50００７－20０2 8.3.１柱下条形基础梁的高度宜为柱距的

11

~48

的规定。 2、条基端部外伸长度的确定

据ＧB5０0０7-２０02 8.3.１第2条规定外伸长度宜为第一跨的0.2５倍考虑到柱端存在弯矩及其方向左侧延伸0.250.257.2 1.8l m m =⨯=

为使荷载形心与基底形心重合,右端延伸长度为ef l ，ef l 计算过程如下：

a . 确定荷载合力到E 点的距离o x :

333137.25289

27.271526012182 1.52206 1.52

3331252892

o x ⨯⨯+⨯⨯-⨯-⨯-⨯⨯-⨯⨯=

⨯+⨯

得182396

10.5817240

o x m ==

b . 右端延伸长度为ef l ：

(1.8 2.77.2210.58)2 1.87.23 2.24ef l m =++⨯-⨯--⨯= ３、地基净反力j p 的计算。

对E 点取合力距即：0E M ∑=，

22.24

2.2433317.2352897.23(25.64 2.24)0.5(71526012)(1821.522061.52)02

j j p p ⨯⨯

+⨯⨯+⨯⨯--⨯-⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯=

即271.2712182396672.3751j j KN p p m

=⇒=

4、确定计算简图

5、采用结构力学求解器计算在地基净反力Ｐj 作用下基础梁的内力图

x

A B C D

E F 1089.251804.25

2868.92

-2020.41

3469.922946.05

-1149.013547.05971.85-2180.78

1686.85

弯矩图(KN ·M ）

x A B C D E F ( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )

( 5 )

1210.28

-2272.68

2568.42

-2493.31

2347.79

-2778.22

2062.88

-1506.12

剪力图（ＫN)

6、计算调整荷载

i

p

∆

由于支座反力与原柱端荷载不等，需进行调整，将差值

i

p

∆折算成调整荷载

i

q

∆

3331(1210.282272.68)151.96

B

p KN KN

∆=-+=-

5289(2568.422493.31)227.27

C

p KN KN

∆=-+=

5289(2347.792778.22)162.99

D

p KN KN

∆=-+=

3331(2062.881506.12)238

B

p KN KN

∆=-+=-

对于边跨支座1

11

1

3

()

o

p

q

l l

∆

∆=

+o

l为边跨长度;

1

l为第一跨长度。

对于中间支座

11

1

33

()

i i

p

q

l l

-

∆

∆=

+1i

l

-

为第1

i-长度;

i

l为第i跨长度。

故

1

3

151.96

36.18

(1.87.2)

B

KN KN

q m m

-

∆==-

+⨯

；

11

33

227.27

47.35

(7.27.2)

C

KN KN

q m m

∆==

⨯+⨯

；

11

33

162.99

33.96

(7.27.2)

D

KN KN

q m m

∆==

⨯+⨯

；

1

3

238

51.93

(7.2 2.24)

E

KN KN

q m m

-

∆==-

⨯+

调整荷载作用下的计算简图：

调整荷载作用下基础梁的内力图