过盈压入力计算公式
过盈配合压入力计算
轴与轴套过盈配合压入力计算公式：P=2i p lf r 2π 应为“—”22112122221222223122232)()(12E E r r E r r r r E r r r p i μμδ-+-++-+=δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1⨯510Mpa, u1=u2=0.3, l=150mm ,f=0.15带入公式得：Pi= 12.3954MpaP=1.7524510⨯N =17874.48kgf (17.524t)δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1⨯510Mpa, u1=u2=0.3, l=190mm ,f=0.15带入公式得：Pi= 12.3954MpaP= 2.2196510⨯N =22639.92kgf (22.196t)B87C 机头衬套压入力：δ=0.078，r1=14.415,r2=25.38,r3=44.5,L=115,f=0.15 代入公式得：22.6T/26.7T ——大值是按u1起作用算得FT160A 架体横臂压入力：δ=0.05，r1=0,r2=17,r3=25,L=37,f=0.15代入公式得：4.9T/5.8T ——大值是按u1起作用算得过盈联接1．确定压力p；1）传递轴向力F2）传递转矩T3）承受轴向力F和转矩T的联合作用2．确定最小有效过盈量，选定配合种类；3．计算过盈联接的强度；4．计算所需压入力；（采用压入法装配时）5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时）6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。
1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。
1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。
亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。
组件产品过盈配合分析讲解
组件产品过盈配合压制分析
无源培训资料
过盈配合理论压入力的计算公式：
• F=Pfmax∏dfLfμ
• 式中 F——压入力（N） • Pfmax——结合表面承受的最大单位压力（N/m
㎡）
• df——结合直径（mm） Lf——结合长度
（mm）
• μ——结合表面磨擦系数(0.07-0.15) • 最大压力Pfmax的计算： Pfmax=&max/df
前盖外径￠2.932（+0.003^-0) 的配合 压制类 组件
以下资料中：D—孔径尺寸 d—轴径尺寸
δ（过盈量大小）=d(轴径实际尺寸）-D(孔 径实际尺寸）
δmax=dmax-Dmin δmin=dmin-Dmax
影响组件压入力的主要因素
• 有效配合长度——Lf
孔深尺寸减去孔口及轴配合端倒角长度 Lf↑ F ↑
前盖外径￠2.92（0^-0.01) 的配合 点胶类组件
B-过渡配合：孔径尺寸公差与 轴径尺寸公差有重 合
例如：压块孔径￠2.92(+0.01^-0.01)
前盖外径￠2.92（+0.01^-0.01) 的配合
影响组件压入力的主要因素
• C-过盈配合：孔的最大尺寸小于 轴的最小尺
寸 δ↑ F ↑ 例如：压块孔径￠2.92(+0.008^+0)
组件产品过盈配合分析讲解
? 过盈配合理论压入力的计算 ：F=Pfmax∏dfLfμ ? 式中 F——压入力（N） ? Pfmax——结合表面承受的最大单位压力（ N/m㎡） ? df——结合直径（ mm） Lf——结合长度（ mm） ? μ——结合表面磨擦系数 (0.07-0.15)
? 实际有效配合长度 Lf=2.68 δmax ——最大过盈量
δmax=0.017
? δmin——最小过盈量 δmin=0.004 ? μ——结合表面磨擦系数 (0.10-0.20) 钢—软钢 ? Ca=2.2868 Ci=1.68 ? 理论最大压入力 :Fmax=721.27N ( μ=0.10)
或前盖外径增加容屑槽） 实际事例：0040047、0280009止口件外径设计环
形槽 内孔锥度不良 顺锥度：适当减小有效配合长度，增加前盖压入端
倒角长度 倒锥度：适当增大前盖外径尺寸以增加有效过盈量
实际计算事例：（ 0040022插芯压制)
? 压块按XT-0040022-01-02(1.2 版)加工检测合格 ,与插芯
前盖外径￠2.932（+0.003^-0) 的配合 压制类 组件
以下资料中：D—孔径尺寸 d—轴径尺寸
δ（过盈量大小）=d(轴径实际尺寸）-D(孔 径实际尺寸）
δmax=dmax-Dmin δmin=dmin-Dmax
影响组件压入力的主要因素
? 有效配合长度——Lf
孔深尺寸减去孔口及轴配合端倒角长度 Lf↑ F ↑
影响组件压入力的主要因素
? 配合零部件形位公差（重点是压块内孔） ? 圆度/圆柱度
过盈压入力计算公式
μm
0.015
mm
15
μm
0
mm
8
mm
15.8
mm
212000 1500 0.289 0.35 0.00
0.711
0.256369172
N/mm2 N/mm2
2.04
0.00000335 0.00135967
0.00136302
最大压力【压强 】
pmax
p max
max d (C1 C2) 103
备注
63 kg 20 kg
材料
碳钢、低合金钢、合金结构钢 灰口铸铁(HT150/HT200) 灰口铸铁(HT250/HT300) 45 20CrMnTi 40Cr A356，ADC12/LY12
硅钢片
不锈钢1Cr18Ni9 紫铜（T2） 黄铜H62 橡胶/丁腈橡胶
尼龙6/66/1010
ABS树脂
弹性模量 E（MPa） 200000-235000 70000-80000 105000-130000 210000 212000 211000 69000
计算结果
630 197
单位
N N
L μ
δmax
δmin
d1 d d2
E1
E2
v1
v2
(d1/ d)2
1 (d1 / d )2
C1
C1 1 (d1 / d )2 v1
(d / d 2)2
1 (d / d 2)2
C2
C2 1 (d / d 2)2 v2
C1/E1 C2/E2
C1 C2 E1 E2
28.5
235-1280 抗拉150/200 抗拉250/300 355 835 785 216,154 350（常温） 310（200 250 70 290
过盈配合压入力计算
δ=0．０78,ｒ１=14.415,r2=２5.３8,r3=4４.5,L=115，f=0.１5
代入公式得:22．6T／26.７Ｔ——大值是按u1起作用算得
FT160A架体横臂压入力：
δ＝0.０5，r1=0,r2=1７,r3=２5,L=37,ｆ=0.１5
代入公式得:4.9Ｔ/5.8T——大值是按u１起作用算得
图： 圆柱面过盈联接
显然,上面求出的Δmin只有在采用胀缩法装配不致擦去或压平配合表面微观不平度的峰尖时才是合效的。所以用胀缩法装配时，最小有效过盈量δmin=Δmin但当采用压入法装配时；配合表面的微观峰尖将被擦去或压平一部分(下图）,此时接式(7－1１)求出的Δmｉn值即为理论值应再增加被擦去部分2μ,故计算公式为
胀 缩 法
联接零件材料
无润滑时f
有润滑时f
联接零件材料
结合方式,润滑
f
钢—铸钢
0．11
0．0８
钢—钢
油压扩孔，压力油为矿物油
0．125
钢—结构钢
0.１０
0.07
油压扩孔,压力油为甘油，结合面排油干净
0.1８
钢—优质结构钢
０．11
0.08
在电炉中加热包容件至30０℃ Nhomakorabea0.14
钢—青铜
0.１50.20
0.030．06
C1——被包容件的刚性系数
C2——包容件的刚性系数
d1、d2——分别为被包容件的内径和包容件的外径,mm;
μ1、μ2——分别为被包容件与包容件材料的泊松比。对于钢，μ=０.３;对于铸铁，μ=0．２5。
当传递的载荷一定时,配合长度l越短，所需的径向压力p就越大。当P增大时，所需的过盈量也随之增大。因此，为了避免在载荷一定时需用较大的过盈量而增加装配时的困难,配合长度不宜过短，一般推荐采用 l≈0.9d。但应注意，由于配合面上的应力分布不均匀，当ｌ>0．8d时,即应考虑两端应力集中的影响，并从结构上采取降低应力集中的措施。
过盈配合压入力计算公式
过盈配合压入力计算公式
过盈配合压入力计算公式主要有两种：公式一适用于轴与孔的过盈配合，公式二适用于轴与轴的过盈配合。
公式一（轴与孔的过盈配合）：
F = Fm + Fs + Fc
其中，
Fm为摩擦力，由公式Fm = μ * Fn计算得出，其中μ为摩擦系数，Fn为法向力；
Fs为弹性变形力，由公式Fs = E * δ计算得出，其中E为材料的弹性模量，δ为弹性变形量；
Fc为压入力，由公式Fc = K * δ计算得出，其中K为配合测量中的压入系数，δ为压入量。
公式二（轴与轴的过盈配合）：
1
F = Fm + Fs + Fa
其中，
Fm为摩擦力，由公式Fm = μ * Fn计算得出，其中μ为摩擦系数，Fn为法向力；
Fs为弹性变形力，由公式Fs = E * δ计算得出，其中E为材料的弹性模量，δ为弹性变形量；
Fa为紧配力，由公式Fa = P / A计算得出，其中P为紧配载荷，A 为配合的有效面积。
以上是常见的过盈配合压入力计算公式，具体的计算方法需要结合具体的配合参数和材料性质，以及实际情况进行计算。
2。
衬套压装计算
衬套过盈联接计算
衬套过盈联接的最大压入力：
F=f πd l pmax=0.1π×140×130×14.80=85000N
其中：p —径向压力N ； d —配合面公称直径mm ； l —配合面长度mm ；f —摩擦系数。
最大压力：3
221
1max
max 10⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=
E C E C d p δ 80.1410101.258.110
1.256
.8140100
3
55=⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+⨯=
MPa
其中：E1、E2—被包容件和包容件材料的弹性系数，单位为MPa ；取2.1×105
∆min —最小过盈量，单位为μm ；δmax —最大过盈量，单位为μm ；
C1—被包容件的刚性系数: 12
122121μ--+=d d d d C 56.83.01251401251402
22
2=--+= C2—包容件的刚性系数: 222222
22μ+-+=d d d d C 58.13.0140
4001404002
222=+-+= μ1 μ2—分别为被包容件和包容件的泊松比；取0.3
油缸的选择，主参数：拉力12吨，活塞杆缩进速度3~5mm/s ，起始位置为50mm ，行程400mm 。
依据此要求选出油缸：系统压力32MPa ，活塞与活塞杆径为80/40mm ，油缸的推拉力为16077/12058kg 。
液压站选择德州金力士DSQ0.8/4，系统压力32MPa ，高低压流量0.8/4L/min 作用在油缸上的推拉速度分别为3.5mm/s 、13mm/s。
精密零件过盈配合计算公式
精密零件过盈配合计算公式在机械设计中，精密零件的过盈配合是非常重要的一环。
过盈配合是指在两个零件的配合过程中，一个零件的尺寸略大于另一个零件的尺寸，这样在装配时可以通过压入或插入的方式使两个零件紧密配合在一起。
精密零件的过盈配合需要精确计算，以确保零件的装配和使用性能。
精密零件的过盈配合计算公式包括以下几个方面：1. 过盈量的计算公式。
过盈量是指两个零件配合时，一个零件的尺寸大于另一个零件的尺寸的量。
过盈量的计算公式为：δ = (D d) / 2。
其中，δ为过盈量，D为外径，d为内径。
过盈量的计算是过盈配合计算的基础，通过计算过盈量可以确定零件的尺寸设计。
2. 壁厚的计算公式。
壁厚是指零件壁的厚度，壁厚的计算公式为：t = (D d) / 2。
其中，t为壁厚，D为外径，d为内径。
壁厚的计算是为了确保零件在装配时能够承受一定的载荷和压力，同时保证零件的强度和刚度。
3. 最大过盈量的计算公式。
最大过盈量是指在允许的公差范围内，两个零件配合时允许的最大过盈量。
最大过盈量的计算公式为：δmax = δ + IT。
其中，δmax为最大过盈量，δ为过盈量，IT为公差。
最大过盈量的计算是为了确保零件在装配时能够顺利配合，同时考虑到公差的影响。
4. 最小过盈量的计算公式。
最小过盈量是指在允许的公差范围内，两个零件配合时允许的最小过盈量。
最小过盈量的计算公式为：δmin = δ IT。
其中，δmin为最小过盈量，δ为过盈量，IT为公差。
最小过盈量的计算是为了确保零件在装配时能够紧密配合，同时考虑到公差的影响。
5. 过盈配合公差的计算公式。
过盈配合公差是指在配合过程中允许的公差范围，过盈配合公差的计算公式为：IT = (ITmax + ITmin) / 2。
其中，IT为过盈配合公差，ITmax为最大公差，ITmin为最小公差。
过盈配合公差的计算是为了确保零件在装配时能够顺利配合，同时考虑到公差的影响。
通过以上几个方面的计算公式，可以对精密零件的过盈配合进行精确计算，确保零件在装配和使用过程中能够达到设计要求。
过盈配合压入力计算公式
1 结合直径（mm）
df
2 结合长度（mm） 3 最大过盈量（mm）
Lf δmax
4 包容件弹性模量（N/mm2)
Ea
5 被包容件弹性模量（N/mm2) Ei
6 包容件外径（mm）
da
7 被包容件外径（mm）
di
8 伯松系数
v
9 摩擦系数
μ
10 系数Ca
Ca
11 系数Ci
Ci
12 结合面最大单位压力（N/mm2) Pfmax
13
14 压入力（Kg）
P
注：1.仅填写（1-9）项绿色 部分即可；
2.被包容件为实心轴时 Di=0；
3.压装机所需的压力一般 为压入力的3-3.6倍
入力计算公式
#DIV/0! #DIV/0!
6 6 0.1 200 200 6 6.1 0.3 0.12
-60.80413
#DIV/0!
常用材料弹性模量、泊松系数和
0.12-0.15
0.05-0.10
0.15-0.25
0.05-0.10
0.17
0.02
材料
碳钢、低合金钢、合金结构钢 灰铸铁HT150、HT200 灰铸铁HT250、HT300
可锻铸铁
非合金球墨铸铁
青铜 钢-钢
材料
摩擦系数
钢-铸钢
钢-结构钢 钢-优质结构钢
钢-青铜
钢-铸铁
铸铁-铸铁
钢-铝
常用材料弹性模量、泊松系数和线性膨胀系数
弹性模量E*103 （N/mm2）
200-235 70-80 105-130 90-100 160-180
85 摩擦系数
无润滑 0.07-0.16
过盈联接压入力计算
过盈联接压入力计算1．确定压力p；1）传递轴向力F2）传递转矩T3）承受轴向力F和转矩T的联合作用2．确定最小有效过盈量，选定配合种类；3．计算过盈联接的强度；4．计算所需压入力；（采用压入法装配时）5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时）6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。
1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。
1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。
亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。
图: 变轴向力的过盈联接图: 受转矩的过盈联接设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为l，则F f=πdlpf因需保证F≥F，故f[7-8]2）传递转矩T当联接传递转矩T时，则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移。
亦即当径向压力为P时，在转矩T的作用下，配合面间所能产生的摩擦阻力矩M应大于或等于转矩T。
f设配合面上的摩擦系数为f①，配合尺寸同前，则M f=πdlpf·d/2≥T．故得因需保证Mf[7-9]① 实际上，周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异，现为简化．取两者近似相等．均以f表示。
配合面间摩擦系数的大小与配合面的状态、材料及润滑情况等因素有关，应由实验测定。
表7－5给出了几种情况下摩擦系数值，以供计算时参考。
表: 摩擦系数f值0.150.20 0.030.060.120.15 0.050.100.150..25 0.150.10 0.100.15金3）承受轴向力F和转矩T的联合作用此时所需的径向压力为[7-10]2. 过盈联接的最小有效过盈量δmin根据材料力学有关厚壁圆筒的计算理论，在径向压力为 P时的过盈量为Δ=pd(C1/E1+C2/E2) ×103，则由上式可知，过盈联接传递载荷所需的最小过盈量应为[7-11]式中：p——配合W问的任向活力，由式（78）(710）计算；MPa；d——配合的公称直径，mm；E1、E2——分别为被包容件与包容件材料的弹性模量，MPa；C1——被包容件的刚性系数C2——包容件的刚性系数d1、d2——分别为被包容件的内径和包容件的外径，mm；μ1、μ2——分别为被包容件与包容件材料的泊松比。
过盈配合压入力计算
轴与轴套过盈配合压入力计算公式：P=2i p lf r 2π 应为“—”22112122221222223122232)()(12E E r r E r r r r E r r r p i μμδ-+-++-+=δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1⨯510Mpa, u1=u2=0.3, l=150mm ,f=0.15带入公式得：Pi= 12.3954MpaP=1.7524510⨯N =17874.48kgf (17.524t)δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1⨯510Mpa, u1=u2=0.3, l=190mm ,f=0.15带入公式得：Pi= 12.3954MpaP= 2.2196510⨯N =22639.92kgf (22.196t)B87C 机头衬套压入力：δ=0.078，r1=14.415,r2=25.38,r3=44.5,L=115,f=0.15 代入公式得：22.6T/26.7T ——大值是按u1起作用算得FT160A 架体横臂压入力：δ=0.05，r1=0,r2=17,r3=25,L=37,f=0.15代入公式得：4.9T/5.8T ——大值是按u1起作用算得过盈联接1．确定压力p；1）传递轴向力F2）传递转矩T3）承受轴向力F和转矩T的联合作用2．确定最小有效过盈量，选定配合种类；3．计算过盈联接的强度；4．计算所需压入力；（采用压入法装配时）5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时）6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。
1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。
1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。
亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。
压入力计算表
材料弹性模量（E）泊松系数（v）材料铝合金700.33钢钢2100.26铝P=Pfmax×πdf×Lf×μP表示-----压入力，NPfmax表示:结合表面承受的最大单位压力，N/mm²df表示：结合直径，mmLf表示：结合长度，mmμ表示：摩擦系数结合表面最大单位压力计算公式：Pfmax=δmax÷﹛df×[（Ca÷Ea）+（Ci÷Ei）]﹜δmax表示：最大过盈量，mmCa、Ci表示：系数；Ea、Ei表示：包容件和被包容件的材料弹性模量，N/mm²系数Ca、Ci计算方法如下Ca=(d²a+d²f)÷(d²f-d²a)+νCi=（d²i+d²f)÷(d²f-d²i)-νda、di分别表示为包容件外径和被包容件内径（实心轴di=0)表示为：泊松系数压装机所需的压力通常为压入力的3-3.5倍。
下图计算钢销压入铝缸盖所需要的压入力弹性模量、泊松系数表摩擦系µ）已知：df=φ10mm Lf=15-2=13mm da=φ9.97mm di=0δmax=0.03mmEa=70Gpa Ei=210GpaVa=0.33Vi=0.26µa=0.17µi=0.16由公式：Ca=(d²a+d²f)÷(d²f-d²a)+ν和Ci=（d²i+d²f)÷(d²f-d²i)-ν计算得Ca=（9.97²+10²)÷(10²-9.97²)+0.33=332.8341Ci=（0²+10²）÷（10²-0²）-0.26=0.74Pfmax=δmax÷﹛df×[（Ca÷Ea）+（Ci÷Ei）]﹜=0.03÷﹛10×[332.8341÷（70×10³P=Pfmax×πdf×Lf×μ=0.65×3.14×10×13×0.17=45N/mm²P压=P×3.5=45×3.5=157.5N/mm²无润滑有润滑0.160.080.170.02摩擦系数表（µ）最大过盈量δmax=10-9.97δmax=0.03mmf)÷(d²f-d²i)-ν计算得：0×[332.8341÷（70×10³)+0.74÷（210×10³)]﹜=0.65N/mm²。
过盈配合压入力计算公式
13
14 压入力（Kg）
P
注：1.仅填写（1-9）项绿色 部分即可；
压力一般 为压入力的3-3.6倍
力计算公式
60 11 0.027 235000 235000 72 0 0.3 0.12 5.845454545 0.70000 16.15625
410.194
10
-8
0.35
17
-15
有润滑 0.05-0.13
0.07 0.08 0.07 0.03-0.06
0.12-0.15
0.05-0.10
0.15-0.25
0.05-0.10
0.17
0.02
200-235 70-80 105-130 90-100 160-180
85 摩擦系数
无润滑 0.07-0.16
0.11 0.1 0.11 0.15-0.20
泊松系 线膨胀系数a
数
加热 冷却
0.30-0.31 0.24-0.25 0.24-0.26
11 -8.5
11
-9
10
-8
0.25
10
-8
0.28-0.29
常用材料弹性模量、泊松系数和线性膨胀系
材料
碳钢、低合金钢、合金结构钢 灰铸铁HT150、HT200 灰铸铁HT250、HT300
可锻铸铁
非合金球墨铸铁
青铜 钢-钢
材料
摩擦系数
钢-铸钢
钢-结构钢 钢-优质结构钢
钢-青铜
钢-铸铁
铸铁-铸铁
钢-铝
常用材料弹性模量、泊松系数和线性膨胀系数
弹性模量E*103 （N/mm2）
过盈配合压入力计算公式
1 结合直径（mm）
过盈配合压入力计算公式
85 摩擦系数
无润滑 0.07-0.16
0.11 0.1 0.11 0.15-0.20
泊松系 线膨胀系数a
数
加热 冷却
0.30-0.31 0.24-0.25 0.24-0.26
11 -8.5
11
-9
10
-8
0.25
10
-8
0.28-0.29
过盈配合压入力计算公式
1 结合直径（mm）
df
2 结合长度（mm） 3 最大过盈量（mm）
Lf δmax
4 包容件弹性模量（N/mm2)
Ea
5 被包容件弹性模量（N/mm2) Ei
6 包容件外径（mm）
da
7 被包容件外径（mm）
di
8 伯松系数
v
9 摩擦系数
μ
10 系数Ca
Ca
11 系数Ci
Ci
12 结合面最大单位压力（N/mm2) Pfmax
13
14 压入力（Kg）
P
注：1.仅填写（1-9）项绿色 部分即可；
2.被包容件为实心轴时 Di=0；
3.压装机所需的压力一般 为压入力的3-3.6倍
力计算公式
60 11 0.027 235000 235000 72 0 0.3 0.12 5.845454545 0.70000 16.15625
410.194
常用材料弹性模量、泊松系数和线性膨胀系
材料
碳钢、低合金钢、合金结构钢 灰铸铁HT150、HT200 灰铸铁HT250、HT300
可锻铸铁
非合金球墨铸铁
青铜 钢-钢
材料
过盈压入力计算公式
过盈压入力计算公式
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圆柱体过盈结合面压装力计算
1MPa=10kg/c m2
=100N/100m m2=1N/mm2
备注
307kg
153kg
弹性模量泊松比
40Cr2110000.277
A356，ADC12/LY12690000.33
硅钢片195000-2000000.291
不锈钢1Cr18Ni91840000.243
紫铜（T2）1079000.35
黄铜H621000000.33
橡胶/丁腈橡胶
尼龙6/66/1010
ABS树脂玻璃钢聚四乙烯N/mm2N/mm2
7.7 (DW470)
350（常温）310（20053515.5/7.92
25050017.28/8.9
70385.218/8.3
290390
0.93/0.96-1.02
1.13/1.15/1.051.02-1.08
1.4-1.2
2.1-2.3线膨胀系数
材料
E（MPa）v
碳钢、低合金钢、合金结构钢200000-2350000.3-0.31
灰口铸铁(HT150/HT200)70000-800000.24-0.25
灰口铸铁(HT250/HT300)105000-1300000.24-0.26
452100000.269
20CrMnTi2120000.289
轴向摩擦力
密度
屈服强度比热加热冷却ρg/cm3σs(MPa)J/kg*℃11-8.57.85235-128010-87.2抗拉150/20010-87.35抗拉250/30011.6/7.853*******.7/7.8683546012/7.8778546024/ 2.7216,154130011.6/7.6（DW270）
过盈压入力计算公式
v2
C1/E1 C2/E2
C1 C2 E1 E2
212000 210000 0.289 0.269
N/mm2 N/mm2
0.03 0.768142857 0.734693878
6.81
0.00000362 0.00003242
0.00003604
最大压力【压强 】
pmax
p max
max d(C1 C2) 103
7.92 8.9 8.3
250
500
70
385.2
290
390
0.93/0.96-1.02
1.13/1.15/1.05 1.02-1.08
1.4-1.2
2.1-2.3
尼龙6/66/1010 ABS树脂
玻璃钢
聚四氟乙烯
184000 107900 100000
0.243 0.35 0.33
N/mm2
N/mm2 轴向摩擦力
线膨胀系数 加热 冷却
密度 ρg/cm3
屈服强度 比热 σs(MPa) J/kg*℃
11 -8.5 7.85
235-1280
10 -8 7.2
抗拉150/200
10 -8 11.6 / 12.7 / 12 / 24 /
11.6 /
15.5 / 17.28 / 18 /
7.35
抗拉250/300
7.85 7.86 7.87 2.7
355 835 785 216,154
480 460 460 1300
7.6（DW270） 7.7 (DW470)
350（常温） 310（200 535 ℃）
18.5
Mpa
E1 E2
计算结果
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计算结果
3067 1533
单位
N N
L μ
δmax
δmin
d1 d d2
E1
E2
v1
v2
(d1/ d)2
1 (d1 / d )2
C1
C1 1 (d1 / d )2 v1
(d / d 2)2
C2
C2
1 (d / d 2)2 1 (d / d 2)2
v2
C1/E1 C2/E2
C1 C2 E1 E2
8
0.11
0.04
mm
40
μm
0.02
mm
20
μm
10
mm
60
mm
70
mm
212000 210000 0.289 0.269
0.03
N/mm2 N/mm2
0.768142857
0.734693878
6.81
0.00000362 0.00003242
0.00003604
最大压力【压强 】
pmax
p max
max d (C1 C2) 103
比热 J/kg*℃
480 460 460 1300 535 500 385.2 390
1.13/1.15/1.05
1.02-1.08
1.4-1.2
2.1-2.3
尼龙6/66/1010
ABS树脂
弹性模量 E（MPa） 200000-235000 70000-80000 105000-130000 210000 212000 211000 69000
泊松比 v
0.3-0.31 0.24-0.25 0.24-0.26 0.269 0.289 0.277 0.33
kg
1MPa=10kg/c m2 =100N/100m m2=1N/mm2
备注
307 kg 153 kg
材料
碳钢、低合金钢、合金结构钢 灰口铸铁(HT150/HT200) 灰口铸铁(HT250/HT300) 45 20CrMnTi 40Cr A356，ADC12/LY12
硅钢片
不锈钢1Cr18Ni9 紫铜（T2） 黄铜H62 橡胶/丁腈橡胶
序 号
名称
压装力max
压装力min
结合长度 结合面摩擦系数
最大过盈量
使用参数 最小过盈量
被包容件内径 配合直径 包容件外径
恒定参数
被包容件弹性模 量 包容件弹性模量 被包容件泊松比 包容件泊松比
简化系数
简化系数 计算参数
中间参数
圆柱体过盈结合面压装力计算
代号
公式
F max p max( dL) F min p min( dL)
12 / 7.87
24 / 2.7
11.6 /
7.6（DW270） 7.7 (DW470)
15.5 / 7.92
17.28 / 8.9
18 / 8.3
0.93/0.96-1.02
屈服强度 σs(MPa)
235-1280 抗拉150/200 抗拉250/300 355 835 785 216,154 350（常温） 310（200 250 70 290
18.5
Mpa
E1 E2
min
最小压力【压强 计算结果 】
pmin
p min d (C1 C2) 103
E1 E2
9.2
Mpa
结合面正压力
p max( dL)
27880
N
压装力max 压装力min
F1
F max p max( dL)
F2
F min p min( dL)
3067
N307kg1533N153
195000-200000 0.291
184000 107900 100000
0.243 0.35 0.33
玻璃钢
聚四氟乙烯
N/mm2 N/mm2 轴向摩擦力
线膨胀系数
密度
加热 冷却
ρg/cm3
11 -8.5 7.85
10 -8 7.2
10 -8 7.35
11.6 / 7.85
12.7 / 7.86