北京院齐总讲《高规》第6章

6 框架结构设计第6章本次修订主要包括以下内容：1、结构体系、布置方面⑴高层建筑不再允许采用单跨框架结构。

⑵增加了楼梯间的设计要求。

涉及到的条款有6.1.2条、6.1.4条、6.1.5条、6.1.8条。

其中6.1.4条、6.1.8条为新增加的内容，原6.1.8、6.1.9条的内容移到第三章。

2、构件截面抗震设计方面⑴修改了框架结构“强柱弱梁”的设计要求。

⑵修改了柱“强剪弱弯”的设计规定。

⑶增加了三级框架节点的抗震受剪承载力验算要求，取消了原规程的附录C。

涉及到的条款有6.2.1条、6.2.2条、6.2.3条、6.2.4条、6.2.5条、6.2.7条（取消原规程附录C）、6.2.10条。

其中6.2.10条是02版规程中6.2.10条、6.2.11条、6.2.12条和6.2.13条的合并。

此部分内容基本上是由《建筑抗震设计规范》GB50011及《混凝土结构设计规范》GB50010中的相应规定移植过来的。

3、构造方面⑴梁端最大配筋率不再作为强制性条文，给出梁端箍筋加密区箍筋间距可以放松的条件。

⑵加大了柱截面基本构造尺寸要求。

⑶调整了框架柱轴压比规定，对框架结构及四级抗震等级柱提出更高要求。

⑷调整了柱最小配筋率要求，给出一级柱端箍筋加密区箍筋间距可以放松的条件。

涉及到的条款有6.3.2条、6.3.3条6.3.4条、6.3.7条；6.4.1条、6.4.2条、6.4.3条、6.4.4条、6.4.7条、6.4.11条。

此部分调整的内容较多，其中6.3.7条、6.4.11条为新增加的内容。

4、钢筋的连接和锚固该部分内容在本次修订中较02版《高规》没有实质性的调整，只是从《混凝土结构设计规范》GB50010中引入了钢筋“基本锚固长度”的概念。

6.1 一般规定6.1.1 框架结构应设计成双向梁柱抗侧力体系。

主体结构除个别部位外，不应采用铰接。

6.1.2 抗震设计的框架结构不应采用单跨框架。

“不宜”改为“不应”。

单跨框架结构是指整栋建筑全部或绝大部分采用单跨框架的结构，不包括仅局部为单跨框架的框架结构。

框架-剪力墙结构可以局部采用单跨框架结构。

6.1.3 框架结构的填充墙及隔墙宜选用轻质墙体。

抗震设计时，框架结构如采用砌体填充墙，其布置应符合下列规定：1 避免形成上、下层刚度变化过大；2 避免形成短柱；3 减少因抗侧刚度偏心而造成的结构扭转。

本条为02规程第6.1.4条的修改，02规程的6.1.3条改为6.1.7条。

6.1.4 抗震设计时，框架结构的楼梯间应符合下列规定：（新增内容）1 楼梯间的布置应尽量减小其造成的结构平面不规则；由于梯板的斜撑作用，楼梯自身的刚度对整体结构的地震反应有着不可忽略的影响。

若楼梯间的位置布置不当会形成较大的刚度偏心，影响结构平面的规则性，甚至会导致结构平面特别不规则。

2 宜采用现浇钢筋混凝土楼梯，楼梯结构应有足够的抗倒塌能力；3 宜采取措施减小楼梯对主体结构的影响；4 当钢筋混凝土楼梯与主体结构整体连接时，应考虑楼梯对地震作用及其效应的影响，并应对楼梯构件进行抗震承载力验算。

汶川地震前，楼梯是否参与整体分析并没有明确规定。

通常在计算中都是忽略楼梯的刚度只考虑其重量，不考虑楼梯对地震作用及其效应的影响，对楼梯构件一般也不进行抗震设计。

这种简化处理与实际情况是有较大出入的。

由于楼梯自身的刚度在框架结构中所占比例较大，在遭遇地震时不但楼梯构件自身要承担较大的地震作用，而且还会影响其周边的构件。

框架结构应考虑楼梯对地震作用及其效应的影响，并应对楼梯构件进行抗震承载力验算，楼梯构件的抗震措施不应低于框架结构。

另外，宜采取措施减小楼梯对周边主体结构的影响。

板与框架柱脱开，此做法可避免形成楼梯折梁或折短柱，减少对主体结构的影响。

但小柱截面受限制，很难满足不倒塌的要求。

6.1.5 抗震设计时，砌体填充墙及隔墙应具有自身稳定性，并应符合下列规定：1 砌体的砂浆强度等级不应低于M5，当采用砖及混凝土砌块时，砖和砌块的强度等级不应低于MU5；采用轻质砌块时，砌块的强度等级不应低于MU2.5。

墙顶应与框架梁或楼板密切结合；明确了用于填充墙的砌块强度等级，比抗规略有提高。

抗规：实心砌块的强度等级不宜低于MU2.5，空心砌块的强度等级不宜低于MU3.5。

2 砌体填充墙应沿框架柱全高每隔500mm 左右设置2根直径6mm 的拉筋， 6度时宜沿墙全长贯通，7、8、9度时应沿墙全长贯通；提高了砌体填充墙与主体结构的拉结要求，7度时比抗规稍严。

楼梯的端部滑动支承于楼层或层间休息板处，此做法可基本消除梯板的斜撑作用，降低楼梯刚度对主体结构的影响。

注意： 1要满足建筑使用要求；2 支承长度要满足大震作用下的位移要求。

3 墙长大于5m时，墙顶与梁（板）宜有钢筋拉结；墙长大于8米或层高的2倍时，宜设置间距不大于4米的钢筋混凝土构造柱；墙高超过4m时，墙体半高处（或门洞上皮）宜设置与柱连接且沿墙全长贯通的钢筋混凝土水平系梁；补充了设置构造柱的要求。

4 楼梯间采用砌体填充墙时，应设置间距不大于层高且不大于4米的钢筋混凝土构造柱，并宜采用钢丝网砂浆面层加强。

本款为新增内容，其目的是提高填充墙的抗倒塌能力，避免填充墙破坏后倒塌伤人、堵塞楼梯影响疏散。

注意：钢丝网应与填充墙内的构造柱和主体结构可靠连接。

单面设钢丝网面层时，钢丝网应放在楼梯间靠楼梯一侧的填充墙表面，目的是在遭遇地震时，尽量避免填充墙破坏后向楼梯一侧倒塌。

6.1.6 本条未修改。

6.1.7 本条为02规程第6.1.3条。

6.1.8 不与框架柱相连之次梁，可按非抗震要求进行设计。

本条为新增内容，下图中次梁L1两端不与框架柱相连，构造可按非抗震要求。

L2与L1不同，与框架柱相连端应按抗震设计，其要求应与框架梁相同，与梁相连端构造可同L1梁。

结构平面中次梁示意6.2 截面设计6.2.1 抗震设计时，除顶层、柱轴压比小于0.15者及框支梁柱节点外，框架的梁、柱节点处考虑地震作用组合的柱端弯矩设计值应符合下列要求：1 一级框架结构及9度时的框架：∑=∑bua c 2.1M M （6.2.1-1）2 其他情况：∑∑=b c c M M η （6.2.1-2） 式中：∑M C ——节点上、下柱端截面顺时针或逆时针方向组合弯矩设计值之和。

上、下柱端的弯矩设计值，可按弹性分析的弯矩比例进行分配；∑M b——节点左、右梁端截面逆时针或顺时针方向组合弯矩设计值之和。

当抗震等级为一级且节点左、右梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零；∑M bua——节点左、右梁端逆时针或顺时针方向实配的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值之和，可根据实际配筋面积（计入受压钢筋和梁有效翼缘宽度范围内的楼板钢筋）和材料强度标准值并考虑承载力抗震调整系数计算；一级框架结构和9度时的框架应按实配钢筋进行强柱弱梁验算。

当楼板与梁整体现浇时，板内配筋对梁的抗弯承载力有相当影响，因此本次修订在计算梁端实际配筋面积时，应计入梁有效翼缘宽度范围内楼板钢筋的要求。

梁的有效翼缘宽度取值，各国规范也不尽相同，建议一般情况可取梁两侧各6倍板厚的范围。

η——柱端弯矩增大系数。

对框架结构，二、三级分别取1.5和1.3；c对其他结构中的框架，一、二、三、四级分别取1.4、1.2、1.1和1.1。

本次修订对“强柱弱梁”的要求进行了调整，提高了框架结构的要求、增加了对其他结构中四级框架的要求。

对二、三级框架结构柱端弯矩增大系数由02规程的1.2、1.1分别提高到1.5、1.3。

注意：本次修订对二、三级框架结构仅提高了柱端弯矩增大系数，未要求采用实配反算。

但当框架梁是按最小配筋的构造要求配筋时，为避免出现因梁的实际受弯承载力与弯矩设计值相差太多而无法实现“强柱弱梁”的情况，宜采用实配反算的方法进行柱子的受弯承载力设计。

此时（6.2.1-1）公式中的实配系数1.2可适当降低，但不应低于1.1。

6.2.2 抗震设计时，一、二、三级框架结构的底层柱底截面的弯矩设计值，应分别采用考虑地震作用组合的弯矩值与增大系数1.7、1.5、1.3的乘积。

底层框架柱纵向钢筋应按上、下端的不利情况配置。

本次修订进一步提高了增大系数的取值，一、二、三级增大系数由02规程的1.5、1.25、1.15分别调整为1.7、1.5、1.3。

注意：增大系数只适用于框架结构，对其他类型结构中的框架，不作此要求。

6.2.3 抗震设计的框架柱、框支柱端部截面的剪力设计值，一、二、三、四级时应按下列公式计算：1 一级框架结构和9度时的框架：n b cua t cua /)(2.1H M M V += （6.2.3-1） 2 其他情况：n b c t c vc /)(H M M V +=η （6.2.3-2）式中：t c M 、b c M ——分别为柱上、下端顺时针或逆时针方向截面组合的弯矩设计值，应符合本规程第6.2.1条、6.2.2条的规定； t cua M 、b cua M ——分别为柱上、下端顺时针或逆时针方向实配的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值，可根据实配钢筋面积、材料强度标准值和重力荷载代表值产生的轴向压力设计值并考虑承载力抗震调整系数计算；n H ——柱的净高；vc η——柱端剪力增大系数。

对框架结构，二、三级分别取1.3、1.2；对其他结构类型的框架，一、二级分别取1.4和1.2，三、四级均取1.1。

本次修订对剪力放大系数作了调整，提高了框架结构的要求，二、三级时柱端剪力增大系数vc η由02规程的1.2、1.1分别提高到1.3、1.2；对其他结构的框架，扩大了进行“强剪弱弯”设计的范围，要求四级框架柱也要增大，要求同三级。

6.2.4 抗震设计时，框架角柱应按双向偏心受力构件进行正截面承载力设计。

一、二、三、四级框架角柱经按本规程第6.2.1~6.2.3条调整后的弯矩、剪力设计值应乘以不小于1.1的增大系数。

本次修订扩大了范围，增加了四级框架的要求6.2.5 抗震设计时，框架梁端部截面组合的剪力设计值，一、二、三级应按下列公式计算；四级时可直接取考虑地震作用组合的剪力计算值。

1 一级框架结构及9度时的框架：Gb n r bua l bua /)(1.1V l M M V ++= （6.2.5-1）2 其他情况：b G n r b l b vb /)(V l M M V ++=η （6.2.5-2） 式中：l b M 、r b M ——分别为梁左、右端逆时针或顺时针方向截面组合的 弯矩设计值。

当抗震等级为一级且梁两端弯矩均为负弯矩时，绝对值 较小一端的弯矩应取零；l bua M 、r bua M ——分别为梁左、右端逆时针或顺时针方向实配的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值，可根据实配钢筋面积（计入受压钢筋，包括有效翼缘宽度范围内的楼板钢筋）和材料强度标准值并考虑承载力抗震调整系数计算；n l ——梁的净跨；Gb V ——梁在重力荷载代表值（9度时还应包括竖向地震作用标准值）作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；vb η——梁剪力增大系数，一、二、三级分别取1.3、1.2和1.1。