人货电梯料台搭设方案

目录一、工程概况二、材料选用三、料台基础处理四、料台构造形式和搭设方法五、人货电梯料台简化计算六、质量要求七、料台拆除方法八、安全管理人货电梯料台施工方案一、工程概况：珠江·帝景山庄21、22#楼及地下室工程，由衡南县工程公司承建；建设单位为衡阳菱电房地产开发有限公司；监理单位为深圳市大兴工程管理有限公司;珠江·帝景山庄21#楼人货电梯料台均分六段进行搭设，第一段为落地料台一至八层，搭设高度为25.4m;第二段为悬挑料台九层至十四层，悬挑高度为18m；第三段为悬挑料台十五层至二十层，悬挑高度为18m; 第四段为悬挑料台二十一层至二十六层，悬挑高度为18m;第五段为悬挑料台二十七层至三十二层，悬挑高度为18m; 第六段为悬挑料台三十三层至顶层，悬挑高度为6m。

珠江·帝景山庄22#楼人货电梯料台均分六段进行搭设，第一段为悬挑料台二至七层，搭设高度为18m;第二段为悬挑料台八层至十三层，悬挑高度为18m；第三段为悬挑料台十四层至十九层，悬挑高度为18m; 第四段为悬挑料台二十层至二十五层，悬挑高度为18m;第五段为悬挑料台二十六层至三十一层，悬挑高度为18m; 第六段为悬挑料台三十二层至顶层，悬挑高度为9m。

本工程采用分项系数设计表达式进行设计，落地式人货电梯料台根据规范要求，落地式人货电梯料台取25.4米进行设计计算;悬挑式人货电梯料台按最不利因素取悬挑高度较高的20米，除去槽钢高度及悬挑层间间距,悬挑料台实际搭设高度为18m米,本工程悬挑式人货电梯料台搭设高度取20m进行设计计算。

钢管尺寸除去锈蚀误差0.5mm,采用φ48×3.0 mm 进行计算。

二、材料的选用1．钢管料台钢管选用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢要求。

钢管尺寸选用φ48×3.5mm，表面锈蚀深度Δ≤0.50 mm，长度小于1.5m的各种杆件钢管端部弯曲偏差Δ≤5mm，当4m<L<6.5 m时弯曲偏差Δ≤20 mm，≤6.5m的水平杆、斜杆的钢管弯曲偏差Δ≤30mm。

钢管上严禁打孔。

2．扣件扣件采用可锻铸铁制作，其材质符合现行国家标准（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，并应做防锈处理，且螺栓扭紧力矩达40—65N·M，连墙件的材质应符合现行标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢的规定。

3．连墙件、密目网连墙件的材质应符合现行标准《碳素结构钢》（GB/700）中Q235-A级钢的规定。

密目网要有合格证、冲击报告，符合标准才能使用。

三、料台基础处理考虑到落地式人货电梯料台的牢固、安全、稳定性，建筑物的基础四周自然地面及护坡均以浇筑C20素砼层15cm厚,向外有不小于1：0.05的排水坡度。

四、料台构造形式和搭设方法1.此料台根据施工现场搭设在较为合适的位置，搭设必须是钢管制作，同时做好料台支撑预埋。

其强度（预埋件）必须确保足够的强度、刚度和稳定性,确保人身安全。

2．料台搭设：料台的立杆必须垂直，料台搭设与架体必须分开，立杆应垂直，必须设置刚性连接，不得把吊篮设置在紧靠墙面的位置，确保视线清楚。

料台立杆的横向间距不大于架体的横向间距，如料台大于架体间距，两立杆之间应增设立杆。

3．料台高度设置：料台层高与建筑层高相一致，纵向水平杆与填芯杆应搭在横向水平杆上面。

横向水平杆间距与立杆纵向间距相同，并在其间设置1～2根填芯，但不得大于300mm。

4．由于料台层高与建筑楼层层高相同,若料台步距按楼层层高设置存在较大的安全隐患,为保证安全施工,料台步距按 1.8米进行设置;对于步距与层高差,料台再增加一步架,该步架按1.8米步距与楼层层高差设置。

5. 料台平板铺设：料台平台板用5cm厚木板铺设，板与板之间不得有空隙，木板应按纵向沿墙铺设，用木条连接钉牢，使铺板成块，料台铺设应里低外高，坡度均50为宜。

（由专业木工）铺严、铺实、钉牢。

6. 料台防护、加固措施：○1在料台的背面应设置八字撑，正面增加防滑扣件;侧面应设置之字撑，以加强料台的刚度。

与立杆相平行的副立杆间距不得大于250mm，副立杆的对接扣件应错开安全门装置位置（安全门由专业厂家制作）。

○2料台正面必须设开启自如的封闭安全门，安全门加设门联锁装置。

○3人货电梯料台正立面吊篮位置采用密目网封堵。

○4开口处应设置横向斜撑，连墙件应按规范每层设置。

○5每层料台两侧必须设置二道防栏杆，栏杆高度距铺板面分别为500～600mm和1000～1200mm，外侧应围网防护。

○6当料台拆除时，必须采取加固措施，此现场还应由专人指挥，确保其料台拆除的安全性。

7.连墙件处理：料台两侧与建筑物层层预埋4根钢管，进行刚性拉接，在整个施工过程中，严禁随意拆除连接点，以确保料台稳定性。

8.料台在搭设过程中，企业安全部门和使用单位应对料台进行分段分层验收，合格后方可使用；如有变更、重新搭设应有记录，搭设好后，按验收程序验收,方可继续使用。

五、人货电梯料台简化计算料台的整体稳定计算简化是对立柱整体稳定的计算，料台的计算参照《建筑施工扣件式钢管人货电梯料台安全技术规范》。

（一）、落地式人货电梯料台计算书A、参数信息:1.基本参数立杆横距l(m):0.90，立杆步距h(m)：1.80；b(m):1.50，平台支架计算高度H(m)：25.2；立杆纵距la平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):Φ48×3.0，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；大横杆在上；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.350；栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.140；施工人员及卸料荷载(kN/m2):5.000；安全网自重(kN/m2):0.005；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):170.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.40。

B、板底支撑钢管计算:板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；板底支撑钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板自重(kN/m)：q=0.35×0.3 = 0.105 kN/m；1(2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m)：Q1= 5×0.3 = 1.5 kN/m；2.强度验算:板底支撑钢管按简支梁计算。

最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:荷载设计值：q=1.2×q1+1.4×Q1=1.2×0.105+1.4×1.5 =2.226kN/m；最大弯距 Mmax= 0.125×2.226×1.52 = 0.626 kN.m ；支座力 N = 0.5×2.226×1.5 = 1.67 kN；最大应力σ = Mmax/ W = 0.626×106 / (4.49×103) = 139.435 N/mm2；板底钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；板底钢管的计算应力 139.435 N/mm2小于板底钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:计算公式如下:均布恒载:q = q1= 0.105 kN/m；V = (5×0.105× (1.5×103)4)/(384×2.06×100000×10.78×104)=0.312 mm；板底支撑钢管的最大挠度为 0.312 mm 小于钢管的最大容许挠度 1500/150与10 mm，满足要求！C、横向支撑钢管计算:横向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P =1.67 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)= 0.501 kN.m ；最大弯矩 Mmax= 1.946 mm ；最大变形 Vmax= 3.339 kN ；最大支座力 Qmax最大应力σ= M/w=0.501×106/4.49×103=111.573 N/mm2；max横向钢管的计算应力 111.573 N/mm2小于横向钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！横向支撑钢管的最大挠度为 1.946 mm 小于横向支撑钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！D、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

R ≤Rc其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 3.339 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!E、支架立杆荷载标准值(轴力)计算:1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的结构自重(kN)：NG1= 0.116×25.2 = 2.926 kN；(2)栏杆、挡脚板的自重(kN)：NG2= 0.14×0.9×7/2 = 0.441 kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3= 0.35×0.9×1.5×7/4 = 0.827 kN；(4)安全网自重(kN/m2):NG4=0.005×0.9×25.2/2=0.057；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4= 2.926+0.441+0.827+0.057=4.25 kN；2.活荷载为施工人员及卸料荷载:施工人员及卸料荷载标准值： NQ= 5×0.9×1.5/4 = 1.688 kN；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ= 1.2×4.25+ 1.4×1.688 = 7.463 kN；F、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式:其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.463 kN；φ ------- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ＝lo/i的值查表得到；i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；σ ------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；[f] ---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；l---- 计算长度 (m)；参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，由以下公式计算：l= kμh k---- 计算长度附加系数，取值为1.155；μ ---- 计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3；取最不利值μ= 1.8；λ=μh/i =1.8×1.8×103/15.9 = 203.774 <210，长细比满足要求；立杆计算长度 l= kμh = 1.155 ×1.8×1.8 = 3.742 m；λ=l/i =3742/15.9=235；由长细比λ的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.132 ；钢管立杆受压应力计算值 ； σ =7.463×103 /( 0.132×424 )= 133.341 N/mm 2； 立杆钢管稳定性验算 σ = 133.341 N/mm 2 小于 立杆钢管抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm 2，满足要求！ G 、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ f g 地基承载力设计值: f g = f gk ×k c = 68 kpa ；其中，地基承载力标准值：f gk = 170 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：k c = 0.4 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =29.85 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.46 kN ； 基础底面面积 ：A = 0.25 m 2 。