城市道路箱涵结构计算书

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箱涵结构配筋计算书

结构简图本工程不考虑偶然作用及地震作用承载能力极限状态仅考虑基本组合箱涵结构配筋计算书荷载分类荷载名称系数备注顶板混凝土及附加结构重力 1.2侧墙及底板混凝土重力1土重力1.2土侧压力 1.4水压力1自重引起的地基反力1车辆荷载1.8汽车引起的土侧压力 1.05可变作用引起的地基反力1.05汽车荷载制动力 1.05人群荷载 1.05疲劳荷载 1.05正常使用极限状态频遇组合荷载分类荷载名称系数备注顶板混凝土及附加结构重力1侧墙及底板混凝土重力1土重力1土侧压力1水压力1自重引起的地基反力1车辆荷载0.7汽车荷载频遇值系数（ψf=0.7）汽车引起的土侧压力0.4可变作用引起的地基反力0.4汽车荷载制动力0.4人群荷载0.4疲劳荷载0.4准永久组合荷载分类荷载名称系数备注顶板混凝土及附加结构重力1侧墙及底板混凝土重力1土重力1土侧压力1水压力1自重引起的地基反力1车辆荷载0.4汽车引起的土侧压力0.4可变作用的地基反力0.4汽车荷载制动力0.4人群荷载0.4疲劳荷载0.4可变作用组合值系数（ψc=0.75）标准值准永久值系数（ψq=0.4）标准值准永久值系数（ψq=0.4）永久作用可变作用永久作用可变作用永久作用部位单位尺寸净高m 3净跨m5顶板厚m0.5底板厚m 0.5侧墙厚m0.5箱涵纵向计算长度取1m 箱涵顶板结构重力涵顶结构厚度（m）重度（kn/m 3）混凝土路面0.225水泥稳定石粉渣0.321箱涵顶板0.525Gk=23.8kn/m箱涵测强及底板重力侧墙及顶板厚度（m）0.5Gk1=12.5kn/m涵侧土压力填土内摩擦角φ=30.00水平土压力修正系数λ=0.33填土容重γ=18qt3= 4.49kn/m qt4=25.47kn/m水压力涵内水压力对结构有利，故结构计算不计函内水压力基础承载力验算需考虑函内水重根据地质钻孔，取外水与暗涵顶高一致计算水压力强度标准值qw=γ水*Hqw=35kn/m 根据洪水计算，计算段洪水水深1.81m q'w=18.1kn/m车辆荷载本次计算采用汽车荷载等级为：公路-Ⅱ级箱涵尺寸箱涵顶宽6m，桥涵设计车道为2车道2车道横向布载系数取1后轮着地长宽0.6*0.2m 单个后轮重力标准值70kn qc=76.54kn/m 汽车引起的土侧压力墙后破坏棱体上的等代土厚φ=30度δ=φ/2=15度α=0度ω=45度tanθ=0.65l0= 6.89m B小于13m B=1mh= 1.1mqt=20.32kn/m 汽车荷载制动力制动力f=90kn汽车荷载制动力涵侧土反力N=94.5knA= 3.5㎡M=165.375kn.mw= 2.04m³pmax=108kn/mpmin=-54kn/m 涵顶人群荷载本次计算人群荷载q人=3kn/m 地基反力=3kn/m疲劳荷载（模型I）集中荷载=141.75kn均布荷载= 2.36kn/m地基反力=25.99kn/m 疲劳荷载（模型Ⅱ）后轮着地长宽0.6*0.2m 单个后轮重力标准值40kn qc=43.74kn/m标准组合荷载分类单位系数标准值设计值kn/m 1.223.828.56kn/m 112.512.50qt3kn/m 4.49 6.29qt4kn/m 25.4735.66水压力qw kn/m 13535.00车辆荷载qc kn/m 1.876.54137.77汽车引起的土侧压力qtkn/m 1.0520.3221.34人群荷载q人kn/m1.053 3.15地基承载力Fa0=150.00黏土h= 4.50m γ2=18kn/m³fa=231kn/㎡＞fk=194.48kn/㎡满足底板均布q 1顶板均布q 2侧墙上 q 3 侧墙下 q 4185.39169.48227.6392使用结构力学求解器弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 顶板-290.12466.07-81.92350.730-81.92-290.12-466.07-81.92侧墙（左）-290.12-81.92-466.07-205.490-487.95-304.05127.43-509.82侧墙（右）-290.1281.92-466.07-205.490-487.95-304.05-127.43-509.82底板-304.05-509.82-127.43396.95-127.43-304.05509.82-127.43板端（右/下）永久作用可变作用项目土侧压力1.4荷载名称顶板混凝土及附加结构重力G1侧墙及底板混凝土重力G2板端（左/上）跨中1234( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )-304.05-290.12-205.49-290.12-290.12350.73-29-30-205.4-304.05-304.05396.951234( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )127.43-81.92466.07-466.0781.92-127.43509.82-509.821234( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )-509.82-466.07-81.92-466.07-509.82-127.43-127.43弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 顶板-290.12466.07-81.92350.730-81.92-290.12-466.07-81.92侧墙（左）-290.12-81.92-466.07-205.490-487.95-304.05127.43-509.82侧墙（右）-290.1281.92-466.07-205.490-487.95-304.05-127.43-509.82底板-304.05-509.82-127.43396.950-127.43-304.05509.82-127.43C30混凝土轴心抗压fc=14.3N/mm2三级钢筋强度fy=fy'=360N/mm2C30混凝土轴心拉压ft=1.43N/mm2钢筋弹性模量Es=200000N/mm2顶板为弯压构建正截面承载力计算截面宽度b（mm）截面有效高度h0（mm）构件支点间长L（mm）保护层厚度a（mm）弯矩设计值M（kn.m）轴向力设计值N（kn）结构系数γd 截面高度h1000470550030350.7381.92 1.25001.计算η受压构件计算长度l 0lo/h(h-弯曲方向高度)判断长短柱η2750 5.5短柱12.判别大小偏心ηeo（mm）0.3ho（mm） 6.666666674281.37141大偏心3.计算As'4501.370.015 6.874裂缝宽度验算eo/ho9.11大于0.55需要裂缝验算1.纵向受拉钢筋应力σ0(N/mm )结构重要系数γ0Nk（kn）受拉区纵筋面积As（mm）偏心距增大系数ηs (lo/h<14)偏心距eo （mm）ys（mm）e（mm）矩形截面γ'f Z(mm)σsk(N/mm )20181.92307914281.372204501.370408.29266.732.最大裂缝宽度αcr ftk（N/mm ）as ρte ψc（mm）钢筋直径（mm）νlcr Wmax（mm）判别1.9 1.43440.0350.8330281138.020.27满足截面尺寸复核hw(mm)b(mm)hw/b v'(kn)支座处剪力v（kn）判别47010000.471400.21466.07截面符合要求斜截面抗剪承载力支座端部截面有效度h0端（mm）βh v'（kn）支座处剪力v （kn）判别670 1.00558.89466.07满足有效高度h0（mm）βh v'（kn）顶板倒角起点处剪力v 判别4701.00392.06322.012满足计算断面板端（左/上）跨中板端（右/下）项目弯矩kn▪m剪力kn轴力kn弯矩kn▪m剪力kn轴力kn弯矩kn▪m剪力kn轴力kn 顶板-290.12466.07-81.92350.730-81.92-290.12-466.07-81.92侧墙（左）-290.12-81.92-466.07-205.490-487.95-304.05127.43-509.82侧墙（右）-290.1281.92-466.07-205.490-487.95-304.05-127.43-509.82底板-304.05-509.82-127.43396.950-127.43-304.05509.82-127.43C30混凝土轴心抗压fc=14.3N/mm2三级钢筋强度fy=fy'=360N/mm2C30混凝土轴心抗压ft=1.43N/mm2钢筋弹性模量Es=200000N/mm2底板为弯压构建正截面承载力计算截面宽度b（mm）截面有效高度h0（mm）构件支点间长L（mm）保护层厚度a（mm）弯矩设计值M（kn.m）轴向力设计值N（kn）结构系数γd截面高度h(mm)1000570550030396.95127.43 1.26001.计算η受压构件计算长度l0lo/h(h-弯曲方向高度)判断长短柱η2750 4.58短柱12.判别大小偏心ηeo（mm）0.3ho（mm）3115.04171大偏心3.计算As'3385.040.01910.693裂缝宽度验算板端（左/上）跨中板端（右/下）项目eo/ho 5.46大于0.55需要裂缝验算1.纵向受拉钢筋应力σ0(N/mm 2)结构重要系数γ0Nk（kn）受拉区纵筋面积As（mm）偏心距增大系数ηs (lo/h<14)偏心距eo （mm）ys（mm）e（mm）矩形截面γ'fZ(mm)σsk(N/mm 2)201127.43307913115.042203335.040493.90238.082.最大裂缝宽度αcr ftk（N/mm 2）as ρte ψc（mm）钢筋直径（mm）νlcr Wmax（mm）判别1.9 1.43440.0350.8130281138.020.23满足截面尺寸复核hw(mm)b(mm)hw/b v'(kn)支座处剪力v（kn）判别57010000.571698.13509.82截面符合要求斜截面抗剪承载力支座端部截面有效度h0端（mm）βh v'（kn）支座处剪力v （kn）判别770 1.00642.31509.82满足有效高度h0（mm）βh v'（kn）底板倒角起点处剪力v 判别5701.00475.48426.39满足弯矩kn▪m剪力kn轴力kn弯矩kn▪m剪力kn轴力kn弯矩kn▪m剪力kn轴力kn 顶板-290.12466.07-81.92350.730-81.92-290.12-466.07-81.92侧墙（左）-290.12-81.92-466.07-205.490-487.95-304.05127.43-509.82侧墙（右）-290.1281.92-466.07-205.490-487.95-304.05-127.43-509.82底板-304.05-509.82-127.43396.950-127.43-304.05509.82-127.43C30混凝土轴心抗压fc=14.3N/mm2三级钢筋强度fy=fy'=360N/mm2C30混凝土轴心抗拉ft=1.43N/mm2钢筋弹性模量Es=200000N/mm2顶板为弯压构建正截面承载力计算截面宽度b（mm）截面有效高度h0（mm）构件支点间长L（mm）保护层厚度a（mm）弯矩设计值M（kn.m）轴向力设计值N（kn）结构系数γd截面高度h(mm)1000470350030304.05509.82 1.26001.计算η受压构件计算长度l0lo/h(h-弯曲方向高度)判断长短柱η1750 2.92短柱12.判别大小偏心ηeo（mm）0.3ho（mm）596.39141大偏心3.计算As'866.390.09142.782裂缝宽度验算板端（左/上）跨中板端（右/下）项目eo/ho 1.27大于0.55需要裂缝验算1.纵向受拉钢筋应力σ0(N/mm 2)结构重要系数γ0Nk（kn）受拉区纵筋面积As（mm）偏心距增大系数ηs (lo/h<14)偏心距eo （mm）ys（mm）e（mm）矩形截面γ'f Z(mm)σsk(N/mm 2)201509.8230791596.39220816.390390.21180.842.最大裂缝宽度αcr ftk（N/mm 2）as ρte ψc（mm）钢筋直径（mm）νlcr Wmax（mm）判别1.9 1.43440.0350.7530281138.020.16满足截面尺寸复核hw(mm)b(mm)hw/b v'(kn)支座处剪力v（kn）判别47010000.471400.21509.82截面符合要求斜截面抗剪承载力支座端部截面有效度h0端（mm）βh v'（kn）支座处剪力v （kn）判别10700.93829.97127.43满足有效高度h0（mm）βh v'（kn）底板倒角起点处剪力v 判别4701.00392.0694.67满足。

下穿市政道路的地下通道结构计算书

**************************** 已知计算条件 *********************************{当前涵洞孔数为：2 孔,系统将采用双孔箱涵验算方法进行结构计算。

}涵洞桩号= K0+000.00设计荷载等级=公路一级箱涵净跨径= 12米箱涵净高= 5.2米箱涵顶板厚= .9米箱涵侧板厚= .9米板顶填土高= 3.2米填土容重= 18千牛/立方米钢筋砼容重= 25千牛/立方米混凝土容重= 23千牛/立方米水平角点加厚= 1.5米竖直角点加厚= 1.5米涵身混凝土强度等级= C35钢筋等级= HRB335钢筋填土内摩擦角= 30度基底允许应力= 150千牛/立方米顶板拟定钢筋直径= 30毫米每米涵身顶板采用钢筋根数= 8根底板拟定钢筋直径= 30毫米每米涵身底板采用钢筋根数= 8根侧板拟定钢筋直径= 28毫米每米涵身侧板采用钢筋根数= 8根*****************************************************************************土系数 K = 1.092754以下计算过程中所使用的参数的含义：qt2-洞顶的均布垂直土压力qt3-侧墙水平分布土压力q3-侧墙的分布荷载总和q2-作用于板顶的垂直均布荷载总和q1-作用于底板底面的垂直均布荷载d1-底板厚d2-顶板厚d3-侧墙厚d4-中隔墙厚b1-涵洞全宽L1-水平杆件计算跨长L2-垂直杆件计算跨长MAC, MCA, MDB, MBD, MAB, MBA-各杆件的固端弯矩KAC, KBD, KAB, KBA-各杆端的抗弯劲度uAC, uAB, uBA, uBD-杆端弯矩的分配系数计算QAC, QCA, QBD, QDB, QAB, QBA-各杆件剪力M底左, M底右, M顶左, M顶右, M上, M下-加腋起点弯矩值x1左-底板左加腋点至结点D的距离x1右-底板右加腋点至结点D的距离x2左-顶板左加腋点至结点A的距离x2右-顶板右加腋点至结点A的距离x上-侧墙上加腋点至结点B的距离x下-侧墙下加腋点至结点B的距离x01, x02, x03-最大弯矩截面位置M01, M02, M03-最大弯矩值Eb-相对界限受压区的计算高度初始化数据d1 = .9md2 = .9md3 = .9md4 = .9mB1 = ZL净跨径 * 2 + 2 * d3 + d4 = 26.7mL1 = ZL净跨径 + d3 / 2 + d4 / 2 = 12.9mL2 = ZL净高 + d2 / 2 + d3 / 2 = 6.1m荷载计算：作用分项系数rG为： 1.1填土压力系数ks为： 1.02397003712543填土摩擦角为：30qt2 = rG * ks * ZL土容重 * ZL填土高 = 64.87875qt3 = rG * ZL土容重 * (ZL填土高 + d2) * (Tan(45 - 填土摩擦角 / 2) * Tan(45 - 填土摩擦角 / 2)) = 27.06 qt4 = rG * ZL土容重 * (ZL填土高 + d2 + ZL净高) * (Tan(45 - 填土摩擦角 / 2) * Tan(45 - 填土摩擦角 / 2)) = 61.38q1 = q2 + rG * 混凝土容重 * ZL净高 * (2 * d3 + d4) / B1 = 117.055q2 = qt2 + rG * 混凝土容重 * d2 + 1.4 * QC汽车竖直压力q汽= 103.7512q3 = qt3 + QC汽车水平压力eq汽 * 1.4 = 32.4275q4 = qt4 + QC汽车水平压力eq汽 * 1.4 = 66.7475固端弯矩、各部位剪力、轴向力及截面控制弯矩计算：MAC = -(q2 * L1 * L1) / 12 = -1438.77MCA = -MAC = 1438.77MBD = (q1 * L1 * L1) / 12 = 1623.261MDB = -MBD = -1623.261MAB = q3 * L2 * L2 / 12 + (q4 - q3) * L2 * L2 / 30 = 143.1205MBA = -q3 * L2 * L2 / 12 - (q4 - q3) * L2 * L2 / 20 = -164.4046KAC = (4 * d2 * d2 * d2) / (12 * L1) = 1.883721E-02KBD = (4 * d1 * d1 * d1) / (12 * L1) = 1.883721E-02KAB = (4 * d3 * d3 * d3) / (12 * L2) = 3.983606E-02KBA = KABuAC = KAC / (KAC + KAB) = .3210526uAB = KAB / (KAC + KAB) = .6789474uBA = KAB / (KBA + KBD) = .6789474uBD = KBD / (KBA + KBD) = .3210526杆端弯矩的传递系数：各杆件向远端的传递系数均为1/2。

分享箱涵结构计算

箱涵结构计算一. 箱涵结构分析计算说明 1.计算内容淘浦东路—真南路下立交跨铁路段采用现浇混凝土箱形结构，主车道断面形式为单箱单室，机动车道净宽8.8米,净高4.5米,非机动车道净宽4.2米,净高2.5米,横断面见图1,箱涵全长43.7米.图1 主通道箱涵横断面箱涵采用C40防水钢筋混凝土结构,各部位结构尺寸见表1.2.荷载及组合(1)结构设计所考虑的荷载主要有三种:恒载,活载.恒载:结构自重,顶板上覆土自重,静止土压力,路面铺装活载:地面列车荷载(考虑冲击力的影响),机动车道车道荷载,非机动车道车道荷载,主动土压力(2)荷载组合荷载组合1:结构自重+顶板覆土自重+路面辅装+静止土压力荷载组合2: 结构自重+顶板覆土自重+路面辅装+地面列车荷载(考虑冲击力的影响)+ 主动土压力(3)主要设计参数结构自重:钢筋混凝土重度3/25m kN =γ 顶板上覆土自重: m kN q /48=车行道路面辅装: m kN q /2.391= 非车行道路面辅装: m kN q /1962=静止土压力:箱涵顶部m kN q /123=,箱涵底部m kN q /5.1064=（铁路桥涵设计基本规范TB 10002.1—2005）主动土压力:箱涵顶部m kN q /4.665=,箱涵底部m kN q /3.1726=（铁路桥涵设计基本规范TB 10002.1—2005）地面荷载:铁路荷载:中—活载路面荷载：城A 车道荷载土的主要物理力学性质指标：3/18m kN =γ， 35=ϕ 3．结构计算荷载组合1,荷载组合2下的计算模型如图2,图3所示.q4图26图3本计算采用MIDAS/civil 软件对结构进行有限元分析，箱涵纵向计算取3.135米最不利荷载组合,进行配筋计算和裂缝验算.荷载组合1下的计算结果如图4—图6所示，荷载组合2下的计算结果如图7---图9所示,结构控制内力如表2所示。

2553 2147 1829 1589 1419 1311 1256 1272 1326 1399C i v i l O C E S S ORAGR AM 表示-方向-1253 -1211 -1169 -1127 -1085 -1043 -1001 -959 -917 -875表示-方向-675 -538 -415 MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR BEAM DIAGRAM-z1.43455e+003表示-方向剪力3452 3250 3088 2974 2908 2955 3073 3255 3504 3826 2286 表示-方向弯矩图MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR BEAM DIAGRAM表示-方向顶板,底板轴力表示-方向腹板轴力MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR表示-方向腹板剪力表示-方向顶板，底板剪力应力，结果如下所示。

箱涵计算书(承载力及配筋计算)

箱涵计算书(承载力及配筋计算)范本一：一：引言本文档旨在详细介绍箱涵的承载力及配筋计算方法。

其中包括箱涵的基本概念、计算方法、示例等内容，以便读者对箱涵的设计和施工有更深入的理解。

二：箱涵的基本概念1.1 箱涵的定义箱涵是一种承载结构，常用于道路、铁路等交通工程中的桥梁建设。

它由桥盖、箱体、辅助构件等部分组成。

1.2 箱涵的分类根据构造形式和用途，箱涵可以分为预制混凝土箱涵、钢筋混凝土箱涵等。

1.3 箱涵设计的相关参数箱涵设计需要考虑的参数包括：车辆荷载、地基条件、施工工艺等。

三：箱涵的承载力计算2.1 桥盖的承载力计算桥盖承载力的计算需要考虑自重荷载、活载荷载、温度变形等因素，并通过强度、刚度和稳定性进行检验。

2.2 箱体的承载力计算箱体承载力的计算需要考虑土压力、水压力、地震力等因素，并通过强度、刚度和稳定性进行检验。

四：箱涵的配筋计算3.1 桥盖的配筋计算桥盖的配筋计算需要考虑受力状态、受力面积等因素，并根据相应的设计规范进行计算。

3.2 箱体的配筋计算箱体的配筋计算需要考虑受力状态、受力面积等因素，并根据相应的设计规范进行计算。

五：示例分析本节将通过一个具体的实例来演示箱涵的承载力及配筋计算方法，以便读者更好地理解和应用。

六：附件本文档相关的附件见附件目录。

七：法律名词及注释******************************************************* ***********************范本二：一：前言本文档的目的是详细介绍箱涵的承载力及配筋计算方法，以及相关的设计规范和标准。

通过阐述箱涵的基本概念、计算方法和实例分析，旨在为读者提供参考和指导。

二：箱涵的基本概念2.1 箱涵的定义箱涵是一种承载结构，常用于公路、铁路等交通工程中的桥梁建设。

它由桥盖、箱体、辅助构件等组成。

2.2 箱涵的分类根据结构特点和用途，箱涵可以分为预制混凝土箱涵、钢筋混凝土箱涵等。

箱涵结构计算书

L p 图1-1一、设计资料（一）概况：***道路工程经过水库溢洪道处设置箱涵，箱涵净跨L 0=8.0米，净高h 0=10.5米，路基红线范围内长49米，箱涵顶最大填土厚度H=米，填土的内摩擦角φ为24°，土体密度γ1＝m 3，设箱涵采用C25混凝土（f cd =）和HRB335钢筋(f sd =280MPa)。

桥涵设计荷载为城-A 级，用车辆荷载加载验算。

结构安全等级二级，结构重要性系数γ0＝。

地基为泥质粉砂岩，［σ0］＝380kPa ，本计算书主要内容为结构设计与地基应力验算。

（二）依据及规范 1、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98） 2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）二、设计计算（一）截面尺寸拟定（见图1-1）箱涵过流断面尺寸由水利部门提供，拟定顶板、底板厚度δ＝100cm （C 1=50cm ）侧墙厚度 t ＝100cm （C 2=50cm ）故 L P =L 0+t=8+1=9m h p =h 0+δ=+1=11.5m (二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力P ＝γ1H+γ2δ＝×+25×1＝m 2恒载水平压力顶板处： e p1＝γ1Htan 2(45o -φ/2)＝××tan 2（45o -24o /2）＝ kN/m 2底板处：e p2＝γ1（H ＋h ）tan 2(45o -φ/2)＝×（+）×tan 2（45o -24o /2）＝m 2 2、活载城-A 级车辆荷载轴重按《城市桥梁设计荷载标准》4.1.3条确定，参照《公路桥涵设计通用规范》第4.3.4条2款，计算涵洞顶车辆荷载引起的竖向土压力,车轮扩散角30o 。

1) 先考虑按六车道（7辆车）分布，横向折减系数一个汽车后轮横向分布宽＞1.3m/22+ tan30o ＝2.38m＞1.8m/2故，两列车相邻车轴有荷载重叠，按如下计算横向分布宽度a=2+ tan30o ) ×2+22＝26.76m 同理，纵向分布宽度2+ tan30o =2.2m ＞1.2m/2故，同列车相邻车轴有荷载重叠，纵向分布宽度按如下计算 b=2+ tan30o ) ×2+=5.6m 车辆荷载垂直压力q 车=(140×2×7)/× ×= kN/m 22) 考虑按两车道（2辆车）分布，横向折减系数一个汽车后轮横向分布宽＞1.3m/22+ tan30o ＝2.38m＞1.8m/2故，两列车相邻车轴有荷载重叠，按如下计算横向分布宽度a=2+ tan30o ) ×2+＝9.66m 同理，纵向分布宽度2+ tan30o =1.05m ＞1.2m/2故，同列车相邻车轴有荷载重叠，纵向分布宽度按如下计算 b=2+ tan30o ) ×2+=5.61m 车辆荷载垂直压力q 车=(140×2×2)/× ×= kN/m 2根据上述计算，车辆荷载垂直压力取大值按两车道布置计算取值 kN/m 2。

箱涵计算书

目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 工程概况 (1)1.1.1截面尺寸 (1)1.1.2填土情况 (1)1.2 标准与规范 (1)1.2.1 标准 (1)1.2.2 规范 (1)1.3 主要材料 (2)1.4 设计要点与参数 (2)1.5 计算软件 (2)2 计算模型简介 (3)2.1 计算模型 (3)2.2 荷载施加 (3)3 箱涵结构计算 (4)3.1 荷载组合 (4)3.2 箱涵受力计算 (4)3.2.1 箱涵弯矩 (4)3.2.2 箱涵剪力 (5)3.2.3 箱涵轴力 (6)3.2.4 箱涵配筋验算 (7)4地基承载力验算 (31)4.1荷载计算 (31)4.2地基应力 (32)1 计算依据与基础资料1.1 工程概况道路在桩号K1+000处设置两孔6x3.5m箱涵，箱涵结构中心线与道路中线的法线逆交13.5度，箱涵全长46m1.1.1截面尺寸净跨径：6m净高：3.5m顶板厚：0.6m底板厚：0.65m侧墙厚：0.6m倒角：0.15x0.15m基础：15cmC15素混凝土垫层；50cm浆砌片石垫层；基础宽度：14.8m1.1.2填土情况箱涵覆土厚度：1.729m土的内摩擦角：30°填土容重：18KN/m31.2 标准与规范1.2.1 标准桥梁结构安全等级为一级;设计荷载：汽车荷载：公路-I级，人群荷载：根据《桥梁设计准则》要求。

跨径：2孔6.0x3.5m钢筋砼箱涵；箱涵总长：46m；横坡：根据道路设计进行设置。

地震烈度：7度；环境条件Ⅰ类;地震荷载：地震基本烈度为7度，动荷载峰值加速度0.1g，Ⅱ类场地。

1.2.2 规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）；《公路涵洞设计细则》（JTG/T D65-04-2007）；《公路桥梁抗震设计细则》（JTJ041-2000）；《城市道路设计规范》（CJJ 37-90）； 1.2.3 参考资料《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.03）《公路小桥涵设计示例》（人民交通出版社2005.01）1.3 主要材料1）混凝土：箱涵采用C30混凝土。

箱涵设计计算书

一．设计资料地下通道净跨径L0=6m ，净高h0=3.5m ，箱顶填土厚为3m ，土的内摩擦角φ为30°，填土的密度γ1=20KN/m3。

箱涵主体结构混凝土强度等级为C30，箱涵基础垫层混凝土强度等级为C15，纵向受力钢筋采用HRB335钢筋。

地基为强风化砂岩。

汽车荷载等级为城-A 级。

二．设计计算（一）尺寸拟定顶板、底板厚度δ=50cm 侧墙厚度t=50cm故计算长度 m t L l 5.65.060=+=+=m H h 0.45.05.30=+=+=δ（二）荷载计算 1．恒载竖向恒载标准值 221/5.725.025320m KN H q v =×+×=•+•=δγγ水平恒载标准值顶板处22121/20320)23045()245(m KN tg H tg q h =××−=••−=oooγφ底板处22122/50)5.43(20)23045()()245(m KN tg h H tg q h =+××−=++••−=oooδγφ2．活载一个汽车后轮荷载横向扩散长度28.103.230326.0fo =×+tg ，故两辆车相邻车轴由荷载重叠；一个汽车后轮荷载纵向扩散长度2.626.386.1303225.0p f o =×+tg 。

按两辆车相邻计算车轴荷载扩散面积横向分布长m tg a 96.83.12)8.130326.0(=+×+×+=o 。

纵向分布长分两种情况，第一种情况考虑1、2、3轴荷载重叠，此时纵向分布长m tg b 52.82.16.32)303225.0(=++××+=o ；第二种情况只考虑4轴荷载，此时纵向分布长m tg b 72.32)303225.0(=××+=o 。

车辆荷载垂直压力，按纵向分布第一种情况计算，2/91.852.896.8)14014060(2m KN q v =×++×=车；按纵向分布第二种情况计算，2/0.1272.396.82002m KN q v =××=车。

箱涵结构计算书

L p 图1-1一、设计资料(一)概况:***道路工程经过水库溢洪道处设置箱涵,箱涵净跨L 0=8.0米,净高h 0=10.5米,路基红线范围内长49米,箱涵顶最大填土厚度H=3、6米,填土的内摩擦角φ为24°,土体密度γ1＝20、2KN/m 3,设箱涵采用C25混凝土(f cd =11、5MPa)与HRB335钢筋(f sd =280MPa)。

桥涵设计荷载为城-A 级,用车辆荷载加载验算。

结构安全等级二级,结构重要性系数γ0＝1、0。

地基为泥质粉砂岩,［σ0］＝380kPa,本计算书主要内容为结构设计与地基应力验算。

(二)依据及规范 1、《城市桥梁设计荷载标准》(CJJ77-98) 2、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) 4、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)二、设计计算(一)截面尺寸拟定(见图1-1) 箱涵过流断面尺寸由水利部门提供,拟定顶板、底板厚度δ＝100cm(C 1=50cm) 侧墙厚度 t ＝100cm (C 2=50cm)故 L P =L 0+t=8+1=9mh p =h 0+δ=10、5+1=11.5m (二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力P ＝γ1H+γ2δ＝20、2×3、6+25×1＝97、72kN/m 2恒载水平压力顶板处: e p1＝γ1Htan 2(45o -φ/2)＝20、2×3、6×tan 2(45o -24o /2)＝30、67 kN/m 2底板处:e p2＝γ1(H ＋h)tan 2(45o -φ/2)＝20、2×(3、6+12、5)×tan 2(45o -24o /2) ＝137、15kN/m 2 2、活载城-A 级车辆荷载轴重按《城市桥梁设计荷载标准》4.1.3条确定,参照《公路桥涵设计通用规范》第4.3.4条2款,计算涵洞顶车辆荷载引起的竖向土压力,车轮扩散角30o。

箱涵结构计算

(2)荷载组合
荷载组合1:结构自重+顶板覆土自重+路面辅装+静止土压力
荷载组合2:结构自重+顶板覆土自重+路面辅装+地面列车荷载(考虑冲击力的影响)+主动土压力
(3)主要设计参数
结构自重:钢筋混凝土重度
顶板上覆土自重:
车行道路面辅装:
非车行道路面辅装:
静止土压力:箱涵顶部 ,箱涵底部（铁路桥涵设计基本规范TB 10002.1—2005）
箱涵结构计算
一.箱涵结构分析计算说明
1.计算内容
淘浦东路—真南路下立交跨铁路段采用现浇混凝土箱形结构，主车道断面形式为单箱单室，机动车道净宽8.8米,净高4.5米,非机动车道净宽4.2米,净高2.5米,横断面见图1,箱涵全长43.7米.
图1主通道箱涵横断面
箱涵采用C40防水钢筋混凝土结构,各部位结构尺寸见表1.
弯矩图
轴力
剪力
弯矩图
顶板,底板轴力
腹板轴力
腹板剪力
顶板，底板剪力
结构控制内力
项目
弯距（）
剪力（）
轴力（）
顶板内侧
＋3807
2027
356
顶板外侧
－3452
2027
356
底板内侧
－4812
2582
625
底板外侧
＋3826
2582
625
侧墙内侧
3826
625
2447
侧墙外侧
2286
625
2447
根据结构内力包罗图,按强度进行截面配筋计算,并验算最大裂缝宽度，混凝土的压应力、剪应力，结果如下所示。的要求进行了验算,以确定截面及配筋.结构构件配筋均为裂缝验算控制,配筋率在经济配筋范围内,说明拟定的构件是经济合理的.

箱涵满堂支架计算书

箱涵满堂支架计算一、工程概况：本项目线路东西两侧穿越规划路有两段箱涵，箱涵长为31米，宽度为4.5米，高为5.4米，箱涵墙身厚为0.5米，底板厚0.5米。

混凝土采用C35混凝土。

施工时分两段明挖现浇施工，先施工底板，墙身与顶板一块浇筑。

顶板浇注时采用搭设满堂支架施工。

二、支架结构箱涵顶板浇注采用满堂支架法施工，满堂支架采用φ48×3.2mm 的钢管，纵横向间距采用90cm,步距为1米。

顶端设置可以调节的顶托，下面设置垫块，防止应力集中。

钢管顶托焊接10[a槽钢，槽钢开口向上，在槽钢上布置φ48×3.2mm的钢管，长度为3.1m,在该横向钢管上设置间距60cm长度4.4m的φ48×3.2mm钢管，第二层钢管上平铺1.2×1.5米的钢模板，钢模板面板厚度为5mm。

三、荷载计算1、箱涵混凝土容重按照26KN/m3计算。

混凝土总重为0.5×3.5×31÷2×26=705.25KN。

单位面积荷载为26×0.5=13KN/m2。

2、模板自重:钢板自重为174kg, 单位面积荷载为174÷1.5÷1.2÷100=0.97KN/m2。

3、施工荷载按2KN/㎡计算。

4、混凝土振捣荷载按2KN/㎡计算。

5、倾倒混凝土产生的荷载按5KN/㎡计算。

6、恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。

四、受力计算箱涵支架受力按照均布荷载计算：恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。

Q=1.2×(13+0.97)+1.4×(2+2+5)=29.36KN/m 2。

1、钢模板受力计算钢模板支撑在间距为60cm 的钢管上，受力按照连续梁考虑，计算简图如下：内力图如下：x弯矩图x-5.54剪力图内力计算：根据结构力学求解器求得，最大弯矩M=1.12KN.m最大剪力V=10.67KN钢模板受力通过面板后面的[8承受，其[8的截面抵抗矩W=25.3c m 3， σ=M/W=1.12×106/(25.3×103)=44.3MPa<[σ0]=235 MPa 满足要求。

箱涵结构计算书

一、设计资料（一）概况：***道路工程经过水库溢洪道处设置箱涵，箱涵净跨L o =8.O 米, 净高h °=10.5米，路基红线范围内长49米，箱涵顶最大填土厚度 H=3.6米，填土的内摩擦角 ©为24°, 土体密度丫 1 = 20.2KN/m 3，设箱涵采用 C25混凝土（f cd =11.5MPa 和HRB335I 冈筋（f sd =280MPa 。

桥涵设计荷载为城-A 级，用车辆荷载加载验算。

结构安全等级二级，结构重要性系数丫 0= 1.0。

地基为泥质粉砂岩，［c 380kPa,本计算书主要内容为结构设计与地基应力验算。

（二）依据及规范1、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98）2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007（一）截面尺寸拟定（见图1-1 箱涵过流断面尺寸由水利部门提供，拟定顶板、底板厚度S = 100cm （C=50cm ）侧墙厚度 t = 100cm （G=50cn ）故 L P =L ）+t=8+1=9mh p =h ）+S =10.5+1=11.5m（二）荷载计算 1、恒载恒载竖向压力P = 丫 1H+丫 2 S = 20.2 X 3.6+25 X 1=97.72kN/m 2恒载水平压力图1-1顶板处：e p1 = 丫 1Htan%45°- ©/2)=20.2 X 3.6 X tan 2 (45°-24 72 ) = 30.67 kN/m 2底板处：e p2= 丫(H+ h ) tan 2(45°-以2) = 20.2 X (3.6+12.5 ) X tan 2(45°-24°/2)=137.15kN/m 22、活载城-A 级车辆荷载轴重按《城市桥梁设计荷载标准》 4.1.3条确定，参照《公路桥涵设计通用规范》第4.3.4条2款，计算涵洞顶车辆荷载引起的竖向土压力，车轮扩散角30°。

箱涵设计计算书

公路桥涵设计计算书一，设计资料公路上箱涵，净跨径L 0为2.5m ，净高h 0为3.0m ，箱涵顶平均为2.0m 夯填砂砾石，顶为300mm 沥青混凝土路面铺装层，两侧边为砂砾石夯填，土的内摩擦角ϕ为40o ,砂砾石密度γ=23KN/m 3，箱涵选用C25混凝土和HRB335钢筋。

本设计安全等级为二级，荷载为公路-Ⅱ级。

二设计计算（一）截面尺寸顶板、底板厚度 δ=40cm(C1=30cm) 侧墙厚度 t=40cm(C2=30cm) 故横梁计算跨径L p =L 0+t=2.5+0.4=2.9m 侧墙计算高度hp=h0+δ=3.0+0.4=3.4m (二) 荷载计算 1.恒载恒载竖向压力221/0.56m KN H P =+=δγγ恒载水平压力顶板处200211/00.1024045tan m KN H e p =⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=γ 底板处200212/01.2934045tan )(m KN h H e p =⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=γ 2.活载汽车后轮地宽度0.6m ，公路-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条计算一个汽车后轮横向分布宽，按30。

角向下分布。

m m H 23.145.0130tan 26.00〉=+ m m H 28.145.0130tan 26.00〉=+ 故，横向分布宽度为029.43.1230tan 1.026.00=+⨯⎪⎭⎫⎝⎛+=a m 同理，纵向，汽车后轮招地长度0.2m ：m H o 24.1255.130tan 22.0〉=+ 故，m H b 509.2230tan 22.00=⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯= ∑G=140KN 车辆荷载垂直压力2m /25.13509.2029.4140KN b a G q =⨯=⨯∑=车车辆荷载水平压力2002m /2.8820445tan KN q e =⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯=车车（三）内力计算 1.构件刚度比1.17121=⨯=PL h I I K 2.节点弯矩和轴向力计算（1）a 种荷载作用下（图1）涵洞四角节点弯矩：()12112P aDaC aB aA l P K M M M M ⋅+-==== =-18.07KN ．m横梁内法向力021==a a N N ，侧墙内法向力()243Pa a l P N N ===81.2KN 车辆荷载（车q p ==13.25KN/m 2）()m KN l P K M M M M P aDaC aB ⋅-=⋅+-====28.412112aA()N l P N N Pa a 22.19243===(2)b 种荷载作用下（图2）2m KN Ph K KM M M M p bDbC bB bA ⋅-=⋅+-====2.51212KN Ph N N p b b 00.17221===，043==b b N N恒载(P=ep1=10.00kN/m 2) （3）c 种荷载作用下3()()()m KN Ph K K K K M M p cDcA ⋅-=⋅+++==45.56031832()()()m KN Ph K K K K M M p cCcB ⋅-=⋅+++==43.46031722p cBcA p c h M M Ph N -+=61=10.47KN pcBcA p c h M M Ph N -+=32=21.84KN 043==c c N N恒载（KN e e P p p 01.191001.2912=-=-=）（4）d 种荷载作用下()()m KN Ph K K K K K K M p dA⋅-=⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡++++++-=81.54515210346322=()()m KN Ph K K K K K K M p dB⋅=⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡++-+++-=52.2451535346322()()m KN Ph K K K K K K M pdC⋅-=⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡++++++-=02.4451535346322()()m KN Ph K K K K K K M p dA⋅=⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡++-+++-=31.44515210346322KN h M M N pdCdD d 54.21=-=KN h M M ph N pdCdD p d 35.72=--=KN L M M N N PdCdB d d 25.243-=--=-=车辆荷载()2/88.2m KN e p ==车 (5)节点弯矩和轴力计算汇总表按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60——2004）第4.1.6条进行承载力极限状态效应组合节点弯矩和轴力计算汇总表3.构件内力计算（跨中截面内力）（1）顶板（图a ）x=2p lKN q p p 76.854.12.1=⨯+⨯=车恒N x =N 1=41.89KNM x = M B +N 3x-P 22x =47.96KN ·mV x =P ·x-N 3=3.16KN (2)底板[图b]ω1=1.2p 恒+1.4（q 车-23PL e 车2p h ）=69.12KN/m 2 ω2=1.2p 恒+1.4（q 车+23PL e 车2p h ）=102.39KN/m 2 x=2p lN x =N 3=121.19KNM x = M A +N 3x-ω122x -pL x 63(ω2-ω1)=45.52KN ·mV x =ω1x +p L x 22(ω2-ω1)-N 3=-8.91KN(3)左侧墙[图c]图cω1=1.4e 1p +1.4e 车=18.04KN/m 2 ω2=1.4（e 2p +e 车）=44.64KN/m 2 x=2p hN x =N 3=121.19KNM x = M B +N 1x-ω122x -ph x 63(ω2-ω1)=1.12KN·mV x =ω1x +ph x 22(ω2-ω1)-N 1=0.08KNω1=1.4e 1p =14.00 KN·m ω2=1.4e 2p =40.61 KN·m (3)右侧墙[图d]x=2p hω1=1.4e 1p =14.00ω2=e 2p =40.61 N x =N 4=127.50KNM x = M C +N 1x-ω122x -ph x 63(ω2-ω1)=-2.2KN·mV x =ω1x +p h x 22(ω2-ω1)-N 1=-6.87KN(5)构件内力汇总表(四)截面设计 1，顶板(B-C)钢筋按左右对称，用最不利荷载计算 (1)跨中kN Vd KN Nd m KN Md m b m h m a m h m l 16.3,89.41,96.471,37.0,03.0,4.0,9.200==⋅======m N M e dd145.10==115.0124.01222===bh i m长细比5.1711.25115.09.20>==i l由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）第5.3.10条。

箱涵结构计算书

跨径：2孔6.0x3.5m钢筋砼箱涵；箱涵总长：46m；横坡：根据道路设计进行设置。

地震烈度：7度；环境条件Ⅰ类;地震荷载：地震基本烈度为7度，动荷载峰值加速度0.1g，Ⅱ类场地。

箱涵结构计算书三篇

箱涵结构计算书三篇篇一：箱涵结构计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本设计资料1．依据规范及参考书目：《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-20XX)，以下简称《规范》《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—20XX）《水工钢筋混凝土结构学》(中国水利水电出版社)《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60-20XX，以下简称《通规》《涵洞》（中国水利水电出版社出版，XX编著）中国建筑工业出版社《高层建筑基础分析与设计》2．几何信息：箱涵孔数n = 1孔净宽B = 2.900 m孔净高H = 2.500 m底板厚d1 = 0.500 m顶板厚d2 = 0.500 m侧墙厚d3 = 0.400 m加腋尺寸t = 0.250 m3．荷载信息：埋管方式：上埋式填土高Hd = 3.200 m填土种类：密实砂类土、硬塑粘性土内摩擦角φ = 36.0 度水下内摩擦角φ = 32.0 度填土容重γ = 22.000 kN/m3填土浮容重γs = 18.000 kN/m3汽车荷载等级：公路-Ⅱ级4．荷载系数：可变荷载的分项系数γ＝ 1.20Q1k＝ 1.10可变荷载的分项系数γQ2k＝ 1.05永久荷载的分项系数γG1k永久荷载的分项系数γ＝ 1.20G2k构件的承载力安全系数K ＝ 1.355．材料信息：混凝土强度等级： C15纵向受力钢筋种类： HRB335纵筋合力点至近边距离as = 0.040 m= 0.250 mm最大裂缝宽度允许值ωmax6．荷载组合：7．荷载组合下附加荷载信息：8．约束信息：第1跨左侧支座约束：铰支第1跨右侧支座约束：铰支9．地基土参数：按弹性地基上的框架进行箱涵内力计算。

地基模型：弹性半空间模型地基土的泊松比μo ＝ 0.200地基土的变形模量Eo ＝ 20.00 MPa 三、荷载计算1．垂直压力计算顶板自重q v2 = d2×25 = 12.500kN/m 垂直土压力计算公式如下： q v1 = K s ×γ×H d工况：正常使用，顶板上的垂直土压力q v1 = 84.053kN/m 作用于顶板上的垂直压力qt = q v1+q v2 = 96.553kN/m 2．侧向水平土压力计算水平土压力计算公式如下： q h = γ×H×tan 2(45°－φ/2) 3．汽车荷载由《通规》第4.3.1条规定并考虑车辆荷载的相互作用得到： q q = 8.676 kN/m ，顶板承受汽车荷载汽车荷载产生的对称作用于侧墙两侧水平土压力为： q qh = q q ×tan 2(45°－φ/2) = 2.25 kN/m 4．荷载单位及方向规定垂直、平行集中荷载单位：kN 弯矩单位：kN ·m均布荷载、三角形、倒三角形等线性分布荷载单位：kN/m 垂直集中荷载及线性分布荷载垂直单元轴线，以向上或者向左为正平行集中荷载平行于单元轴线，以向上或者向右为正弯矩以逆时针为正。

下穿市政道路的地下通道结构计算书

**************************** 已知计算条件 *********************************{当前涵洞孔数为：2 孔,系统将采用双孔箱涵验算方法进行结构计算。

箱涵结构计算书

钢筋混凝土箱涵结构设计一、设计资料1、孔径及净空净跨径Lo＝4 m净高Ho=3 m2、设计安全等级一级结构重要性系数ro=1.13、汽车荷载荷载等级公路-Ⅰ级4、填土情况涵顶填土高度H=1.8 m土的内摩擦角φ=30 °填土容重γ1=18 KN/m^3地基容许承载力[σo]=200 KPa5、建筑材料普通钢筋种类HRB335主钢筋直径12 mm钢筋抗拉强度设计值fsd=280涵身砼强度等级C20涵身砼抗压强度设计值fcd=9.2 MPa涵身砼抗拉强度设计值ftd=1.06 MPa钢筋砼重力密度γ2=25 KN/m^3基础砼强度等级C15混凝土重力密度γ3=24 KN/m^3二、设计计算(一)截面尺寸拟定(见图01)顶板、底板厚度δ=0.3 mC1=0.3 m侧墙厚度t =0.28 mC2=0.5 m横梁计算跨径Lp=Lo+t=4.28 mL =Lo+2t=4.56 m侧墙计算高度hp=ho+δ=3.3 mh =ho+2δ=3.6 m基础襟边c=0.2 m基础高度d=0.4 m基础高度B=4.96 m(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力p恒=39.9 kN/m^2恒载水平压力顶板处：ep1=10.8 kN/m^2底板处：ep2=32.4 kN/m^22、活载汽车后轮着地宽度0.6 m,由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条规定，按30°角方向分布。

一个后轮横向分布宽度a=3.1 m同理，纵箱，汽车后轮着地宽度0.2 m，则b=1.4 m∑G＝140 kN车辆荷载垂直压力q车=32.3 kN/m^2车辆荷载水平压力e车=10.8 kN/m^2(三)内力计算1、构件刚度比K=0.952、节点弯矩和轴向力计算计算结果见《荷载效应组合汇总表》,相关图示见图02～图053、构件内力计算(跨中截面内力)(1)顶板(见图06)x=Lp/2P=1.2P恒+1.4q车=93.1kNNx=N1=53.64kNMx=124.25kN.mVx=7.74kN(2)底板(见图07)ω1=66.13kN/m^2ω2=120.07kN/m^2x=2.14Nx=N3=191.49kNMx=122.93kN.mVx=-21.11kN(3)左侧墙(图08)ω1=30.24kN/m^2ω2=60.48kN/m^2x=1.65Nx=N3=191.49kNMx=-31.88kN.mVx=8.73kN(4)右侧墙(见图09)ω1=15.12kN/m^2ω2=45.36kN/m^2x=1.65Nx=N4=206.97kNMx=-44.43kN.mVx=-16.22kN(5)构件内力见《构件内力汇总表》(四)截面设计1、顶板(B-C)钢筋按左右对称，用最不利荷载计算。

箱涵计算书

mm2 mm2 mm2
（张奉华制作）
数值计算及相关备注条件
外荷载计算
采用沟埋法施工 fKP＜2.0 0.33 188.57 8.76 17.51 作用于涵洞垂直边墙的总侧压力 γ = 1.8 B= 18
4 4 48
6 84 涵洞外顶部到最高地下水位的高度为25m 25
P=9.6t
q1=33.76t/m
砼*1*4
13
h=
5m t/m t t/m t/m
qB+qB’ q3+2*P/l
楼板传来的荷载 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 1 2 3 4 5 6 7 8 荷载标准值g 荷载设计值G a 裂缝控制系数β 牛腿宽度b 保护层厚度as 牛腿高度h 牛腿外边缘高度h1 c 牛腿底面倾斜角α 有效高度h0 ftk 竖向力Fvs 牛腿受压面积A fc p
mm mm mm mm ° mm N/mm N
mm2 N/mm N/mm N/mm
配筋计算
剪跨比a/h0 结构系数γ γ
0 d
结构重要性系数设计状况系数（持久）钢筋强度设计值受力钢筋总截面面积 N/mm mm2 mm2
φ fy As
9 10 1 2 3 1 2 3 4 5
选用钢筋最小配筋率ρ
5m
q2=42.51t/m
内力计算 2.4 9.6 16.91 18.38
0.4142 #NAME? #NAME? 0 0 195 0.8 300 30 700 350 350 45 670 1.5 0 304913 105000 13.5 0 12.15 0.30 1.2 0.9 1 310 As≥（γ d*Fv*a）/(0.85*fy*h0)+1.2*γ d*Fh/fy 0.00 As≥γ d*γ 0*φ *(F+G)*a/(0.85*fy*h0) 条件p=（f+g)/A≤0.9*fc 满足要求条件Fvs≤β *ftk*b*h0*/(0.5+a/h0) NO/重置不能大于45° 满足要求 h1≥1/3*h,且≥200mm 满足要求要考虑安装偏差20mm 水电站厂房立柱牛腿取0.7，承受静荷载取0.8 14+6*tan（22.5*PI()/180） 0.278*（2*6+4*2*tan(22.5*PI()/8)）^2 单宽

胜利大街箱涵结构计算书

胜利大街箱涵结构计算书一、工程概述5号支渠呈南北走向穿越胜利大街,上游与5号支渠改渠段相接,下游与现状水渠相接。

箱涵长度的根据上游明渠设计终点和路基边坡范围确定，箱涵长61m,采用单孔布置，内净尺寸为5mX2.5m°箱涵基底设IoCnIC20混凝土垫层。

桥梁总体布置如下图:立面图断面图（机动车段）断面图(其他断面)二、主要技术指标1、设计荷载：城市・A级，人群荷载5kN∕π?2、箱涵净空:2.8米。

3、箱涵顶铺装：桥面铺装采用IOCm沥青混凝土铺装，铺装下设置8cmC40P8钢筋混凝土铺装垫层，在沥青层与铺装间设置防水层。

三、设计标准和规范1、《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)；2、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362∙2018)；3、《公路与工桥涵设计规范》(JTGD61-2005)；4、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)；5、《城市桥梁抗震设计规范》(CJJ166-2011)；6、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011)；7、《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)；四、主要材料1、混凝土：普通钢筋磴采用C40混凝土抗压弹性模量：E c=3.25×104MPa抗压强度标准值：f c k=26.8MPa抗拉强度标准值：fik=2.4MPa抗压强度设计值：fcd=18,4MPa抗拉强度设计值：ftd=1.65MPa容重：γ=25kN∕m3线膨胀系数：k=1.0×10∙52、普通钢筋设计用钢筋为HPB300钢筋(公称直径小于12mm)和HRB400E钢筋(公称直径大于等于12mm)两种，HPB300钢筋必须符合国家标准(GB1499.1-2017)的有关规定；HRB400E钢筋必须符合国家标准(GB1499.2-2018)的有关规定。

五、设计荷载1、恒载一期恒载：预应力钢筋混凝土主梁，容重γ=25kN∕m30二期恒载：桥面铺装，容重y=25kN∕n?;2、汽车荷载桥梁按城市・A级进行计算；考虑最不利情况，横向分布系数为0.5。

城市道路箱涵结构计算书

一、设计资料（一）概况：***道路工程经过凤凰水库溢洪道处设置箱涵，箱涵净跨L0=8.0米，净高h0=10.5米，路基红线范围内长49米，箱涵顶最大填土厚度H=3.6米，填土的内摩擦角φ为24°，土体密度γ1＝20.2KN/m3，设箱涵采用C25混凝土（f cd=11.5MPa）和HRB335钢筋(f sd=280MPa)。

桥涵设计荷载为城-A级，用车辆荷载加载验算。

结构安全等级二级，结构重要性系数γ0＝1.0。

地基为泥质粉砂岩，［σ0］＝380kPa，本计算书主要内容为结构设计与地基应力验算。

（二）依据及规范1、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98）2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）二、设计计算（一）截面尺寸拟定（见图1-1）箱涵过流断面尺寸由水利部门提供，拟定顶板、底板厚度δ＝100cm（C1=50cm）侧墙厚度 t＝100cm （C2=50cm）故 L P=L0+t=8+1=9mh p=h0+δ=10.5+1=11.5m(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力P＝γ1H+γ2δ＝20.2×3.6+25×1＝97.72kN/m2恒载水平压力顶板处： e p1＝γ1Htan2(45o-φ/2)＝20.2×3.6×tan2（45o-24o/2）＝30.67 kN/m2底板处：e p2＝γ1（H＋h）tan2(45o-φ/2)＝20.2×（3.6+12.5）×tan2（45o-24o/2）＝137.15kN/m22、活载城-A级车辆荷载轴重按《城市桥梁设计荷载标准》4.1.3条确定，参照《公路桥涵设计通用规范》第4.3.4条2款，计算涵洞顶车辆荷载引起的竖向土压力,车轮扩散角30o。