钢筋混凝土箱涵计算书(含裂缝计算)2017

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钢筋混凝土箱涵结构计算书

钢筋混凝土箱涵结构计算书钢筋混凝土箱涵结构计算书1. 引言1.1 目的1.2 背景1.3 参考文献2. 施工条件2.1 工程地点2.2 地质条件2.3 设计标准3. 结构荷载3.1 车辆荷载3.2 流体压力3.3 水压力3.4 附加荷载4. 结构设计参数4.1 基本参数4.2 箱涵尺寸4.3 壁厚和筋筒4.4 强度设计4.5 钢筋数量和布置4.6 预应力设计5. 结构稳定性分析5.1 稳定性检查5.2 基准状态分析5.3 极限状态分析5.4 不均衡荷载分析6. 结构承载力分析6.1 截面抗弯承载力 6.2 截面抗剪承载力 6.3 截面承载力验算6.4 管道斜向荷载分析7. 结构变形与开裂分析7.1 变形分析7.2 开裂控制7.3 变位控制8. 结构施工图设计8.1 平面布置图8.2 纵断面图8.3 标准截面图8.4 细部结构图8.5 基础设计图9. 验证与检查9.1 工程验收标准 9.2 施工过程监控 9.3 结构验收测试9.4 结构完整性检查10. 附件附件A：结构计算表格附件B：设计图纸11. 法律名词及注释- 标准：为保证工程安全、可靠并推进工程质量合理提高，国家制定的统一、强制性要求。

- 设计标准：根据工程特点和设计要求制定的合用于该工程的技术规格和措施。

- 施工图设计：根据设计图纸和要求合理选定方案、编制图纸，为实施施工提供依据的过程。

- 结构验收测试：对已完工的结构进行力学性能、几何形态等各项检测，以证明其符合设计要求。

箱涵结构配筋计算书

结构简图本工程不考虑偶然作用及地震作用承载能力极限状态仅考虑基本组合箱涵结构配筋计算书荷载分类荷载名称系数备注顶板混凝土及附加结构重力 1.2侧墙及底板混凝土重力1土重力1.2土侧压力 1.4水压力1自重引起的地基反力1车辆荷载1.8汽车引起的土侧压力 1.05可变作用引起的地基反力1.05汽车荷载制动力 1.05人群荷载 1.05疲劳荷载 1.05正常使用极限状态频遇组合荷载分类荷载名称系数备注顶板混凝土及附加结构重力1侧墙及底板混凝土重力1土重力1土侧压力1水压力1自重引起的地基反力1车辆荷载0.7汽车荷载频遇值系数（ψf=0.7）汽车引起的土侧压力0.4可变作用引起的地基反力0.4汽车荷载制动力0.4人群荷载0.4疲劳荷载0.4准永久组合荷载分类荷载名称系数备注顶板混凝土及附加结构重力1侧墙及底板混凝土重力1土重力1土侧压力1水压力1自重引起的地基反力1车辆荷载0.4汽车引起的土侧压力0.4可变作用的地基反力0.4汽车荷载制动力0.4人群荷载0.4疲劳荷载0.4可变作用组合值系数（ψc=0.75）标准值准永久值系数（ψq=0.4）标准值准永久值系数（ψq=0.4）永久作用可变作用永久作用可变作用永久作用部位单位尺寸净高m 3净跨m5顶板厚m0.5底板厚m 0.5侧墙厚m0.5箱涵纵向计算长度取1m 箱涵顶板结构重力涵顶结构厚度（m）重度（kn/m 3）混凝土路面0.225水泥稳定石粉渣0.321箱涵顶板0.525Gk=23.8kn/m箱涵测强及底板重力侧墙及顶板厚度（m）0.5Gk1=12.5kn/m涵侧土压力填土内摩擦角φ=30.00水平土压力修正系数λ=0.33填土容重γ=18qt3= 4.49kn/m qt4=25.47kn/m水压力涵内水压力对结构有利，故结构计算不计函内水压力基础承载力验算需考虑函内水重根据地质钻孔，取外水与暗涵顶高一致计算水压力强度标准值qw=γ水*Hqw=35kn/m 根据洪水计算，计算段洪水水深1.81m q'w=18.1kn/m车辆荷载本次计算采用汽车荷载等级为：公路-Ⅱ级箱涵尺寸箱涵顶宽6m，桥涵设计车道为2车道2车道横向布载系数取1后轮着地长宽0.6*0.2m 单个后轮重力标准值70kn qc=76.54kn/m 汽车引起的土侧压力墙后破坏棱体上的等代土厚φ=30度δ=φ/2=15度α=0度ω=45度tanθ=0.65l0= 6.89m B小于13m B=1mh= 1.1mqt=20.32kn/m 汽车荷载制动力制动力f=90kn汽车荷载制动力涵侧土反力N=94.5knA= 3.5㎡M=165.375kn.mw= 2.04m³pmax=108kn/mpmin=-54kn/m 涵顶人群荷载本次计算人群荷载q人=3kn/m 地基反力=3kn/m疲劳荷载（模型I）集中荷载=141.75kn均布荷载= 2.36kn/m地基反力=25.99kn/m 疲劳荷载（模型Ⅱ）后轮着地长宽0.6*0.2m 单个后轮重力标准值40kn qc=43.74kn/m标准组合荷载分类单位系数标准值设计值kn/m 1.223.828.56kn/m 112.512.50qt3kn/m 4.49 6.29qt4kn/m 25.4735.66水压力qw kn/m 13535.00车辆荷载qc kn/m 1.876.54137.77汽车引起的土侧压力qtkn/m 1.0520.3221.34人群荷载q人kn/m1.053 3.15地基承载力Fa0=150.00黏土h= 4.50m γ2=18kn/m³fa=231kn/㎡＞fk=194.48kn/㎡满足底板均布q 1顶板均布q 2侧墙上 q 3 侧墙下 q 4185.39169.48227.6392使用结构力学求解器弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 顶板-290.12466.07-81.92350.730-81.92-290.12-466.07-81.92侧墙（左）-290.12-81.92-466.07-205.490-487.95-304.05127.43-509.82侧墙（右）-290.1281.92-466.07-205.490-487.95-304.05-127.43-509.82底板-304.05-509.82-127.43396.95-127.43-304.05509.82-127.43板端（右/下）永久作用可变作用项目土侧压力1.4荷载名称顶板混凝土及附加结构重力G1侧墙及底板混凝土重力G2板端（左/上）跨中1234( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )-304.05-290.12-205.49-290.12-290.12350.73-29-30-205.4-304.05-304.05396.951234( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )127.43-81.92466.07-466.0781.92-127.43509.82-509.821234( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )-509.82-466.07-81.92-466.07-509.82-127.43-127.43弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 顶板-290.12466.07-81.92350.730-81.92-290.12-466.07-81.92侧墙（左）-290.12-81.92-466.07-205.490-487.95-304.05127.43-509.82侧墙（右）-290.1281.92-466.07-205.490-487.95-304.05-127.43-509.82底板-304.05-509.82-127.43396.950-127.43-304.05509.82-127.43C30混凝土轴心抗压fc=14.3N/mm2三级钢筋强度fy=fy'=360N/mm2C30混凝土轴心拉压ft=1.43N/mm2钢筋弹性模量Es=200000N/mm2顶板为弯压构建正截面承载力计算截面宽度b（mm）截面有效高度h0（mm）构件支点间长L（mm）保护层厚度a（mm）弯矩设计值M（kn.m）轴向力设计值N（kn）结构系数γd 截面高度h1000470550030350.7381.92 1.25001.计算η受压构件计算长度l 0lo/h(h-弯曲方向高度)判断长短柱η2750 5.5短柱12.判别大小偏心ηeo（mm）0.3ho（mm） 6.666666674281.37141大偏心3.计算As'4501.370.015 6.874裂缝宽度验算eo/ho9.11大于0.55需要裂缝验算1.纵向受拉钢筋应力σ0(N/mm )结构重要系数γ0Nk（kn）受拉区纵筋面积As（mm）偏心距增大系数ηs (lo/h<14)偏心距eo （mm）ys（mm）e（mm）矩形截面γ'f Z(mm)σsk(N/mm )20181.92307914281.372204501.370408.29266.732.最大裂缝宽度αcr ftk（N/mm ）as ρte ψc（mm）钢筋直径（mm）νlcr Wmax（mm）判别1.9 1.43440.0350.8330281138.020.27满足截面尺寸复核hw(mm)b(mm)hw/b v'(kn)支座处剪力v（kn）判别47010000.471400.21466.07截面符合要求斜截面抗剪承载力支座端部截面有效度h0端（mm）βh v'（kn）支座处剪力v （kn）判别670 1.00558.89466.07满足有效高度h0（mm）βh v'（kn）顶板倒角起点处剪力v 判别4701.00392.06322.012满足计算断面板端（左/上）跨中板端（右/下）项目弯矩kn▪m剪力kn轴力kn弯矩kn▪m剪力kn轴力kn弯矩kn▪m剪力kn轴力kn 顶板-290.12466.07-81.92350.730-81.92-290.12-466.07-81.92侧墙（左）-290.12-81.92-466.07-205.490-487.95-304.05127.43-509.82侧墙（右）-290.1281.92-466.07-205.490-487.95-304.05-127.43-509.82底板-304.05-509.82-127.43396.950-127.43-304.05509.82-127.43C30混凝土轴心抗压fc=14.3N/mm2三级钢筋强度fy=fy'=360N/mm2C30混凝土轴心抗压ft=1.43N/mm2钢筋弹性模量Es=200000N/mm2底板为弯压构建正截面承载力计算截面宽度b（mm）截面有效高度h0（mm）构件支点间长L（mm）保护层厚度a（mm）弯矩设计值M（kn.m）轴向力设计值N（kn）结构系数γd截面高度h(mm)1000570550030396.95127.43 1.26001.计算η受压构件计算长度l0lo/h(h-弯曲方向高度)判断长短柱η2750 4.58短柱12.判别大小偏心ηeo（mm）0.3ho（mm）3115.04171大偏心3.计算As'3385.040.01910.693裂缝宽度验算板端（左/上）跨中板端（右/下）项目eo/ho 5.46大于0.55需要裂缝验算1.纵向受拉钢筋应力σ0(N/mm 2)结构重要系数γ0Nk（kn）受拉区纵筋面积As（mm）偏心距增大系数ηs (lo/h<14)偏心距eo （mm）ys（mm）e（mm）矩形截面γ'fZ(mm)σsk(N/mm 2)201127.43307913115.042203335.040493.90238.082.最大裂缝宽度αcr ftk（N/mm 2）as ρte ψc（mm）钢筋直径（mm）νlcr Wmax（mm）判别1.9 1.43440.0350.8130281138.020.23满足截面尺寸复核hw(mm)b(mm)hw/b v'(kn)支座处剪力v（kn）判别57010000.571698.13509.82截面符合要求斜截面抗剪承载力支座端部截面有效度h0端（mm）βh v'（kn）支座处剪力v （kn）判别770 1.00642.31509.82满足有效高度h0（mm）βh v'（kn）底板倒角起点处剪力v 判别5701.00475.48426.39满足弯矩kn▪m剪力kn轴力kn弯矩kn▪m剪力kn轴力kn弯矩kn▪m剪力kn轴力kn 顶板-290.12466.07-81.92350.730-81.92-290.12-466.07-81.92侧墙（左）-290.12-81.92-466.07-205.490-487.95-304.05127.43-509.82侧墙（右）-290.1281.92-466.07-205.490-487.95-304.05-127.43-509.82底板-304.05-509.82-127.43396.950-127.43-304.05509.82-127.43C30混凝土轴心抗压fc=14.3N/mm2三级钢筋强度fy=fy'=360N/mm2C30混凝土轴心抗拉ft=1.43N/mm2钢筋弹性模量Es=200000N/mm2顶板为弯压构建正截面承载力计算截面宽度b（mm）截面有效高度h0（mm）构件支点间长L（mm）保护层厚度a（mm）弯矩设计值M（kn.m）轴向力设计值N（kn）结构系数γd截面高度h(mm)1000470350030304.05509.82 1.26001.计算η受压构件计算长度l0lo/h(h-弯曲方向高度)判断长短柱η1750 2.92短柱12.判别大小偏心ηeo（mm）0.3ho（mm）596.39141大偏心3.计算As'866.390.09142.782裂缝宽度验算板端（左/上）跨中板端（右/下）项目eo/ho 1.27大于0.55需要裂缝验算1.纵向受拉钢筋应力σ0(N/mm 2)结构重要系数γ0Nk（kn）受拉区纵筋面积As（mm）偏心距增大系数ηs (lo/h<14)偏心距eo （mm）ys（mm）e（mm）矩形截面γ'f Z(mm)σsk(N/mm 2)201509.8230791596.39220816.390390.21180.842.最大裂缝宽度αcr ftk（N/mm 2）as ρte ψc（mm）钢筋直径（mm）νlcr Wmax（mm）判别1.9 1.43440.0350.7530281138.020.16满足截面尺寸复核hw(mm)b(mm)hw/b v'(kn)支座处剪力v（kn）判别47010000.471400.21509.82截面符合要求斜截面抗剪承载力支座端部截面有效度h0端（mm）βh v'（kn）支座处剪力v （kn）判别10700.93829.97127.43满足有效高度h0（mm）βh v'（kn）底板倒角起点处剪力v 判别4701.00392.0694.67满足。

箱涵结构计算书

L p 图1-1一、设计资料（一）概况：***道路工程经过水库溢洪道处设置箱涵，箱涵净跨L 0=8.0米，净高h 0=10.5米，路基红线范围内长49米，箱涵顶最大填土厚度H=3.6米，填土的内摩擦角φ为24°，土体密度γ1＝20.2KN/m 3，设箱涵采用C25混凝土（f cd =11.5MPa ）和HRB335钢筋(f sd =280MPa)。

桥涵设计荷载为城-A 级，用车辆荷载加载验算。

结构安全等级二级，结构重要性系数γ0＝1.0。

地基为泥质粉砂岩，［σ0］＝380kPa ，本计算书主要内容为结构设计与地基应力验算。

（二）依据及规范 1、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98） 2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）二、设计计算（一）截面尺寸拟定（见图1-1）箱涵过流断面尺寸由水利部门提供，拟定顶板、底板厚度δ＝100cm （C 1=50cm ）侧墙厚度 t ＝100cm （C 2=50cm ）故 L P =L 0+t=8+1=9mh p =h 0+δ=10.5+1=11.5m (二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力P ＝γ1H+γ2δ＝20.2×3.6+25×1＝97.72kN/m 2恒载水平压力顶板处： e p1＝γ1Htan 2(45o -φ/2)＝20.2×3.6×tan 2（45o -24o /2）＝30.67 kN/m 2底板处：e p2＝γ1（H ＋h ）tan 2(45o -φ/2)＝20.2×（3.6+12.5）×tan 2（45o -24o /2）＝137.15kN/m 2 2、活载城-A 级车辆荷载轴重按《城市桥梁设计荷载标准》4.1.3条确定，参照《公路桥涵设计通用规范》第4.3.4条2款，计算涵洞顶车辆荷载引起的竖向土压力,车轮扩散角30o 。

箱涵计算书

目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 工程概况 (1)1.1.1截面尺寸 (1)1.1.2填土情况 (1)1.2 标准与规范 (1)1.2.1 标准 (1)1.2.2 规范 (1)1.3 主要材料 (2)1.4 设计要点与参数 (2)1.5 计算软件 (2)2 计算模型简介 (3)2.1 计算模型 (3)2.2 荷载施加 (3)3 箱涵结构计算 (4)3.1 荷载组合 (4)3.2 箱涵受力计算 (4)3.2.1 箱涵弯矩 (4)3.2.2 箱涵剪力 (5)3.2.3 箱涵轴力 (6)3.2.4 箱涵配筋验算 (7)4地基承载力验算 (31)4.1荷载计算 (31)4.2地基应力 (32)1 计算依据与基础资料1.1 工程概况道路在桩号K1+000处设置两孔6x3.5m箱涵，箱涵结构中心线与道路中线的法线逆交13.5度，箱涵全长46m1.1.1截面尺寸净跨径：6m净高：3.5m顶板厚：0.6m底板厚：0.65m侧墙厚：0.6m倒角：0.15x0.15m基础：15cmC15素混凝土垫层；50cm浆砌片石垫层；基础宽度：14.8m1.1.2填土情况箱涵覆土厚度：1.729m土的内摩擦角：30°填土容重：18KN/m31.2 标准与规范1.2.1 标准桥梁结构安全等级为一级;设计荷载：汽车荷载：公路-I级，人群荷载：根据《桥梁设计准则》要求。

跨径：2孔6.0x3.5m钢筋砼箱涵；箱涵总长：46m；横坡：根据道路设计进行设置。

地震烈度：7度；环境条件Ⅰ类;地震荷载：地震基本烈度为7度，动荷载峰值加速度0.1g，Ⅱ类场地。

1.2.2 规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）；《公路涵洞设计细则》（JTG/T D65-04-2007）；《公路桥梁抗震设计细则》（JTJ041-2000）；《城市道路设计规范》（CJJ 37-90）； 1.2.3 参考资料《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.03）《公路小桥涵设计示例》（人民交通出版社2005.01）1.3 主要材料1）混凝土：箱涵采用C30混凝土。

箱涵设计计算书

一．设计资料地下通道净跨径L0=6m ，净高h0=3.5m ，箱顶填土厚为3m ，土的内摩擦角φ为30°，填土的密度γ1=20KN/m3。

箱涵主体结构混凝土强度等级为C30，箱涵基础垫层混凝土强度等级为C15，纵向受力钢筋采用HRB335钢筋。

地基为强风化砂岩。

汽车荷载等级为城-A 级。

二．设计计算（一）尺寸拟定顶板、底板厚度δ=50cm 侧墙厚度t=50cm故计算长度 m t L l 5.65.060=+=+=m H h 0.45.05.30=+=+=δ（二）荷载计算 1．恒载竖向恒载标准值 221/5.725.025320m KN H q v =×+×=•+•=δγγ水平恒载标准值顶板处22121/20320)23045()245(m KN tg H tg q h =××−=••−=oooγφ底板处22122/50)5.43(20)23045()()245(m KN tg h H tg q h =+××−=++••−=oooδγφ2．活载一个汽车后轮荷载横向扩散长度28.103.230326.0fo =×+tg ，故两辆车相邻车轴由荷载重叠；一个汽车后轮荷载纵向扩散长度2.626.386.1303225.0p f o =×+tg 。

按两辆车相邻计算车轴荷载扩散面积横向分布长m tg a 96.83.12)8.130326.0(=+×+×+=o 。

纵向分布长分两种情况，第一种情况考虑1、2、3轴荷载重叠，此时纵向分布长m tg b 52.82.16.32)303225.0(=++××+=o ；第二种情况只考虑4轴荷载，此时纵向分布长m tg b 72.32)303225.0(=××+=o 。

车辆荷载垂直压力，按纵向分布第一种情况计算，2/91.852.896.8)14014060(2m KN q v =×++×=车；按纵向分布第二种情况计算，2/0.1272.396.82002m KN q v =××=车。

钢筋混凝土箱涵计算书(含裂缝计算)精选全文

（一）孔径及净空净跨径L 0 = 6.00m 净高h 0 = 3.00m（二）设计安全等一级结构重要性系数r 0 =1.1（三）汽车荷载荷载等级公路 —Ⅰ级（四）填土情况涵顶填土高度H = 1.5m 土的内摩擦角Φ =35°填土容重γ1 =19kN/m 3地基容许承载力[σ0] =260kPa（五）建筑材料普通钢筋种类HRB335主钢筋直径22mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa 钢筋弹性模量E s =200000MPa涵身混凝土强度等级C30涵身混凝土抗压强度设f cd =13.8MPa 涵身混凝土抗拉强度设f td = 1.39MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m 3基础混凝土强度等级C20混凝土重力密度γ3 =24kN/m 3(一)、截面尺寸拟顶板、底板厚度δ =0.5m C 1 =0.15m 侧墙厚度t =0.5m C 2 =0.15m 横梁计算跨径L P = L 0+t= 6.5m L = L 0+2t=7m 侧墙计算高度h P = h 0+δ= 3.5m h = h 0+2δ =4m 基础襟边 c =0.1m 基础高度 d =0.1m 基础宽度B =7.2m图 L-01（一）恒载恒载竖向压力p 恒 = γ1H+γ2δ =41.00kN/m 2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(457.72kN/m 2底板处e P2 = γ1(H+h)tan228.32kN/m 2钢筋混凝土箱涵结构设计一、设计资料二、设计计算三、荷载计算（二）活载汽车后轮着地宽度一个汽车后轮横向分布> 1.3/2 m > 1.8/2 m故车轮压力扩散线相重 a =(0.6/2+Ht3.100m同理，纵向，汽车后0.2/2+Htan30°=0.966 m > 1.4/2 m故 b =(0.2/2+Ht 1.400m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车 = ∑G/(a×b)32.26kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°8.74kN/m 2（一）构件刚度比K =(I 1/I 2)×0.54（二）节点弯矩和1、a种荷载作用下 (图涵洞四角节点弯矩M aA = M aB = M aC =-1/(K+1)·pL P 2/12横梁内法向力N a1 = N a2=0侧墙内法向力N a3 = N a4=pL P /2恒载p = p 恒 =41.00kN/m 2M aA = M aB= M aC =-93.83kN ·m N a3 = N a4=133.25kN 车辆荷载p = q 车 =32.26kN/m 2M aA = M aB= M aC =-73.82kN ·m 图 L-02N a3 = N a4=104.84kN2、b种荷载作用下 (图M bA = M bB = M bC =-K/(K+1)·ph P 2/12N b1= Nb2=ph P/2N b3 = N b4=0恒载p = e P1 =7.72kN/m 2M bA = M bB= M bC =-2.76kN ·m N b1 = N b2=13.52kN3、c种荷载作用下 (图图 L-03M cA = M cD =-K(3K+8)/[M cB = M cC =-K(2K+7)/[N c1 =ph P/6+(McA-M cB )/h P N c2 =ph P /3-(M cA -N c3 = N c4=0恒载p = e P2-e P1 =20.60kN/m 2M cA = M cD =-4.00kN ·m M cB= M cC=-3.36kN ·m N c1 =11.83kN N c2 =24.21kN图 L-044、d种荷载作用下 (图1.17 m0.6/2+Htan30°=四、内力计算M dA =-[K(K+3)/[M dB =-[K(K+3)/[M dC =-[K(K+3)/[M dD =-[K(K+3)/[N d1 =(M dD-M dC )/h P N d2 =ph P -(M dD -M dC )/h P N d3 = N d4=-(M dB -M dC )/L P车辆荷载p = e 车 =8.74kN/m 2M dA =-16.68kN ·m M dB =10.09kN ·m M dC =-13.21kN ·m M dD =13.56kN ·m 图 L-05N d1 =7.65kN N d2 =22.95kN N d3 = N d4=-3.59kN5、节点弯矩、轴力计算（1）按《公路桥涵设计（2）按《公路桥涵设计（3）按《公件内力计1、顶板 (图L-06)x =L P /2P = 1.2p 恒+1.4q 车 =94.36kN N x = N 1 =46.19kN M x=M B +N 3x-271.64kN·m V x = Px-N 3=5.02kN2、底板 (图L-07)ω1 =1.2p 恒+1.4(q 车-=83.72kN/m 2ω2 =1.2p 恒+1.4(q 车=105.01kN/m 2x =L P /2N x = N 2 =84.94kN M x =M A +N 3x-ω1·x 2/2-=270.75kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=-12.28kN3、左侧墙(图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e 车=23.05kN/m 2ω2 =1.4e P2+1.4e 车51.88kN/m 2x =h P /2N x = N 3 =301.65kNM x =M B +N 1x-ω1·x 2/2-=-172.20kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=6.76kN 4、右侧墙(图L-09)ω1 =1.4e P1 =10.81kN/m 2ω2=1.4e P2 =39.65kN/m 2x =h P /2N x = N 4 =301.65kN图 L-08图 L-09图 L-06图 L-07M x =M C +N 1x-ω1·x 2/2-=-186.09kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=-14.66kN5、构件内力汇总表（1）承载能（一）承载能力极1、顶板 (B-C)钢筋按左、右对称，用(1)跨中l 0 =6.50mh =0.50ma =0.05m h 0 =0.45mb =1.00mM d =271.64 kN ·m ，N d =46.19 kN ， V d=5.02 kNe 0 = M d /N d=5.881i =h/121/2=0.144m五、截面设计（3）采用上述计算方法，以及《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.7条规定，可得构件在正常使用极限状态下长期组合如下表：（2）采用上述计算方法，以及《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.7条规定，可得构件在正常使用极限状态下短期组合如下表：长细比l 0/i =45.03> 17.5由《公路钢筋混凝土及ξ1 =0.2+2.7e 035.483> 1.0 ，取ξ1 =1.00ξ2=1.15- 1.020> 1.0 ，取ξ2 =1.00η =1+(l 0/h)2ξ1ξη = 1.009由《公路钢筋混凝土及e = ηe 0+h/2-a 6.135mr 0N d e =f cd bx(h 0-x/2)311.73 =13800x(0.45-x/2)解得x =0.053 m≤ξb h 0 =0.56×0.45 =0.252 m 故为大偏心受压构件。

箱涵结构计算书

L p 图1-1一、设计资料(一)概况:***道路工程经过水库溢洪道处设置箱涵,箱涵净跨L 0=8.0米,净高h 0=10.5米,路基红线范围内长49米,箱涵顶最大填土厚度H=3、6米,填土的内摩擦角φ为24°,土体密度γ1＝20、2KN/m 3,设箱涵采用C25混凝土(f cd =11、5MPa)与HRB335钢筋(f sd =280MPa)。

桥涵设计荷载为城-A 级,用车辆荷载加载验算。

结构安全等级二级,结构重要性系数γ0＝1、0。

地基为泥质粉砂岩,［σ0］＝380kPa,本计算书主要内容为结构设计与地基应力验算。

(二)依据及规范 1、《城市桥梁设计荷载标准》(CJJ77-98) 2、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) 4、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)二、设计计算(一)截面尺寸拟定(见图1-1) 箱涵过流断面尺寸由水利部门提供,拟定顶板、底板厚度δ＝100cm(C 1=50cm) 侧墙厚度 t ＝100cm (C 2=50cm)故 L P =L 0+t=8+1=9mh p =h 0+δ=10、5+1=11.5m (二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力P ＝γ1H+γ2δ＝20、2×3、6+25×1＝97、72kN/m 2恒载水平压力顶板处: e p1＝γ1Htan 2(45o -φ/2)＝20、2×3、6×tan 2(45o -24o /2)＝30、67 kN/m 2底板处:e p2＝γ1(H ＋h)tan 2(45o -φ/2)＝20、2×(3、6+12、5)×tan 2(45o -24o /2) ＝137、15kN/m 2 2、活载城-A 级车辆荷载轴重按《城市桥梁设计荷载标准》4.1.3条确定,参照《公路桥涵设计通用规范》第4.3.4条2款,计算涵洞顶车辆荷载引起的竖向土压力,车轮扩散角30o。

自己编制的表格-两孔箱涵（结构、配筋、裂缝、基底应力）箱涵结构计算（恒载+活载）

⾃⼰编制的表格-两孔箱涵（结构、配筋、裂缝、基底应⼒）箱涵结构计算（恒载+活载）钢筋混凝⼟箱涵结构设计⼀、设计资料1、孔径及净空净跨径L0 =9.1m净⾼h0 = 5.4m孔数m=22、设计安全等级⼀级结构重要性系数r0 = 1.13、汽车荷载荷载等级公路 —Ⅰ级4、填⼟情况涵顶填⼟⾼度H = 2.1m⼟的内摩擦⾓Φ =30°填⼟容重γ1 =18kN/m3地基容许承载⼒[σ0] =200kPa5、建筑材料普通钢筋种类HRB400主钢筋直径22mm钢筋抗拉强度设计值f y =360MPa涵⾝混凝⼟强度等级C30涵⾝混凝⼟抗压强度设计值f cd =14.3MPa涵⾝混凝⼟抗拉强度设计值f td = 1.43MPa钢筋混凝⼟重⼒密度γ2 =25kN/m3基础混凝⼟强度等级C20混凝⼟重⼒密度γC =23.5kN/m3⼆、设计计算(⼀)截⾯尺⼨拟定 (见图L-01)顶板厚度δ1 =0.8m底板厚度δ1 =1mC1 =0.4m侧墙厚度t =1mC2 =0.4m中墙厚度t' =0.8m横梁计算跨径L P = L0+(t+t'）/2 =10mL = 2L0+2t+t' =21mL1=10m侧墙计算⾼度h P = h0+δ = 6.2mh = h0+（δ1+δ2） =7.2m基础襟边 c =0.1m基础⾼度 d =0.3m基础宽度 B =21.2m⼟压⼒分项系数γ3= 1.1⾃重分项系数γ4= 1.05(⼆)荷载计算1、恒载恒载竖向⼟压⼒q恒⼟ =γ 3 γ1H =41.58kN/m2顶板⾃重q恒⾃ =γ 4 γ2δ1 =21.00kN/m2恒载⽔平压⼒顶板（顶板底⾯）处e P1 =γ 3 γ1（H+δ1）tan2(45°-φ/2) =19.14kN/m2图 L-01底板（底板顶⾯）处e P2 =γ 3γ1(H+h0+δ1)tan2(45°-φ/3) =54.78kN/m22、活载汽车后轮着地宽度0.6x0.2m,后轮分布间距1.4x1.8m,由《公路桥涵设计通⽤规范》(JTG D60—2004)第4.3.4条规定，按30°⾓向下分布。

箱涵结构计算书三篇

箱涵结构计算书三篇篇一：箱涵结构计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本设计资料1．依据规范及参考书目：《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-20XX)，以下简称《规范》《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—20XX）《水工钢筋混凝土结构学》(中国水利水电出版社)《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60-20XX，以下简称《通规》《涵洞》（中国水利水电出版社出版，XX编著）中国建筑工业出版社《高层建筑基础分析与设计》2．几何信息：箱涵孔数n = 1孔净宽B = 2.900 m孔净高H = 2.500 m底板厚d1 = 0.500 m顶板厚d2 = 0.500 m侧墙厚d3 = 0.400 m加腋尺寸t = 0.250 m3．荷载信息：埋管方式：上埋式填土高Hd = 3.200 m填土种类：密实砂类土、硬塑粘性土内摩擦角φ = 36.0 度水下内摩擦角φ = 32.0 度填土容重γ = 22.000 kN/m3填土浮容重γs = 18.000 kN/m3汽车荷载等级：公路-Ⅱ级4．荷载系数：可变荷载的分项系数γ＝ 1.20Q1k＝ 1.10可变荷载的分项系数γQ2k＝ 1.05永久荷载的分项系数γG1k永久荷载的分项系数γ＝ 1.20G2k构件的承载力安全系数K ＝ 1.355．材料信息：混凝土强度等级： C15纵向受力钢筋种类： HRB335纵筋合力点至近边距离as = 0.040 m= 0.250 mm最大裂缝宽度允许值ωmax6．荷载组合：7．荷载组合下附加荷载信息：8．约束信息：第1跨左侧支座约束：铰支第1跨右侧支座约束：铰支9．地基土参数：按弹性地基上的框架进行箱涵内力计算。

地基模型：弹性半空间模型地基土的泊松比μo ＝ 0.200地基土的变形模量Eo ＝ 20.00 MPa 三、荷载计算1．垂直压力计算顶板自重q v2 = d2×25 = 12.500kN/m 垂直土压力计算公式如下： q v1 = K s ×γ×H d工况：正常使用，顶板上的垂直土压力q v1 = 84.053kN/m 作用于顶板上的垂直压力qt = q v1+q v2 = 96.553kN/m 2．侧向水平土压力计算水平土压力计算公式如下： q h = γ×H×tan 2(45°－φ/2) 3．汽车荷载由《通规》第4.3.1条规定并考虑车辆荷载的相互作用得到： q q = 8.676 kN/m ，顶板承受汽车荷载汽车荷载产生的对称作用于侧墙两侧水平土压力为： q qh = q q ×tan 2(45°－φ/2) = 2.25 kN/m 4．荷载单位及方向规定垂直、平行集中荷载单位：kN 弯矩单位：kN ·m均布荷载、三角形、倒三角形等线性分布荷载单位：kN/m 垂直集中荷载及线性分布荷载垂直单元轴线，以向上或者向左为正平行集中荷载平行于单元轴线，以向上或者向右为正弯矩以逆时针为正。

钢筋混凝土构件的裂缝宽度和挠度计算

图8.8
图8.8 钢筋混凝土受弯构件不需作挠度验算的最大跨高比
8.2.5.2 提高受弯构件截面刚度的措施
(1) 最有效的措施是提高截面高度h，即减小跨高比l0/h0 (2) (3) (4) 选用合理的截面，如Ⅰ形或T (5) 采用预应力构件。
【解】（1）计算梁跨中的Mk和Mq。 Mgk=1/8gkl02=120.91kN· m
Mqk=1/8qkl02=64.31kN· m 由表1.1查得教学楼楼面活荷载准永久值系数ψq=0.5， 0.5Mqk=0.5×64.31=32.16kN· m 于是，按荷载效应的标准组合作用下的跨中最大弯 Mk=Mgk+Mqk=185.22kN· m 按荷载效应的准永久组合作用下的跨中最大弯矩值为：
8.1.2.1 平均裂缝间距lcr的计算
理论分析表明，裂缝间距主要取决于有效配筋率 ρte、钢筋直径d及其表面形状。此外，还与混凝土保护层厚度c 有效配筋率ρte是指按有效受拉混凝土截面面积Ate ρte=As/Ate Ate 对轴心受拉构件，Ateቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
Ate=0.5bh+(bf-b)hf
各种形式截面的Ate也可按图8.2取用。试验表明，有效配筋率愈高，钢筋直径d愈小，则裂缝愈密，其宽度愈小。根据试验和理论分析结果，当混凝土保护层厚度 c不大于65mm时，对配置带肋钢筋混凝土构件的平均裂缝间距lcr按下式计算： lcr=β(1.9c+0.08d/ρte)
Es
lcr
图8.4 裂缝处混凝土与钢筋的伸长量
8.1.2.5 最大裂缝宽度的计算
在荷载标准组合作用下，其短期最大裂缝宽度应等于平均裂缝宽度wm乘以短期裂缝宽度的扩大系数τs。经统计分析可得：对于轴心受拉构件τs=1.9；对于受弯构件τs=1.66。短期最大裂缝宽度还需乘上荷载长期效应裂缝扩大系数τl。

箱涵结构计算书

一、设计资料（一）概况：***道路工程经过水库溢洪道处设置箱涵，箱涵净跨L o =8.O 米, 净高h °=10.5米，路基红线范围内长49米，箱涵顶最大填土厚度 H=3.6米，填土的内摩擦角 ©为24°, 土体密度丫 1 = 20.2KN/m 3，设箱涵采用 C25混凝土（f cd =11.5MPa 和HRB335I 冈筋（f sd =280MPa 。

桥涵设计荷载为城-A 级，用车辆荷载加载验算。

结构安全等级二级，结构重要性系数丫 0= 1.0。

地基为泥质粉砂岩，［c 380kPa,本计算书主要内容为结构设计与地基应力验算。

（二）依据及规范1、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98）2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007（一）截面尺寸拟定（见图1-1 箱涵过流断面尺寸由水利部门提供，拟定顶板、底板厚度S = 100cm （C=50cm ）侧墙厚度 t = 100cm （G=50cn ）故 L P =L ）+t=8+1=9mh p =h ）+S =10.5+1=11.5m（二）荷载计算 1、恒载恒载竖向压力P = 丫 1H+丫 2 S = 20.2 X 3.6+25 X 1=97.72kN/m 2恒载水平压力图1-1顶板处：e p1 = 丫 1Htan%45°- ©/2)=20.2 X 3.6 X tan 2 (45°-24 72 ) = 30.67 kN/m 2底板处：e p2= 丫(H+ h ) tan 2(45°-以2) = 20.2 X (3.6+12.5 ) X tan 2(45°-24°/2)=137.15kN/m 22、活载城-A 级车辆荷载轴重按《城市桥梁设计荷载标准》 4.1.3条确定，参照《公路桥涵设计通用规范》第4.3.4条2款，计算涵洞顶车辆荷载引起的竖向土压力，车轮扩散角30°。

涵洞模板计算书

涵洞模板计算书一、墙身模板计算K51+025涵洞墙身高度H=5.78m，厚度1.2m，每段长度6m。

1、混凝土采用坍落度为60mm～90mm的普通混凝土，混凝土重力密度γ3，浇筑速度2.5m/h，浇筑入模温度T=30o C。

c=25KN/m根据侧压力计算公式β1=1.0，β2=1.0公式1F=0.22γc t oβ1β2υ1/2=0.22γc200/（T+15）β1β2υ1/2=0.22×24×200/（30+15）×1.2×1.15×2.51/2=51.3kN/㎡公式2F=γc H=25×5.78=144.5kN/㎡按取最小值，则最大侧压力为51.3kN/㎡2、外楞间距计算按三跨以上连续梁进行计算（1）抗弯强度验算：本墙身模板内楞为横向肋骨，间距a=0.45m，外楞为纵向肋骨。

Ф48mm钢管的截面抵抗距W=Π（d14-d24）/32d1=3.14*（484-41.54）/（32*48）=4788N/mm3强度设计值ƒ=215MPa根据公式外楞最小间距模板现外楞间距600mm < b=667mm满足要求（2）挠度计算Ф48mm钢管的弹性模量E=2.1×105，惯性矩I=WR=4788*24=11.5×104容许挠度值[w]=3mm，则外楞最小间距模板现外楞间距600mm < b=828mm满足要求3、拉杆间距计算按三跨以上连续梁进行计算（1）抗弯强度验算：本墙身模板内楞为横向肋骨，间距a=0.45m，外楞为纵向肋骨。

2根Ф48mm钢管的截面抵抗距W=2*4788=9576N/mm3强度设计值ƒ=215MPa根据公式外楞最小间距模板现外楞间距750mm < b=944mm满足要求（2）挠度计算Ф48mm钢管的弹性模量E=2.1×105，惯性矩I=2×11.5×104=23×104容许挠度值[w]=3mm，则外楞最小间距模板现外楞间距750mm < b=985mm满足要求4、拉杆拉力计算工程使用拉杆横向间距a=0.6m ，纵向间距b=0.75m拉杆承受最大拉力P=F·A=F·a·b=51.3×0.6×0.75=23.1kN工程中使用Ф16对拉螺栓容许拉力为24.5kN，满足要求。

涵洞模板计算书

钢筋砼框架箱涵模板及支撑计算书以管段内DK55+164.52 1-6.0×5.3m 钢筋砼框架箱涵为例进行模板及支撑系统设计。

1.荷载计算1.1竖向荷载（1）模板及支架自身的重力模板及支架自重按1kN/m 2计。

（2）钢筋砼自重钢筋砼自重按25×1.5kN/m 3×0.5m=18.75 kN/m 2计。

（3）施工人员及机具设备的重力施工人员及机具设备的重力按1 kN/m 2计。

1.2水平荷载（1）新浇砼作用于模板的最大侧压力采用插入式振捣棒时，新浇筑混凝土对模板的侧压力按下列二式进行计算，并取二式中的较小值：2121022.0V t r F c ββ=H r F c = 式中F ------ 新浇筑混凝土对模板的侧压力（kN/m 2）；c r ------ 混凝土的重力密度（kN/m 3），取c r =25 kN/m 3；0t ------ 新浇筑混凝土的初凝时间（h ），)15(2000+=T t ，取T=25,0t =5h ； V ------ 混凝土浇筑速度（m/h ），取V =1.0 m/h ； H ------ 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ），取H =5.6m 。

1β------ 外加剂影响修正系数；取1β=1.2。

2β------ 混凝土坍落度影响修正系数，取2β=1.15。

2121022.0V t r F c ββ==0.22×25×5×1.2×1.15×1=37.95kN/m 2H r F c ==25×5.6=140 kN/m 2取以上二式中的较小值，F =37.95kN/m 2。

（2）倾倒砼时因冲击产生的荷载倾倒砼时因冲击产生的水平荷载按2.0 kN/m 2计。

1.3荷载组合（1）荷载分项系数模板及支架自重荷载分项系数i γ=1.2；钢筋砼自重荷载分项系数i γ=1.2；施工人员及机具设备荷载分项系数i γ=1.4；新浇筑砼对模板侧面的荷载分项系数i γ=1.2；倾倒砼时产生的荷载分项系数i γ=1.4；（2）竖向荷载组合计算承载能力时荷载组合：1×1.2+18.75×1.2+1×1.4=25.1 kN/m 2。

钢筋砼箱涵结构计算

1.5
1.03
1.2
1.5
1.03
1.2
1.5
MBj= -686.08 MCj= -968.64 MDj= -721.46
N1j= 127.73 N2j= 322.61 N3j= 974.99 N4j= 1088.24
五、构件内力
1、顶板（B-C）
恒载
p= 47.75KN/m2 MB= -95.93KN.m MC= -95.93KN.m N1= 31.39KN N3= 119.14KN N4= 119.14KN
钢筋混凝土箱涵结构计算
箱涵结构尺寸
顶板厚度 δ1=
0.50m
底板厚度 δ2=
0.41m
左右侧墙厚度 t=
1.19m
竖直方向倒角宽c1=
0.20m
水平方向倒角宽c2=
0.20m
箱涵净跨 lo=
3.80m
箱涵净高 ho=
2.28m
计算跨径lp= 4.99m 计算高度hp= 2.78m
箱涵全高h= 3.28m
MaA=MaB=M aC=MaD=
-95.27KN.m
Na1=Na2= 0.00KN
Na3=Na4= 119.14KN
活载
p= 229.42KN/m2
MaA=MaB=M aC=MaD=
-457.74KN.m
Na1=Na2= 0.00KN
Na3=Na4= 572.40KN
(2)b种荷载作用下
恒载 e=ep1= 12.73KN/m2
MaA=MaB=M aC=MaD=
-0.32KN.m
Nbቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ=Nb2= 17.69KN
Nb3=Nb4= 0.00KN

箱涵结构计算书

箱涵结构计算书目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 工程概况 (1)1.1.1截面尺寸 (1)1.1.2填土情况 (1)1.2 标准与规范 (1)1.2.1 标准 (1)1.2.2 规范 (1)1.3 主要材料 (2)1.4 设计要点与参数 (2)1.5 计算软件 (2)2 计算模型简介 (3)2.1 计算模型 (3)2.2 荷载施加 (3)3 箱涵结构计算 (4)3.1 荷载组合 (4)3.2 箱涵受力计算 (4)3.2.1 箱涵弯矩 (4)3.2.2 箱涵剪力 (5)3.2.3 箱涵轴力 (6)3.2.4 箱涵配筋验算 (7)4地基承载力验算 (32)4.1荷载计算 (32)4.2地基应力 (33)1 计算依据与基础资料1.1 工程概况道路在桩号K1+000处设置两孔6x3.5m箱涵，箱涵结构中心线与道路中线的法线逆交13.5度，箱涵全长46m1.1.1截面尺寸净跨径：6m净高：3.5m顶板厚：0.6m底板厚：0.65m侧墙厚：0.6m倒角：0.15x0.15m基础：15cmC15素混凝土垫层；50cm浆砌片石垫层；基础宽度：14.8m1.1.2填土情况箱涵覆土厚度：1.729m土的内摩擦角：30°填土容重：18KN/m31.2 标准与规范1.2.1 标准桥梁结构安全等级为一级;设计荷载：汽车荷载：公路-I级，人群荷载：根据《桥梁设计准则》要求。

跨径：2孔6.0x3.5m钢筋砼箱涵；箱涵总长：46m；横坡：根据道路设计进行设置。

地震烈度：7度；环境条件Ⅰ类;地震荷载：地震基本烈度为7度，动荷载峰值加速度0.1g，Ⅱ类场地。

1.2.2 规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）；《公路涵洞设计细则》（JTG/T D65-04-2007）；《公路桥梁抗震设计细则》（JTJ041-2000）；《城市道路设计规范》（CJJ 37-90）；1.2.3 参考资料《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.03）《公路小桥涵设计示例》（人民交通出版社2005.01）1.3 主要材料1）混凝土：箱涵采用C30混凝土。

箱涵计算书

已知计算条件：涵洞的设计安全等级为三级，取其结构重要性系数：.9涵洞桩号= K0+123.00箱涵净跨径= 3米箱涵净高= 2米箱涵顶板厚= .3米箱涵侧板厚= .25米板顶填土高= .42米填土容重= 18千牛/立方米钢筋砼容重= 25千牛/立方米混凝土容重= 22千牛/立方米水平角点加厚= .6米竖直角点加厚= .6米涵身混凝土强度等级= C30钢筋等级= II级钢筋填土内摩擦角= 30度基底允许应力= 250千牛/立方米顶板拟定钢筋直径= 20毫米每米涵身顶板采用钢筋根数= 9根底板拟定钢筋直径= 20毫米每米涵身底板采用钢筋根数= 9根侧板拟定钢筋直径= 20毫米每米涵身侧板采用钢筋根数= 5根荷载基本资料：土系数 K = 1.047776恒载产生竖直荷载p恒=20.18千牛/平方米恒载产生水平荷载ep1=4.11千牛/平方米恒载产生水平荷载ep2=19.71千牛/平方米汽车产生竖直荷载q汽=94.7千牛/平方米汽车产生水平荷载eq汽=31.57千牛/平方米计算过程重要说明：角点(1)为箱涵左下角,角点(2)为箱涵左上角,角点(3)为箱涵右上角,角点(4)为箱涵右下角构件(1)为箱涵顶板,构件(2)为箱涵底板,构件(3)为箱涵左侧板,构件(4)为箱涵右侧板1>经过箱涵框架内力计算并汇总,结果如下(单位为：千牛.米)：a种荷载(涵顶填土及自重)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MaA = MaB = MaC = MaD = -1 / (K + 1) * P * Lp^2 / 12 = -7.992409kN.m Na1 = Na2 = 0kNNa3 = Na4 = P * Lp / 2 = 32.79926kNa种荷载(汽车荷载)作用下：MaA = MaB = MaC = MaD = -1 / (K + 1) * P * Lp^2 / 12 = -37.49901kN.m Na1 = Na2 = 0kNNa3 = Na4 = P * Lp / 2 = 153.8885kNb种荷载(侧向均布土压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MbA = MbB = MbC = MbD = -K / (K + 1) * P * hp^2 / 12 = -.996318kN.m Nb1 = Nb2 = P * Lp / 2 = 4.724453kNNb3 = Nb4 = 0kNc种荷载(侧向三角形土压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：McA = McD = K *(3K + 8) / ((K + 1)*(K + 3)) * P * hp^2 / 60 = -2.09079kN.mMcB = McC = K *(2K + 7) / ((K + 1)*(K + 3)) * P * hp^2 / 60 = -1.692493kN.mNc1 = P * hp / 6 + (McA - McB) / hp = 5.806827kNNc2 = P * hp / 3 - (McA - McB) / hp = 12.13317kNNc3 = Nc4 = 0kNd种荷载(侧向汽车压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MdA = -(K * (K + 3) / 6(K^2 + 4K +3) + (10K + 2) / (15K + 5)) * P * hp^2 / 4 = -29.27469kN.mMdB = -(K * (K + 3) / 6(K^2 + 4K +3) - (5K + 3) / (15K + 5)) * P * hp^2 / 4 = 12.47248kN.mMdC = -(K * (K + 3) / 6(K^2 + 4K +3) + (5K + 3) / (15K + 5)) * P * hp^2 / 4 = -20.12802kN.mMdD = -(K * (K + 3) / 6(K^2 + 4K +3) - (10K + 2) / (15K + 5)) * P * hp^2 / 4 = 21.61916kN.mNd1 = (MdD - MdC) / hp = 18.15095kNNd2 = P * hp - (MdD - MdC) / hp = 54.45284kNNd3 = Nc4 = -(MdB - MdC) / Lp = -10.03092kN角点(1)在恒载作用下的的总弯矩为：-11.08角点(1)在汽车作用下的的总弯矩为：-66.77角点(1)在混凝土收缩下的的弯矩为：7.2角点(1)在温度变化下的的总弯矩为：7.2构件(1)在恒载作用下的的总轴力为：10.53构件(1)在汽车作用下的的总轴力为：18.15构件(1)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(1)在温度变化下的的总轴力为：0角点(2)在恒载作用下的的总弯矩为：-10.68角点(2)在汽车作用下的的总弯矩为：-25.03角点(2)在混凝土收缩下的的弯矩为：-7.2角点(2)在温度变化下的的总弯矩为：-7.2构件(2)在恒载作用下的的总轴力为：16.86构件(2)在汽车作用下的的总轴力为：54.45构件(2)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(2)在温度变化下的的总轴力为：0角点(3)在恒载作用下的的总弯矩为：-10.68角点(3)在汽车作用下的的总弯矩为：-57.63角点(3)在混凝土收缩下的的弯矩为：-7.2角点(3)在温度变化下的的总弯矩为：-7.2构件(3)在恒载作用下的的总轴力为：32.8构件(3)在汽车作用下的的总轴力为：143.86构件(3)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(3)在温度变化下的的总轴力为：0角点(4)在恒载作用下的的总弯矩为：-11.08角点(4)在汽车作用下的的总弯矩为：-15.88角点(4)在混凝土收缩下的的弯矩为：7.2角点(4)在温度变化下的的总弯矩为：7.2构件(4)在恒载作用下的的总轴力为：32.8构件(4)在汽车作用下的的总轴力为：163.92构件(4)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(4)在温度变化下的的总轴力为：02>荷载组合计算角点(1) 正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒 + 0.7 * M活) = -57.82111 角点(1) 正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒 + 0.4 * M活) = -37.789 角点(1) 承载能力极限状态 (1.2 * M恒 + 1.4 * M活) = -106.7786角点(2) 正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒 + 0.7 * M活) = -28.19979 角点(2) 正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒 + 0.4 * M活) = -20.69183 角点(2) 承载能力极限状态 (1.2 * M恒 + 1.4 * M活) = -47.8546角点(3) 正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒 + 0.7 * M活) = -51.02014 角点(3) 正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒 + 0.4 * M活) = -33.73203 角点(3) 承载能力极限状态 (1.2 * M恒 + 1.4 * M活) = -93.4953角点(4) 正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒 + 0.7 * M活) = -22.19541 角点(4) 正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒 + 0.4 * M活) = -17.43146 角点(4) 承载能力极限状态 (1.2 * M恒 + 1.4 * M活) = -35.52721构件(1) 正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒 + 0.7 * N活) = 23.23694 构件(1) 正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒 + 0.4 * N活) = 17.79166 构件(1) 承载能力极限状态 (1.2 * N恒 + 1.4 * N活) = 38.04886构件(2) 正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒 + 0.7 * N活) = 54.97461 构件(2) 正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒 + 0.4 * N活) = 38.63876构件(2) 承载能力极限状态 (1.2 * N恒 + 1.4 * N活) = 96.46313构件(3) 正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒 + 0.7 * N活) = 133.4995构件(3) 正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒 + 0.4 * N活) = 90.34227构件(3) 承载能力极限状态 (1.2 * N恒 + 1.4 * N活) = 240.7597构件(4) 正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒 + 0.7 * N活) = 147.5428构件(4) 正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒 + 0.4 * N活) = 98.36702构件(4) 承载能力极限状态 (1.2 * N恒 + 1.4 * N活) = 268.84633>将箱涵框架分解为四根独立构件，求其跨中内力并进行效应组合。

钢筋混凝土箱涵施工裂缝的分析与控制

钢筋混凝土箱涵施工裂缝的分析与控制当钢筋混凝土箱涵用作疏水工程或地下通道工程时，要求具有足够的强度和合格的防水性能。

从结构上看，施工并不困难。

但要满足制定要求，达到合格工程的质量标准，并非易事。

特别是对钢筋混凝土箱涵易出现裂缝的问题，应引起足够的重视。

东深疏水箱涵工程在施工过程中，就出现了侧墙裂缝的问题。

东深疏水箱涵工程位于惠阳市马安镇四周，为深圳市东部疏水工程的一个标段。

箱涵制定为现浇双孔钢筋混凝土结构，混凝土标号为C30，单孔断面：净宽×净高＝3．2×4．0〔m〕，墙、底板、顶板厚度均为0．5m，全长943m，每23m为一节，共41节。

节与节之间设3cm宽的沉降缝，沉降缝处设橡胶止水带。

工程地处西枝江一级阶地，地表为农田。

地基顶面制定标高为6．9m，处冲积层粘土及砂层交接部位。

冲积层粘土属中压缩性土。

工程在1998年6月至1999年6月期间施工〔见图1箱涵横截面构造示意〕。

注：标高单位为m图1箱涵横截面构造示意单位：mm〔1〕基坑开挖深度约6m。

采纳两台挖掘机接力开挖，自卸汽车运土。

基坑边坡坡度1∶1，在边坡中部设1．5m宽的操作平台，便于施工作业。

〔2〕采纳木模板，钢支撑。

模板经过制定后，在加工场地制作好，运至现场安装。

两模板之间用对拉螺栓连接。

对拉螺栓用Φ12的钢筋制作〔中间设止水钢板〕，上下左右间距均为80cm。

〔3〕箱涵混凝土采纳商品混凝土，泵送。

分两次浇注，先浇注底板混凝土，后浇注侧墙和顶板混凝土。

施工缝设在底板以上70cm 处，缝中安装镀锌钢板止水片〔见图2箱涵横截面示意〕。

〔4〕施工的重点是后浇部分，而后浇部分的施工重点是侧墙混凝土浇注。

后浇部分的侧墙深度为3．8m，且顶板钢筋密布，浇注振捣十分困难。

混合料用串筒送入模板中，每间隔1．5m移动一次串筒。

串筒处的顶板钢筋先不绑扎，便于安放串筒。

待侧墙混凝土浇注完毕后，再绑扎钢筋。

〔5〕侧墙混凝土以50cm的层厚逐层浇注。