传递潜供电流
分析特高压线路地线布置方式对地线电能损耗及潜供电流的影响
分析特高压线路地线布置方式对地线电能损耗及潜供电流的影响1. 引言1.1 引言随着我国电力系统的不断发展，特高压输电已经成为重要的电力输送方式。
特高压线路地线布置方式对地线电能损耗及潜供电流的影响引起了广泛关注。
地线是特高压线路系统中的重要组成部分，地线的布置方式直接影响到线路的稳定性和电能损耗情况。
本文将重点分析特高压线路地线布置方式对地线电能损耗及潜供电流的影响，并探讨不同地线布置方式对电力系统的影响。
在特高压输电系统中，地线电能损耗是一个不容忽视的问题，不合理的地线布置方式会导致电能损耗增大，影响系统的稳定性和经济性。
潜供电流也是一个影响特高压线路安全运行的重要因素，不合理的地线布置方式会导致潜供电流增大，可能引发安全事故。
通过对特高压线路地线布置方式的影响进行深入分析，可以为特高压输电系统的设计和运行提供重要参考，从而提高系统的可靠性和经济性。
部分只是对这一问题的引述，接下来将详细探讨地线布置方式对地线电能损耗及潜供电流的影响。
2. 正文2.1 地线布置方式的影响地线布置方式的影响主要包括水平布置和垂直布置两种方式。
水平布置是指地线与导线保持水平平行的布置方式，而垂直布置是指地线与导线垂直相交的布置方式。
水平布置方式对地线电能损耗和潜供电流的影响较小。
由于地线与导线平行，电磁耦合较小，导致地线电能损耗相对较小。
水平布置方式使得潜供电流流经地线时路径较短，电阻较小，从而减小了潜供电流的大小。
在特高压线路设计中，应根据具体情况选择合适的地线布置方式。
水平布置适用于电磁干扰较小的场景，可以有效降低地线电能损耗和潜供电流的大小；而垂直布置适用于对电磁干扰敏感的场景，可以增加地线电能损耗和潜供电流的大小，从而减小电磁干扰。
在实际工程中应根据具体情况进行选择，以最大程度地减小地线电能损耗和潜供电流的影响。
2.2 地线电能损耗的分析地线电能损耗是特高压线路中一个重要的问题，它直接影响着电力系统的稳定运行和经济性。
特高压输电线路潜供电流影响因素的研究
第27卷第1期2010年2月现 代 电 力M odern Electric Pow erV o l 27 N o 1F eb 2010文章编号:1007-2322(2010)01-0001-05 文献标识码:A 中图分类号:T M 721 1特高压输电线路潜供电流影响因素的研究刘 玉,文 俊(华北电力大学电气与电子工程学院,北京 102206)Influencing Factor Analysis of Secondary Arc on UHV Transmission LinesLiu Yu,Wen Jun(Scho ol o f Electr ical and Elect ronic Engineering ,N o rth China Elect ric Po wer U niver sity,Beijing 102206,China)摘 要:为了研究潜供电弧的熄弧时间,提高单相自动重合闸的成功率,对影响潜供电弧的参数进行了理论分析,并利用电磁暂态仿真软件PSCAD /EMTDC 建立了输电线路发生单相接地故障后,模拟电弧发展的模型,并以晋东南-南阳-荆门1000kV 特高压交流试验示范工程为例,分析了影响特高压输电线路潜供电流的因素,其中包括导线布置方式、线路换位方式、线路输送容量、线路的结构等。
本文的分析结论将为减少潜供电流的方法提供理论依据,对将要建设的特高压输电线路有重要的参考意义。
关键词:潜供电流;输电线路;潜供电弧;耦合;特高压Abstract:To study the secondary arc extinction time and en -sure the success of the single -phase automatic reclosing,the secondary arc parameters are theoretically analyzed,and an arc model is built to simulate the transmission line fault af ter the single phase grounding by use of the electrom agnetic transient simulation softw are PSCAD/EMTDC.The Jin dongnan -Nanyang -Jingmen U HV (U ltra High Voltage)AC transmission lines item is used as an example.Factors influ -encing the secondary arc current are analyzed,such as line arrangement,conductor transposition,transmission capac-i ty,line structure and so on.Simulation results are consistent with the theoretical analysis.The conclusions can off er ref -erences to the under construction UHV projects.Key words:secondary arc current;transm ission line;sec -ondary arc;coupling;UHV0 引 言输电线路故障90%以上是瞬时单相接地故障,为提高供电可靠性,单相自动重合闸得到了广泛应用[1]。
潜供电流综述
根据以上条件，可写出下列表达故障相电压U和电流I的分布情况的传输线方程式：
图6潜供电流基本参数图
Fig.6Basic parameters of secondary arc current
(4)另外，潜供电弧参数是其电容和互感分量两者的矢量和,电容分量的大小取决于线路的相间电容以及两相运行时非故障相的实际运行电压,而互感分量的大小则取决于线路的相间互感以及两相运行时非故障相的实际电流。潜供电弧参数不仅取决于线路本身的固有参数和故障点的位置,而且与线路的运行参数,即单相重合期间两相运行时非故障相电流电压的分布有关，沿线(非故障相)各点的电压和电流随故障点的位置变化,而且电压和电流在数值上和相角上也都在变化[11]。
关键字:单相接地故障，潜供电流，恢复电压，单相自动重合闸
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自20世纪70~90年代国内外开展特高压输电技术研究以来，输电线路故障一直是人们关注的重要问题之一。据统计，在超(特)高压输电线路中，由于相间距离大，500kV线路故障中90%以上是单相接地故障。随着电压等级的升高，线路间的空间距离也越大，因此，对于特高压输电线路来说多相故障的发生率减小，而单相故障的发生率增加[1-2]。另外，特高压输电线路的杆塔较高压来说增高很多，线路上工作电压幅值很大，易由线路上产生向上先导，这些因素会使避雷线屏蔽性能变差，引发瞬时性故障。因此，对于特高压输电线路来说，单相瞬时性故障发生的几率相对来说更大。由于单相接地故障中，大部分为瞬时性故障，因此多采用单相自动重合闸来消除故障。使用单相自动重合闸的目的是为了在瞬时性故障消除后使线路重新投入运行，从而尽快恢复系统的正常运行状态[3]。
武汉大学过电压简答题总结
1.波阻抗Z和集中参数电阻R有相同点和不同点：答：相同点：①都是反映电压与电流之比。
②量纲相同都为Ω。
不同点：① R：电压u为R两端的电压，电流i为流过R的电流。
Z：电压u为导线对地电压，电流i为同方向导线电流。
② R：耗能；Z：不耗能将电场能量储存在导线周围的介质里。
③ R：常常与导线长度l有关。
Z：只与L0和C0有关，与导线长度无关。
2.彼得逊法则：当波沿分布参数线路传到节点A时，计算节点A电压u2q可应用等值集中参数电路进行计算。
在等值集中参数电路中：电源电动势为入射电压波u1q的两倍；等值集中参数电路的内阻为入射所经过的波阻抗Z1；Z2作为负载电阻。
使用条件：①波沿分布参数的线路入射；②波在节点只有一次折、反射过程。
要满足上述条件②，则要求和节点相连的线路必须是无穷长。
如果节点A两端的线路为有限长的话，则以上等值电路只适用于在线路端部形成的反射波尚未到达节点A的时间内。
优势：彼德逊法则把分布参数电路问题，变成集中参数等值电路问题，把微分方程问题变成代数方程问题，简化了计算。
4.冲击电晕对波过程的影响对导线耦合系数的影响：发生冲击电晕后，在导线周围形成导电性能较好的电晕套，在这个电晕区内充满电荷，相当于扩大了导线的有效半径，因而与其它导线间的耦合系数也增大。
对波阻抗和波速的影响：冲击电晕将使线路波阻抗减小、波速减小对波形的影响：冲击电晕减小波的陡度、降低波的幅值的特性，有利于变电所的防雷保护。
5.在冲击电压作用下，变压器绕组的初始电压分布对变压器绝缘的影响：初始电压分布要尽量接近稳态电压分布，可有效降低作用在绕组纵绝缘上的电位梯度，并消弱振荡，减小振荡过电压的幅值。
改善绕组初始电压分布：补偿对地电容的影响，增大纵向电容6.变压器在冲击电压下产生振荡的原因：绕组电容电感之间的能量转换和电压初始分布于最终分布不一致导致振荡。
振荡的对地最大电位与哪些因素有关：Umax与绕组末端接地有关接地，出现在拒绕组首段附近l/3处，1.4U0；不接地，绕组末端，1.9U0。
铁磁谐振-传递、PT饱和
平行线路间的传递过电压
在超高压线路上常采用单 相重合闸装置， 相重合闸装置 ， 传递过电 压在相间产生 健全相B 健全相 B 、 C 的工作电压和 负载电流通过相间互电容和 互电感对A 互电感对 A相产生静电和电 磁感应， 磁感应，在故障点仍有一定 数值的接地电流， 数值的接地电流，称为潜供 电流 电弧瞬间熄灭后，同样由于相间的耦合作用， 电弧瞬间熄灭后，同样由于相间的耦合作用，故障点立 即出现恢复电压，增加了故障点自动熄弧的困难， 即出现恢复电压，增加了故障点自动熄弧的困难，致使 自动重合闸失败
静电传递回路
例：额定电压为66/10kV的变压器 额定电压为66/10kV的变压器
低压侧每相对地电容： 低压侧每相对地电容： 断路器闭合时：C0=6500pF 断路器闭合时： 6500pF 断路器断开时： 1500pF 断路器断开时：C0=1500pF 变压器高、低压绕组的互电容： 变压器高、低压绕组的互电容： C12=2000pF 2000pF
谐振过电压谐振过电压传递过电压
传递过电压
当系统中发生不对称接地故障或断路器不同期操 作时，可能出现明显的零序工频电压， 作时，可能出现明显的零序工频电压 ，通过静电 和电磁耦合在相邻输电线路之间或变压器绕组 和电磁耦合在相邻输电线路 之间或变压器绕组之 相邻输电线路之间或变压器绕组之 间产生工频传递现象 若与接在电源中性点的消弧线圈或电压互感器等 铁磁元件组成谐振回路， 铁磁元件组成谐振回路，还可能产生线性谐振或 铁磁谐振传递过电压
→∞， ωC =1/ 2ωL，E→∞， 发生谐振，其实不会 。 C 上电压升高到一定 转为L 值，C 转为L
ωC +1/ ωL 1 ≥ 2ωC −1/ ωL 2
潜供电流和恢复电压的工程计算及其限制措施分析
［ 摘
要］ 为使在 ５ ０ ０ ｋ Ｖ及 以上超特高压输 电线路瞬时性故障后单相 自 动重合 闸重合成功 ，必须有效
限制 潜供 电流 和恢 复 电压 。 本 文 以湖 南 ５ ０ ０ ｋ Ｖ 湘 西至 永 州线路 为例 ， 进行 了潜供 电流 和恢 复 电压 的理论
分析计算 ， 并提 出了合理的限制措施 ， 同时利用 Ｂ Ｐ Ａ软件进行 了仿真计算。 ［ 关键词 ］ 潜供 电流； 恢复电输电线路正序 、 负序 电容 Ｃ ｌ １ ＝ Ｃ ２ ， ＝ ３ Ｃ Ｍ ／ ＋ Ｃ ｏ ／ ， 输 电线路零序 电容为 ｃ 。 ， Ｊ 为输 电线路长度 ， ｃ 为线路 超高压输 电线路 中 ，经常采用 单相重合 闸的方 线 间 电容 。 式 。当输 电线路发生单相故障时 ， 只切除线路故障相 ， Ｕ Ｖ 一， 一 、 —ｒ ］ ｒ ＋ 厂 、 线路转入非全相运行。然后进行单相重合 闸， 若为瞬 ＼ ／ Ｕ 时陛故障 ， 重合闸成功 ， 线路恢复三相正常运行状态 。 一厂、 ’ ］＿ ’ 厂、 一 一 ， 一 Ｊ搿＿ ｊ Ｖ 当然熄弧越快对重合闸成功越有利 ， 然而在非全相运 一 —Ｔ Ｔ 行期间，两运行相通过 电容耦合在故障点形成 电流 ；
一 ， ， 一 ， 一 、＋ ＿ 一 ， 厂、 ’ Ｖ ／ 一 、 Ｖ ／ ＾ 、一
引言
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运行相通过负荷电流时 ， 因相间存 在互感 ， 在故 障相 线路 中感应 电动势 ， 同样在故障点形成电流。这两部 分电流之和称为潜供 电流。为 了使得单相重合成功 ， 要 求 潜供 电流较 小 ， 并 且熄 弧 时 恢复 电压 也 较低 。
图 １ 正常运行工况下输电线路等值 电路 图
［ 中图分 类号 ］ Ｔ Ｍ７ ［ 文献标 识码 ］ Ａ ［ 文 章编 号 ］ １ ６ ７ １ — ５ ０ ０ ４（ ２ ０ １ ７ ） ０ ２ ． ０ ０ １ ７ ． ０ ４
电力继电保护术语
电力继电保护术语（引电力资料网）1、主保护：满足系统稳定和设备安全要求，能以最快速度有选择地切除被保护设备和线路故障的保护。
2、高频闭锁距离保护：利用距离保护的启动元件和距离方向元件控制收发信机发出高频闭锁信号，闭锁两侧保护的原理构成的高频保护。
3、二次设备：是指对一次设备的工作进行监测、控制、调节、保护以及为运行、维护人员提供运行工况或生产指挥信号所需的低压电气设备。
4、重复接地：将零线上的一点或多点，与大地进行再一次的连接叫重复接地。
5、距离保护：是利用阻抗元件来反应短路故障的保护装置。
因阻抗元件反应接入该元件的电压与电流的比值（U/I=Z），即反应短路故障点至保护安装处的阻抗值，而线路的阻抗与距离成正比，所以称这种保护为距离保护或阻抗保护。
6、零序保护：在大短路电流接地系统中发生接地故障后，就有零序电流、零序电压和零序功率出现，利用这些电量构成保护接地短路的继电保护装置统称为零序保护。
零序电流保护就是常用的一种。
7、后备保护：是指当某一元件的主保护或断路器拒绝动作时，能够以较长时限（相对于主保护）切除故障元件的保护元件。
8、高频保护：就是故障后将线路两端的电流相位或功率方向转化为高频信号，然后利用输电线路本身构成一高频电流通道，将此信号送至对端，以比较两端电流相位或功率方向的一种保护。
9、电力系统安全自动装置：是指防止电力系统失去稳定和避免电力系统发生大面积停电的自动保护装置。
10、电力系统事故：是指电力系统设备故障或人员工作失误，影响电能供应数量和质量并超过规定范围的事件。
11、谐振过电压：电力系统中一些电感、电容元件在系统进行操作或发生故障时可形成各种振荡回路，在一定的能源下，会产生串联谐振现象，导致系统某些元件出现严重的过电压。
12、断路器失灵保护：当系统发生故障，故障元件的保护动作而断路器操作失灵拒绝跳闸时，通过故障元件的保护作用于本变电站相邻断路器跳闸，有条件的还可以利用通道，使远端有关断路器同时跳闸的接线称为断路器失灵保护。
超高压电网潜供电流与单相重合闸
能较好地拟合过去, 但过未来的预测效果会随时间 的延长而减弱。此外 , 模型的建立和应用还存在以 下问题: 1) 我省处于计划经济向市场经济体制转轨的 时期 , 产业结构在进行大幅度的调整, 将导致用电 结构的显著变化。因此, 要做出合理的电力负荷预 测, 就要对产业结构的比例, 各行业的经济发展速
3
三相输电线路的电气参数
差别 , 如表 2 所示。按最大值取为 0 06s。
3 1 输电线路的基本电气参数 图 1 为三相输电线路的基本电气参数。它们可 以集中参数的形式表示 , 也可以分布参数的形式表 示。
间与电流大小和气象条件有关 , 当对电流进行补偿 后, 可以降到 0 2s 。 t4 t5 t6 t7 t5 t6 t7 t8 潜供电 弧弧道的去游离时间, 根 据试 从留有 裕度考虑的时间。为保证 开关 开关固 有合闸时间 , 如表 2 所示。各 验测定, 一般为 0 06s。 重合后弧道不再重燃 , 取 0 1s。 型开关不一样, 可取 0 25s。 开关合闸电阻工作时间, 为 0 02s。 以上从 t1 到 t8 的整个时间, 称为单相 重合闸 时间。实际的单相重合闸的整定时间, 就是根据它 作出的。 表 2 开关的动作时间
பைடு நூலகம்
∃ 0 25 ∃ 0 18 % 0 2 % 0 2 % 0 1 % 0 07
!
∃ 0 06 % 0 04 % 0 04 % 0 04 % 0 04
位的线路三相导线的对地电容相等。 3 2 输电线路的正序参数 R1 L1 C1 线路的正序电阻 线路的正序电感 线路的正序电容
漫湾侧 草铺侧
正序参数与基本参数之间的关系为: 2 3 影响单相重合闸成功率的因素 潜供电弧的熄灭和弧道不再重燃是单相重合闸 成功的关健。这里所说的潜供电流的熄灭是指在预 计的时间 ( 如 0 2s) 以内熄灭。如果潜供电弧的熄 灭时间超过此时 间, 或者虽然 熄灭, 可是又 重燃 了, 则重合闸就不会成功。 为了获得理想的比较短的潜供电弧的 熄灭时 间, 通常采用补偿的方法将潜供电流减小到一个合 理的数值 ( 一般为 10A 左右 ) 。为使弧道不致再重 10 R1 = R L1 = L- M C1 = 3C+ CZ 即线路正序电阻为导线的交流有效电阻; 线路 正序电感为导线的自感与互感之差; 线路的正序电 容为 3 倍相间电容与导线对地电容之和。 3 3 输电线路的另序参数 R0 线路的另序电阻 ( 1)
基于ATP_EMTP的特高压交流输电线路潜供电流仿真分析
（ R' + jwL' ） jwC' 为导线的传播系数。 式中 γ = 槡 由式（ 3 ） 、 （ 4 ） 可以得出如下结论： （ 1 ） 由电容引起的静电感应电压分量沿线分布 是一个常数， 与故障点位置无关。 （ 2 ） 由电容关系引起的潜供电流静电分量 I xC 的 沿线分布也几乎是常数。 （ 3 ） 由电感关系引起的恢复电压、 电磁感应分量 是以线路的中点为中心、 呈左右对称分布， 大小相等 方向相反， 如图 2 、 3 所示。 （ 4 ） 潜供电流电磁分量与故障点的位置密切相关。 当故障点出现在线路最左端时， 电流的方向是由大地流 向线路， 其潜供电流最大； 当故障点在线路最右端时， 电 流的方向是由线路流向大地， 其值与前者相同。
·
L（ C0 + 2 C12 ） 槡
潜供电弧的熄灭时间 潜供电弧在空气中燃烧， 只能靠风力以及电弧燃 烧产生的热气流拉弧， 因此熄弧的外界力量不大， 熄 灭时间主要与电流大小有关。 由于外界条件的复杂 性， 不存在精确的潜供电弧模型， 只能根据试验及运 行经验得到经验公式。 前苏联电力科学研究院根据 500 kV 线路的试验结果， 总结出了潜供电弧熄灭时 间 t、 电流大小 I 之间的经验公式［1］。 t = 0. 25 （ 0. 1 I + 0. 1 ） （ 5） 由式（ 5 ） 可得， 当 I = 20 A 时， t = 0. 75 s。 试验研究结果表明， 当风速为 1. 5 ～ 2. 5 m / s 时， 未经补偿的潜供电弧熄弧时间（ 按照 90% 的概率统 计） 可参考表 1 中的数据， 表中潜供电流数值是指潜 供电流基波工频分量有效值。
潜供电流影响因素的研究
潜供电流影响因素的研究栾鹏飞;李含善【摘要】The paper considers that the combustion time of secondary arcsin the extra-high voltage transmission lines is long, if these arcs can not be extinguished in time, the single-phase automatic reclosing would be failed; thus it has bad effect on the power supply security and system stability. Therefore, this article derives calculation formulas of inductance on neutral of shunt reactors which restrain secondary arc current and the calculation formulas of capacitance, inductance and total secondary arc current by using the circuit theory. These formulas can accurately compute the secondary arc current on short distance single circuit transmission lines. The paper uses simulation software Matlab to analyze the influences of the distance between lines and compensation scheme on the secondary arc current.%本文考虑到线路中由于超高压输电线路的潜供电弧燃烧时间长,如果不能及时熄灭,将造成单相自动重合闸失败,从而影响供电安全和系统稳定.为此本文首先通过电路理论推导出抑制潜供电流的并联电抗器中性点小电抗以及潜供电流的容性、感性以及总潜供电流计算公式,以便精确计算短距离单回输电线路的潜供电流.本文利用仿真软件Matlab仿真分析了线间距离以及不同的补偿方式对潜供电流的影响.【期刊名称】《三峡大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2011(033)004【总页数】4页(P47-50)【关键词】潜供电流;并联电抗器;补偿方式【作者】栾鹏飞;李含善【作者单位】内蒙古工业大学电力学院,内蒙古呼和浩特010051;内蒙古工业大学电力学院,内蒙古呼和浩特010051【正文语种】中文【中图分类】TM723据统计,超高压输电线路的故障90%以上是单相接地故障[1],而单相接地故障中有大部分是瞬时性故障.研究表明,单相自动重合闸是否成功在很大程度上取决于故障点的潜供电流大小和恢复电压幅值及其上升速度.由于特高压输电线路电压高,线路长,相间电容和互感数值大,导致潜供电弧燃烧时间较长,使单相自动重合闸的成功率大幅降低,对系统危害大.1 潜供电流在超高和特高压电网中,为了限制空载线路重合闸过电压,常采用单相重合闸操作.当系统的一相因单相接地故障而被切除后,由于相间互感和相间电容的耦合作用,被切除的故障相在故障点仍流过一定数值的接地电流,即潜供电流.潜供电流由容性和感性两个分量组成.对于潜供电流,我国大多采用并联电抗器加中性点小电抗的方法进行抑制.设LM、LN为并联电抗器及中性点小电抗的电感.2 潜供电流的分量2.1 潜供电流容性分量表达式本文从线路两端装设并联电抗器加中性点小电抗入手,从而推出潜供电流容性分量表达式.潜供电流容性分量的计算电路如图1所示.其中,L1、L2分别为线路首、末两端补偿时的等效相间电感(H);C0为线路单位长度相间电容(F/km);l是线路的长度.图1 无补偿时潜供电流容性分量计算电路由潜供电流容性分量的定义知,其计算公式为式中,l3为首、末端补偿的并联等效相间电感,表示为当线路首端补偿时,L3=L1;当线路末端补偿时L3=L2;当线路两端无补偿时,L1=L2=∞,则L3=∞.2.2 潜供电流感性分量表达式线路两端补偿时潜供电流感性分量计算电路图如图2所示.假设故障发生在距离首端x处.C1为故障相对地的电容(F/km);L0为线路单位长度自感(H/km),L1和L2分别为线路首、末端补偿等效对地电感(H);is L1和is L2为以故障点为界前后两端故障相线路上的感性分量(kA);eM1和eM2分别以故障点为界前后两端非故障相线路产生的感应电动势(kV).潜供电流的感性分量为is L=is L1-is L2.图2 两端补偿时潜供电流感性分量根据电路中的霍尔电流定律和叠加原理,从图中可推导出潜供电流感性分量的计算公式如下:式中,M为线路单位长度互感(H/km);X1和 X2为中间变量,分别为对于不同的补偿方式,X1和X2的表达式各不相同,具体为:线路末端补偿时线路首端补偿时则线路中潜供电流的总公式为:3 加速潜供电流熄灭的措施从国内外的输电线路运行记录统计结果看,超高压、特高压输电线路的故障90%以上是单相接地故障,而单相接地故障中有70%～80%为“瞬时性”故障.为了提高系统的稳定性和可靠性,现在的工程往往使用单相重合闸.为了使单相重合闸能够成功地动作,就要使潜供电流以及恢复电压要小.目前用于熄灭潜供电弧的方法主要有使用快速接地开关(HSGS)和并联电抗器中性点接小电抗2种.所有用于熄灭潜供电弧的方法均可归结为降低潜供电流的幅值,进而减少电弧燃烧的时间[2].本文只介绍一下用并联电抗器中性点接小电抗的方法来抑制潜供电流.3.1 并联电抗器中性点加小电抗由上述所知,故障相单相断开后,健全相与故障相之间的静电耦合在故障相的接地弧产生潜供电流的横分量,而接地磁耦合在接地弧道上形成潜供电流的纵分量.潜供电流主要取决于横分量的大小.显然,当线路上并联电抗器补偿不带中性点小电抗时,并联电抗器对相间电容不能达到近似全补偿效果,即不能有效地达到加速潜供电流熄灭的目的.而且电抗器与线路对地电容可能发生并联谐振,导致断开相出现谐振过电压.并联电抗器带中性点小电抗的补偿方式可以有效解决以上矛盾.并联电抗器中性点带小电抗接在线路中如图3所示.3.2 并联电抗器中性点小电抗的公式图3 并联电抗器中性点带小电抗接线图为了抑制潜供电流,在线路上增设了中性点带小电抗的并联电抗器.在线路上增设中性点小电抗的目的有两个:①控制潜供电流;②抑制线路谐振过电压.因此,小电抗的值一定要取恰当值,否则会引起线路发生谐振,从而影响线路的正常运行.因此,本文简单介绍中性点小电抗的取值.设LM、LN为并联电抗器及中性点小电抗的电感,其等效到输电线路侧的相间电感L12和对地电感L11分别为[2].为了完全抑制潜供电流,本文使相间电感L12和相间电容C发生并联谐振,根据电路知识求得:式中:X12=wL12,XC=1/wC.在实际工程中,为了避免产生并联谐振,通常使实际值略小于上述所求的值.4 影响潜供电流容性分量的因素影响潜供电流的因素很多,如风力及风速、空气的温度和湿度、线路换位方式及补偿方式、线路相间的距离等.本文利用仿真软件Matlab仿真分析了线间距离对潜供电流的影响.4.1 线间距离对潜供电流容性分量的影响本文以已经投运的海南联网工程为例,分析了不同的补偿方式以及线间距离对潜供电流的影响.海南联网工程采用500 kV交流架空线路与海底电缆混合输电方式,其中海底电缆长31 km,架空线路分为两段,长度分别为14.5km和127km[5].海南联网工程示意图如图4所示.由于海底电缆三相距离较远,相间基本不存在互感,以及海底电缆基本上无相间电容耦合,所以潜供电流很小.因此,本文不再考虑海底电缆这部分的潜供电流,只考虑架空线上的潜供电流.本文以港城-南岭这段的架空线为例,来介绍线间距离对潜供电流容性分量的影响.在无补偿的情况下,根据公式(8)和(9)可知,潜供电流容性分量的有效值随线间距离变化的曲线如图5所示.从图5计算结果中可知,线间距离与潜供电流容性分量成相反变化规律,线间距离越远则潜供电流的容性分量就越小.图4 海南联网工程示意图图5 无补偿时线间距离对潜供电流容性分量的影响4.2 补偿方式对潜供电流容性分量的影响潜供电流容性分量不仅受到线间距离的影响,也与补偿方式有关.不同的补偿方式对抑制潜供电流的效果是不一样的.但不同的补偿方式却对潜供电流容性分量的抑制效果差不多.潜供电流容性分量在不同补偿方式下的的变化曲线如图6～8所示.图6 首端补偿时线间距离对潜供电流容性分量的影响4.3 仿真结果分析图5给出了线路无补偿时潜供电流容性分量的大小.在线间距离为10 m时,且在线路无补偿时,潜供电流的容性分量远远大于感性分量,起主要作用.所以,潜供电流的大小约为容性分量,这样大的潜供电流使得潜供电弧燃烧时间很长,如果不及时熄灭,将造成单相自动重合闸失败,从而影响供电安全以及系统稳定.从图6和图7知,线路单端补偿(首端补偿或末端补偿)潜供电流容性分量的大小是一样的,这是因为当线路单端补偿时,只影响潜供电流的感性分量,而不影响潜供电流的容性分量.也就是说在线路有补偿(两端、末端和首端补偿)时,潜供电流的容性分量数值很小,这是因为在并联电抗器补偿度小于1时,一般按相间全补偿原则,选择小电抗使得容性分量没有回路.所以,在线路有补偿时,由于容性分量很小,线路中的潜供电流主要受感性分量的影响.5 结论研究表明,单相重合闸是否成功在很大程度上取决于故障点的潜供电流大小和恢复电压[3-4].因此,当线路发生单相接地故障时,线路中的潜供电流是不容忽视的. (1)在无补偿的情况下,潜供电流的大小主要取决于潜供电流的容性分量.但当线路处于两端补偿、首端补偿以及末端补偿时,线路中的潜供电流容性分量几乎为零.所以,这时潜供电流的感性分量起主要作用.(2)当线路处于首端补偿和末端补偿时,它们对抑制潜供电流容性分量的效果是一样的.这是因为,潜供电流的容性分量与并联电抗器的补偿位置无关.(3)线路中潜供电流的感性分量与并联电抗器的补偿方式有关,而且也与线路对地距离成反比.参考文献：[1］陈政,康义,马怡情.广东-海南交流联网工程无功补偿及电磁暂态研究[J].电网技术,2009(19):20-38.[2］Mallat S.A Theory for Multire solution Signal Decomposition:The Wavelet Representation[J].IEEE T rans.on Pattern Anal and Machine Intell,1989,11(7):674-693.[3］Anderson J G.超高压输电线路[M].北京:水利电力出版社,1979.[4］商立群,施围.快速接地开关熄灭同杆双回输电线路潜供电弧的研究[J].电工电能新技术,2005,24(2):5-6.[5］广东-海南500 kV交流跨海联网工程无功补偿及电磁暂态研究[J].电网技术,2009,33(19):1-3.。
电力系统暂态分析第三章课后答案
电力系统暂态分析第三章课后答案1、什么是动力系统、电力系统、电力网？答:通常把发电企业的动力设施、设备和发电、输电、变电、配电、用电设备及相应的辅助系统组成的电能热能生产、输送、分配、使用的统一整体称为动力系统；把由发电、输电、变电、配电、用电设备及相应的辅助系统组成的电能生产、输送、分配、使用的统一整体称为电力系统；把由输电、变电、配电设备及相应的辅助系统组成的联系发电与用电的统一整体称为电力网。
2、现代电网有哪些特点?答:1、由较强的超高压系统构成主网架。
2、各电网之间联系较强,电压等级相对简化。
3、具有足够的调峰、调频、调压容量,能够实现自动发电控制,有较高的供电可靠性。
4、具有相应的安全稳定控制系统,高度自动化的监控系统和高度现代化的通信系统。
5、具有适应电力市场运营的技术支持系统,有利于合理利用能源。
3、区域电网互联的意义与作用是什么?答：1、可以合理利用能源,加强环境保护,有利于电力工业的可持续发展。
2、可安装大容量、高效能火电机组、水电机组和核电机组,有利于降低造价,节约能源,加快电力建设速度。
3、可以利用时差、温差,错开用电高峰,利用各地区用电的非同时性进行负荷调整,减少备用容量和装机容量。
4、可以在各地区之间互供电力、互通有无、互为备用,可减少事故备用容量,增强抵御事故能力,提高电网安全水平和供电可靠性。
5、能承受较大的冲击负荷,有利于改善电能质量。
6、可以跨流域调节水电,并在更大范围内进行水火电经济调度,取得更大的经济效益。
4、电网无功补偿的原则是什么?答:电网无功补偿的原则是电网无功补偿应基本上按分层分区和就地平衡原则考虑,并应能随负荷或电压进行调整,保证系统各枢纽点的电压在正常和事故后均能满足规定的要求,避免经长距离线路或多级变压器传送无功功率。
5、简述电力系统电压特性与频率特性的区别是什么?答：电力系统的频率特性取决于负荷的频率特性和发电机的频率特性(负荷随频率的变化而变化的特性叫负荷的频率特性。
继电保护考试知识点整理
继电保护考试知识点整理1、什么是继电保护装置?继电保护装置由哪⼏部分组成?各部分的作⽤是什么? （1）当电⼒系统中的电⼒元件（如发电机、线路等）或电⼒系统本⾝发⽣了故障危及电⼒系统安全运⾏时，能够向运⾏值班⼈员及时发出警告信号，或者直接向所控制的断路器发出跳闸命令以终⽌这些事件发展的⼀种⾃动化措施和设备。
实现这种⾃动化措施的成套设备,⼀般通称为继电保护装置。
（2）继电保护装置由测量部分、逻辑部分和执⾏部分组成。
（3）作⽤： (1)测量部分是判断保护是否应该启动；(2)逻辑部分是确定是否应跳闸或发信号，并将有关命令传给执⾏元件。
(3)执⾏部分是根据逻辑元件传递的信号，最后完成保护装置所担负的任务。
2、继电保护和⾃动装置应满⾜可靠性、选择性、灵敏性和速动性的要求3、什么是主保护,什么是后备保护当回路发⽣故障时，回路上的保护将在瞬间发出信号断开回路的开断元件，这个⽴即动作的保护就是主保护。
当主保护因为各种原因没有动作，在延时很短时间后，另⼀个保护将启动并动作，将故障回路跳开。
这个保护就是后备保护。
远后备保护：当主保护或断路器拒动时，由相邻电⼒设备或线路的保护来实现的后备保护。
近后备保护：当主保护拒动时，由本设备或线路的另⼀套保护来实现后备的保护；当断路器拒动时，由断路器失灵保护来实现近后备保护。
辅助保护：电⼒系统继电保护的辅助保护是为补充主保护和后备保护的性能或需要加速切除严重故障⽽增加的简单保护4、继电器作⽤在电路中起着⾃动调节、安全保护、转换电路等作⽤。
5、什么是继电器的返回系数？就是继电器的返回量数值与动作量数值的⽐值返回系数=返回电流/动作电流，该值反应继电器的灵敏性，该值愈接近1，则继电器就愈灵敏，但是灵敏度太⾼的继电器很多时候是不适⽤的，所以继电保护对继电器的返回系数有专门的要求，既不能过⾼也不能过低。
6、最⼤运⾏⽅式及最⼩运⾏⽅式最⼤运⾏⽅式，就是在某种运⾏⽅式下，系统的阻抗值最⼩，相应的短路电流将会最⼤，该运⾏⽅式就是最⼤运⾏⽅式。
特高压同塔双回输电线路的潜供电流
特高压同塔双回输电线路的潜供电流李召兄;文俊;徐超;张慧媛;肖湘宁【摘要】特高压输电线路的潜供电弧燃烧时间长,如果不能及时熄灭,将造成单相自动重合闸失败,从而影响供电安全和系统稳定。
因此,有必要研究特高压输电线路的潜供电流。
本文首先归纳总结了潜供电流的各种数学计算方法及其优缺点,并指出目前特高压输电线路潜供电流研究中的不足是缺乏仿真和实测数据以及没有考虑电弧模型。
接着针对我国在建的淮南—上海1000kV特高压交流同塔双回输电工程,采用PSCAD/EMTDC软件建立了其详细的仿真模型,包含系统模型、线路模型以及电弧模型。
最后利用所建模型,对该工程潜供电流进行了仿真研究,计算了单点故障、两点故障和不同线路负载率下的潜供电流及其持续时间。
研究结果表明,该工程潜供电流不会影响单相自动重合闸的成功重合。
【期刊名称】《电工技术学报》【年(卷),期】2010(000)011【总页数】8页(P148-154,163)【关键词】特高压;潜供电流;电弧模型;仿真分析;单相自动重合闸;集中参数;分布参数;二次模【作者】李召兄;文俊;徐超;张慧媛;肖湘宁【作者单位】【正文语种】中文【中图分类】TM7231 引言输电线路发生单相接地故障后，保护动作使故障相两侧断路器断开。
由于故障相和健全相之间的电容和电感耦合，故障点的电弧不能迅速熄灭，弧道中仍流过不大的感应电流，此电流称为潜供电流（或二次电流），相应的电弧称为潜供电弧（也称二次电弧）。
潜供电流由容性和感性两个分量组成。
容性分量是健全相的电压通过相间电容向故障点提供的电流；感性分量是健全相的电流通过相间互感在故障相上产生感应电动势，经过故障相对地电容、并联电抗器和故障点构成的回路，向故障点提供的电流。
从国内外输电线路运行记录看，超高压、特高压输电线路故障90%以上是单相接地故障，而单相接地故障中有 70%～80%为“瞬时性”故障[1]。
为了提高系统的稳定性和供电的可靠性，我国超高压、特高压输电线路一般采用单相自动重合闸，重合时间主要取决于潜供电流持续时间和系统稳定要求[2]。
500kV线路潜供电流计算
500kV线路潜供电流计算程 霞1,邵凤华2(1.内蒙古电力设计院;2.内蒙古大唐国际托克托发电有限责任公司) 摘 要:阐述了潜供电流的概念,提出了减少潜供电流的措施,介绍了在BPA程序中潜供电流的填写方法和计算方法。
关键词:潜供电流;BPA;计算1 潜供电流的概念高压线路的潜供电流由容性和感性两个分量组成。
容性分量是由于两个非故障相的工作电压通过相间电容向故障相进行电容性供电而产生的;感性分量是由于两个非故障相的工作电流通过相间互感向故障相进行感应供电而产生的。
容性分量和线路运行电压有关,而和线路上故障点的位置无关。
感性分量不但和非故障相通过的电流有关,而且和线路上故障点的位置有密切关系。
当故障发生在线路的送、受两端时,感性分量值为最大;如故障发生在线路的中央部分,则这一分量值很小,甚至为零。
2 减小潜供电流的措施当高压线路发生单相瞬时性接地故障时,单相重合闸装置使故障相两端断路器跳闸。
由于故障相和两个非故障相之间存在电容和电感耦合,即使故障相已与系统隔离,故障处的电弧仍不能迅速熄灭,以至快速单相重合闸不能成功。
这种情况对500kV 线路更为严重,因为潜供电流感性分量是与线路长度和运行电压成正比。
如由于工频过电压需要,在超高压线路上已安装了高压并联电抗器,则可在该电抗器的中性点上安装小电抗器。
高压电抗器加上小电抗器可对超高压线路的相间电容进行补偿,使容性潜供电流分量减小。
所以安装中性点小电抗器是减小潜供电流容性分量的措施,但它不能使感性分量减小。
当高压线路输送功率较大且单相接地故障点位于送端或受端时,则潜供电流的感性分量可能大于容性分量。
此时除采用小电抗器措施减小容性分量外,还需采用良导体地线措施以减小感性分量。
当单相重合闸装置切除故障相后,两个非故障相的工作电流在接地的地线上产生感应电流。
该感应电流的大小决定于地线材料。
一般钢地线上产生的感应电流很小。
良导体地线,如钢芯铝绞地线或铝合金地线上产生的感应电流较大,是减小潜供电流感性分量的有效措施。
传递--潜供电流
静电传递回路
U2
U
0
C12 C12 3C0
C0：包括发电机、母线和变压器低压绕阻
在内的每相对地电容
例：额定电压为66/10kV的变压器
低压侧每相对地电容：
• 断路器闭合时：C0=6500pF • 断路器断开时：C0=1500pF 变压器高、低压绕组的互电容：
实际中，将上述两组电抗器合并为一组中性点经小电抗接地的星 形联接电抗器
EM M IB IC
互电势、故障相对地电容、故障点的接地弧道构成一个回路，提供潜供电 流的纵向分量 互电势与线路长度成正比，潜供电流的纵分量的大小及方向与故障点位置 有关，恢复电压也如此
潜供电流中电磁分量较弱，主要是静电分量
潜供电流和恢复电压太大，会使电弧发生重燃 而延迟灭弧，或者不能最终灭弧。这是确定单 相重合闸的停电间隔时间，甚至是能否采用单 相重合闸的关键问题
自灭时间（s）（概率为90%） 0.35~0.16 0.57~0.34 0.64~0.41 0.78~0.50
限制措施
在导线间加一组三角联接或星形联接、中性点不接地的电抗器， 补偿相间电容C12的作用，使潜供电流的横分量及恢复电压趋于零
在线路两端各加一组星形联接、中性点接地的电抗器，补偿导线 对地电容，使潜供电流的纵分量回路阻抗趋于无穷大，潜供电流 的横分量趋于零
U2
U0
C12 C12 3C0
66
2000
3 2000 31500
11.72
kV
是低压侧额定电压的2.03倍，而断路器闭合 (计及发电机的对地电容) 时， 传递过电压
潜供电流的概念
潜供电流的概念
潜供电流是电子产品设计和研发过程中最重要的指标之一。
它是关于外部电源的输入的伏安值，指的是产品在伏安和温度因素的作用下，产品内部静态消耗电流的量级。
在制作电子产品过程中，需要考虑受供电电压影响的电流。
潜供电流是电子设备关键参数，必须特别注意。
因为它不仅影响产品功耗效率，还可能影响对设备稳定性的考虑，而且影响可靠性的量级更大。
潜供电流的测试指标有三个主要部分，一是温度测试。
当温度发生变化时，设备的潜供电流会发生变化，因此需要在多种温度下进行测试，以了解设备的潜供电流变化趋势。
二是电压测试。
潜供电流随电压变化而变化，因此对于低电压或低伏安条件下，也需要做相应的测试。
三是供电时间测试。
潜供电流出现变量，当供电时间延长时，会有意想不到的结果。
正确检测和分析潜供电流有助于产品的设计，也可以帮助企业制定电子设备改进方案，改善其可靠性和功耗性能。
然而，实际测试过程中不可避免地会有一些错误，因此在潜供电流检测过程中，实验结果必须及时做出解释，以减少设计和测试方面出现的差错。
BPA程序仿真计算超高压线路工频过电压及潜供电流方法的开发利用
Ｏ电力与能源０
Ｓ Ｉ Ｎ Ｅ＆Ｔ Ｃ Ｎ Ｌ Ｇ Ｉ Ｆ Ｒ ＴＯ ＣＥ Ｃ Ｅ Ｈ Ｏ Ｏ Ｙ Ｎ Ｏ ＭＡ Ｉ Ｎ
２１年 ０２
第１ 期
１０ ５
Ｌ 黄河 ７ ０ 贺兰山 ７ ０ ｌ１０ ＋ ５ ５ ８ ． ０ ３ 调整潮 流程序 ． ． ２ 正常 运行后 ， 为潮流 程序为 基础 ， 写相应 的稳 填 定数 据 ｓ ｉ ｗ 文件 对应潮 流中的 ｘ卡和 Ｌ卡 ，稳定 数据 中需 要填写变压 器零序参 数 ｘ 卡 和线 路零序参数 Ｌ 卡 ，主要还要包括 线路和高抗 的 电气参 Ｏ ０ 数， 均为零序参数 。其对应 的稳定． ｉ ｓ 文件 中所填数据 ： ｗ Ｘ 黄河 ０ ６ ． 黄河 ７０ ３ ００ ７ Ｏ １ ３ ５． ． ２ ０ Ｘ 黄河 ０ ３ 黄河 ３０ ３ 一００ Ｏ １６ ． ３ ． ． ７ ０ Ｌ 黄河变 ３０ Ｏ ３ ．三营变 ３ ０ ３ ． ．０ ５ ． ０ ４ ０１
［ 责任编辑 ： 常鹏飞 ］
《 上接 第 ５ ３页 ） 他经济损失 均由作业 队承担 ； ７ 其 （） ２ 扩孔 率在 ０ ６ 所超方量 由项 目 承担 ； — ％， 部 （） ３ 扩孔 率在 ６ 一 ５ 所超 方量 由成孔作业 队承担； ％ １ ％， （） ４ 扩孔 率在 １％一 ５ 所超方 量 由成 孔作 业 队按 １ ５ 系数 ５ ２ ％， ． 倍 ２ 承担 ： （） ５ 扩孔率在 ２ ％以上 ， 超方量 由成孑 作 业 队按 １ 倍 系 数承 ５ 所 Ｌ ． ５
担：
促操作人员按照相关要求进行操作 。改善单一计量 方式 ， 确保混凝土 专项专用 ， 杜绝现场原材 、 成本浪 费。当然 ， 目部相关管理制度 的支 项 持 至关重要 ． 现场技术人员 只有在强有力 的健全 的制度保障下才能将 问题控 制在可 控范围之 内。
潜供电流对重合闸的影响及防止
有 什 么 不 同 ？
陈 勖 标 同 志 ：
往 往 由 防 止 操 作 过 电 压 决 定 。
（甘 肃 省 景 泰 县 战 奇 发 ）
小 电 流 接 地 系 统 中 发 生 单 相 接
谐 振 过 电压 。 由 系 统 电 容 及 电
战 奇 发 同 志 ：
地 故 障 时 ，接 地 点 将 通 过 接 地 故 障 感 回 路 组 成 谐 振 回 路 时 引 起 ，特 点
持 相 同 ，各 电 气 量 的 波 动 范 围 不 大 ， 小 电流 接地 系统 中采用 中性 不 高 ，一 般 对 设 备 绝 缘 危 险 性 不 大 ，
且 振 荡 在 有 限 的 时 间 内 衰 减 从 而 进 入 新 的 平 衡 运 行 状 态 。
但 在 超 高 压 、远 距 离 输 电 确 定 绝 缘
较 长 ，将 使 重 合 闸 重 合 失 败 。 电 流 表 、功 率 表 周 期 性 的 大 幅 度 摆
特 点 是 持 续 时 间 短 暂 、冲 击 性 强 ，与
动 心 到
；电 压 表 周 期 性 大 幅 摆 动 ，振 的 电 压 波 动 最 大 ，并 周 期 性 接 近 于 零 ；失 步 的 发 电 厂 间
编 辑 同 志 ：
什 么 采 用 中性 点 经 消 弧 线 圈 接 地 ？ 不 利 情 况 下 过 电 压 倍 数 较 高 。 因 此
请 问 系 统 振 荡 事 故 与 短 路 事 故
（海 南 省 琼 海 市 陈 勖 标 ） ３０ ｋＶ及 以 上 高 压 系 统 的 绝 缘 水 平
电 力 系 统 振 荡 和 短 路 的 主 要 区 线 路 对 应 电 压 等 级 电 网 的 全 部 对 地 是 过 电 压 倍 数 高 、持 续 时 间 长 。
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在上例中，10kV侧接有电压互感器
设：互感器励磁阻抗为线性 每相阻抗值 Xm=500k ，则 XL=Xm / 3=167k 电容的阻抗X3C0=1/3C0=163k 满足 XL > X3C0 ，并联后等值电容为467pF
传递过电压 U2=30.9kV 达到10kV侧额定相电压的5.36倍，接近并联谐 振（U0=66/1.732=38.1kV）
潜供电流中电磁分量较弱，主要 是静电分量
潜供电流和恢复电压太大，会使 电弧发生重燃而延迟灭弧，或者 不能最终灭弧。这是确定单相重 合闸的停电间隔时间，甚至是能 否采用单相重合闸的关键问题
500kV输电线路有无电抗器补偿时 潜供电流与可能自灭时间（90%）
无电抗器补偿时潜供电流与可能自灭时间
潜供电流（有效值A） 8 12 14
所有的电压传递现象，不论是否引起谐振，都 是把一个电压等级系统的零序电压传递到另一 电压等级系统。在后一系统中造成并发出接地指示
传递过电压的限制措施
避免产生零序电压是根本措施，如尽量使断路器三相 同期动作，不出现非全相操作。对于110~220kV的空 载变压器，如其中性点不接地，在操作时应临时接地
传递潜供电流
传递过电压
当系统中发生不对称接地故障或断路器不同期操 作时，可能出现明显的零序工频电压，通过静电 和电磁耦合在相邻输电线路之间或变压器绕组之 间产生工频传递现象
若与接在电源中性点的消弧线圈或电压互感器等 铁磁元件组成谐振回路，还可能产生线性谐振或 铁磁谐振传递过电压
绕组间的传递过电压
健全相B、C的工作电压和 负载电流通过相间互电容和 互电感对A相产生静电和电 磁感应，在故障点仍有一定 数值的接地电流，称为潜供 电流
电弧瞬间熄灭后，同样由于相间的耦合作用，故障点立 即出现恢复电压，增加了故障点自动熄弧的困难，致使 自动重合闸失败
潜供电流的横分量
健全相B、C通过相间互电容C12经接地弧道注入大地的 电流，称之为潜供电流的横分量
低压侧断路器断开
低压侧接有电压互感器
正常运行时接近空载状态，且 L1/3C0 ，并联后的等值
电容很小，传递过电压很高
铁芯饱和，电感值减小，会出现 L1/3C0的状态，发生
并联谐振，U0 全部加在低压侧，铁芯更加饱和，3C0与L 并联后等值为电感，直至该电感与 C12 组成串联谐振 （铁 磁谐振）
避免回路参数形成谐振
在低压侧未装消弧线圈和对地电容很小的情况下，低 压侧加装对地电容（0.1F以上）即可限制电容传递过 电压
装有消弧线圈时，应增大脱谐度，若要求限制传递至
副方的电压不超过 U 0 ，在过补偿条件下，c 满足 ：
c
C12 3C0
UU00
1
平行线路间的传递过电压
在超高压线路上常采用单 相重合闸装置，传递过电 压在相间产生
在上例中，10kV侧接有电压互感器 如考虑互感器饱和的励磁特性
XC1 C(C 11 2 3C 0)14 .1k8 满足产生铁磁谐振的条件：
XL16k 7XC
低压侧断路器合闸 ----消弧线圈接入
消弧线圈过补偿运行，3C0与L并联后的等值阻抗为感 性，与C12 组成串联线性谐振回路，传递过电压严重威 胁发电机的绝缘，其谐振条件为
L3C01C12
消弧线圈欠补偿运行， 3C0与L并联后的等值阻抗为容
性，电容传递回路，传递过电压比过补偿低，脱谐度越 小等值电容越小，在低压侧出现的传递过电压越接近值
U0，不会发生谐振现象
传递过电压的危害
可能产生谐振（线性或铁磁谐振）；可能出现 传递过电压接近U0
传递过电压虽然不高，但与正序电压叠加的结 果导致三相对地电压的不平衡，出现一相、二 相、甚至三相电压同时升高的严重现象
自灭时间（s）（概率为90%） <0.1
0.15~0.10 0.25~0.18
有电抗器补偿时潜供电流与可能自灭时间
潜供电流（有效值A） 14 20 30 40
自灭时间（s）（概率为90%） 0.35~0.16 0.57~0.34 0.64~0.41 0.78~0.50
限制措施
在导线间加一组三角联接或星形联接、中性点不 接地的电抗器，补偿相间电容C12的作用，使潜 供电流的横分量及恢复电压趋于零
U 2 U 0C 1C 2 1 3 C 206 3 6 20 2 3 0 0 10 0 5 1 0 0 .7 1 0 k 2V
是低压侧额定电压的2.03倍，而断路器闭合 (计及发电 机的对地电容) 时，传递过电压
U 2 U 0C 1C 2 1 3 C 206 3 6 20 2 3 0 0 60 0 5 3 0 0 .50 k 5V
U0 66/ 3 kV
C12=2000pF
当高压侧发生单相接地故障时，零序电压等于相电压
U0 66/ 3 kV
低压侧断路器断开
低压侧未接电压互感器 C0 值较小，传递电压很高，将会出现三相对地电压的不 平衡，一相低两相高，继电保护可能发出“接地”信号， 即所谓“虚幻接地”现象，例中10kV侧的传递过电压
IxC 12 E BE CC 1E 2A
弧隙间的恢复电压
UA
EA 2
2C12 2C12C0
对于给定的长度的线路，Ix 、UA值不变，与故障 点位置无关
潜供电流的纵分量
由B、C相负载电流通过互感M产生的电磁感应电动势：
EMMIBIC
互电势、故障相对地电容、故障点的接地弧道构成一个 回路，提供潜供电流的纵向分量 互电势与线路长度成正比，潜供电流的纵分量的大小及 方向与故障点位置有关，恢复电压也如此
静电传递回路
在系统不正常时，中性点不 接地变压器产生的中性点位 移电压，即工频零序电压， 通过绕组之间电容传递到低 压侧，使整个低压系统的对 地电位提高
U2 U0C12C132C0
C0：包括发电机、母线和
变压器低压绕阻在内的每 相对地电容
例：额定电压为66/10kV的变压器
低压侧每相对地电容：
断路器闭合时：C0=6500pF 断路器断开时：C0=1500pF 变压器高、低压绕组的互电容：
在线路两端各加一组星形联接、中性点接地的电 抗器，补偿导线对地电容，使潜供电流的纵分量 回路阻抗趋于无穷大，潜供电流的横分量趋于零