钨合金三点弯曲破坏的细观数值模拟

合集下载

钨合金杆式弹穿甲侵彻开坑阶段绝热剪切失效的数值模拟

钨合金杆式弹穿甲侵彻开坑阶段绝热剪切失效的数值模拟王猛;杨明川;罗荣梅;唐恩凌【摘要】The failure mechanism of tungsten alloy long rod penetrator piercing into armor target was investigated. The LS-DYNA3D dynamic code was employed to simulate the evolution of large plastic deformation and the adiabatic shear failure at penetration cratering stage.A large mushroom-head is first formed on the head of tungsten alloy penetrator during cratering stage and then the adiabatic shear failure follows due to the plastic shear instability.The adiabatic shear bands are distributed mainly at the back of mushroom-head edge and the front of mushroom-head nose respectively.The mechanical condition which results in the occurance of adiabatic shear failure was also discussed.Based on the simulation,it can be concluded that the adiabatic shear failure distributing at the front of the mushroom-head may lead to short stagnating penetration,which is negative to the penetration performance.%为深入研究钨合金杆式弹芯在穿甲侵彻过程中的失效机制，利用 LS-DYNA3D 动力学软件对侵彻开坑阶段的塑性变形演化和绝热剪切失效进行数值模拟。

两种钨合金材料力学行为及微观损伤研究

李娜，李玉龙，郭伟国
（西北工业大学航空学院，陕西西安 710072 ）摘要首先测试 83W 旋锻（8Fe-9Ni-83W）和 89W 径锻（5Fe-6Ni-89W）两种钨合金棒材的各向异性情况，然后对两种钨合
金材料分别进行了温度从 -196 ℃到 800 ℃的动、静态压缩试验（应变率 10-3~7 000 s-1）和拉伸试验（应变率 10-3~1 000 s-1），得到了其应力应变关系曲线和失效应变。结果表明：两种棒材都存在各向异性特性，钨合金棒材沿径向硬度不均匀，越靠近棒心，硬度越低。随着应变率的升高和温度的降低，两种钨合金材料的流动应力升高；在所研究的温度范围内，一定应变率下两种钨合金材料都出现了动态应变时效现象；两种钨合金材料的失效应变随着应变率的增大而降低。最后观察钨合金试验后的金相照片，给出应变率和温度以及钨颗粒含量对其损伤模式的影响。关键词钨合金；损伤；应变率；动态应变时效；各向异性；温度；损伤模式中图分类号 V250.3 ；O347.3 文献标识码 A 文章编号 1004-244X （2009 ）04-0099-05
Abstract The anisotropy is found in two kinds of tungsten alloys of rotary forged 83W and radial forged 89W． Then the
compression and tension tests of two tungsten alloys are carried out ， with a compression strain rate from 10 -3 to 7 000 s -1 at temperature from -196 ℃ to 800 ℃ and a tension strain rate from 10 -3 to 1 000 s -1 at room temperature. The stress -strain relation and the failure strain of two tungsten alloys are obtained ， respectively. The results show that the flow stress increases with the strain rate increasing and temperature decreasing ， and the failure strain decreases with the strain rate increasing. The dynamic strain aging of two tungsten alloys appears at a certain temperature and strain rate. Metallographic analysis on the deformed tungsten alloy specimen shows that the strain rate ， temperature and content of tungsten grain influence the damage mode of tungsten alloy.

预扭转钨合金杆弹侵彻钢靶的数值模拟

塑性应力应变关系为
＝Байду номын сангаас
２ＧｅｎＯｉｋ％ｋｋｉｉ— ｇＳｋｊ一ｓｉ
（）１
式中：Ｇ为剪切模量，表示应变偏量中的弹性分量，两项是旋转修正项，中Ｃ表示旋转张量。：后其Ｏ
形式的屈服函数［］
Ｙ＝（＋胰ｐ（Ａ）１＋Ｃｌ（）ｎｐ）（）３
对于钢靶，采用ＪｈｓｎＣｏ则ｏｎｏ．ｏｋ给出的更有普遍意义的屈服函数一，考虑应变硬化、变率硬化，它应但不考虑静水压力和温度的作用Ｙ＝ｒ（。［ｏＥ）１＋ＣＩ（）１］ｎ（）４
数值模拟是长杆弹侵彻研究中最常用的方法，值模拟不仅可以获得大量实验中无法得到的物理数
量以供理论分析使用，可以方便地开展不同初始条件、同材料杆弹和靶板的模拟计算，真地再现还不逼侵彻贯穿的整个过程。因此数值模拟方法逐渐成为研究高速侵彻贯穿方面的主要方法。本文中在侵彻实验的基础上，用二维Ｌｇａｇ运ａｒｅ有限元方法，展预扭转和未扭转钨合金长杆弹高ｎ开速贯穿钢靶的数值模拟计算，出侵彻贯穿的主要物理图象，给以及杆弹侵彻初始速度与剩余速度的关系

直三点弯曲试样K_1的MMC解

直三点弯曲试样K_1的MMC解
李贵才;马德林
【期刊名称】《兵器材料科学与工程》
【年(卷),期】1992(15)8
【摘要】利用MMC法计算了直三点弯曲试样在S/W=3(0.5)~5、8六种情况下,a/W=0.25～0.70时的K_1B(√)~3/M值。

并给出了适用于上述范围的高精度通用拟合式。

【总页数】6页(P21-26)
【关键词】三点弯曲试样;MMC法;断裂力学
【作者】李贵才;马德林
【作者单位】五二研究所
【正文语种】中文
【中图分类】TG115.57
【相关文献】
1.直三点弯曲试样边界配位法的收敛性 [J], 颜声远;张德驺
2.直三点弯曲试样K1的数值解法 [J], 颜声远;孟溪
3.直三点弯曲试样与CT试样的da／dN对比实验研究 [J], 佟刚;魏玉霖
4.直裂纹三点弯曲圆梁断裂韧度试样的J积分估算公式 [J], 王启智;李贺;刘东燕
5.直三点弯曲试样K_1的数值解法 [J], 颜声远;孟溪
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

钨合金基体相原位细观性能的测定

ｏｒｎｎｅＳｉｃｎｔｕｅｏｈａＮｎｂ１１３ＣｉａｆｄａｃｃｎｅＩｓｔｔｆｉ，ｉｇｏ３５０，ｈ）ＯｅｉＣｎｎ
ＡｂｔａｔＴｂａｎｔｅｍｉｒ — ｒｐｒｅｆｕｇｔｎａｌｙｍａｒｓｒｃ：ｏｏｔｉｃｏｐｏｅｔｓｏｎｓｅｌｔｘ，ｉｃｏｈｒｎｓｎｃｏｅａｔｈｉｔｏｉｔｍｉｒ — ａｄｅｓａｄｍｉｒ — ｌｓｃｓｉｍｏｕｕｒａｕｅｙｎｎ — ｄｎａｉｎｅｐｒｎｓＴｅｍｉｒ — ｉｌｔｎｔｄｌｓｗｅｅｍｅｓｒｄｂａｏｉｅｔｔｘｅｍｅｔ．ｈｃｏｙｅｄｓｅｇｈ，ｍｉｒ — ａｄｎｎｎｏｉｒｃｏｈｒｅｉｇｍｏｕｕ，ｅａｔｐａｔａａｔｒｎｈｔｓ —ｔａｎｒｌｔｎｈｐｏｅｔｎｓｅｌｙｍａｒｅｅｄｌｓｌｓｌｓｃｐｒｍｅｅｓａｄｔｅｓｒｓｓｉｅａｉｓｉｆｔｕｇｔｎａｌｔｘｗｒｏｉｅｒｏｈｏｉｄｔｒｎｄｓｎｔｅｉｉｅｅｎｍｅｈｄ，ａａｄｎｎｍｏｅ，ａｄｈｌａ — ｉｐａｅｎｅｅｍｉｅｕｉｇｈｆｔｎｅｌｍｅｔｔｏｈｒｅｉｇｄｌｎｔｅｏｄｄｓｌｃｍｅｔｒｌｔｎｈｐｂａｎｄｒｍｎｎ — ｄｎａｉｎｘｅｉｎｓＡａｙｅｏｔｅｅｕｔｈｗｈａｔｅｅａｉｓｉｏｔｉｅｆｏｏａｏｉｅｔｔｅｐｒｎｏｍｅｔ．ｎｌｓｓｆｈｒｓｌｓｏｔｔｈｓｃｍｐｓｉｎｏｈｌｙａｄｄｆｒａｉｎｓｅｇｅｉｇａｅｔａｉａｔｒｏｉｆｅｃｈｃｏｏｏｉｏｆｔｅａｌｔｏｎｅｏｍｔｔｎｔｎｎｒｗｏｂｓｃｆｃｏｓｔｎｕｎｅｔｅｍｉｒ — ｏｒｈｌｐｏｅｅｆｔｎｓｅｌｙｍａｒ．Ｔｅｍｉｒ — ａｄｅｓａｄｍｉｒ — ｉｌｔｎｔｆｔｅａｏｔｘｒｐ￣ｉｓｏｕｇｔｎａｌｔｘｏｉｈｃｏｈｒｎｓｎｃｏｙｅｄｓｒｇｈｏｈｌｙｍａｒｅｉ

《含Y2O3中高碳堆焊合金的微观组织和力学性能及其数值模拟》范文

《含Y2O3中高碳堆焊合金的微观组织和力学性能及其数值模拟》篇一一、引言随着现代工业的快速发展，高强度、高耐腐蚀性的合金材料在各种工程领域中得到了广泛应用。

含Y2O3的中高碳堆焊合金因其独特的物理和化学性质，在高温、高压和腐蚀性环境下表现出优异的性能。

本文将重点研究此类合金的微观组织结构和力学性能，并探讨其数值模拟方法。

二、含Y2O3中高碳堆焊合金的微观组织结构1. 合金成分与制备工艺含Y2O3的中高碳堆焊合金主要由碳、铬、钨等元素组成，其中Y2O3的添加能有效提高合金的硬度和耐腐蚀性。

制备过程中，通过电弧堆焊或激光堆焊等工艺将合金材料熔化并沉积在基材上。

2. 微观组织结构微观组织结构分析表明，该合金主要由高硬度的碳化物相和基体相组成。

Y2O3的添加可以显著改善合金的微观结构，使得碳化物分布更均匀，提高材料的力学性能。

此外，细小的晶粒尺寸也能增强合金的抗裂性。

三、力学性能分析1. 硬度分析通过对合金进行硬度测试，发现其硬度较高，这主要归因于Y2O3的加入使得碳化物在合金中均匀分布，增强了合金的硬度和耐磨性。

2. 抗拉强度和韧性该合金具有较高的抗拉强度和韧性，这得益于其均匀的微观组织结构和细小的晶粒尺寸。

此外，Y2O3的加入也提高了合金的抗拉强度和韧性。

四、数值模拟方法针对含Y2O3的中高碳堆焊合金，采用有限元法进行数值模拟。

通过建立合金的三维模型，设定合理的材料参数和边界条件，可以模拟出合金在高温、高压和腐蚀性环境下的力学行为。

此外，还可以通过模拟不同工艺参数对合金性能的影响，为实际生产过程中的优化提供理论依据。

五、结论通过对含Y2O3的中高碳堆焊合金的微观组织结构和力学性能的研究，我们发现该合金具有优异的硬度和耐磨性，以及较高的抗拉强度和韧性。

这主要归因于Y2O3的加入使得碳化物在合金中均匀分布，以及细小的晶粒尺寸。

此外，通过数值模拟方法可以更深入地了解该合金在高温、高压和腐蚀性环境下的力学行为，为实际生产过程中的优化提供理论依据。

热挤压钨合金动态力学性能及破坏规律研究

热挤压钨合金动态力学性能及破坏规律研究木
倪芳，李树奎，刘金旭，迎春王
（京理工大学材料科学与工程学院，京１０８）北北００１
摘
要：用热挤压工艺对９．Ｗ一．ｉ１Ｆ一＿ｏ合金进行形变强化，与挤压捧材轴向呈０４、Ｏ夹角方向取试样采４９３４ — ．ｅ０】Ｎ６ｃ沿、５９。
进行动态压缩性能试验，对试验后的试样进行微观分析．测试挤压后钨合金的显微硬度。试验结果表明：挤压钨合金具热有纤维状的微观组织特征，屈服强度和塑性呈现明显的各向异性，压过程中粘结相的强化效果较钨颗粒明显；挤压钨挤热合金的绝热剪切敏感性呈各向异性，直于纤维组织方向绝热剪切敏感性最高，行于纤维组织方向绝热剪切敏感性垂平
ＲｓａｃｎｄｒｍｌｃａｉａｒｐｒｉｓａｄｆｉｒａｆＷＨＡｙｈｔｅｔｓｏｅｅｒｈｏｙｍｃｍｅｈｎｃｌｏｅｔｎｌｅｌｗｏｐｅａｕｂｏｘｒｉｎｕ
ＮＩＦｎ，ＩＳｕｋｉＬＵＪｎｘＷＡＮＧＹｉｇｃｕａｇＬｈ－ｕ，Ｉｉ－ｕ，ｎ－ｈｎ
ｏｅｔｔｎ，ｔｅａｉｌｄｒｃｉｎ，ｔｅｒｄａｉｃｉｎａｄｔｅ４。ａｇｅ’ ｉｅｔｎｗｉｈｏｒｓｉｇａｉ．Ｔｅｄｎｍｉｉｒｎａｉｓｈｘａｉｔｏｅｏｈａｉｌｄｒｔｎｈ５ｎｌＳｄｒｃｉｔｔｅｃｍｐｅｓｎｘｓｈｙａｃｅｏｏｈｍｅｈｎｃｌｐｏｅｔｓｗｅｅｓｄｅｎｔｅｓｅｉｎｎｈｃｏｔｕｔｒｎｌｓｓｗａａｒｅｕｕｓｑｅｔ．Ｍｉｒｃａｉａｒｐｒｉｒｔｉｄｏｈｐｃｍｅｓａｄｔｅｍｉｒｓｒｃｕｅａａｙｉｓｃｒｉｄｏｔｓｂｅｕｎｌｅｕｙｃｏ— ｈｒｎｓｅｔｗａｒｃｓｅｎｔｅａ — ｘｒｄｄＷＨＡ．Ｔｅｒｓｌｈｗｔａ．ｈｔｅｔｄｄＷＨＡｈｓｆｒｕｒｉｓａｄｉａｄｅｓｔｓｓｐｅｓｄｏｈｓｅｔｅｏｕｈｅｕｔｓｏｈｔｏｘｒｅｓｕａｂｏｓｇａｎ，ｎｔｉｓｄｎｍｉｃａｉａｐｏｅｔｓａｄｐａｔｉｒｎｓｔｐｃ；ｔｅｅｆｃｆｓｒｎｔｅｉｇｉｍｏｅｅｆｃｉｅｏｔｘｔａｎｙａｃｍｅｈｎｃｌｒｐｒｅｎｌｓｉｔａｅａｉｒｉｉｃｙｏｏｈｆｔｏｔｅｇｈｎｎｓｅｒｆｔｎｍａｒｈｎｏｅｖｉｔｎｓｎｇａｎ．ａｙｉｒｓｌｈｗｔａ，ｔｅａ — ｘｒｄｄＷＨＡｈｓａｉｏｒｐｃａｉｂｔｈａｅｓｔｉ．ｐｃｍｅｓｉａｉｌｕｇｔｒｉｓＡｎｌｓｅｕｔｓｏｔｈｓｅｔｅｅｓｓｈｕａｎｓｔｉｄａａｉｓｅｓｎｉｖｔＳｅｉｎｒｄａｏｃｒｉｙｎｄｒｃｉｎａｅｔｅｈｇｅｔａｉｂｔｓｅｒｓｎｉｖｔ，ｗｉｐｃｍｅｓｉｉｌｉｃｉｎｈｖｈｌｗｓｄａａｉｈａｉｔｈｖｈｉｈｓｄａａｉｈａｅｓｔｉｅｏｃｉｙｈｌｓｅｉｎｎａａｅｘｄｒｔａｅｔｅｏｅｔｉｂｔｓｅｒｅｏａｃｓｎｉｖｔａｄｃａｋｎｔｔｎｒｐｇｔｒａｉｎｔｅｔｎｓｅｒｉｓｔａｎｍａｒ．ｅｓｔｉｉｙ；ｎｒｃｓｉｉａｅａｄｐａａｅｍｏｅｅｓｌｉｈｇｔｎｇａｎｈｎｉｔｘｉｏｙｕｉ

三点弯曲蠕变试验中裂缝扩展的有限元计算分析

第16卷　第1期岩石力学与工程学报V ol.16N o.11997 1997年2月Ch inese J ou rna l of R ock M echan ics and E ng ineering16(1997),51—58　三点弯曲蠕变试验中裂缝扩展的有限元计算分析金丰年　浦奎英(南京工程兵工程学院　南京　210007)提要　应用破坏接近度的概念,将压应力作用下的非线性粘弹性模型扩张成了拉应力作用下的岩石力学模型。

应用该模型,对三点弯曲蠕变试验中裂缝的扩展过程进行了有限元计算,发现裂缝扩展随时间的变化与应力—应变曲线的形状,尤其是强度破坏点以后的曲线形状密切相关。

关键词　蠕变,裂缝扩展,有限元计算1　引言对于岩石力学中的裂缝扩展问题,基于弹塑性和粘弹性理论的研究已进行得比较多。

但是弹塑性理论的研究结果无法说明裂缝扩展的全过程,考虑时间效应的研究,则较多利用了线性粘弹性模型。

而根据最近的实验结果[1-5],岩石具有较强的非线性特性这一点,已越来越明确。

O kubo等[1]通过岩石的压缩试验,得出了岩石强度随载荷速度增加而增加,强度与载荷速度的1 (n+1)次方成正比的结果;并在综合分析载荷速度效应、卸载、蠕变和应力松弛等试验结果的基础上,提出了非线性粘弹性本构方程式,即Ε=ΚΡdΚ d t=aΡnΚm(2)式中,Κ称作可变模量,简称模量,a为常数,n为表示载荷速度效应的参数,m表示应力应变曲线形状的参数。

该模型能够较好地描述压应力作用下岩石的变形破坏特征。

文[6]应用该模型对圆形隧洞的有限元计算结果,则较好地反映了隧洞围岩的变形破坏特征。

由岩石三点弯曲载荷速度效应的试验结果可以知道,断裂韧性K m ax和断裂模量Ρb随加载位移速度增加而增加,与位移速度的1 (n+1)次方成正比,基于此试验结果提出的裂缝扩展力学模型表示如下[4]:d(∃a) d t=K n A(3)式中,∃a为裂缝扩展,K为应力强度因子,A为与∃a有关的系数。

钨合金壳体PELE的侵彻膨胀效应数值模拟

钨合金壳体PELE的侵彻膨胀效应数值模拟
张谋;蒋建伟;门建兵;王树有
【期刊名称】《弹箭与制导学报》
【年(卷),期】2009(029)002
【摘要】采用AUTODYN-2D软件对内核材料为高密度聚乙烯、Kevlar-Epoxy、Glass-Epoxy、尼龙、铝、铜的钨壳体PELE弹丸以不同速度侵彻厚50mm的铝靶过程进行了数值模拟.得到了装填不同内核材料PELE弹丸的横向效应随着速变化的规律.铝、高密度聚乙烯以及尼龙作为内核材料均有良好的横向效应,壳体有效破碎段长度可根据弹丸发射速度调节.研究结果为PELE弹药设计的材料、速度选取提供了参考.
【总页数】4页(P110-113)
【作者】张谋;蒋建伟;门建兵;王树有
【作者单位】北京理工大学爆炸科学与技术国家重点实验室,北京,100081;北京理工大学爆炸科学与技术国家重点实验室,北京,100081;北京理工大学爆炸科学与技术国家重点实验室,北京,100081;北京理工大学爆炸科学与技术国家重点实验室,北京,100081
【正文语种】中文
【中图分类】TJ012.4
【相关文献】
1.钨合金壳体侵彻混凝土靶板过程壳体应变的实验测试 [J], 程兴旺;王富耻;王鲁;李树奎
2.壳体和内芯的材料特性对PELE侵彻后效的影响 [J], 凃胜元;王军波;安振涛;夏长峰
3.PELE弹侵彻过程壳体膨胀破裂的数值模拟 [J], 蒋建伟;张谋;门建兵;王树有
4.钨合金弹侵彻运动双层靶板的数值模拟研究 [J], 吴世永;李慧
5.钨合金弹侵彻运动双层靶板的数值模拟研究 [J], 吴世永;李慧
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

【国家自然科学基金】_三点弯曲实验_基金支持热词逐年推荐_【万方软件创新助手】_20140803

科研热词推荐指数生物力学 2 力学性能 2 骨质疏松 1 骨密度 1 预切口梁 1 非线性超声 1 非线性系数 1 铸铁三点弯曲切口梁 1 铸铁 1 钢纤维混凝土 1 钎焊 1 设计方法 1 股骨 1 编织复合材料 1 结构承载力 1 细观应力 1 纤维增强水泥基复合材料 1 碳纤维薄板 1 碳纤维 1 碰撞 1 真空导入成型工艺 1 相移 1 相干梯度敏感 1 疲劳裂纹 1 电学模型 1 电子散斑干涉法 1 热解炭 1 点阵增强型 1 测试误差 1 沙疗 1 水胶比 1 正丁醇 1 条纹级数 1 断裂行为 1 断裂能 1 断裂特性 1 断裂 1 搅拌摩擦焊 1 损伤 1 拉伸强度 1 抗弯疲劳设计 1 抗弯性能 1 成骨生长肽 1 微观组织 1 弯曲 1 延性 1 应力强度因子 1 应力-裂纹宽度关系 1 应力 1 序贯治疗 1 层间电阻 1 层状金属材料 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72
局部搭接智能层尺度与界面寿命预测容限复合材料夹层结构均匀化理论反应层压缩强度单胞包al层力阻效应位错交通事故下肢 ⅰ型应力强度因子 rc梁 icvi cf/sic c/c复合材料 ag-cu-ti
2011年序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52
科研热词结合强度微弧氧化声发射三点弯曲实验骨质疏松模型骨组织形态计量学骨生物力学骨桥蛋白骨密度骨非均质性陶瓷材料间歇振动钛瓷结合钛瓷连续振动近似应力公式软化曲线转角试验裂纹扩展速率表面电位自由体积纯钛碳纤维薄板碳纤维复合材料碳纤维真实裂纹相对湿度疲劳方程疲劳寿命疲劳界面剥离生物力学特征规律煤体烟草烟污染混凝土梁水轮机模拟失重机械性能断裂韧度振动实验拉伸强度抗骨质疏松抗拉强度抗弯性能成形精度感觉神经微构件形态计量学

钨合金弹侵彻圆柱壳靶板的数值模拟

Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｎｍｅｉａｉｌｔｏｕｒｃｌｓｍｕａｉｎ；ｐｎｔａｉｎ；ｒｍａｎｉｅｏｉｅｅｒｔｏｅｉｎｇｖｌｃｔｙ；ｒｍａｎｎｉｅｉｎｒｅｉｉｇｋｎｔｅｅｇｃｙ
反导舰炮武器系统是利用舰炮弹丸的动能穿甲来摧毁来袭导弹，从而实现反导功能，是舰艇反导防御的最后一道屏障。舰炮武器系统的有效攻击距离是２００Ｉ０Ｉ以内… ，Ｔ而反舰导弹在此时已经进入末端惯性制导阶段，舰炮炮弹只有
１１计算模型．
全Ｊ。子弹要想引爆战斗部，必须先要能穿透反舰导弹的战斗部壳体，才有可能引爆战斗部的装药，因此首先要研究弹丸对战斗部壳体的侵彻能力。目前对弹丸的侵彻平板的实验和数值模拟的研究非常多。Ｊ但是对圆柱壳结构的研究，很少。对其进行研究对反导舰炮武器系统和反舰导弹的研制都有一定的理论指导意义。本文利用非线性动力学分析软件ＡＳＳＬ — ＹＡ，ＮＹ／ＳＤＮ通计算中采用模型结构如图１所示，由圆柱形钨合金弹和圆柱壳结构的目标靶板组成。钨合金弹的头部为半球形，直径为１总长度为１５ｍｍ，０ｍｍ，０质量为１２ｇ目标靶板模拟４。反舰导弹的战斗部，采用简化的圆柱壳结构，圆柱壳的外径为３０ｍ厚度为１６ｍ，６ｍｍ，料为３ＣＭＳ材０ｒｎｉ由于模型具Ａ。有对称性，计算中采用二分之一模型，在对称面上施加对称
ＷＵＳｉｏｇ，ｈ — ｎＷＡＮＧｅ— ＪＡＮＧＹｎｌｎｙＷｉｌ，Ｉｉａ— 。ａ

基于XFEM的混凝土三点弯曲梁开裂数值模拟研究

胡少伟，鲁文妍
（１．南京水利科学研究院，江苏南京２１００２４；２．水文水资源与水利工程科学国家重点实验室，江苏南京２１００２４）
摘要：扩展有限元法通过在相关节点的影响域上富集非连续位移模式，使对非连续位移场的表征独立于单元边
模型，应用扩展有限元法模拟了含初始裂纹的混凝
在裂缝所在区域（图１）定义了Ｈｅａｖｉｓｉｄｅ函数和裂缝尖端富集函数，其位移表达式为
ｕ（）＝∑ ｕｉＮ＋∑ ｂ￣ＮｉＨ（ｘ）＋
‘Ｅ１ＪＥＪ
式中： Ⅳ 为ｉ点常规有限元形函数；为常规有限元节点位移；Ｈ（）为Ｈｅａｖｉｓｉｄｅ阶跃函数； Ⅳ 为点与
Ｈｅａｖｉｓｉｄｅ函数相关的形函数；ｂ为被裂缝贯穿的单
元结点附加自由度（图１中方点所示）；Ｆ（）为裂缝尖端富集函数；Ｎ为ｋ点与裂缝尖端弹性富集函
置…．它最基本的思想是用一些局部附加函数来改
进传统有限元，使得裂缝几何独立于计算网格．
ＸＦＥＭ富集模式如图１所示．
来，国内外学者开展了广泛的研究，提出许多混凝土断裂模型，如虚拟裂缝模型 … 、等效裂缝模型、尺

钨合金动态力学性能的三维数值模拟研究

ＴｅｈｏｏｙＢｅｊｇＩｓｉｔｆＴｅｈｏｏｙ，ｉｎ００１Ｃｈｎ）ｃｎｌｇ，ｉｎｎｔｕｅｏｃｎｌｇＢｅｉｇ１０８，ｉａｉｔｊ
摘要：采用数值模拟的方法对钨合金在冲击载荷作用下的动态力学响应进行了研究。运用有限元动力分析程序建立了具有典型微观结构钨合金三维有限元单胞模型，钨合金在拉伸载荷作用下的动态力学性能进行了数值模拟研究，析对分了应变率对其力学性能的影响，出了不同应变率条件下单胞模型的应力和应变分布云图，与实验结果对比的基础上给在验证了该有限元模型的可靠性。关键词：钨合金；态力学性能；观结构；值模拟动微数
ｌａｉｒｎｖｓｉａｅｍｅｉａｉｕａｉｎｓｏｄｎｇｓｗｅｅｉｅｔｇｔｄｂｙｎｕｒｃ１ｓｍｌｔｏ．Ｔｈｅｅｆｃｆｓｒｉａｅｈｅｍｅｈａｃｌｐｒｐ— ｆｅｔｏｔａｎｒｔｓｏｎｔｃｎｉａｏ
ｔｎｇｓｅｌｏｓｗｅｅｅｔｂｌｓｄＴｈｙｍｉｅｈｎｉａｒｅｔｅｆｔｎｇｓｅｌｏｓｕｅｅｉｅｕｔｎａｌｙｒｓａｉｈｅ．ｅｄｎａｃｍｃａｃｌｐｏｐｒｉｓｏｕｔｎａｌｙｎｄｒｔｎｓｌ

钨合金易碎动能穿甲弹穿甲有限元模拟与分析

为柯西应力;
f
i
为单位质量体积力;
ıı
xi
为加速度;
Q
图 1 弹2靶系统示意图 F ig. 1 Sketch of p ro jectile2target system
212 弹2靶系统材料弹体材料为易碎高密度钨合金, 采用粉末冶金
为当前质量密度; Q0 为初始质量密度; V 为现时构形
的体积;
形状具有较长的圆锥形尖头Z发射速度为 1 km s 左右Z 弹2靶系统尺寸见图 1 所示Z
如下:
Rij, j + Qf i= Qıxı i,
(1)
Q= J Q0,
(2)
·
·
·
E = VS ij Eij - (p + q)V ,
(3)
式中 J 为 J acob i 矩阵; 各变量均为张量, 其中 Rij
靶板的材料为铝, 可以看作理想弹2塑性材料,
图 3 不同拉伸强度时弹体变形能变化曲线 F ig. 3 Cu rves of disto rtion energy of p ro jectile under
d ifferen t ten sion
所以选取了D YM A T EP 材料模型[3], 并且采用了最大塑性应变的破坏准则Z 313 仿真结果及分析
第 24 卷第 3 期 2004 年 3 月
北京理工大学学报 T ran saction s of B eijing In stitu te of T echno logy
文章编号: 100120645 (2004) 0320193204
V o l. 24 N o. 3 M a r. 2004
该模型的屈服面方程为压力 p 和偏应力张量

预扭钨弹侵彻厚钢靶的三维数值模拟

其法向位移
弹取为１ｏ型，半径４５楔弹ｍｍ．长度为８ｍ．剐分为八节点六面体单元．单元尺度弹ｃ弹其为０５．ｍｍ，单元划分径向８埕、向２层．怡高度方向有１Ｏ个单元．此划分单元．弹周弹６如弹单元形状接近理想的立方体．共有节点４９弹０５个单元２０４０个．横截面上单元网格划分弹
预扭转钨弹由于其长秆的自锐现象使其穿甲威力高于采扭转鸽弹
关键词鸪旮金，自锐敏值棋扣（０ｊ）ｓ
中图分类号
穿Ｉ弹【ｆｊ又称动能掸１一种主要的反装掸种．国目前仍用钨台金作为穿甲弹的弹是我
种强度分布有利于穿甲慢彻．ｋｏｅ “ （９。提ｍＥｂｍｔ１２。曾０Ｊｒ一种内硬外韧的弹芯设计数值模拟显示了这种弹芯设计的优势．ｆ们这里是外硬内韧，ｌ）然坷我是古
维普资讯
第１巷旃１２０年３Ｊ０２ｊ
掸进撤ＪｕｒａｆＢｌｓｉｓｏｎ１ａｌｔｏｉｃ
Ｖ０【Ｎｏ．１．１４Ｍａｒｃｈ２００２
预扭钨弹侵彻厚钢靶的三维数值模拟
见图１（．ａ）
对于预扭弹体．内外层的力学性能不相同．层由于加工硬化而表现为较高的屈服强其外度和较小的破坏应变．内层则相反．格说米．扭弹体由内到外屈服强度及破坏应变是而严预

钨合金材料宏微观性能分析及动态性能测试研究的开题报告

钨合金材料宏微观性能分析及动态性能测试研究的开题报告一、研究背景和目的钨是一种重要的材料，在冶金、电子、化学等方面都有广泛的应用。

钨合金材料是以钨为基础，加入其他元素制成的材料。

钨合金材料具有高密度、高熔点、高硬度、高强度和优异的耐高温性能，在航空、航天、国防、核能等领域有着重要的应用。

然而，钨合金材料在使用过程中会受到各种力学、热力学和化学影响，使其性能发生变化。

因此，对钨合金材料的宏观和微观性能进行研究，探讨材料中各种元素的作用及其相互作用，以及材料在不同环境下的性能变化规律，对材料的应用和改良具有重要的意义。

本项目的主要目的是进行钨合金材料的宏微观性能分析，研究其动态性能，在理论和实验上探讨钨合金材料的性能变化规律，并为其进一步的应用和改良提供理论和技术支持。

二、研究内容和方案1. 钨合金材料的成分、组织和结构分析通过扫描电镜、透射电镜等方法对钨合金材料的成分、组织和结构进行分析，并探究各元素的作用及其相互作用。

2. 钨合金材料的物理和力学性能测试通过常规实验方法对钨合金材料的物理和力学性能进行测试，包括硬度、强度、韧性等指标。

3. 钨合金材料的动态性能测试通过高速冲击实验、高温膨胀实验等动态实验方法对钨合金材料在不同温度、压力等条件下的性能变化规律进行研究。

4. 钨合金材料的应用研究通过实验和模拟的方法对钨合金材料在航空、航天、国防、核能等领域的应用进行研究，并提出改良措施。

三、研究意义本项目的研究意义在于：1. 对钨合金材料的宏微观性能进行深入分析，了解各元素的作用及其相互作用，为其进一步的应用和改良提供理论和技术支持。

2. 探讨钨合金材料在不同环境下的性能变化规律，为其应用提供科学依据。

3. 研究钨合金材料的应用，提高其在航空、航天、国防、核能等领域的性能，为相关产业的发展做出贡献。

四、研究方法研究方法主要包括实验方法和理论方法。

实验方法用于对钨合金材料的物理和力学性能进行测试，包括硬度、强度、韧性等指标的测量，以及高速冲击实验、高温膨胀实验等动态性能测试。

316L三点弯曲试样动静态断裂韧性对比实验研究

316L三点弯曲试样动静态断裂韧性对比实验研究曲嘉;庞跃钊;孙晓庆【摘要】In order to investigate the fracture toughness of 316 L stainless steel ,quasi-static three-point bending tests were conducted by the Instron -4505 universal testing machine using 316 L stainless steel samples which contain pre -existing cracks .From the tests ,its quasi-static fracture property parameters can be obtained:K I =53 .34 MPa m .Meanwhile , the tests were conducted to study this material ’ s dynamic fracture toughness bassed on SHPB technology .Its dynamic fracture toughness parameters can be obtained from the tests at three different loading rates .The results shows that:With the increasing of load rate,the dynamic fracture toughness of the material is decreased .316L stainless steel is the rate -sensitive material ,and the material has excellent fracture mechanical properties which can widely use in engineering practice .%为研究316 L型不锈钢的动静态断裂韧性，该文使用Instron－4505万能材料试验机对含有预制裂纹的316 L型不锈钢试样进行准静态三点弯曲实验，测得其准静态断裂韧性应力强度因子K I＝53．34 MPa m ，同时基于霍普金森压杆（ SHPB）技术对该材料三点弯曲试样进行动态断裂韧性的实验研究，测得其在3种不同加载率下的动态断裂韧性应力强度因子。

片状偏钨极电弧特性的数值模拟

电流密度分布．结果表明，片状偏钨极厚度方向电弧温度场、流场、电场及电流密度呈对称分布；相同焊接工艺参数
下，片状偏钨极电弧最高温度、最大流速及电流密度小于圆柱钨极电弧；电流密度受片状偏钨极前端斜边引导作用
和电弧惯性后拖效应的共同影响，其分布范围沿钨极宽度方向扩展，且电弧等温线在该方向上扩张；片状偏钨极前端斜边倾角的改变，会引起电流密度在钨极前端局部集中，并导致阴极下方高温区和阴极射流沿斜边偏移．关键词：焊接电弧；片状偏钨极；三维模型；数值模拟
第３８卷第４期
２０ｌ７年４月
焊接学报
ＴＲＡＮＳＡＣＴＩＯＮＳＯＦＴＨＥＣＨＩＮＡＷＥＬＤＩＮＧＩＮＳＩＴＴＵＴＩＯＮ
Ｖｏ１．３ ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ Ｎ。．４
Ａｐｉｒｌ２０１７
超窄间隙ＴＩＧ焊是近年来新兴的一种高效焊接
获得片状偏钨极电弧空间宏观物理特性参数，因而
阴极区和阳极区的复杂物理状态可以忽略；电弧可
看做是大气压下的稳态氩弧．很难深入理解片状偏钨极对ＴＩＧ电弧行为的影响机１．２控制方程理，相关报道也较少．质量守恒方程数值模拟分析与少量试验结果结合，能够有效塑＋・（｜ｐ１，）＝０揭示电弧宏观物理特性及其调控机理．如Ｔｓａｉ等

W-Ni-Fe合金静动态力学性能及数值模拟研究

W-Ni-Fe合金静动态力学性能及数值模拟研究宋卫东;刘海燕;宁建国【期刊名称】《力学学报》【年(卷),期】2010(042)006【摘要】采用MTS材料实验机和旋转盘式间接杆-杆型冲击拉伸试验装置对质量百分数为91%的钨合金材料力学性能进行了研究.基于试验结果,建立了具有钨合金典型细观结构的单胞有限元模型,采用不动点迭代方法给出了该有限元模型的真实位移条件,分析了不同颗粒度形状以及钨颗粒体积含量等细观参量对钨合金材料布不同载荷作用下力学性能的影响,给出了钨合金材料在不同载荷作用下的应力-应变曲线,并与试验结果进行了对比,二者具有较好的一致性.通过数值模拟发现不同颗粒度的钨合金材料均为应变率敏感材料;钨颗粒长径比对材料力学性能的影响不大;随着钨颗粒质量分数的增加,钨合金材料的屈服应力有所提高.【总页数】7页(P1149-1155)【作者】宋卫东;刘海燕;宁建国【作者单位】北京理工大学爆炸科学与技术国家重点实验室,北京,100081;北京理工大学宇航学院,北京,100081;北京理工大学爆炸科学与技术国家重点实验室,北京,100081【正文语种】中文【中图分类】O347.3【相关文献】1.高温后钢管RPC动态力学性能及数值模拟研究 [J], 郭伟东;陈万祥;张涛;梁文光2.W-Ni-Fe系钨合金的形变强化与动态力学性能研究进展 [J], 刘涛;范景莲3.聚氯乙烯弹性体静动态力学性能及本构模型 [J], 雷经发;许孟;刘涛;宣言;孙虹;魏展4.碳含量对W-Ni-Fe系合金析出相及动态力学性能的影响 [J], 王富耻;王迎春;黄国华;李树奎5.LC9铝合金的动态力学性能及温度相关性研究 [J], 苗应刚;邓琼;索涛;周战璇因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

ANSYS三点弯曲计算报告书

三点弯曲计算报告书2011.3.201.算例说明:三点弯曲实验是材料性能测试中常采用的一种方法,通过该方法可以方便的获得材料的弯曲强度和弯曲模量。

算例试样尺寸参考了实际实验采用的尺寸,试样的支撑及加载方式如图1所示，图2给出了试样的尺寸信息。

图1 三点弯曲示意图图2 试样尺寸信息2. 问题分析：材料特性为各向同性的简支梁，其弯曲应力存在理论解，根据材料力学相关理论[1]。

对于三点弯曲，各截面的应力可以通过公式(*)算出，最大拉压应力出现在集中力作用截面处。

z I My =σ （*）式中M 表示弯矩，y 表示截面上点到杆件中性面的距离， z I 表示截面对中性轴的惯性矩。

根据公式（*）可以方便的计算出最大应力值：MPa I y M m m I m mh y m m N FL M zz 76.1188022/4.47504max max max 4max max =====⋅==σ3. 问题求解从图1中可以看出试样的支撑形式属于简支梁，载荷为单点集中力，据此得到计算用模型及约束和载荷方式。

图4 给出了有限元网格划分。

关材料属性信息：弹性模量 Elastic Modulus=3.3Gpa泊松比Poisson ratio=0.3图3 试样的有限元模型4.结果分析：应力分布见图4所示，从图中可以看出，计算结果与理论分析一致，最大应力发生在集中力作用的截面处，有限元计算结果与理论解完全相同。

图4 三点弯曲应力分布图（上图为等轴视图下图为前视图）参考文献[1]范钦珊，殷雅俊，虞建伟 . 材料力学（第2版）, 清华大学出版社， 2008， P109。

相关主题

1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。

第28卷第1期应用力学学报 V ol.28 No.1 2011年2月 CHINESE JOURNAL OF APPLIED MECHANICS Feb. 2011基金项目：国家自然科学基金（10972180）来稿日期：2009-09-23 修回日期：2010-12-03第一作者简介：莫宵依，女，1957年生，西安理工大学工程力学系，副教授；研究方向——固体材料的破坏特性及断裂机理。

通讯作者：师俊平，E-mail: shijp@文章编号：1000- 4939(2011) 01-0075-04钨合金三点弯曲破坏的细观数值模拟莫宵依李猛王德法师俊平(西安理工大学 710048 西安)摘要：运用有限元方法模拟了钨合金材料的三点弯曲实验；采用单胞单元计算模型，分析了断口形貌与材料力学性能之间的关系；建立了宏观断裂形式与微观结构参数之间的关联。

结果表明：裂纹主要产生在W-W 界面、W-M 界面，且在基体中向前发展，钨合金材料的破坏可归结为延性材料的破坏；裂纹的尖端始终处于应力集中的状态，随着裂纹的扩展，拉应力集中不断释放，并且转移到新的裂纹尖端；裂纹尖端的单元为拉伸破坏，拉应力是导致裂纹扩展的主要因素。

关键词：钨合金；三点弯曲；数值模拟；界面中图分类号：O346.1 文献标识码： A1 引言由于钨合金具有熔点高、高温条件下强度优良、导热性好、热膨胀系数小、吸收射线能力强等特性，因此在国防军工、航空航天、电子工业、能源、冶金、机械加工工业、核工业都具有广泛的用途。

在军事工业中，钨合金目前已成为对付装甲目标的主要动能武器的弹芯材料。

本文建立了既能反映材料整体宏观性能又能捕捉其内部微观各相应力、应变分布的计算模型；数值模拟了钨合金材料三点弯曲实验；得到了钨合金材料断裂的过程、断口的微观形貌；并分析了断口形貌与材料力学性能之间的关系。

2 问题的描述钨合金是颗粒体占体积分数比例较大的复合材料，通常钨合金组织结构中钨颗粒呈球形且大小基本均匀，按密排六方结构分布在粘结相中。

图1是91W 合金烧结态下的微观结构。

本文在确定钨合金组织结构模型时作如下假设：① 钨颗粒为球形且大小均匀；② 钨颗粒在组织结构中按密排六方结构分布；③ 钨颗粒和粘结相紧密结合。

钨合金的微观组织结构示意图如图2所示。

图1 91W 合金烧结态下的微观结构图2 钨合金微观组织结构示意图76 应用力学学报第28卷在文献[1-3]的研究中，运用图2中的排列模式，计算模型采用图2所示的矩形模型，参数与合金成分之间的关系为21/2/2,(f f r r V V ab aπ==π (1)其中：f V 为钨颗粒在合金中所占的体积比；r 为钨颗粒的半径；a 、b 分别为模型中矩形ABCD 的边长。

3 计算模型本文采用图2所示的钨颗粒排列方式，计算中采用的单胞单元计算模型如图3所示（W 代表钨颗粒，M 代表基体相）。

图3 单胞单元计算模型为了反映宏观构件在外载荷作用下裂纹尖端细观结构变化和裂纹扩展的情况，采用图3所示的微观尺度下的单元计算模型进行计算，以此为基础构建整体的三点弯曲的宏观计算模型，并施加相应的约束。

对于本文所给定的钨合金材料，当计算尺度小到一定程度后，将呈现出非均匀性。

为了更好地反映出材料的实际情况，本文认为代表单元中的微尺度应比代表单元尺度至少小一个量级[7]。

为了建立复合材料的宏观性质与其自身的微结构参数之间的关联，本文将图3的单元计算模型沿其横向和纵向复制出与其相同的多个单元模型，这样就可扩大计算模型的尺寸从而建立如图4所示的计算模型。

本文的宏观计算模型尺寸长度为cm 级，宽度为mm 级，二者的尺度量级符合上面提到的最小代表体元尺度的要求，避免了尺寸效应和人为划定边界条件对计算结果的影响。

这样既能考察它的宏观响应也能考察合金内部应力、变形的分布情况。

在实际进行有限元分析计算时，采用相对尺寸进行处理。

在图4所示的模型中，长度方向含有268个单胞，宽度方向含有27个单胞，模型中单元个数为477576个，模型长约1cm ，模型宽为1.75mm ，符合最小代表单元的要求。

为了避免应力集中，将载荷加在宏观计算模型远离裂尖的地方，再传递至合金模型。

从图4和图5可以看出：计算模型既能反映材料的宏观特性，也能反映微观的特征。

计算中作了如下假定：钨合金宏观均匀；钨颗粒为球形且大小均匀；钨颗粒和基体紧密结合。

刚体与钨合金之间的接触定义为自动面面接触(CONTACT AUTOMATIC SURFACE TO SURFACE)，计算采用拉格朗日方法。

图4 计算模型图5 模型的局部放大图4 算例及计算结果分析计算采用有限元软件LS-DYNA ，所用单元为2D-SOLID 162。

材料模型主要描述材料在载荷作用下的应力-应变关系。

为更好地进行数值模拟，本文对钨颗粒和基体材料均采用Plastic Kinematic Harding 模型。

材料的相关参数见表1。

表1 计算中采用的力学参数相钨基体密度/3g m −⋅ 19.3 8.9 弹性模量/GPa 410 200 泊松比 0.27 0.31 屈服强度/MPa 650 800 硬化模量/MPa 700 800 失效应变0.1 0.3钨合金材料在三点弯曲载荷下从裂纹萌生直至破坏的全过程的应力云图如图6～图11所示。

由此可以看出：由于在缺口处有应力集中，裂纹首先在缺口处产生，随着载荷的增加，缺口位置多处萌第1期莫宵依，等：钨合金三点弯曲破坏的细观数值模拟77生裂纹；在这些裂纹中有一条演变为导致试件失效的主裂纹，主裂纹不断扩展，最终导致试件的整体失效。

试件受三点弯曲载荷作用，上端受拉，下端受压。

从图11也可以明显看出；试件上端钨颗粒被拉长；试件下端的钨颗粒受到了挤压。

图6 裂纹萌生图7 缺口处多处裂纹形成图8 裂尖的应力分布由断口形貌可以看出：裂纹主要产生在W-W 界面、W-M界面；并且是在基体中向前发展。

说明裂纹在这两个位置很容易向前发展，因为基体是延性的，所以钨合金材料的破坏为类似延性材料的破坏。

由计算结果可知：裂纹的尖端始终处于应力集中的状态；随着裂纹的扩展，拉应力集中不断释放，并且转移到新的裂纹尖端；裂纹尖端的单元为拉伸破坏，拉应力是导致裂纹扩展的主要因素。

图9主裂纹形成图10 主裂纹的扩展图11 钨合金的最终裂纹5 结论通过上述分析，可以得到如下结论。

1) 裂纹主要产生在W-W界面、W-M界面，且在粘结相中向前发展；因为基体是延性的，所以钨合金材料的破坏为类似延性材料的破坏。

2) 裂纹的尖端始终处于应力集中的状态；随着裂纹的扩展，拉应力集中不断释放，并且转移到新的裂纹尖端；裂纹尖端的单元为拉伸破坏，拉应力是导致裂纹扩展的主要因素。

参考文献[1]黄继华．高密度钨合金性能的计算机数值模拟研究[J]．稀有金属材料与工程，1998，27（6）：344-347．[2]黄继华．钨合金变形微观力学行为的计算机数值模拟[J]．北京科78应用力学学报第28卷技大学学报，1997，19（6）：546-549．[3]Ren Z Y，Zheng Q S．A quantitative study on minimum sizes ofrepresentative volume elements of cubic poly-crystals-numericalexperiments[J]．Journal of the Mechanics and Physics of Solids，2001，50(4) ：881-893 ．[4]Akhtar F．An investigation on the solid state sintering of mechanicallyalloyed nano-structured 90W-Ni-Fe tungsten heavy alloy[J]．International Journal of Refractory Metals & HardMaterials，2008，26（3）：145-151．[5]Fountzoulas C G，Gazonas G A，Cheeseman B A． Computationalmodeling of tungsten carbide sphere impact and penetration intohigh-strength-low-alloy (HSLA)-100 steel targets[J]．Journal ofMechanics of Materials and Structures，2007，2（10）：1965-1979．[6]Vogler T J，Clayton J D．Heterogeneous deformation and spall of anextruded tungsten alloy：plate impact experiments and crystal plasticity modeling[J]．Journal of the Mechanics and Physics of Solids，2008，56（2）：297-335．[7]Islam S H，Qu X，He X．Investigation of composition andmicrostructure effect on fracture behaviour of tungsten heavy alloys[J]．Powder Metallurgy，2007，50（1）：11-13．[8]Qiu K Q，Hao D Z，Ren Y L，et al．Mechanical properties for bulkmetallic glass with crystallites precipitation and second ductile phase addition[J]．Journal of Materials Science，2007， 42（9）：3223-3229．[9]Cheng X W，Wang F C，Li S K, et al．Research on novel self-sharpentungsten alloys[J]．Rare Metal Materials and Engineering，2006，35（11）：1761-1764．viiiCHINESE JOURNAL OF APPLIED MECHANICS vol.28The micro simulation of failure for the three-point bend specimen oftungsten alloyMo Xiaoyi Li Meng Wang Defa Shi Junping(Department of Engineering Mechanics, Xi’an University of Technology, 710048, Xi’an, China)Abstract: The three-point bend specimen of tungsten alloy is simulated by using Finite Element code LS-DYNA. And the relation between fractograph and the mechanical properties of tungsten alloy is obtained. The results show that the cracks mainly generate at interface of W-W or W-M, and grow ahead in matrix, so we can consider that the tungsten alloy is a kind of ductile-like material. And the stress always concentrates on the top of crack. The tensile stress releases gradually when the cracks grow. Then the stress concentrates on the new top of crack. The elements which are at the top of crack fail for the effect of tensile stress. So the tensile stress is the mainly power for growth of cracks.Keywords: tungsten alloy, three-point bend, numerical simulation, interface.Analysis of validation of real pit as surface crack underservice environmentYu Dazhao1 Chen Yueliang2 Liu Wenlin1 Gao Yong1 Jia Zhonghu1(Department of Airborne Vehicle Engineering Naval Aeronautical and Astronautical University, 264001,Yantai, China)1(Qingdao Branch of Naval Aeronautical and Astronautical University, 266041, Qingdao, China)2Abstract: The fatigue test of specimens made from retired aircraft wing is carried out. After test of specimen failure, coupon failure surfaces contained the failure crack front are examined. The two two-dimensional sections of each pit from which fatigue cracks emanated are recorded and used to define dimension of pit. Based on real pit geometry of LY12CZ, the major axis and the minor axis of the crack are equal to the width and depth of the pit and validation of pit as crack is studied by making use of StressCheck. The results show that the shape and color distributions of the von Mises stress contours for pit and equivalent crack is very similar. The magnitude and variation trend of stress intensity factor do not change greatly when pit is treated as crack. The simplified model of pit as crack is used in elementary crack growth analysis of an edge crack in Walker formula, and the predicted results are in good agreement with the test data. The biggest error is 9.23% and it satisfies the engineering need. Keywords: pit, equivalent crack, finite element, service environment.。