第9章多高层房屋结构2
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在使用阶段，压型钢板与混凝土面层结合为整体形成组 台板，应验算组合板在全部荷载作用下的强度和刚度。
第9章多高层房屋结构2
(1)组合楼板的强度计算 抗弯强度计算
组合板承受正弯矩作用时，一般采用塑性设计法。 但考虑到压型钢板没有混凝土保护层，同时，中和轴 附近材料强度的发挥也不够充分，因而压型钢板和混 凝土的强度设计值均应乘以折减系数0.8。
第9章多高层房屋结构2
a. 当
时，塑性中和轴位于组合板的混凝土内，
如下图，组合板的横截面抗弯能力按下式计算：
B
fc
x hc h0
fcBx yp
Apf
图9.3.2
第9章多高层房屋结构2
式中
—组合板全部荷载产生的弯矩设计值；
—组合板有效高度；
—组合板受压区高度，
当
时，取
—压型钢板截面应力合力至棍凝土受压区都
9.2.2.4 位移限制 (1)不考虑地震作用时，结构在风荷载作用下，顶点质
心位置的侧移不宜超过建筑高度的1/500，质心层间侧移 不宜超过楼层高度的1/400。
对于以钢筋混凝土结构为主要抗侧力构件的高层钢结构 的位移，应符合现行国家标准《高层建筑混凝土结构技术 规程》的有关规定，但在保证主体结构不开裂和装修材料 不出现较大破坏的情况下，可适当放宽。
计算水平地震作用效应(弯矩、剪力、轴力和变形):
第9章多高层房屋结构2
式中 —水平地震作用效应； —j 振型水平地震作用产生的效应，可只取前 2～3个振型。当基本自振周期＞1.5s时或房 屋高宽比＞5时，振型个数可适当增加。
在复杂体型或不能按平面结构假定进行计算时，应按 空间协同工作或空间结构计算空间振型。
第9章多高层房屋结构2
9.3.1.1 施工阶段压型钢板的验算 施工阶段压型钢板作为浇注混凝土的模板，应按弹性
设计方法验算压型钢板的强度和刚度。若不满足要求，应 考虑设置临时支撑。 （1）抗弯强度验算
B bc
2
1
图9.3.1
第9章多高层房屋结构2
式中 —单元宽度B范围内，由混凝土和钢板自重以及 施工荷载作用引起的弯矩设计值；
为了考虑结构或构件的各种初始缺陷对内力的影响， 此时应该在每层柱顶附加考虑由下式计算的假想水平力 ：
式中 ——第i楼层的总重力荷载设计值； ——框架总层数； —— 钢 材 强 度 影 响 系 数 ， 对 Q235 、 Q345 、 Q390
和Q420分别采用1.0、1.1、1.2和1.25。
第9章多高层房屋结构2
第9章多高层房屋结构2
Gn
△F0
Fn
H Hi
Gi
Fi
FEk
图9.2.3 底部剪力法计算简图
第9章多高层房屋结构2
总水平地震作用： 各层水平地震作用标准值按下式比例分配：
顶部附加水平地震作用标准值为：
第9章多高层房屋结构2
式中：
——相应于结构基本自振周期 (按s计) 的水平地震影响系数；
——结构的等效总重力荷载,取总重力荷 载代表值的80％；
第9章多高层房屋结构2
(3)进行弹性分析时，宜考虑现浇钢筋混凝土楼板与钢 梁的共同工作。当进行弹塑性分析时，由于楼板可能严 重开裂，因此，不宜考虑楼板与钢梁的共同工作。
在进行框架弹性分析时，压型钢板组合楼盖中梁的惯 性矩可取为：当两侧有楼板时，取1.5 ；当仅一侧有楼 板时，取1.2 。 为钢梁的惯性矩。
面应力合力的距离；
—压型钢板顶面以上混凝土计算厚度；
—压型钢板的单元宽度(波距)；
—压型钢板单元宽度内的截面面积
—压型钢板材料的抗拉强度设计值；
—混凝土抗压强度设计值。
第9章多高层房屋结构2
b. 当
时，塑性中和轴位于组合板的混凝土内，
如下图，组合板的抗弯承载力按下式计算：
B
fc
hc x h0
fcBh0 yp2 Ap2f yp1
—分别为压型钢板在单元宽度B范围内对1点和2 点的截面模量；当压型钢板受压部分的宽度bc 超过有效宽度be(be＝50t,t为压型钢板的厚度) 时，受压部分取有效宽度be计算截面模量。
—压型钢板的抗弯强度设计值。 对Q215钢， ＝190N／mm2；对Q235钢， ＝205N ／mm2。
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（Ap-Ap2）f
图9.3.3
第9章多高层房屋结构2
式中
——塑性中和轴以上的压型钢板单元宽度内截面面 积；
——分别为压型钢板受拉区截面拉应力合力至受压 区混凝土板截面和压型钢板截面压应力合力的 距离。
斜截面抗剪强度计算
组合板斜截面抗剪承载力应符合下式要求:
式中
——组合扳一个波距内斜截面最大剪力设计 值；
(4)当结构布置规则、质量及刚度沿高度分布均匀、不 计扭转效应时，可采用平面结构计算模型；
当结构平面或立面不规则、体型复杂、无法划分成平 面抗例力单元或为简体结构时，应采用空间结构计算模 型。
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9.2.2.2 内力与位移计算
高层建筑钢结构功能复杂、体型多样、受力复杂且杆件数 量众多。因此，在进行结构的静、动力分析时，一般都应借助 电子计算机来完成。
若是在初设阶段进行截面的预估，也可参考有关资料和手 册采用一些近似计算方法，如分层法、D值法、空间协同工作 分析、等效角柱法、等效截面法以及展开平面框架法等。
当进行高层钢结构的内力与位移分析时，尚应注意以下几 个问题；
(1)高层建筑钢结构的梁、柱杆件一般采用H形和箱形，梁柱 连接节点城的剪切变形对内力的影响较小，计算时可以不考虑。
—— 结构顶层假想侧移（m)，即假想将结构各层的 重力荷载作为楼层的集中水平力，按弹性静力方法计算 得到的顶层侧移值。
第9章多高层房屋结构2
——计算周期修正系数，可取
。
采用底部剪力法时，突出屋面小塔楼的地震作用效应
宜乘以增大系数3。增大影响宜向下考虑1～2层，但不
再往下传递。
振型分解反应谱法 不符合底部剪力法适用条件的其他高层钢结构，宜采
①对于箱形截面柱框架，可将梁柱节点域当作刚域，刚 域的尺寸取节点域尺寸的一半。
②对工字形截面柱框架，可先按结构轴线尺寸进行分析， 然后进行修正。
第9章多高层房屋结构2
(2)高层建筑钢结构的P-△效应较强，一般应验算结构的 整体稳定性。但根据理论分折和实例计算，若将结构的层 间位移限制在一定范围内，就能控制二阶效应对结构极限 承载能力的影响。故《钢结构设计规范》规定，框架结构 可采用一阶弹性分析，当满足下面的规定时，宜采用二阶 弹性分析。
对处于较严重腐蚀环境下的建筑，不宜采用压型钢板 组合楼盖体系。
第9章多高层房屋结构2
设计时，压型钢板可以有三种形式： ①压型钢板只作为永久性模板使用； ②压型钢板既是模板又作为底面受拉配筋，即组合楼板； ③压型钢板承受全部静荷载和活荷载。 其中①、②两种是目前采用最多的。 当仅作为永久性模板使用时，压型钢板承受施工荷载和 混凝土的重量。混凝土达到设计强度后，单向密肋钢筋混 凝土板即承受全部荷载。这种形式的楼板在使用阶段属于 非组合板，可按一般钢筋混凝土楼板进行设计。 对同时兼作模板和受拉配筋的压型钢板组合楼板的设计， 应分施工阶段和使用阶段进行验算。
——分别为第i、j层重力荷载代表值； Hi、Hj——分别为第i、j层楼盖距底部固定端
的高度； Fi——第i层的水平地震作用标准值；
第9章多高层房屋结构2
——顶部附加地震作用系数； ——顶部附加水平地震作用； ——结构的基本自振周期； 结构的基本自振周期，可按下列经验公式估算：
或者，对于重量及刚度分布比较均匀的结构，可用下式 近似计算：
基本要求
1.了解压型钢板组合楼板的验算方法 2.了解组合梁的设计要求
第9章多高层房屋结构2
第9章多高层房屋结构2
第9章多高层房屋结构2
第9章多高层房屋结构2
9.3.1 组合楼板的设计要求
使用压型钢板组合楼板，有利于各种复杂管线系统 的铺设，在施工过程中，无传统模板支模拆模的繁琐作 业。
组合楼盖常用的压型钢板一般由厚0.8～1.0mm的热 镀锌薄板成型，长度为8～12m。各块压型钢板之间应用 紧固件将其连成整体。安装时，压型钢板表面的油污应 清除，避免长期显露而生锈。
(3) 第二阶段抗震设计时，其结构层间侧移不得超过层 高的1/70，结构层间侧移延性比不得大于下表的规定。
表9-4
结构类别
层间侧移延性比
钢框架
3.5
偏心支撑框架
3.0
中心支撑框架
2.5
有混凝土剪力墙的钢框架
2.0
第9章多高层房屋结构2
第9.3节 压型钢板组合楼（屋）盖结构
本节目录
1.组合楼板的设计要求 2.组合梁的设计要求
第9章多高层房屋结构2
时程分析法 竖向特别不规则的建筑及高度较大的建筑，宜采用
时程分析法进行补充验算。 采用时程分析法计算结构的地震反应时，应输入典
型的地震波进行计算。场地特征的地震加速度波不能 少于4条，其中宜包括一条本地区历史上发生地震时 的实测记录波。地震波的持续时间不宜过短，宜取 10～20s或更长。
（2）刚度验算 压型钢板在施工阶段荷载标准值作用下的挠度不得超
过l／180(l为板的跨度)和20mm，取其中较小值。 若压型钢板在自重与湿混凝土荷载下的跨中挠度w按
正常使用状态计算大于20mm时，因压型钢板变形的 “坑凹”效应将增加混凝土的厚度，故在单位板宽内应 考虑沿全跨增加0.7w厚度的混段土重量进行计算，或增 设临时支撑。 9.3.1.1 使用阶段压型钢板的验算
结构平面端部构件最大侧移不得超过质心侧移的1.2倍。
(2) 第一阶段抗震设计时，其层间侧移标准值不得超过 结构层高的1/250。对于以钢筋混凝土结构为主要抗侧
第9章多高层房屋结构2
力构件的结构，其侧移值应符合《高层建筑混凝土结构技 术规程》的规定。结构平面端部构件最大侧移不得超过质 心侧移的1.3倍。
第9章多高层房屋结构2
9.2.2.3 承载力验算 高层建筑钢结构构件承载力应满足下式的要求：
非抗震设计时： 抗震设计时：
—结构构件承载力的抗震调整系数。按照下表采 用。
表9-3
构件名称 梁 柱 支撑 节点 节点螺栓 节点焊缝
0.80 0.85 0.90 0.90
0.90
1.0
第9章多高层房屋结构2
第9章多高层房屋结构2
9.2.2 结构设计
9.2.2.1 一般原则 (1)内力与位移一般采用弹性方法计算。对罕遇地
震作用，采用弹塑性方法进行分析。 (2)一般可假定楼面在自身平面内为绝对刚性。对于
整体性较差、或楼面有大开孔、有较长外伸段或相邻 层刚度有突变的面，宜采用楼板平面内的实际刚度 （或者，按刚性楼面计算，但对所得结果进行调整）
用振型分解反应谱法。 对体型比较规则、简单，可不计扭转影响的结构，振
型分解反应谱法仅考虑平移作用下的地震效应组合，沿主 轴方向，结构第j振型第i质点的水平地震作用标准值，按 下列公式计算：
第9章多高层房屋结构2
式中： ——相应于j振型计算周期 的地震影响系数； ——j振型的参与系数； ——j振型Z质点的水平相对位移。 根据各振型的水平地震作用标准值Fji，即可按下式
第9章多高层房屋结构2
但是，此剪切变形对结构水平位移的影响较大，一般可 达10％～20％。因此，分析时应计入梁柱节点域剪切变形 对高层建筑钢结构位移的影响。由于用精确方法计算比较 困难，在工程设计中，可采用近似方法考虑其影响。即可 将梁柱节点域当作一个单独的单元进行结构分析，也可按 下列规定作近似计算：
第9章多高层房屋结构2
2020/11/27
第9章多高层房屋结构2
底部剪力法 底部剪力法适用于高度不大于60m 且平面和竖向较规
则的高层建筑。 采用底部剪力法计算水平地震作用时，各楼层可仅按
一个自由度计算。 底部剪力法根据建筑物的总重力荷载计算结构底部的
总剪力，然后按一定的比例分配到各楼层。得到各楼层 的水平地震作用后，即可按静力方法计算结构的内力。
对无支撑纯框架，采用二阶弹性分析时,各杆件杆端弯矩 用下式近似计算：
=+
式中 ——假定框架无侧移时按一阶弹性分析求得的 各杆杆端弯矩； ——框架各节点侧移时按一阶弹性分析求得的各杆 杆端弯矩； ——考虑二阶效应第i层杆件的侧移弯矩增大系数
框架柱采用二阶弹性分析方法设计时，计算长度系数取为 1.0。
第9章多高层房屋结构2
式中： ——所计算楼层各柱轴心压力设计值之和； ——产生层间侧移的所计算楼层及以上各层的水平
力之和； Δu——按一阶弹性分析求得的所计算楼层的层间侧移。 当用来确定是否采用二阶分析时，可近似取层间相对 位移的容许值[Δu]（等于h/400）代替；
h——所计算楼层的高度。
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(1)组合楼板的强度计算 抗弯强度计算
组合板承受正弯矩作用时，一般采用塑性设计法。 但考虑到压型钢板没有混凝土保护层，同时，中和轴 附近材料强度的发挥也不够充分，因而压型钢板和混 凝土的强度设计值均应乘以折减系数0.8。
第9章多高层房屋结构2
a. 当
时，塑性中和轴位于组合板的混凝土内，
如下图，组合板的横截面抗弯能力按下式计算：
B
fc
x hc h0
fcBx yp
Apf
图9.3.2
第9章多高层房屋结构2
式中
—组合板全部荷载产生的弯矩设计值；
—组合板有效高度；
—组合板受压区高度，
当
时，取
—压型钢板截面应力合力至棍凝土受压区都
9.2.2.4 位移限制 (1)不考虑地震作用时，结构在风荷载作用下，顶点质
心位置的侧移不宜超过建筑高度的1/500，质心层间侧移 不宜超过楼层高度的1/400。
对于以钢筋混凝土结构为主要抗侧力构件的高层钢结构 的位移，应符合现行国家标准《高层建筑混凝土结构技术 规程》的有关规定，但在保证主体结构不开裂和装修材料 不出现较大破坏的情况下，可适当放宽。
计算水平地震作用效应(弯矩、剪力、轴力和变形):
第9章多高层房屋结构2
式中 —水平地震作用效应； —j 振型水平地震作用产生的效应，可只取前 2～3个振型。当基本自振周期＞1.5s时或房 屋高宽比＞5时，振型个数可适当增加。
在复杂体型或不能按平面结构假定进行计算时，应按 空间协同工作或空间结构计算空间振型。
第9章多高层房屋结构2
9.3.1.1 施工阶段压型钢板的验算 施工阶段压型钢板作为浇注混凝土的模板，应按弹性
设计方法验算压型钢板的强度和刚度。若不满足要求，应 考虑设置临时支撑。 （1）抗弯强度验算
B bc
2
1
图9.3.1
第9章多高层房屋结构2
式中 —单元宽度B范围内，由混凝土和钢板自重以及 施工荷载作用引起的弯矩设计值；
为了考虑结构或构件的各种初始缺陷对内力的影响， 此时应该在每层柱顶附加考虑由下式计算的假想水平力 ：
式中 ——第i楼层的总重力荷载设计值； ——框架总层数； —— 钢 材 强 度 影 响 系 数 ， 对 Q235 、 Q345 、 Q390
和Q420分别采用1.0、1.1、1.2和1.25。
第9章多高层房屋结构2
第9章多高层房屋结构2
Gn
△F0
Fn
H Hi
Gi
Fi
FEk
图9.2.3 底部剪力法计算简图
第9章多高层房屋结构2
总水平地震作用： 各层水平地震作用标准值按下式比例分配：
顶部附加水平地震作用标准值为：
第9章多高层房屋结构2
式中：
——相应于结构基本自振周期 (按s计) 的水平地震影响系数；
——结构的等效总重力荷载,取总重力荷 载代表值的80％；
第9章多高层房屋结构2
(3)进行弹性分析时，宜考虑现浇钢筋混凝土楼板与钢 梁的共同工作。当进行弹塑性分析时，由于楼板可能严 重开裂，因此，不宜考虑楼板与钢梁的共同工作。
在进行框架弹性分析时，压型钢板组合楼盖中梁的惯 性矩可取为：当两侧有楼板时，取1.5 ；当仅一侧有楼 板时，取1.2 。 为钢梁的惯性矩。
面应力合力的距离；
—压型钢板顶面以上混凝土计算厚度；
—压型钢板的单元宽度(波距)；
—压型钢板单元宽度内的截面面积
—压型钢板材料的抗拉强度设计值；
—混凝土抗压强度设计值。
第9章多高层房屋结构2
b. 当
时，塑性中和轴位于组合板的混凝土内，
如下图，组合板的抗弯承载力按下式计算：
B
fc
hc x h0
fcBh0 yp2 Ap2f yp1
—分别为压型钢板在单元宽度B范围内对1点和2 点的截面模量；当压型钢板受压部分的宽度bc 超过有效宽度be(be＝50t,t为压型钢板的厚度) 时，受压部分取有效宽度be计算截面模量。
—压型钢板的抗弯强度设计值。 对Q215钢， ＝190N／mm2；对Q235钢， ＝205N ／mm2。
第9章多高层房屋结构2
（Ap-Ap2）f
图9.3.3
第9章多高层房屋结构2
式中
——塑性中和轴以上的压型钢板单元宽度内截面面 积；
——分别为压型钢板受拉区截面拉应力合力至受压 区混凝土板截面和压型钢板截面压应力合力的 距离。
斜截面抗剪强度计算
组合板斜截面抗剪承载力应符合下式要求:
式中
——组合扳一个波距内斜截面最大剪力设计 值；
(4)当结构布置规则、质量及刚度沿高度分布均匀、不 计扭转效应时，可采用平面结构计算模型；
当结构平面或立面不规则、体型复杂、无法划分成平 面抗例力单元或为简体结构时，应采用空间结构计算模 型。
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9.2.2.2 内力与位移计算
高层建筑钢结构功能复杂、体型多样、受力复杂且杆件数 量众多。因此，在进行结构的静、动力分析时，一般都应借助 电子计算机来完成。
若是在初设阶段进行截面的预估，也可参考有关资料和手 册采用一些近似计算方法，如分层法、D值法、空间协同工作 分析、等效角柱法、等效截面法以及展开平面框架法等。
当进行高层钢结构的内力与位移分析时，尚应注意以下几 个问题；
(1)高层建筑钢结构的梁、柱杆件一般采用H形和箱形，梁柱 连接节点城的剪切变形对内力的影响较小，计算时可以不考虑。
—— 结构顶层假想侧移（m)，即假想将结构各层的 重力荷载作为楼层的集中水平力，按弹性静力方法计算 得到的顶层侧移值。
第9章多高层房屋结构2
——计算周期修正系数，可取
。
采用底部剪力法时，突出屋面小塔楼的地震作用效应
宜乘以增大系数3。增大影响宜向下考虑1～2层，但不
再往下传递。
振型分解反应谱法 不符合底部剪力法适用条件的其他高层钢结构，宜采
①对于箱形截面柱框架，可将梁柱节点域当作刚域，刚 域的尺寸取节点域尺寸的一半。
②对工字形截面柱框架，可先按结构轴线尺寸进行分析， 然后进行修正。
第9章多高层房屋结构2
(2)高层建筑钢结构的P-△效应较强，一般应验算结构的 整体稳定性。但根据理论分折和实例计算，若将结构的层 间位移限制在一定范围内，就能控制二阶效应对结构极限 承载能力的影响。故《钢结构设计规范》规定，框架结构 可采用一阶弹性分析，当满足下面的规定时，宜采用二阶 弹性分析。
对处于较严重腐蚀环境下的建筑，不宜采用压型钢板 组合楼盖体系。
第9章多高层房屋结构2
设计时，压型钢板可以有三种形式： ①压型钢板只作为永久性模板使用； ②压型钢板既是模板又作为底面受拉配筋，即组合楼板； ③压型钢板承受全部静荷载和活荷载。 其中①、②两种是目前采用最多的。 当仅作为永久性模板使用时，压型钢板承受施工荷载和 混凝土的重量。混凝土达到设计强度后，单向密肋钢筋混 凝土板即承受全部荷载。这种形式的楼板在使用阶段属于 非组合板，可按一般钢筋混凝土楼板进行设计。 对同时兼作模板和受拉配筋的压型钢板组合楼板的设计， 应分施工阶段和使用阶段进行验算。
——分别为第i、j层重力荷载代表值； Hi、Hj——分别为第i、j层楼盖距底部固定端
的高度； Fi——第i层的水平地震作用标准值；
第9章多高层房屋结构2
——顶部附加地震作用系数； ——顶部附加水平地震作用； ——结构的基本自振周期； 结构的基本自振周期，可按下列经验公式估算：
或者，对于重量及刚度分布比较均匀的结构，可用下式 近似计算：
基本要求
1.了解压型钢板组合楼板的验算方法 2.了解组合梁的设计要求
第9章多高层房屋结构2
第9章多高层房屋结构2
第9章多高层房屋结构2
第9章多高层房屋结构2
9.3.1 组合楼板的设计要求
使用压型钢板组合楼板，有利于各种复杂管线系统 的铺设，在施工过程中，无传统模板支模拆模的繁琐作 业。
组合楼盖常用的压型钢板一般由厚0.8～1.0mm的热 镀锌薄板成型，长度为8～12m。各块压型钢板之间应用 紧固件将其连成整体。安装时，压型钢板表面的油污应 清除，避免长期显露而生锈。
(3) 第二阶段抗震设计时，其结构层间侧移不得超过层 高的1/70，结构层间侧移延性比不得大于下表的规定。
表9-4
结构类别
层间侧移延性比
钢框架
3.5
偏心支撑框架
3.0
中心支撑框架
2.5
有混凝土剪力墙的钢框架
2.0
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第9.3节 压型钢板组合楼（屋）盖结构
本节目录
1.组合楼板的设计要求 2.组合梁的设计要求
第9章多高层房屋结构2
时程分析法 竖向特别不规则的建筑及高度较大的建筑，宜采用
时程分析法进行补充验算。 采用时程分析法计算结构的地震反应时，应输入典
型的地震波进行计算。场地特征的地震加速度波不能 少于4条，其中宜包括一条本地区历史上发生地震时 的实测记录波。地震波的持续时间不宜过短，宜取 10～20s或更长。
（2）刚度验算 压型钢板在施工阶段荷载标准值作用下的挠度不得超
过l／180(l为板的跨度)和20mm，取其中较小值。 若压型钢板在自重与湿混凝土荷载下的跨中挠度w按
正常使用状态计算大于20mm时，因压型钢板变形的 “坑凹”效应将增加混凝土的厚度，故在单位板宽内应 考虑沿全跨增加0.7w厚度的混段土重量进行计算，或增 设临时支撑。 9.3.1.1 使用阶段压型钢板的验算
结构平面端部构件最大侧移不得超过质心侧移的1.2倍。
(2) 第一阶段抗震设计时，其层间侧移标准值不得超过 结构层高的1/250。对于以钢筋混凝土结构为主要抗侧
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力构件的结构，其侧移值应符合《高层建筑混凝土结构技 术规程》的规定。结构平面端部构件最大侧移不得超过质 心侧移的1.3倍。
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9.2.2.3 承载力验算 高层建筑钢结构构件承载力应满足下式的要求：
非抗震设计时： 抗震设计时：
—结构构件承载力的抗震调整系数。按照下表采 用。
表9-3
构件名称 梁 柱 支撑 节点 节点螺栓 节点焊缝
0.80 0.85 0.90 0.90
0.90
1.0
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9.2.2 结构设计
9.2.2.1 一般原则 (1)内力与位移一般采用弹性方法计算。对罕遇地
震作用，采用弹塑性方法进行分析。 (2)一般可假定楼面在自身平面内为绝对刚性。对于
整体性较差、或楼面有大开孔、有较长外伸段或相邻 层刚度有突变的面，宜采用楼板平面内的实际刚度 （或者，按刚性楼面计算，但对所得结果进行调整）
用振型分解反应谱法。 对体型比较规则、简单，可不计扭转影响的结构，振
型分解反应谱法仅考虑平移作用下的地震效应组合，沿主 轴方向，结构第j振型第i质点的水平地震作用标准值，按 下列公式计算：
第9章多高层房屋结构2
式中： ——相应于j振型计算周期 的地震影响系数； ——j振型的参与系数； ——j振型Z质点的水平相对位移。 根据各振型的水平地震作用标准值Fji，即可按下式
第9章多高层房屋结构2
但是，此剪切变形对结构水平位移的影响较大，一般可 达10％～20％。因此，分析时应计入梁柱节点域剪切变形 对高层建筑钢结构位移的影响。由于用精确方法计算比较 困难，在工程设计中，可采用近似方法考虑其影响。即可 将梁柱节点域当作一个单独的单元进行结构分析，也可按 下列规定作近似计算：
第9章多高层房屋结构2
2020/11/27
第9章多高层房屋结构2
底部剪力法 底部剪力法适用于高度不大于60m 且平面和竖向较规
则的高层建筑。 采用底部剪力法计算水平地震作用时，各楼层可仅按
一个自由度计算。 底部剪力法根据建筑物的总重力荷载计算结构底部的
总剪力，然后按一定的比例分配到各楼层。得到各楼层 的水平地震作用后，即可按静力方法计算结构的内力。
对无支撑纯框架，采用二阶弹性分析时,各杆件杆端弯矩 用下式近似计算：
=+
式中 ——假定框架无侧移时按一阶弹性分析求得的 各杆杆端弯矩； ——框架各节点侧移时按一阶弹性分析求得的各杆 杆端弯矩； ——考虑二阶效应第i层杆件的侧移弯矩增大系数
框架柱采用二阶弹性分析方法设计时，计算长度系数取为 1.0。
第9章多高层房屋结构2
式中： ——所计算楼层各柱轴心压力设计值之和； ——产生层间侧移的所计算楼层及以上各层的水平
力之和； Δu——按一阶弹性分析求得的所计算楼层的层间侧移。 当用来确定是否采用二阶分析时，可近似取层间相对 位移的容许值[Δu]（等于h/400）代替；
h——所计算楼层的高度。
第9章多高层房屋结构2