格栅的计算
格栅计算公式
格栅计算公式格栅计算公式是一种用于计算格栅参数的数学公式。
格栅是一种由平行或交叉的纵横相等的线或条带组成的结构，常见于建筑、工程和设计中。
格栅计算公式通过数学运算来确定格栅的尺寸、间距、角度和形状，帮助设计师和工程师准确地构建格栅结构。
一、格栅计算公式的基本原理格栅计算公式基于几何和数学原理，通过计算不同参数的数值，确定格栅的相关尺寸和形状。
常见的格栅计算公式包括计算格栅间距、格栅角度和格栅尺寸的公式。
1. 格栅间距计算公式格栅间距是指相邻格栅线之间的距离，通常以毫米或英寸为单位。
格栅间距的计算公式可以根据设计需求和格栅线的数量来确定。
例如，如果要设计一个平行格栅，格栅线的数量为n，总长度为L，则格栅间距可以通过公式D = L / (n-1)来计算，其中D表示格栅间距。
2. 格栅角度计算公式格栅角度是指格栅线与水平或垂直方向之间的夹角。
格栅角度的计算公式可以根据设计需求和格栅线的排列方式来确定。
例如，如果要设计一个平行格栅，格栅线与水平方向平行，则格栅角度为0度。
如果要设计一个交叉格栅，格栅线与水平方向垂直，则格栅角度为90度。
3. 格栅尺寸计算公式格栅尺寸是指格栅的宽度、长度和高度等尺寸参数。
格栅尺寸的计算公式可以根据设计需求和格栅的形状来确定。
例如，如果要设计一个矩形格栅，格栅的宽度为W，长度为L，则格栅的面积可以通过公式A = W * L来计算，其中A表示格栅的面积。
二、格栅计算公式的应用格栅计算公式广泛应用于建筑、工程和设计领域。
它可以帮助设计师和工程师准确地确定格栅的参数，确保格栅结构的稳定性和美观性。
1. 建筑设计中的格栅计算公式在建筑设计中，格栅常用于立面设计和遮阳系统。
通过格栅计算公式，设计师可以确定格栅的间距、角度和尺寸，以实现建筑外观的效果和功能需求。
2. 工程设计中的格栅计算公式在工程设计中，格栅常用于管道、通风系统和输电线路等。
通过格栅计算公式，工程师可以确定格栅的间距、角度和尺寸，以满足工程系统的要求和安全标准。
格栅计算
碳化段需氧量工程总水量Q=4000.00m3/d每小时水量Q1=166.67m3/h格栅设计污水处理系统前，栅条间隙采用机械清除时为16～100mm，采用人工清除时为25～100mm细格栅为1.5～10mm污水过栅流速宜采用0.6～1.0m/s。
除转鼓式格栅外，机械清除格栅倾角宜采用60°～90°；人工清除宜栅条间隙e= 3.00mm格栅倾度a=75.00栅前水深h=0.40m栅条宽度S=0.01sina=0.97tga= 3.73隔栅间隙数n=47栅槽宽度B=0.81m水头损失h1= 1.14m栅前渠道超高h2=0.30栅槽总高度H= 1.84m进水渠宽B1=0.50m则进水渠道渐宽部分长度L1=栅槽总长度L= 2.62m栅渣量(m3/103m3污水)，取0.1～0.01，粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值。
平均日流量（L/s) 4.00 6.0010.0015.0025.00K总 2.30 2.20 2.10 2.00 1.89该工程平均日流量=46.30L/s则生活污水流量总变化系数K总=每日栅渣量W=0.16m3/d格栅设计Q1872.000.02变化系数 1.00最大设计流量0.02栅前水深h0.40m过栅流速V0.80m/s格栅倾度a=75.00度sina0.87sina0.50.93展开角a1=20.00度栅条间隙宽宽度b0.02M栅条间隙e0.02m栅条间隙数n 3.51栅条宽度S s0.01m栅槽宽度B B0.09m进水渠宽B10.65m渐宽部分展开角度a120.00L1°；人工清除宜采用30°～60°度过栅流速v=0.80m/sm展开角a1=20.00度tga1=0.36m0.42m渐缩部分L2=0.21mW1=0.0740.0070.00120.00200.00400.00750.001600.001.80 1.69 1.59 1.51 1.40 1.30 1.20化系数K总= 1.80(也可按K总=2.74/(Q0.11)计算，Q的单位L/s)K总= 1.80。
细格栅的设计计算
第三章 构筑物设计计算第一节 格栅一、格栅的计算（1）城市排水量为5000 3/m d ，z K =1.4m a x Q =Q ×z K =5000×1.4=70003m /d=291.67/h=0.081/s1.栅槽宽度设栅前水深h=0.3m,过栅流速v=0.7m/s,栅条净距b=0.01m,格栅倾角n===35.836栅条宽度式中 B ——栅槽宽度，m ；S ——格条宽度，m ；b ——栅条净间距，粗格栅b=50～100mm,中格栅b=10～40mm,细格栅b=3～10mm ； n ——格栅间隙数；——最大设计流量，；——格栅倾角，度；——栅前水深，m ；——过栅流速，，最大设计流量时为0.8～1.0，平均设计流量时为0.3 。
——经验系数。
2.通过格栅的水头损失式中 ——设计水头损失；——计算水头损失，m ；——重力加速度，；——系数，格栅受污物堵塞时水头增大倍数，一般采用3；——阻力系数，其值与栅条断面形状有关，，当为圆形时，在0.08～0.15m 范围内，符合要求3.栅槽高度式中，——栅后槽总高度,；——为栅前水深，；——栅前渠道超高，一般采用4.栅槽总长度式中，——栅前槽高，；进水渠道流速为进水渠渐宽展开角为水深h=0.3m 则式中，——栅槽总长度，；——进水渠道渐宽部分的长度，；——进水渠宽，；——进水渠道渐宽部分的展开角度，一般可采用；——栅槽与出水渠道连接处渐窄部分长度，；——栅前渠道深，；每日栅渣量计算：所以要选择人工除渣式中，——每日栅渣量，；——栅渣量（污水），取0.1～0.01，粗格栅用小值，细格栅用大值，格栅用中值，本处取0.04——生活污水流量总变化系数，见表1-1。
表1-1 生活污水流量变化系数综上所计算的格栅的相关数据，结合格栅适用条件及特点比较，所以选用型号为HF800格栅一台，其规格和性能如下表1-2表1-2 HF800型回转式固液分离机的规格和性能。
格栅计算
3．细格栅设计计算（1）栅条间隙数（n ）： bhvQ n αsin max = 式中Q max ------最大设计流量，0.327m 3/s ；28252.8 m 3/dα------格栅倾角，(o )，取α=60；b ------栅条隙间，m ，取b=0.03 m ；n-------栅条间隙数，个；h-------栅前水深，m ，取h=0.4m ；v-------过栅流速，m/s,取v=0.9 m/s ；隔栅设两组，按两组同时工作设计，一格停用，一格工作校核30个（2）栅条宽度(B):设栅条宽度 S=0.01m栅槽宽度一般比格栅宽0.2～0.3 m,取0.2 m ；则栅槽宽度 B= S(n-1)+bn+0.2=0.01×(28-1)+0.02×28+0.2=1.32 (m)（3）进水渠道渐宽部分的长度L 1，设进水渠道B 1=0.85m ，其渐宽部分展开角度α1=20°,进水渠道内的流速为0.77 m/s.m B B ≈⨯-=⨯-=α （4）格栅与出水总渠道连接处的渐窄部分长度L 2 .)(37.0274.02L 12m L === （5）通过格栅的水头损失 h 1，mh 1=h 0⨯k0h 342)(,2sin b S g v βεαε== 式中 h 1 -------设计水头损失，m ；h 0 -------计算水头损失，m ；g -------重力加速度，m/s 2k ------系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用 3； ξ ------阻力系数，与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形 断面，β=2.42. g k v b S k h h 2sin )(23401αβ== 6.19360sin 9.0)02.001.0(42.20234⨯⨯= =0.1 (m)（符合0.08～0.15m 范围）.（6）栅槽总长度L ，m αtan 0.15.0121H L L L ++++= 式中，H 1为栅前渠道深， 21h h H += m. 360tan 3.04.00.15.037.074.00≈+++++=L m （7）栅前槽总高度H 1，mH 1=h+h 2=0.425+0.3=0.725m（8）栅后槽总高度H ，m设栅前渠道超高h 2=0.3mH=h+h 1+h 2=0.425+0.1+0.3=0.825(m)（9）每日栅渣量W ，m 3/d 1000864002max ⨯⨯=Z K W Q W 式中，W 1为栅渣量，m 3/103m 3污水，格栅间隙16～25mm 时，W 1=0.10～0.05m 3/103m 3污水；格栅间隙30～50mm 时，W 1=0.03～0.1m 3/103m 3污水；本工程格栅间隙为20mm ，取W 1=0.08污水332.0/m 6.110004.18640008.0327.0m d W >=⨯⨯⨯=采用机械清渣.。
格栅的设计计算
格栅的设计计算（1）栅条的间隙数nmax Q n ehv= 式中 Qmax ——最大设计流量，m 3/sα——格栅倾角，度,取α=600h ——栅前水深，m ，取h=0.4me ——栅条间隙，m ，取e=0.02mn ——栅条间隙数，个v ——过栅流速，m/s ，取v=1.0m/s格栅设两组，按两组同时工作设计，一格停用，一格工作校核。
则:max 230.02*0.4*1.0Q n ehv ==≈个 （2）栅槽宽度B栅槽宽度一般比格栅宽0.2-0.3米，取0.2米。
设栅条宽度S=10mm则栅槽宽度(1)B S n bn =-+0.01*(231)0.02*230.68m=-+≈ （3）通过格栅的水头损失h10h h k =20sin 2v h g ξα= 43()s bξβ= 式中 1h ——过栅水头损失，m+0h ——计算水头损失，mg ——重力加速度，9.82/m sk ——系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般采用k=3ξ——阻力系数，与栅条断面形状有关，43()s e ξβ=，当为矩形断面时，β=2.42。
S=栅条的宽度 b=栅条的间隙 24103()sin 2s v h h k k b gβα== 20430.01 1.02.42*()sin 60*30.022*9.8= 0.13m =（4）栅后槽总高度H设栅前渠道超高20.3h m =120.40.130.30.83H h h h m =++=++=（5）栅槽总长度L进水渠道渐宽部分的长度L 1，设进水渠宽B 1=0.45m ，其渐宽部分展开角度α1=200，进水渠道内的流速为0.77m/s 。
11010.680.450.362tan 2tan 20B B L m α--==≈ 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度2L120.360.1822L L m ==≈ 112 1.00.5tan H L L L α=++++ 式中 1H 为栅前渠道深，12H h h =+00.40.30.360.180.5 1.0tan 60L +=++++2.44m =（6）每日栅渣量Wmax 1864001000ZQ W W K = 式中 W ——每日栅渣量3/m d 1W ——栅渣量（333/10m m 污水）取0.1-0.01，粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值 Z K ——生活污水流量总变化系数 386400*0.2*0.050.6/1000*1.5W m d ==。
格栅的设计计算
格栅的设计计算 Document number：PBGCG-0857-BTDO-0089-PTT1998格栅的设计计算（1）栅条的间隙数nmax Q n ehv =式中 Qmax ——最大设计流量，m 3/sα——格栅倾角，度,取α=600h ——栅前水深，m ，取h=0.4me ——栅条间隙，m ，取e=0.02mn ——栅条间隙数，个v ——过栅流速，m/s ，取v=1.0m/s格栅设两组，按两组同时工作设计，一格停用，一格工作校核。
则:max 230.02*0.4*1.0Q n ehv ==≈个（2）栅槽宽度B栅槽宽度一般比格栅宽米，取米。
设栅条宽度S=10mm则栅槽宽度(1)B S n bn =-+0.01*(231)0.02*230.68m =-+≈（3）通过格栅的水头损失h10h h k =20sin 2v h g ξα= 43()s b ξβ=式中 1h ——过栅水头损失，m0h ——计算水头损失，mg ——重力加速度，2/m sk ——系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般采用k=3ξ——阻力系数，与栅条断面形状有关，43()s eξβ=，当为矩形断面时，β=。
24103()sin 2s v h h k k b gβα== 20430.01 1.02.42*()sin 60*30.022*9.8= 0.13m =（4）栅后槽总高度H设栅前渠道超高20.3h m =120.40.130.30.83H h h h m =++=++=（5）栅槽总长度L进水渠道渐宽部分的长度L 1，设进水渠宽B 1=，其渐宽部分展开角度α1=200，进水渠道内的流速为s 。
11010.680.450.362tan 2tan 20B B L m α--==≈ 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度2L120.360.1822L L m ==≈ 112 1.00.5tan H L L L α=++++ 式中 1H 为栅前渠道深，12H h h =+00.40.30.360.180.5 1.0tan 60L +=++++2.44m =（6）每日栅渣量W max 1864001000ZQ W W K =式中 W ——每日栅渣量3/m d 1W ——栅渣量（333/10m m 污水）取，粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值Z K ——生活污水流量总变化系数 386400*0.2*0.050.6/1000*1.5W m d ==。
(完整版)格栅计算
2.2粗细格栅间1、设计流量（高日高时）：Q=30000imd=1250 m'/h=0.347 m 3/s2、渠道分组：分两格，则单格设计流量：3 3 3Q=1250/2 m/h=625 m /h=0.174 m /s3、格栅机的选用：选用回转式格栅除污机。
4、一般规定（给排水手册五P280页）a 格栅前渠道内的水流速度一般采用0.4~0.9 m/s。
（设计手册280 页）b过栅流速一般采用0.6~1.0 m/s 。
（设计规范45页）5、设计计算：a、假定渠道中水流速度V=0.4~0.9 m/s相应单格渠道过水断面积: A.4 =Q/V=0.174/0.4=0.435m 宜采用机械清渣所以设备选用及渠道流速是合适的。
b、粗格栅前后设备配置：①在格栅前后设闸板方便检修。
运设置配套的起重装置，方便设备检修。
③格栅机后设设栅渣压榨输送机。
6、根据给排水手册五P282页，计算如下：设栅前水深h=0.544m,过栅流速v=0.6m/s，格条宽S=10mm栅条间隙b=20mm格栅倾角a =75°栅条的间隙数：Q Vsin a = 0.174 Vs in 75bhv 0.02*0.544*0.6栅槽宽度:B=S (n-1) +bn=0.01x(27-1)+0.02x27=0.80m 通过格栅的水头损失：设栅条断面为锐边矩形断面h1= (S)4/3— sin K =2.42x(-0^)4/3x墮sin 75x3b 2g 0.02 19.6=2.42x0.5946x0.018x0.966x3=0.075m,每日栅渣量：在格栅间隙20mm的情况下，（设计手册五280页）设栅渣量为每1000m污水产0.07m3,（设计手册五282页）W=QW1x86400=0347x0^86400 ^亦加>0.2m 3/dK z x1000 1.5x1000宜采用机械清渣2.3细格栅间1、设计流量（高日高时）：Q=30000md=1250 m'/h=0.347 m 3/s2、渠道分组：分两格，则单格设计流量：Q=1250/2 m7h=625 m3/h=0.174 m 3/s3、格栅机的选用：选用循环齿耙式格栅除污机（或选用阶梯式格栅除污机）。
格栅的计算
例题1 格栅的计算平均时流量310000/Q m d =求得变化系数6.1=Kz (1) 粗格栅①栅前条间隙数n ：设栅前水深m h 3.0=,过栅流速s m v /6.0=， 栅条间隙宽度m b 02.0=，格栅倾角70=α②栅槽宽度:设栅条宽度m s 01.0=,③进水渠道渐宽部分的长度:设进水渠道宽m B 35.11=,其渐宽部分展开角度201=α（进水渠道内的流速为s m /50.0）,④栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度: ⑤通过格栅的水头损失： ⑥栅后槽总高度： 设栅前渠道超高m h 3.02= ⑦栅槽总长度：⑧每日栅渣量：在格栅间隙mm 20的情况下，设栅渣量为每31000m 污水33310/07.0m m ,个平均时流量s L s m d m Q /116/116.0/1000033===求得变化系数6.1=Kz 最大时流量s m s L Q Kz Q /186.0/6.1851166.1m ax 3==⨯=⨯=(1) 粗格栅 ①栅前条间隙数：设栅前水深m h 3.0=，过栅流速s m v /6.0=， 栅条间隙宽度m b 02.0=，格栅倾角70=α取s m Q q /186.03max max ==516.03.002.070sin 186.0sin max =⨯⨯⨯=⨯= bhv q n α个②栅槽宽度：设栅条宽度m s 01.0=，52.15102.0)151(01.0)1(=⨯+-⨯=++=bn n s B ,取m B 55.1=。
③进水渠道渐宽部分的长度:设进水渠道宽m B 35.11=，其渐宽部分展开角度201=α（进水渠道内的流速为s m /50.0)，m tg tg B B L 27.0202/)35.155.1(2/)(111=-=-= α④栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度：m L L 14.02/12==⑤通过格栅的水头损失：34)/(b s βζ=（5—1)K 为栅格受污染物堵塞时水头损失增大倍数，一般取3，设栅条断面为锐边矩形断面,则mK g v h 05.0370sin )81.92/6.0()02.0/01.0(42.2sin )2/(23421=⨯⨯⨯⨯⨯== αζ⑥栅后槽总高度： 设栅前渠道超高m h 3.02=m h h h H 65.03.005.03.021=++=++=⑦栅槽总长度：mtg tg H L L L 13.270/)3.03.0(0.15.014.027.0/0.15.0221=+++++=++++= α⑧每日栅渣量：在格栅间隙mm 20的情况下，设栅渣量为每31000m 污水33310/07.0m m ，d m d m k W Q W z /2.0/7.0100007.010*******/331max >=⨯==需用机械除渣.选用一台HQ －S 型转栅式固液分离机，选用机械参数如下：表5—1 格栅参数表沟槽净宽(b) m 0.6-2。
格栅的计算
一. 格栅的计算 设计说明格栅是一组（或多组）相互平行的金属栅条与框架组成，倾斜安装在进水渠道，以控制 水中粗大悬浮物及杂质，对下面的微滤机和水泵其保护作用，拟采用细格姗，格栅间距取 16mm.设计流量：最大流量 Q max 8000m 3/d 0.092m 3/s设计参数：栅条间距d=16.00mm 栅前水深h=0.3m,过栅流速v=0.6m/s ，安装倾角a =60°1. 栅条的间隙数nQ max 暫 —0.092 Jsin 60。
nbhv 0.0160.3 0.62. 栅槽的有效宽度b.取C b s(n 1) dn 0.20.01(30 1)0.016 300.2 0.97(m)0.2-0.3m,这里取 0.2 m.3. 通过格栅的水头损失h 2, m设栅条断面为锐边圆形断面,取阻力系数 =1.83,k=3.36v-1.32=3.36*0.6-1.32=0.7 ，则4. 栅后槽总高度H, m设栅前渠道超高 h 1=0.3m.，有 H=h+h+h 2=0.3+0.3+0.02=0.62 m ，5. 格姗的总建设长度LL h 丨21.0 0.5 ——tg丨1----进水渠道渐宽部分的长度（m ）,设进水渠宽b 1=0.23 m,其渐宽部分展开角度a =200 丨2----栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(m), —般丨2=0.5丨1b b 10.970.23l 1 0 0.5(m)L 的2 1.02tg20 —- 0.5 0.25 1.0 0.5 一 0-2.42(m)tg tg 60则6. 每日的栅渣量w工 艺 设 计 和 计 算30（个）10圆钢为栅条，即s=0.01m,栅槽宽度一般要比格姗宽h 1y 2——ksin 2g1.83 0.622 9.8 0.7 si n60° 0.02(m)设栅渣量w1为0.10 （m /10 3m 污水）,变化系数kz=1.6 则86400Q max W iw -1000k z所以采用机械清渣7. 选型与决定根据拦截污泥量,采用机械清渣,选用WGS-5C 高链式格栅除污机一台,该格栅水槽高0.62m, 有效宽 0.97m,长度 2.42m,占地面积 L*b=2.42*0.59=1.43 m 2 二. 沉砂池沉砂池的作用是去除废水中比重较大的无机颗粒 （如泥沙，煤渣等）,一般设在水泵和沉 淀池前，以减轻水泵和管道的磨损，防止后续处理的构筑物管道的堵塞，提高污泥有机成分 的含量.本研究采用平流沉砂池 ⑴长度L , m设污水在池内流速 v=0.3 m/s,停留时间t=30s , L=vt=0.3 x 30=9m ⑵水流断面积A , m A Qmax 0.0920.31(m 2)v 0.3 ⑶池总长度B , m设n=2格，每格宽b=0.6m ，则: B nb 2 0.61.2(m) ⑷有效水深h 2, m,A 0.31 h2B 1.2 0.26(m)⑸沉砂斗所需容积v, m设排砂时间间隔T=2 d ，城市污水的沉砂量X=30 （m /10 6m 3污水）则:Q max X T 864000.092 30 2 864006 6k z 101.6 10⑹每个沉砂斗容积V m设每个分格有2个沉砂斗，即共有4个沉砂斗，则:86400°.092 °.10 0.50(m 3/d) 0.2(m 3/d)1000 1.630.30(m )V 00.300.075 0.1(m 3)2 2⑺沉砂斗各部分尺寸设斗底宽a i =0.5 m ，斗壁与水平面的倾角600，斗高h s ' =0.3m,贝U:砂斗上口宽a , m 沉砂斗容积V ), mIV 0 h s (2a 2 2aa 1 2a ；)6 0.3(2 0.852 2 0.8 0.5 2 0.52) 6330.14m ( 0.1m )⑻沉砂室高度h 3, m设采用重力排砂，设池底坡度为i=0.06，坡向砂斗，沉砂室含两部分：一部分为沉砂斗，另一部分为沉砂池坡向沉砂斗的过渡部分。
格栅工程量计算规则
格栅工程量计算规则
格栅工程量计算规则是在建筑工程中经常被用到的一种计算方法，主要是用于测算格栅的具体数量和面积，以便于工程师进行材料采购和施工计划的制定。
下面就让我们来详细了解一下格栅工程量计算规则的具体步骤：
第一步：确定格栅的种类和尺寸
在进行格栅工程量计算之前，我们首先需要确定格栅的种类和尺寸。
一般来说，格栅分为木质格栅和金属格栅两种；而尺寸方面，根据实际需要进行测量。
第二步：计算格栅的面积
在确定了格栅的种类和尺寸之后，我们需要计算出每个格栅的面积。
具体做法是将格栅的长度乘以宽度，即可得到格栅的面积。
如果需要计算多个格栅的面积，可以将每个格栅的面积相加。
第三步：计算需要的材料数量
在进行格栅工程量计算时，我们还需要考虑到材料数量的问题。
一般来说，格栅的制作需要用到木材、金属等材料，我们需要根据每个格栅的面积和材料需要的用量，计算出需要采购的材料数量。
第四步：计算施工成本
最后一步是计算施工成本。
根据格栅的种类和面积，以及材料的数量和价格，我们可以计算出格栅的制作成本。
同时，还需要考虑到人工成本，包括施工过程中所用的时间、人员工资等。
总结：
通过以上几个步骤的计算，我们可以得到格栅的具体数量、面积和成本等信息。
这些数据对于工程师和建筑师制定合理的施工计划以及材料采购计划都非常有帮助，同时也有助于提高工程的实用性和经济性，为建筑行业的发展做出贡献。
格栅的设计计算.xls
3 100 0.930605
α-格栅安置的倾斜角（°），人工清渣取45～60°，机械清渣取60～
75°
60
α格栅安置的倾斜角（弧度）
1.047198
v-过栅流速（m/s），0.6～1.0m/s
0.8
vq栅前流速（m/s），0.4～0.9m/s
0.6
二、格栅前后渠底高差
格栅前后渠底高差h1（m），可按经验定为0.1～0.3m，最大不超过 0.5m h0-计算水头损失（m) g-重力加速度（m/s2） K-考虑节流污物引起格栅过流阻力增大的系数，一般取2～3 ζ-阻力系数 β-栅条断面形状系数 sinα
H1-格栅前的渠道深度（m）
五、每日栅渣量
每日栅渣量W（m3/d）
0.093522 0.068364 9.81 1.368 2.42 2.42 0.866025
0.893522 0.3
2.122097 0.106811 0.3 20 0.349066 0.36397 1.732051 0.053405 0.8
三、栅后槽总高度
栅后槽总高度H（m） h2-栅前渠道超高（m），一般为0.3m
四、格栅的总建筑长度
格栅的总建筑长度L（m） l1-进水渠道渐宽部位的长度（m）
B1-进水渠道ห้องสมุดไป่ตู้度（m）
α1-进水渠道渐宽部位的展开角度（°）
α1-进水渠道渐宽部位的展开角度（弧度）
tgα1 tgα l2-格栅槽与出水渠道连接处渐窄部位的长度（m）一般取l2=0.5l1
格栅的设计计算
一、格栅槽的宽度
格栅槽的宽度B（或称为格栅的建筑宽度）（m）
0.377752
s-柵条宽度（m）
0.01
细格栅的设计计算
第三章 构筑物设计计算第一节 格栅一、格栅的计算（1）城市排水量为5000 3/m d ，z K =1.4m a x Q =Q ×z K =5000×1.4=70003m /d=291.67/h=0.081/s1.栅槽宽度设栅前水深h=0.3m,过栅流速v=0.7m/s,栅条净距b=0.01m,格栅倾角n===35.836栅条宽度式中 B ——栅槽宽度，m ；S ——格条宽度，m ；b ——栅条净间距，粗格栅b=50～100mm,中格栅b=10～40mm,细格栅b=3～10mm ； n ——格栅间隙数；——最大设计流量，；——格栅倾角，度；——栅前水深，m ；——过栅流速，，最大设计流量时为0.8～1.0，平均设计流量时为0.3 。
——经验系数。
2.通过格栅的水头损失式中 ——设计水头损失；——计算水头损失，m ；——重力加速度，；——系数，格栅受污物堵塞时水头增大倍数，一般采用3；——阻力系数，其值与栅条断面形状有关，，当为圆形时，在0.08～0.15m 范围内，符合要求3.栅槽高度式中，——栅后槽总高度,；——为栅前水深，；——栅前渠道超高，一般采用4.栅槽总长度式中，——栅前槽高，；进水渠道流速为进水渠渐宽展开角为水深h=0.3m 则式中，——栅槽总长度，；——进水渠道渐宽部分的长度，；——进水渠宽，；——进水渠道渐宽部分的展开角度，一般可采用；——栅槽与出水渠道连接处渐窄部分长度，；——栅前渠道深，；每日栅渣量计算：所以要选择人工除渣式中，——每日栅渣量，；——栅渣量（污水），取0.1～0.01，粗格栅用小值，细格栅用大值，格栅用中值，本处取0.04——生活污水流量总变化系数，见表1-1。
表1-1 生活污水流量变化系数综上所计算的格栅的相关数据，结合格栅适用条件及特点比较，所以选用型号为HF800格栅一台，其规格和性能如下表1-2表1-2 HF800型回转式固液分离机的规格和性能。
格栅总长度计算公式
格栅总长度计算公式
1.方阵排列：
方阵排列是将格栅单元以相等的间距排列在一个正方形或长方形的网
格中。
假设格栅单元的宽度为w，高度为h，网格的行数为n，列数为m，
则格栅总长度L可以通过下面的公式计算：
L=(w+g)*(n-1)+w
其中，g是格栅单元间的间距。
由于每一行之间也存在间距，所以需
要将(n-1)乘以(w+g)。
最后再加上一个格栅单元的宽度w，得到总长度L。
2.列序排列：
列序排列是将格栅单元以相等的间距排列在一条直线上。
假设格栅单
元的宽度为w，高度为h，格栅单元间的间距为g，格栅单元的个数为n，
则总长度L可以通过下面的公式计算：
L=w*n+g*(n-1)
其中，w*n表示格栅单元的总宽度，g*(n-1)表示格栅单元间的总间距。
3.平行排列：
平行排列是将格栅单元以相等的间距平行排列在同一条直线上。
假设
格栅单元的宽度为w，高度为h，每个格栅单元间的间距为g，排列的行
数为n，列数为m，则总长度L可以通过下面的公式计算：
L=(w+g)*(m-1)+w
其中，(w+g)*(m-1)表示每一行之间的总间距，再加上一个格栅单元的宽度w，得到总长度L。
这些公式可以帮助你计算格栅总长度，以便在设计和布置格栅时进行参考和规划。
请根据具体情况选择合适的公式计算。
格栅计算
一、 中格栅的工艺设计1.中格栅设计参数(1)栅前水深h=0.4m ；(2)过栅流速v=0.9m/s ；(3)格栅间隙b 中=0.02m ；(4)栅条宽度 s=10mm ；(5)格栅安装倾角︒=60α。
2.中格栅的设计计算本设计选用两道中格栅，为了减少格栅磨损，格栅全部使用。
总变化系数k=1.5Q max =1500×1.5=2250m 3/d=0.026m 3/s1)栅条间隙数：bhv Q n αsin m ax =式中：n 中——中格栅间隙数；Q max ——最大设计流量，0.026m 3/s ；b 中——栅条间隙，0.02m ；h ——栅前水深，取0.4m ；v ——过栅流速，取0.9m/s ；α——格栅倾角，取60°；m ——设计使用的格栅数量，本设计中格栅取使用2 道。
256.129.04.002.060sin 026.0≈=⨯⨯⨯︒=n 取22)栅槽宽度B ：栅槽宽度一般比格栅宽0.2-0.3m ，取0.2m 。
B=s(n 1－1)＋bn+0.2式中：B ——栅槽宽度，m ；S ——格条宽度，取0.01m 。
B=0.01×(2－1)＋0.02×2+0.2=0.25m栅槽之间墙宽度为0.5m ，所以格栅总宽度=0.25×2+0.5=1m3)中格栅栅前进水渠道渐宽部分长L1，若进水渠宽B1=0.7，其渐宽部分展开角020=α进水渠道流速V1=0.7m/sm B B L 3.020tan 27.092.020tan 2-11=︒-=︒= 4)中格栅与提升泵房连接处渐窄部分长度L2m L L 15.023.0212=== 5)中格栅过栅水头损失K 取342.2=βm g v b s k h 12.060sin 6.199.002.001.042.23sin 223/423/4=︒⨯⨯⨯==）（）β（中α6)栅前槽总高度，取栅前渠道超高h2=5m栅前槽总高度H1=h+h2=0.4+5=5.4m栅后槽总高度m h h h H 52.512.054.02=++=++=中7)栅槽总长度14.560tan 52.50.15.015.03.060tan 0.15.021=︒++++=︒++++=H L L L8)每日栅渣量：33333301009.0,1001.0-1.0w m m m m 中格栅取一般为2.0135.010005.109.022*******max ＜总=⨯⨯=⨯=K w Q w 故采用人工清渣。
格栅的设计计算
五、每日栅渣量
每日栅渣量W（m /d）
3
W1-栅渣量（m3/103m3污水），取0.1～0.01，粗格栅用小值，细格栅用 大值，中格栅用中值 0.05 K2-生活污水量总变化系数 1.85
格栅的设计计算
一、格栅槽的宽度
格栅槽的宽度B（或称为格栅的建筑宽度）（m） s-柵条宽度（m） n-栅条间隙数目（当栅条间隙数目为n时，栅条的数目应为n-1） b-栅条间隙（m） h-栅前水深（m） Qmax-最大设计流量（m3/s） K-废水变化系数 Qmax-设计流量（m3/h） （sinα ）1/2-考虑格栅倾角的经验系数 α -格栅安置的倾斜角（°），人工清渣取45～60°，机械清渣取60～ 75° α 格栅安置的倾斜角（弧度） v-过栅流速（m/s），0.6～1.0m/s vq栅前流速（m/s），0.4～0.9m/s 0.377752 0.01 19.3876 0.01 0.5 0.083333 3 100 0.930605 60 1.047198 0.8 0.），一般为0.3m
四、格栅的总建筑长度
格栅的总建筑长度L（m） l1-进水渠道渐宽部位的长度（m） B1-进水渠道宽度（m） α 1-进水渠道渐宽部位的展开角度（°） α 1-进水渠道渐宽部位的展开角度（弧度） tgα 1 tgα l2-格栅槽与出水渠道连接处渐窄部位的长度（m）一般取l2=0.5l1 H1-格栅前的渠道深度（m）
二、格栅前后渠底高差
格栅前后渠底高差h1（m），可按经验定为0.1～0.3m，最大不超过 0.5m h0-计算水头损失（m) g-重力加速度（m/s2） K-考虑节流污物引起格栅过流阻力增大的系数，一般取2～3 ζ -阻力系数 β -栅条断面形状系数 sinα 0.093522 0.068364 9.81 1.368 2.42 2.42 0.866025 0.893522 0.3 2.122097 0.106811 0.3 20 0.349066 0.36397 1.732051 0.053405 0.8 0.194595
格栅设计计算
m tg tg B B l 06.020216.02.012101=-=-=α格栅设计计算1.栅条间隙数8.106.01.001.060sin 007.0sin 0max =⨯⨯==ehv Q n α 取值10 2.栅槽宽度()m en n S B 2.01001.011001.0)1(=⨯+-=+-= m S 01.0=3.进水渠道渐宽部分长度若进水渠宽B1=0.16m ，渐宽部分展开角0201=α此时进水渠道内的流速为0.77m/s4.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度式中B----栅槽宽度 ，ms----格条宽度（含中心管面积），2me----栅条间隙，取50mmn----栅条间隙α----格栅倾角，度h----栅前水深，mv----过栅流速，m/s5.过栅水头损失：01kh h =αξsin 220gv h = m h 12.0360sin 8.926.001.001.042.2023/41=⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛= m l l 03.0206.0212===1h ----过栅水头损失，m0h ----计算水头损失，mg----重力加速度，取2/8.9s mk----系数，一般取3ξ----阻力系数，6.栅后槽总高度： 取栅前渠道超高m h 3.02=，栅前槽高m h h H7.021=+= m h h h H 82.021=++=式中H----栅槽总高度，mh----栅前水深，m2h ----栅前渠道超高，取0.3m7.栅槽总长度：m tg H l l L 0.24.015.009.06015.00121=+++=++++= 式中L----栅槽总长度，m1H ----栅前槽高，m1l ----进水渠道渐宽部分长度，m1B ----进水渠道宽度，m1α----进水渠展开角，一般用0202l ----栅槽与出水渠连接渠的渐缩长度，m 每日栅渣量：3/4⎪⎭⎫ ⎝⎛=e S βξd m K W Q W /02.010003.28640007.0007.010*********max =⨯⨯⨯=⨯⨯=总W----每日栅渣量，dm/3W----栅渣量1K----生活污水流量总变化系数总。
格栅计算
计算提纲：本章节选取商业外街格栅进行计算，计算点标高选取15m计算，格栅材质6063-T5。
（参照S-DY-01/01C（2-2剖面））一、荷载计算1、风荷载标准值计算W k: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)z : 计算高度15mμz: 15m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2012 条文说明8.2.1)μz=0.544×(z10)0.44=0.650248I10: 10米高名义湍流度,对应A、B、C、D类地面粗糙度，分别取0.12、0.14、0.23、0.39。
(GB50009-2012 条文说明8.4.6)βgz: 阵风系数:βgz= 1 + 2×g×I10×(z10)(-α)= 1 + 2×2.5×0.23×(15 10)(-0.22)= 2.05186 由于2.05186>2.05,取βgz=2.05μsp1:局部正风压体型系数μsn1:局部负风压体型系数,通过计算确定μsz:建筑物表面正压区体型系数，按照(GB50009-2012 8.3.3)取1μsf:建筑物表面负压区体型系数，按照(GB50009-2012 8.3.3-2)取-1.4对于封闭式建筑物，考虑内表面压力，取-0.2或0.2μsa:维护构件面板的局部体型系数μs1z=μsz+0.2=1.2μs1f=μsf-0.2=-1.6按照以上计算得到对于面板有:μsp1=1.2μsn1=-1.6面板正风压风荷载标准值计算如下W kp=βgz×μsp1×μz×W0(GB50009-2012 8.1.1-2)=2.05×1.2×0.65×0.3=0.4797 kN/m2W kp<1kN/m2,取W kp=1kN/m2面板负风压风荷载标准值计算如下W kn=βgz×μsn1×μz×W0(GB50009-2012 8.1.1-2)=2.05×(-1.6)×0.65×0.3=-0.6396 kN/m2W kn>-1kN/m2,取W kn=-1kN/m22、风荷载设计值计算W: 风荷载设计值: kN/m2γw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.4.2条规定采用面板风荷载作用计算Wp=γw×Wkp=1.4×1=1.4kN/m2Wn=γw×Wkn=1.4×(-1)=-1.4kN/m23、水平地震作用计算GAK: 面板平米重量取0.4kN/m2αmax: 水平地震影响系数最大值:0.16qEk: 分布水平地震作用标准值(kN/m2)qEk=βE×αmax×GAK (JGJ102-2003 5.3.4) =5×0.16×0.4=0.32kN/m2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEA: 分布水平地震作用设计值(kN/m2)qEA=rE×qEk=1.3×0.32=0.416kN/m24、荷载组合计算幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震荷载组合: Szkp=Wkp=1kN/m2Szp=Wkp×γw+qEk×γE×ψE=1×1.4+0.32×1.3×0.5=1.608kN/m2考虑负风压、地震荷载组合:Szkn=Wkn=-1kN/m2Szn=Wkn×γw-qEk×γE×ψE=-1×1.4-0.32×1.3×0.5=-1.608kN/m2综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算采用面板荷载组合标准值为1kN/m2面板荷载组合设计值为1.608kN/m2二、格栅强度计算1、格栅荷载计算(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4Wk: 风荷载标准值: 1kN/m2B : 格栅宽: 0.05mqwk=Wk×B=1×0.05=0.05kN/mqw=1.4×qwk=1.4×0.05=0.07kN/m(2)分布水平地震作用设计值GAK:格栅自重(kN/m)格栅密度为28(kN/m3)格栅断面面积5.04cm2GAK=28×5.04×10(-4)=0.014112kN/m水平地震作用计算:qEk=5×αmax×GAK=5×0.16×0.014112=0.0112896kN/mqe=1.3×qEk=1.3×0.0112896=0.0146765kN/m格栅在重力方向所受的线荷载设计值为:g= γg×GAK= 1.2×0.014112= 0.0169344kN/m(3)格栅荷载组合格栅所受组合荷载标准值(仅考虑风荷载)为:qk=qwk=0.05kN/m格栅所受组合荷载设计值(考虑风荷载和地震荷载组合)为: q =qw+ψE×qe=0.07+0.5×0.0146765=0.0773382kN/m2、格栅截面特性选定格栅材料类别: 铝-6063-T5选用格栅型材名称: 80x50x2型材强度设计值: 90N/mm2型材弹性模量: E=70000N/mm2X轴惯性矩: Ix=45.0592cm4Y轴惯性矩: Iy=21.6872cm4X轴上部抵抗矩: Wx1=11.2648cm3X轴下部抵抗矩: Wx2=11.2648cm3Y轴左部抵抗矩: Wy1=8.67488cm3Y轴右部抵抗矩: Wy2=8.67488cm3型材截面积: A=5.04cm2型材计算校核处抗剪壁厚: t=2mm型材截面面积矩: Ss=6.788cm3塑性发展系数: γ=13、格栅强度计算校核依据: N A +M γ×w≤ｆa (1)格栅计算简图如下:(3)格栅弯矩:通过有限元分析计算得到格栅的弯矩图如下: 80x50x2n 0n 1b 0立柱计算简图5250q 1q2立柱受力简图5250q1=0.077kN/mq2=0.017kN/m最大弯矩发生在2.625m 处M: 格栅在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN ·m)M=0.266454kN ·m格栅在荷载作用下的轴力图如下:(4)数据效核f: 格栅计算强度(N/mm 2)A: 格栅型材截面积: 5.04cm 2Nl: 当前杆件最大轴拉力(kN)Ny: 当前杆件最大轴压力(kN)Mmax:当前杆件最大弯矩(kN.m)Wz: 格栅截面抵抗矩(cm 3)γ: 塑性发展系数: 1M m a x =0.266k N .m通过上面计算可知,格栅杆件b0的应力最大,为23.8301N/mm 2≤ｆa=90N/mm 2,所以格栅承载力满足要求4、格栅刚度计算校核依据: Umax ≤L 180Dfmax: 格栅最大允许挠度:通过有限元分析计算得到格栅的挠度图如下:最大挠度发生在2.625m 处,最大挠度为15.6807mmDfmax=Hvmax 180×1000=5.25180×1000=29.1667mm格栅最大挠度Umax 为: 15.6807mm ≤29.1667mm挠度满足要求5、格栅抗剪计算校核依据: τmax ≤[τ]=55N/mm 2通过有限元分析计算得到格栅的剪力图如下:D m a x =15.681m m最大剪力发生在5.25m 处τ: 格栅剪应力:Q: 格栅最大剪力: 0.203013kNSs: 格栅型材截面面积矩: 6.788cm 3 Ix: 格栅型材截面惯性矩: 45.0592cm 4 t: 格栅抗剪壁厚: 2mmτ=Q×Ss×100Ix×t=0.203013×6.788×10045.0592×2=1.52916N/mm 21.52916N/mm 2≤55N/mm 2格栅抗剪强度可以满足Q m a x =0.203k N。
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第一章 工艺设计和计算一. 格栅的计算设计说明格栅是一组（或多组）相互平行的金属栅条与框架组成，倾斜安装在进水渠道，以控制水中粗大悬浮物及杂质，对下面的微滤机和水泵其保护作用，拟采用细格姗，格栅间距取16mm.设计流量：最大流量s m d m Q /092.0/800033max ==设计参数：栅条间距d=16.00mm,栅前水深h=0.3m,过栅流速v=0.6m/s ，安装倾角α=6001.栅条的间隙数n2.栅槽的有效宽度b.取￠10圆钢为栅条，即s=0.01m,栅槽宽度一般要比格姗宽0.2-0.3m,这里取0.2 m.3.通过格栅的水头损失h 2，m设栅条断面为锐边圆形断面,取阻力系数β=1.83,k=3.36v-1.32=3.36*0.6-1.32=0.7，则4.栅后槽总高度H ，m设栅前渠道超高h 1=0.3m.，有H=h+h 1+h 2=0.3+0.3+0.02=0.62 m ，5.格姗的总建设长度L1l ----进水渠道渐宽部分的长度(m), 设进水渠宽b 1=0.23 m ，其渐宽部分展开角度α=200)(306.03.0016.060sin 092.0sin 0max 个≈⨯⨯==bhv Q n α)(97.02.030016.0)130(01.02.0)1(m dn n s b ≈+⨯+-=++-=)(02.060sin 7.08.926.083.1sin 20221m k g v h ≈⨯⨯⨯⨯==αβαtg H l l L 1215.00.1++++=)(5.020223.097.02011m tg tg b b l ≈-=-=αl 2----栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(m),一般l 2=0.5 l 1则6.每日的栅渣量w设栅渣量w1为0.10（m 3 /103m 3污水）,变化系数kz=1.6则所以采用机械清渣7.选型与决定根据拦截污泥量,采用机械清渣,选用WGS-50高链式格栅除污机一台,该格栅水槽高0.62m,有效宽0.97m,长度2.42m,占地面积L*b=2.42*0.59=1.43㎡二. 沉砂池沉砂池的作用是去除废水中比重较大的无机颗粒(如泥沙,煤渣等),一般设在水泵和沉淀池前,以减轻水泵和管道的磨损,防止后续处理的构筑物管道的堵塞,提高污泥有机成分的含量.本研究采用平流沉砂池⑴长度L ，m设污水在池内流速v=0.3 m/s,停留时间t=30s ，L=vt=0.3×30=9m⑵水流断面积A ，m 2⑶池总长度B ，m设n=2格，每格宽b=0.6m ，则：⑷有效水深h 2，m)(42.2603.03.05.00.125.05.05.00.10121m tg tg H l l L =+++++=++++=α)/(2.0)/(50.06.1100010.0092.086400100086400331max d m d m k w Q w z >=⨯⨯⨯==)(31.03.0092.02max m v Q A ≈==)(2.16.02m nb B =⨯==)(26.02.131.02m B A h ≈==⑸沉砂斗所需容积V ，m 3设排砂时间间隔T=2 d ，城市污水的沉砂量X=30 （m 3 /106m 3污水）则： ⑹每个沉砂斗容积V 0，m 3设每个分格有2个沉砂斗，即共有4个沉砂斗，则：⑺沉砂斗各部分尺寸设斗底宽a 1=0.5 m ，斗壁与水平面的倾角600，斗高h 3′=0.3m ，则：砂斗上口宽a ，m沉砂斗容积V 0，m 3⑻沉砂室高度h 3，m设采用重力排砂，设池底坡度为i=0.06，坡向砂斗，沉砂室含两部分：一部分为沉砂斗，另一部分为沉砂池坡向沉砂斗的过渡部分。
设两沉砂斗之间隔壁厚a′=0.2m ，沉砂室的宽度为[2（l 2 + a ）+ a′]，故:m a a L l 65.222.085.02922'2=-⨯-=--=，则： )(46.065.206.03.006.02'33m l h h =⨯+=+=⑼沉砂总高度H ，m设超高h 1=0.3 m ，则：)(02.146.026.03.0321m h h h H =++=++＝⑽验算最小流速v min ，m/s)(30.0106.186400230092.010********max m k T X Q V z =⨯⨯⨯⨯=⋅⋅⋅⋅=)(1.0075.02230.030m V ≈=⨯=)(85.05.0603.02602010'3m tg a tg h a ≈+⨯=+=)222(62112'30a aa a h V ++=)5.025.08.0285.02(63.022⨯+⨯⨯+⨯=)1.0(14.033m m ≈=在最小流量时，只用一格工作（n 1=1）则：s m s m A n Q v /15.0/37.026.06.0160.1092.0min 1min min >≈⨯⨯⨯=⋅= 符合大颗粒悬浮物与废水的分离条件.⑾砂水分离器的选择沉砂池的沉砂经排砂装置排除的同时，往往是砂水混合体，为进一步分离出砂和水，需配套砂水分离器。
清除沉砂的时间间隔为2d ，根据该工程的排砂量，选用一台某公司生产的螺旋砂水分离器。
三．曝气调节池设计说明调节池的主要作用是调节水量，水质。
废水自进入调节池，进水管应该等于或高于最高水位，在池底曝气对废水进行强制混合均化。
废水的平均流量Q=Q/24=8000/24=333.33m 3/h池子容积计算（设计有两个池子）W=qt t 取一小时W=333.33/2=166.67m 3池深取6m,则L=B=5.3m池子的设计为B ×L ×H=5.3m ×5.3m ×6m四. 二段式生物接触氧化池设计说明二段法流程污水经初沉砂池进入第一接触氧化池，出水经中间沉淀池进行泥水分离，上清液进入第二接触氧化池，最后经二沉池再次泥水分离后排放，该流程第一段为高负荷段，第二段为低负荷段，这样就更能适应原水的水质变化，趋于稳定。
1.接触氧化池设计计算采用二段式接触氧化，分两组并列进行，填料选用炉渣。
一氧池填料高h 1-3取3m,二氧池填料高h 2-3 取2.5m 。
⑴填料容积负荷根据太原市政工程设计研究院编制的《生物接触氧化法设规程CECS128：2001》当BOD 进水小于180mg/L 时，并采用炉渣作为填料的，可应用此公式： 7246.02881.0Se Nv ⨯= Se-----出水BOD 值（mg/L ） 则)./(39.3302881.02881.0.37246.07246.0d m kg Se Nv =⨯=⨯=⑵污水与填料的接触时间th Sv So t 57.037.310008024100024=⨯⨯== S 0---进水BOD 值（mg/L ） 一氧池的接触氧化时间t 1占总时间的60%t 1=0.6t=0.34（h ）二氧池的接触氧化时间占总时间的40 %t 2=0.4t=0.23（h ）⑶接触氧化池的尺寸计算（单组）一氧池的填料体积V 1317.5524234.080002/m Qt V =⨯⨯== 一氧池的面积231116.18/m h V A ==-。
宽取3m ，则L1=A 1/B=18.6/3=6.2m 一氧池超高h 1-1=0.5m 稳水层高h 1-2取0.5 m 底部构造层高h 1-5取0.8 m 则 一氧池总高m h h h h H 8.48.035.05.041312111=+++=+++=----一氧池的尺寸L 1×B 1×H 1=6.2m×3.0m×4.8m同理（单组）二氧池的体积V 2=38.3m 3二氧池的面积A 2=15.3m 2宽取3m ，长L2=5.1m二氧池总高H= h 2-1 +h 2-2 +h 2-3 +h 2-4 =0.5+0.5+2.5+0.8=4.3m二氧池尺寸为 L 2×B 2×H 2=5.1m×3.0m×4.3m⑷需氧量计算接触氧化池才用填料下方穿孔管鼓风曝气方式,设气水比为5:1.总需氧量Q 气=5×Q=5×8000=40000m 3/d=27.8m 3/min一氧池的总需氧量Q’1-气=2/3Q 气=2/3×27.8=18.5 m 3/min单组一氧池的需氧量Q 1-气=0.5Q’1-气=9.3 m 3/min二氧池的总需氧量Q’2-气=1/3Q 气=1/3×27.8=9.3 m 3/min单组二氧池的需氧量Q 2-气=0.5Q’2-气=4.6 m 3/min接触氧化池曝气管采用钢管,干管流速为10m/s,支管流速为 5 m/s,干管管径DN=200-100mm,这里取150 mm,支管管径选用32 mm,支管间距为20cm,支管上小孔孔径5 mm,小孔间距6cm,小孔向下45o 开孔,交错分布.2.接触沉淀池的计算接触氧化后应用沉淀池，为提高沉淀效果并与接触氧化池更好匹配，减少施工量，节省费用，常采用接触沉淀池。
接触沉淀池的水力负荷为5-7m 3/m 2.h 停留时间20-30min ，有效水深1.8-2.5m 设第一接触沉淀池表面水力负荷N q-1=5.5 m 3/m 2.h ，有效水深h 1-2为2m ，第二接触沉淀池表面水力负荷N q-2=5 m 3/m 2.h ，有效水深h 2-2为1.8m ，二池滤料均选用炉渣，滤料层高0.5m单组第一接触沉淀池面积A 1 2113.305.5242/80002m N Q A q =⨯==- 单组第二接触沉淀池面积A 22223.335242/80002m N Q A q =⨯==- 一沉池水力停留时间t 1min 6.2136.02*24/800023.302/2111==⨯=⨯=-h Q h A t 一沉池水力停留时间t 2min 6.2136.02*24/80008.13.332/2222==⨯=⨯=-h Q h A t 符合规程要求。
⑵接触沉淀池的尺寸设计一沉池宽取6mL 1=A 1/B 1=30.3/6= 5.1m一沉池超高h 1-1=0.5m,泥斗斜壁与水面倾角为60o ,清水层高取0.4m.缓冲层高0.5 m 包入泥斗中,泥斗下边长0.2m,则泥斗高:m h o 9.460tan .22.02631=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=- 一沉池总高H 1=h 1-2+h 1-1+h 1-3=0.5+2+4.9=7.4m一沉池尺寸L 1×B 1×H 1=5.1m×6m×7.4m单组二沉池有效水深1.8m,其他相同L2 =A 2/B 2=33.3/6= 5.6m二沉池总高H 2=h 2-2+h 2-1+h 2-3=0.5+1.8+4.9=7.2m二沉池尺寸L 2×B 2×H 2=5.6m×6m×7.2m⑶污泥量Qs根据<生物接触氧化法设计规程>污泥产率为0.3-0.4 kgDS/kgBOD,含水率96%-98%,设污泥产率Y 取0.4,含水率为97%.则干泥量W DS:W DS=YQ(So-Se)+(Xo+Xh+Xe)QW DS ---污泥干重kg/dQ------污水量 m 3/dSo----进水BOD 值 Se----出水BOD 值 kg/m 3Xo---进水总SS 浓度 Xh---进水SS 活性部分量 kg/m 3Xe---出水SS 浓度 kg/m 3其中Xh =70%XeW DS=YQ(So-Se)+(Xo+Xh+Xe)Q=0.4*8000*(0.08-0.03)+8000（0.43-0.7*0.43-0.03） =160kg/d污泥体积Qsd m W Qs Ds /3.5%9711000/160%9713=-=-= 泥斗容积Vs)''''''(31A A A A h Vs ++= 单组一沉池泥斗容积36.58)04.03.3004.0'3.30(9.431m Vs =⨯++⨯= 单组二沉池泥斗容积38.54)04.03.3304.0'3.33(9.431m Vs =⨯++⨯= 则共有污泥沉淀池4座,可容纳24h 排污量.⑷接触沉淀池需氧量计算Q 气=q 气×A 1取q 气为30m 3/ m 2.hQ 1-气=30×30.3=15.2m 3/minQ 2-气=30×33.3=16.7m 3/min3.鼓风机的选择单组接触氧化池共需氧量13.9 m 3/min,单组接触氧化沉淀池共需氧32 m 3/min 可考虑一组工作,一组冲洗.所以可根据所需的压力和空气量采用下列规格的鼓风机：RE-150型罗茨鼓风机三台，口径均为150A mm ，风压为39.2KPa 。