上海市2013版抗震规范与全国规范的主要区别点
(整理)o新旧建筑抗震设计规范的对比与解读
新旧建筑抗震设计规范的对比与解读主讲人：李生广联系方式：****************黑龙江省安平施工图审查咨询有限公司实线为新增内容虚线为原有内容删除1 总则1.0.1为贯彻执行国家有关建筑工程、防震减灾的法律｛《中华人民共和国建筑法》和《中华人民共和国防震减灾法》｝并实行以预防为主的方针，使建筑经抗震设防后，减轻建筑的地震破坏，避免人员伤亡，减少经损失，制定本规范。
按本规范进行抗震设计的建筑，其基本的抗震设防目标是：当遭受低于本地区抗震设防烈度的多遇地震影响的，主体结构（一般）不受损坏或不需修理可继续使用；当遭受相当于本地区抗震设防烈度的设防地震影响时，可能发生损坏，但经一般性修理仍可继续使用；当遭受高于本地区抗震设防烈度的罕遇地震影响时，不致倒塌或发生危及生命的严重破坏。
使用功能或其他方面有专门要求的建筑，当采用抗震性能设计时，具有更具体或更高的抗震设防目标。
第一阶段设计是承载力验算，取为第一水准的地震动参数计算结构的弹性地震作用标准和相应的地震作用效应，采用《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153规定的分项系数设计表达式进行结构构件的截面承载力抗震验算，可靠度水平同78规范相当，并由于非抗震构件设计可靠性水准的提高而有所提高，即满足了在第一水准下具有必要的承载力可靠度，又满足第二水准的损坏可修的目标。
对大多数的结构，可只进行第一阶段设计，而通过概念设计和抗震构造措施来满足第三水准的设计要求。
第二阶段设计是弹塑性变形验算，对地震时易倒塌的结构有明显薄弱层的不规则结构以及有专门要求的建筑，除进行第一阶段设计外，还要进行结构薄弱部位的弹塑性层间变形验算并采取相应的抗震构造措施，实现第三水准的设防要求。
也就是结构在罕遇地震作用下的薄弱层的弹塑性变形验算。
1.0.2抗震设防烈度为6度及以上地区的建筑，必须进行抗震设计。
强条，新旧一样1.0.3本规范适用于抗震设防烈度为6、7、8和9度地区建筑工程的抗震设计以及隔震、消能减震设计。
建筑抗震设计中地震作用取值——主要国家抗震规范比较
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上海市工程建设规范建筑抗震设计规程(DGJ08-9-2013
上海市工程建设规范《建筑抗震设计规程》(DGJ08-9-2013)强制性条文3 抗震设计的基本要求3.1.1 抗震设防的所有建筑应按现行国家标准《建筑工程抗震设防分类标准》GB 50223 确定其抗震设防类别及其抗震设防标准。
3.3.1选择建筑场地时，应根据工程需要和地震活动情况、工程地质和地震地质的有关资料，对抗震有利、一般、不利和危险地段做出综合评价。
对不利地段，应提出避开要求，当无法避开时应采取有效的措施。
对危险地段，严禁建造甲、乙类的建筑，不应建造丙类的建筑。
3.4.1建筑设计应根据抗震概念设计的要求明确建筑形体的规则性。
不规则的建筑应按规定采取加强措施；特别不规则的建筑应进行专门研究和论证，采取特别的加强措施；严重不规则的建筑不应采用。
注：形体指建筑平面形状和立面、竖向剖面的变化。
3.5.2结构体系应符合下列各项要求：1应具有明确的计算简图和合理的地震作用传递途径。
2应避免因部分结构或构件破坏而导致整个结构丧失抗震能力或对重力荷载的承载能力。
3应具备必要的抗震承载力，良好的变形能力和消耗地震能量的能力。
4对可能出现的薄弱部位，应采取措施提高其抗震能力。
3.7.1 非结构构件，包括建筑非结构构件和建筑附属机电设备，自身及其与结构主体的连接，应进行抗震设计。
3.7.4框架结构的围护墙和隔墙，应估计其设置对结构抗震的不利影响，避免不合理设置而导致主体结构的破坏。
3.9.1抗震结构对材料和施工质量的特别要求，应在设计文件上注明。
3.9.2 结构材料性能指标，应符合下列要求：1 砌体结构材料应符合下列规定：1)普通砖和多孔砖的强度等级不应低于MU10，其砌筑砂浆强度等级不应低于M5；2)混凝土小型空心砌块的强度等级不应低于MU7.5，其砌筑砂浆强度等级不应低于Mb7.5。
2混凝土结构的材料应符合下列规定：1) 混凝土的强度等级，框支梁、框支柱及抗震等级为一级的框架梁、柱、节点核芯区，不应低于C30；构造柱、芯柱、圈梁及其它各类构件不应低于C20；2) 抗震等级为一级、二级、三级的框架和斜撑构件(含梯段)，其纵向受力钢筋采用普通钢筋时，钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25；钢筋的屈服强度实测值与屈服强度标准值的比值不应大于1.3，且钢筋在最大拉力下的总伸长率实测值不应小于9%。
新旧抗震规范关于隔震、消能减震设计要求的对比
老规范关于隔震后水平地震影响系数最大值 ：
。 １
差， 故将其设计承载力 由 １ ａ降低 到 １ Ｐ 。 ２ＭＰ ０ Ｍ ａ １４ 新规 范第 ｌ． ． ． ２ ２４条关 于计 算水 平 向减震 系数 及 罕遏 地震 变形验 算所采用 隔震 支座参数进行 了修 改
０ １ ｚ 隔震支座剪切变形 为 ２ ０ ． 且 Ｈ ５ ％的水平刚度 和等效黏滞 阻尼 比 ； 大于 ６ ０ｍ ０ ｍ直径 隔震支座参 数应采 用在规定 的压 应力 限值下 ， 平加载频 率为 ０ ２ ｚ 水 ． Ｈ 且隔震支 座剪切变形为
１０ 的水 平 刚度 和 等 效 黏 滞 阻 尼 比 。新 规 范 规 定 ， 于 小 ０％ 对 于 ６ ０ｍ 直 径 隔 震 支 座 参 数 宜 采 用 在 规 定 的 压 应 力 限 值 ０ ｍ
下， 隔震支座剪切变形为 ２ ０ 的等 效刚度 和等效黏 滞阻尼 ５％ 比； 大于 ６０ｍ ０ ｍ直径隔震 支座参数 应采用 在规定 的压应力
限值 下 ， 震 支 座 剪 切 变 形 为 １０ 的 等 效 刚 度 和 等 效 黏 滞 隔 ０％
阻尼 比 。
剪力法进行非 隔震 设计 的结 构 ； 新规 范取 消了此条 限值 ， 扩
１ ６ 新规 范 第 １． ． ． ２ ２４条 关 于 隔震 支座 参 数 的 描 述 发 生
变 化
震层 以上 结构 总重力荷载代表值 的 ２ ％ ， ０ 新规范将这一数值
提升 至 ３ ％。 ０
新 规范将 “ 动刚度” 改为 “ 等效刚度 ” 用语更 明确 ， ， 方便 同国际标准《 橡胶支座》 接轨 ； 同时去掉有关频率对刚度影响 的语 句 ， 目的是将词 条不 写在 规范 中 ， 体去查 相关 的产 其 具
北京、上海、广东关于高规的一些异同
一、部分短肢墙结构根据高规7.1.2条高层建筑结构不应采用全部为短肢剪力墙的剪力墙结构，即只能采用部分短肢剪力墙。
对于部分短肢墙结构的定义，高规只明确这种类型结构中的一般剪力墙承受的第一振型底部地震倾覆力矩不宜小于结构总底部地震倾覆力矩的50%（高规7.1.2第2条），而对于短肢剪力墙并没有给出一个具体量化指标。
1、中国建筑科学研究院主编《房屋建筑抗震设计常见问题解答》（下文简称《抗震解答》中黄小坤认为“一般情况下，短肢剪力墙较多的剪力墙结构中，短肢剪力墙承受的倾覆力矩可占结构底部总倾覆力矩的40%~50%”同时认为“一般剪力墙结构中，如果存在少量的短肢剪力墙，则不必要遵守高规7.1.2条的规定”2、《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（以下简称《北京技术细则》P86页5.5.5条规定：当墙肢截面高度与厚度之比虽为5~8，但墙肢二侧均与较强的连梁（连梁净跨与连梁高度之比≤2.5）相连时或有翼墙相连的短肢墙（翼墙长度应不小于墙厚度的3倍），可不作为短肢墙。
短肢墙较多结构定义：可按结构中短肢剪力墙承受的竖向荷载与总竖向荷载的比例来判定，当由短肢剪力墙负荷楼面与全部楼面面积之比超过50%时，应定义为短肢墙较多结构。
3、《上海超限高层建筑工程抗震设计指南》（下面简称《上海超限指南》认为：当短肢剪力墙截面面积不大于全部剪力墙截面面积的20%时，可以按全部落地剪力墙控制建筑物高度，同时明确规定了短肢墙部分的抗震措施仍应按短肢墙规定执行。
当采用短肢墙比例进行判别时，应在建筑物的两个主轴方向分别计算，取较大的比例作为控制条件。
从上海这条规定可以看出当短肢剪力墙截面面积比例>20%时，应属于较多短肢剪力墙即短肢墙结构，其最大适用高度应比高规表4.2.2.-1适当降低，且7度和8度时分别不应大于100m和60m4、《广东高规补》3.2.4条认为规定具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构指短肢墙的截面面积占剪力墙总截面面积50％以上，其房屋的最大适用高度应比《高规》表4.2.2规定的剪力墙结构适用高度降低20％5、对于L型、T型剪力墙中若一肢为短肢，另一肢为长肢，目前无论是从PKPM程序还是地方各规程似已统一认为不是短肢墙，其中广东规补3.2.3条认为：剪力墙截面高度与厚度之比大于4、小于8时为短肢剪力墙。
我国新旧公路桥梁抗震设计规范对比分析
我国新旧公路桥梁抗震设计规范对比分析摘要：本文对于新旧道路桥梁抗震设计规范的主要设计思想以及标准进行比对分析，其次就是对于在新规范中，所提出关于真正作用的反应谱具体方法作出了详细的计算以及相应的比对分析，并且就新规范提出的指导思想，对改进抗震方法进行了一定程度的分析。
望可供同行朋友一齐分享、研究。
关键词：抗震设计规范水平地震力道路桥梁地震作用一、引言新版道路桥梁抗震设计规范相较于旧版来讲，做岀了许多修改和补充，对整体抗震设计方法以及设防思想都做出了较大的提升。
本文主要是针对新旧两版路桥梁抗震设计规范中，针对设防思想以及地震作用相关的计算方法进行详细的比对分析O二、新规范中对抗震设防思想所作出的改进在新旧规范的对比中，发现两者的抗震设防标准并没有多大的差异，但是在整体设防标准上却是前者有更大的改进。
在新规范中，采用的是两水平设防佐以两阶段设计，指的是针对设防水平不同的两个地震参数来对地震的实际作用进行确定，对发生地震的概率高的低水准通过弹性设计的方法对地震的整体结构强度进行计算，并保证该结构具备一定程度的承载能力，反之，对发生地震的概率低的高水准通过弹塑设计的方法对地震的屈服后变形以及强度进行计算，并且对桥梁结构变形和位移必须小于规定范围内的值进行有力保证。
在具体实践的过程中，根据每座桥梁不同的修复难易程度以及重要性，新规范将抗震设防分为了4个类别：ABCD四类，对于不同类型的桥梁进行区别对待。
与此同时，新规范针对每座桥梁的具体设计数据对其进行了一定的划分：规则以及不规则桥梁。
对于规则桥梁，一致采用的是单独震动型反应谱法，并以此对地震作用进行确定。
而对于不规则桥梁来讲，则会根据具体情况的不同，而采取时程分析化或是高阶振型共同参与的方法对地震作用进行确定。
另外，根据最近十几年来，对于地震灾害的试验研究以及合理分析，证明了耗能能力以及变形能力不足的根本是在造成结构倒塌的根本原因。
在新规范中，其通过延性设计方法对桥梁结构在大震中的变形能力进行有效的保证。
抗震设计规范与抗震规范比较共62页
●砌体房屋高度和层数控制(8、9 度设防)
类型
8 度 0.20g 8 度 0.30g 9 度
高度 层数 高度 层数 高度 层数
多层砖房 240 普砖 18 六 15 五 12 四
多层砖房 240 多孔 18 六 15 五 9 三
多层砖房 190 多孔 15 五 12 四 — —
横墙较少 240 普砖 15 五 12 四 9 三
进一步向约束砌体发展——体积配筋率0.07%~0.2% 为约束砌体，0.2%以上称为配筋砌体。
抗震规范砌体结构条文的主要变化情况
7.1.1 7.1.2 7.1.3 高度和层高
7.1.5 7.1.7 7.1.8 横墙间距、规则性布置
7.1.9
底框墙体的抗震等级
7.2.3 7.2.6 洞口系数 抗震承载力正应力影响系数
●蒸压砖抗震强度为普通粘土砖 70%，应降一层和 3m
多层砌体房屋布置规则性的设计指标 7.1.7
△承重墙
横墙或纵横墙，不应 M+RC 墙
△纵横墙布置 匀称、对齐、长 尺寸、均匀，开洞面积<55%
△墙洞位置 △平面轮廓
△楼板开洞 △错层 △楼梯间 △砖柱
●砌体房屋高度、层数控制注意事项 △取值 小数点后按有效数值控制 △起点 地面,坡地取低处，半地下室需嵌固 △终点 屋面板与外纵墙交接处的板顶
坡顶形成实腹屋架时，同上对待 △阁楼 居住用房算一层，高度至山墙半高
储物用房、无固定楼梯不计入 △屋顶间 面积小于 30%按 5.2.4 条处理
超过时按阁楼对待 △架空层 按一层计算 △楼面高度超过 16m 等，必须设置电梯 ●乙类的房屋高度减 3m 少一层,不采用底框
（六）
砌体结构抗震 设计的改进
主要国家抗震规范比较及我国中震表达
现期 50 年。 中震（基本烈度地震）
为基准设防地震作
“ 最 大 考 虑 地 震 ” 的 2/3 作 为 “ 设
期475 年。
10% ， 重 现 期 475
50 年超越概率10％， 用 ， 重 现 期 为 475 计地震”来实现其抗震目标，“设
年。
重现期 475 年。
年。
计地震”对 应的50年 超越概率为
—
日本规范 BSL
中震 大震
—
位移验算
—
抗力验算(构件设计) 和位移验算 极限层剪力验算
刚度率验算
偏心率验算
美国规范 UBC
中震
—
—
抗力验算(构件设计)
和弹塑性层 间位移验算
—
—
第一部分 抗震规范基本情况简介
各国抗震规范对比
➢ 中美对比： 1. 美国UBC规范采用单一水准设防思想，重现期与中国规范
全美国 美国土木工程师学会
美国的东北部
国际建筑公务员 委员会和法规管 理机构(BOCA)
UBC-1997
美国的东南部
国际南方建筑 法规委员会
美国的西部
国际建筑公 务员委员会
IBC
《 Internation al Building Code》 IBC-2009 统一了NBC， SBC，UBC
IBC-2000 IBC-2003 IBC-2006 IBC-2009
基本烈度地震一样，根据其设防目标是为了防止倒塌， 则相当于中国规范中的“中震” ；
2. 美国ASCE7，IBC采用两水准设防思想，其对应的“设计 地震”和“最大考虑地震”重现期与中国规范的基本烈 度地震和罕遇地震一样，即相当于中国规范中的“中震” 和“大震”。
新旧抗震规范差异共15页文档
1、将“基本振型地震作用下”改为“在规定的水平力作用下”
5.2.5
抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：Veki＞λ∑Gi
表5.2.5增加了6°时楼层最小地震剪力系数值
5.3.2
平板型网架屋盖和跨度大于24m屋架的竖向地震作用标准值，宜取其重力荷载代表值和竖向地震作用系数的乘积；竖向地震作用系数可按表5.3.2采用。
5.3.2
跨度、长度小于本规范5.1.2条第5款规定且规则的平板型网架屋盖和跨度大于24m屋架、屋盖横梁及托架的竖向地震作用标准值，宜取其重力荷载代表值和竖向地震作用系数的乘积；竖向地震作用系数可按表5.3.2采用。
5.4.1
结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合计算。。。
表5.4.1地震作用分项系数中同时计算水平与竖向地震作用区分了水平地震为主和竖向地震为主，其分项系数不同，1.3（0.5）、0.5（1.3）
5.4.2
结构构件的截面抗震验算，应采用下列设计表达式：S≤R/γRE
5.4.2
结构构件的截面抗震验算，应采用下列设计表达式：S≤R/γRE
5.2.2.2
采用振型分解反应谱法时，不进行扭转耦联计算的结构，水平地震作用效应(弯矩、剪力、轴向力和变形)，当相邻振型的周期比小于0.85时，可按下式确定：SEK=(∑S2j)1/2
当周期比大于0.85时，应采用CQC法，即考虑扭转耦联计算。
5.2.5
抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：Veki＞λ∑Gi
论新旧公路桥梁抗震设计规范的对比和分析
论新旧公路桥梁抗震设计规范的对比和分析摘要：本文针对新旧公路桥梁抗震设计规范进行了对比与分析，首先对两者抗震设防思想与标准进行了对比与分析，然后对两者在地震作用下的具体反应谱方法进行了计算与对比分析，希望对相关行业有所借鉴。
关键词：公路桥梁抗震设计规范对比分析Abstract: in this paper, the old code of seismic design of highway bridges are analyzed and compared, the first of two seismic fortification and standard are compared and analyzed, and then the two under the action of earthquake in specific response spectrum method were calculated and analyzed, hoping to draw lessons from somewhat related industry.Key words: comparative analysis of specifications for seismic design of Highway Bridges我国新版《公路桥梁抗震设计细则》公布与实施之后，反响十分强烈，很多科研工作者将其与老版规范（旧规范）进行了一系列的对比与分析。
新版《细则》为现代化的公路桥梁抗震设计提供了先进的理念与思路，为了更好的践行新版设计方法与思想，大量科研工作者展开了新旧公路桥梁抗震设计规范的对比与分析。
旧规范从1990年元月一日便开始实行，距今已有二十多年的历史，随着公路桥梁建设进程不断加快，旧规范在使用中出现的缺陷与不足越来越多，这就使得规范必须做出改变。
在2008年8月29日，我国交通运输部发布了《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）（即新规范），并于同年10月1日开始正式实行。
新旧公路桥梁抗震规范比较
01
02
03
适用范围有限
旧规范只适用于特定类型 的桥梁抗震设计，不能涵 盖所有类型的桥梁结构。
计算假设局限
旧规范的计算假设可能存 在局限，不能完全模拟真 实地震过程中的桥梁结构 行为。
设计标准单一
旧规范采用单一的设计标 准，忽略了不同地区地震 活动的差异，导致抗震设 计存在一定盲目性。
03
新规范抗震设计方法及特点
05
新旧规范抗震设计算例分析
算例概述
选择了3个具有代表性的桥梁模 型
桥梁的基本情况介绍
地震动输入的选择
计算软件和计算参数的说明
算例分析
• 基于新规范的抗震设计 • 采用了能力设计思想 • 考虑了结构特性、地震动特性与抗震措施的协同作用 • 计算方法简单，可操作性强 • 基于旧规范的抗震设计 • 主要采用强度折减系数法 • 未考虑结构特性与地震动特性的协同作用 • 计算方法相对复杂，可操作性较差
随着工程实践和技术的发展，新规范也需要不 断进行修订和完善，以适应不断变化的工程需 求。
需要推广
虽然新规范具有一定的先进性，但目前应用范 围还比较有限，需要进一步推广和普及。
对工程实践的指导意义
工程实践指导
新规范为公路桥梁抗震设计提 供了更为科学、合理、可持续 的设计理念和方法，对工程实
践具有重要的指导意义。
多层次抗震设计
新规范采用了多层次抗震设计方法，将桥梁的抗震性能分为多个层次，针对每个层次进行相应的抗震设计，提高了结构的 抗震能力。
考虑多方面因素
新规范要求在抗震设计中考虑多种因素，包括地震动参数、场地条件、结构类型、施工方法等，以保证结构的抗震性能。
04
新旧规范比较分析
设计思想比较
ep09-a3与中国标准的区别
ep09-a3与中国标准的区别
EP09-A3是一种建筑防震设计规范，而中国标准指的是《建筑抗
震设计规范》（GB 50011-2010）。
1. 精细程度：EP09-A3相对于中国标准更为精细和严格。
EP09-
A3对建筑结构进行更细致的分析和计算，包括考虑地震波的频谱内容、建筑结构的非线性特性等。
而中国标准则相对较为简化，更注重整体
的建筑结构设计。
2. 设计方法：EP09-A3中引入了地震烈度影响系数的概念，通过对具体地震烈度的考虑，对建筑结构的抗震性能进行更准确的评估和
设计。
而中国标准则采用了专业技术人员的经验判断和统计数据所制
定的地震动参数和抗震设防烈度。
3. 防震性能要求：EP09-A3对建筑结构的抗震性能要求更为严格。
EP09-A3提出了更高的安全系数要求，降低了建筑结构发生倒塌的概率。
而中国标准则相对较为宽松，对质量、等级和地震烈度有较大的灵活性。
总的来说，EP09-A3相对于中国标准更为细致、严格和精确，能
够提供更高的抗震设计水平，但同时也增加了设计和施工的难度和成本。
中国标准则更注重实际施工的可行性和经济性。
与2013(建筑面积规范计算规范)对比
建筑物架空层及坡地建筑 物吊脚架空层，应按其顶 板水平投影计算建筑面积 。结构层高在2.20m及以 上的，应计算全面积；结 构层高在2.20m以下的， 应计算1/2面积。
新规增加了建筑物架空层的ห้องสมุดไป่ตู้
旧 面积计算规定，取消了深基新 新
础架空层。
三、新旧建筑面积计算规则变化对比—架空走廊
建筑物间有围护结构的架空走廊， 应按围护结构外围水平面积计算。 层高在2.20m及以上者应计算全面 积；层高不足2.2m者应计算1/2面 积。有永久性顶盖无围护结构的应 按其结构底板水平面积的1/2计算。
建筑物架空层及坡地建筑物 吊脚架空层，应按其顶板水 平投影计算建筑面积。结构 层高在2.20m及以上的，应计 算全面积；结构层高在2.20m 以下的，应计算1/2面积。
新规取消了有永久性顶盖的
旧
面积计算规定，增加了无围
护结构有围护设施的面积计新
新
算规定。
三201、9/9/新17 旧建筑面积计算规则变化对比—架空走廊
围护设施的平台。
阳台和露台有什么区别？
一般情况下阳台和露台的区别是“是否 具有永久性顶盖”
这不是露台
二201:9新/9/17旧建筑面积计算规范术语变化对比—门廊 2.7 新增的术语解释—门廊
门廊：建筑物入口前有顶棚的半围合空间。
门廊是在建筑物出入口，无 门、有墙，上部有板（或借 用上部楼板）围护的部位。
一:内容概述 新建筑面积规范实行日期
二:新旧建筑面积计算规范术语变化对比—结构层高
2.1 结构层高
05版：
上下两层楼面或 楼面与地面之间 的垂直距离
13版：
楼面或地面结构层 上表面至上部结构 层上表面之间的垂 直距离
抗震的构造规范规定与比较
1、规范规定与比较3.1. 抗震措施(规范3.1.3条)·甲类建筑，抗震措施，当抗震设防烈度为6~8度时，应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求，当为9度时，应符合比9度抗震设防更高的要求。
乙类建筑，抗震措施，一般情况下，当抗震设防烈度为6~8度时，应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求，当为9度时，应符合比9度抗震设防更高的要求。
较小的乙类建筑，当其结构改用抗震性能较好的结构类型时，应允许仍按本地区地震烈度的要求采取抗震措施。
丙类建筑，抗震措施应符合本地区抗震设防烈度的要求。
3.2. 抗震构造措施(规范3.3.2条及3.3.3条)建筑场地为Ⅰ类时，甲、乙类建筑应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施；丙类建筑应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施，6度不降低。
建筑场地为Ⅲ、Ⅳ类时，对设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区，宜分别按抗震设防烈度8度(0.20g)和9度(0.40g)时各类建筑的要求采取抗震构造措施。
3.3. 以规范规定为依据，列出符合抗震设防烈度要求的比较数据3.3.1. 丙类建筑Ⅰ类场地6度7度8度9度设计基本地震加速度(g) 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40抗震措施(烈度) 6 7 7 8 8 9抗震构造措施(烈度) 6 6 6 7 7 8Ⅱ类场地6度7度8度9度设计基本地震加速度(g) 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40抗震措施(烈度) 6 7 7 8 8 9抗震构造措施(烈度) 6 7 7 8 8 9Ⅲ、Ⅳ类场地6度7度8度9度设计基本地震加速度(g) 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40抗震措施(烈度) 6 7 7 8 8 9抗震构造措施(烈度) 6 7 8 8 9 92.2. 甲、乙类建筑Ⅰ类场地6度7度8度9度设计基本地震加速度(g) 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40抗震措施(烈度) 7 8 8 9 9 9+抗震构造措施(烈度) 6 7 7 8 8 9Ⅱ类场地6度7度8度9度设计基本地震加速度(g) 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40抗震措施(烈度) 7 8 8 9 9 9+抗震构造措施(烈度) 7 8 8 9 9 9+Ⅲ、Ⅳ类场地6度7度8度9度设计基本地震加速度(g) 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40抗震措施(烈度) 7 8 8 9 9 9+抗震构造措施(烈度) 7 8 8+ 9 9+ 9+3.3.1．8+和9+等的处理8+及9+表示其“抗震措施”或“抗震构造措施”应符合比8度及9度抗震设防更高的要求。
抗震规范解读
框架结构强节点增大系数增大了
一级
二级
三级
旧规范 1.35
1.2
1.0
新规范 1.5
1.35
1.1
非框架结构强节点增大系数一、二级不变，三级为1.1
抗震构造措施
保证梁端延性要求的构造措施 保证柱端延性要求的构造措施 保证剪力墙延性要求的构造措施
保证梁端延性要求的构造措施 （强条）
保证梁端延性要求的构造措施 （一般性规定条）
对于框架结构中的一、二、三级框架梁内贯通 中柱的每根纵筋的直径“不应”大于柱在该方 向截面尺寸的1/20。如“400X600”截面柱在贯 通400边的钢筋直径不得大于20mm。
保证柱端延性要求的构造措施 （强条）
柱纵筋总配筋率有所变化。框架结构的柱纵筋总配筋 率相对加强了。
梁端剪力：不变。
柱端剪力：框架结构柱
一级
二级
旧规范 1.4
1.2
新规范 1.5
1.3
三级 1.1 1.2
四级 1.0 1.1
其他结构类型框架柱：增加四级1.1
节点核心区剪力验算
新规范增加了对三级框架梁柱节点抗剪验算。
节点核心区剪力： ①节点区并非完全刚性。 ②左右梁端大震下进入屈服，上下端贯通钢筋 在节点两端的受力状态相反导致节点区形成剪 力流。
结构屈服水准的地震作用
结构在小震下的地震作用=基本烈度下地震作用x结构影响系 数C C= 即C值越小相应的就要求延性越高
中国规范c值对于不同烈度区和不同结构形式都取的同一定值， 约为0.35. 例如《抗规》P32 表5.1.2-2中7度35cm/s2=100cm/s2x0.35
新规范有关地震作用计算的修改