梁模板计算实例
矩形梁模板工程量计算公式
矩形梁模板工程量计算公式矩形梁模板工程量的计算，这可是建筑工程里一个挺重要的小环节。
咱今儿就好好唠唠这个事儿。
先来说说矩形梁模板是啥。
想象一下，盖房子的时候，要给那些矩形的梁做个“外套”，让混凝土能在里面乖乖成型，这个“外套”就是矩形梁模板啦。
那怎么算它的工程量呢？其实有个简单的公式。
矩形梁模板工程量= （梁底面宽 + 梁两侧面高）×梁长。
咱就拿一个实际的例子来说。
有个建筑工地，正在盖一栋教学楼，其中有根矩形梁，底面宽是 0.3 米，两侧面高分别是 0.6 米，梁长 5 米。
那这根梁的模板工程量就是：（0.3 + 0.6×2）× 5 = 9 平方米。
不过这里面还有些小细节得注意。
比如说，如果梁和柱连接在一起，那梁长就得算到柱侧面。
要是梁和板连接，梁高就得算到板底。
我之前在一个工地实习的时候，就碰到过计算矩形梁模板工程量的事儿。
当时师傅让我算一栋楼里好几根梁的模板量。
我一开始还信心满满，觉得不就是套公式嘛。
结果算完给师傅一看，被狠狠批了一顿。
为啥呢？因为我没注意到有几根梁和柱连接的地方梁长算错了。
师傅就耐心地跟我讲，还带着我到现场去看，指着那些梁柱结合的地方，一点点给我解释。
从那以后，我再算这工程量的时候，就特别小心，反复核对，再也不敢马虎了。
在实际的工程中，准确计算矩形梁模板工程量可太重要了。
要是算多了，浪费材料，增加成本；算少了，模板不够，工程进度就得耽误。
所以啊，咱们得把这个公式牢记在心，每一个数据都要认真测量和计算。
还有啊，现在建筑设计越来越复杂，矩形梁的形状和尺寸也变得多种多样。
但不管怎么变，咱们只要抓住这个基本的计算公式，再结合实际情况，仔细分析，就能把工程量算得八九不离十。
总之，矩形梁模板工程量的计算虽然不算特别难，但也需要咱们细心、认真，可不能马马虎虎哦。
希望大家都能算得又快又准，为建筑工程的顺利进行出一份力！。
350×900梁模板计算书改1
350×900梁模板计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.9混凝土板厚度(mm):0.10；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：2.4/6.1；梁两侧立柱间距(m):1.25/0.85；承重架支设:木方支撑平行梁截面B；支撑系统：1.93x1.25门型架和Φ48×3.00；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0. 35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):27.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；面板抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.44.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm) 600.0；面板厚度(mm)：18.0；主楞间距(mm)：1200/850次楞间距(mm)：2005.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度80mm；二、梁模板计算根据设计图纸，梁截面为350×900mm，梁模板采用18mm厚夹板,梁底钢管支撑间距1250mm（层高7.2米的为900mm），侧模加竖向50×80mm木枋间距300mm，梁穿υ12@500，间距300，梁底横楞为间距250mm的50×80mm木枋，纵楞为两条50×80mm木枋(层高7.2米的为48钢管)〔1〕底模板验算计算简图〖1〗荷载计算①模板自重0.35×0.35=0.123KN/m②新浇混凝自重0.35×0.90×25=7.88KN/m③钢筋自重0.35×0.9×1.5=0.47KN/m④施工振捣荷载2.0×0.35=0.700KN/m⑤施工人员及设备荷载:0.35×2.5=0.875 KN/m(均布荷载)F=2.5KN (集中荷载)Ⅰ.当作用于模板上的施工人员及设备为均布荷载时:总竖向荷载q1=(①+②+③)×1.2+1.4×(④+⑤)=(0.123+7.88+0.47)×1.2+1.4×(0.700+0.875)=12.37KN/mⅡ.当作用于模板上的施工人员及设备为集中荷载时:总竖向荷载q2=(①+②+③)×1.2+1.4×④=(0.123+7.88+0.47)×1.2+1.4×0.700=11.15KN/m 〖2〗强度验算按四跨连续梁计算，查表（〘施工手册〙第四版P52）得各系数如下：均布荷载计算系数：Km=-0.107 剪力系数KV=-0.607, 挠度系数Kω=0.632集中荷载计算系数：KmF=0.169 剪力系数KV=-0.661, 挠度系数Kω=1.079l2=0.107×12.37×0.202=0.0529KN.m则M1=Kmq1l2+ KmFFl=0.107×11.15×0.202+0.169×2.5×0.20 M2=Kmq2=0.132KN.m取M2进行验算。
梁计算实例
梁计算实例文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]模板计算1、工程概况柱网尺寸8.4m×12m，柱截面尺寸900mm×900mm纵向梁截面尺寸450mm×1200mm，横向梁截面尺寸450mm×900mm，无次梁，板厚150 mm，层高12m，支架高宽比小于3。
（采用泵送混凝土）2、工程参数（技术参数）3计算 梁侧模板计算图 梁侧模板受力简图3.1.1 KL1梁侧模板荷载标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:V F C 210t 22.0ββγ= 4.1.1-1H F c γ= 4.1.1-2式中 ：γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为小时。
T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取11m/h ；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.2m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。
V F C 210t 22.0ββγ==×24××××= kN/m 2H F c γ==24×=m 2根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值m 2。
3.1.2 KL1梁侧模板强度验算面板采用木胶合板，厚度为18mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm 。
面板的截面抵抗矩W= 1000×18×18/6=54000mm 3； 截面惯性矩I= 1000×18×18×18/12=486000mm 4；1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m 。
梁模板计算实例
模板计算1、工程概况柱网尺寸8.4m 栢m,柱截面尺寸900mm >900mm纵向梁截面尺寸450mm >1200mm,横向梁截面尺寸450mm >900mm,无次梁，板厚150 mm,层高12m,支架高宽比小于3。
（采用泵送混凝土）2、工程参数（技术参数）3计算3.1KL1梁侧模板计算图3.1梁侧模板受力简图3.1.1 KL1梁侧模板荷载标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值：F 0.22 C t0 1 2V 4.1.1-1F c H 4.1.1-2式中：Y--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t o --新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7 小时。
T:混凝土的入模温度，经现场测试，为20C;V --混凝土的浇筑速度，取11m/h;H --混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.2m;毎-外加剂影响修正系数，取1.2;初-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
F 0.22 C t0 1 2V =0.22 老4>5.7 *2 X.15 3.32=138.13 kN/m2F c H =24>1.2=28.8kN/m2根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值28.8kN/m2。
3.1.2 KL1梁侧模板强度验算面板采用木胶合板，厚度为18m m,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W= 1000 18 X8/6=54000mm3;截面惯性矩匸1000 18心8 X8/12=486000mm4;1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。
2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=28.8kN/m2, 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K =4kN/m2。
荷载基本组合1) 由可变荷载效应控制的组合nS 「G G ik Si Q ik ( 4.3.1 —2)i 1n nS 「G G ik 0.9 r Qi Q ik ( 4.3.1 —3)i 1 i 1式中：r o —g构重要性系数，其值按0.9采用；怙一久荷载分项系数G4k—浇筑混凝土对模板的侧压力标准值Q——荷载分项系数；Q2K -------- 捣砼对侧模板产生的荷载标准值均布线荷载设计值为：q1= r o M G X34k+ Q X Q2K)X1=0.9 不1.2 28.8+1.4 4)X1=36.144KN/m2)由永久荷载效应控制的组合：nS r G S Gk r Qi ci S Qik ( 4.3.1 —4)i 1式中：「0 —g构重要性系数，其值按0.9米用;心一久荷载分项系数max W m(5.2.1—2) G4k―浇筑混凝土对模板的侧压力标准值Q ――活荷载分项系数；Q2K—捣砼对侧模板产生的荷载标准值均布线荷载设计值为：q2=r o X(r G X34k + Q X X Q2K) >1=0.9 >1.35 28.8+1.4 X7 X) X=38.520KN/m取较大值q=38.52KN/m作为设计依据。
梁、柱及模板工程量计算及定额套用实例(附图例)_secret
超高一次 按选跳梁5-5 断面模板1/2计算 26.98/2=13.49m2
超高二次 4-4断面（0.5*2+0.25）×（6.16-0.28×2）×10=70m2
5-5断面按模板量1/2计算 26.98/2=13.49m2
应用定额
砼量4-2-241.811×1995.05=3613.04元
模板10-4-110（162+26.98）/10×298.39=5638.97元
超高一次10-4-1301.394×36.85=49.71元
超高二次10-4-1308.349×36.85=615.32元
3、异形梁
砼工程量：
1-1断面（0.25×0.60+0.23×0.12）×（5.6+1.76）×10=13.07m3
2-2断面（0.25×0.50+0.46×0.12）×（5.6+1.76）×10=13.26m3
超第二个3m （0.4+0.6）×2×1.5×10=30m2
应用定额
砼量4-2-1712.096×2115.77=25592.35元
模板10-4-84100.8×279.95=28218.96元
超高模板1次10-4-10218.6×41.92=779.71元
超高模板2次10-4-1023.0×41.92×2=251.52元
小计 =54842.54元
2、矩形框架梁
砼工程量
4-4断面 0.25×0.5×（5.6×2+1.76）×10=15.80m3
5-5断面 0.25×0.275×（1.8-0.12）×2×10=2.31m3
模板量4-4断面 （0.5×2+0.25）×（5.6×2+1.76）×10=162m2
梁模板计算实例(DOC)
梁模板计算实例(DOC)案场各岗位服务流程销售大厅服务岗：1、销售大厅服务岗岗位职责：1)为来访客户提供全程的休息区域及饮品;2)保持销售区域台面整洁;3)及时补足销售大厅物资,如糖果或杂志等;4)收集客户意见、建议及现场问题点；2、销售大厅服务岗工作及服务流程阶段工作及服务流程班前阶段1）自检仪容仪表以饱满的精神面貌进入工作区域2）检查使用工具及销售大厅物资情况，异常情况及时登记并报告上级。
班中工作程序服务流程行为规范迎接指引递阅资料上饮品（糕点）添加茶水工作要求1）眼神关注客人，当客人距3米距离时，应主动跨出自己的位置迎宾，然后侯客迎询问客户送客户注意事项15度鞠躬微笑问候：“您好！欢迎光临！”2）在客人前方1-2米距离领位，指引请客人向休息区，在客人入座后问客人对座位是否满意：“您好！请问坐这儿可以吗？”得到同意后为客人拉椅入座“好的，请入座！”3）若客人无置业顾问陪同，可询问：请问您有专属的置业顾问吗？，为客人取阅项目资料，并礼貌的告知请客人稍等，置业顾问会很快过来介绍，同时请置业顾问关注该客人；4）问候的起始语应为“先生-小姐-女士早上好，这里是XX销售中心，这边请”5）问候时间段为8:30-11:30 早上好11:30-14:30 中午好 14:30-18:00下午好6）关注客人物品，如物品较多，则主动询问是否需要帮助（如拾到物品须两名人员在场方能打开，提示客人注意贵重物品）；7）在满座位的情况下，须先向客人致歉，在请其到沙盘区进行观摩稍作等待；阶段工作及服务流程班中工作程序工作要求注意事项饮料（糕点服务）1）在所有饮料（糕点）服务中必须使用托盘；2）所有饮料服务均已“对不起，打扰一下，请问您需要什么饮品”为起始；3）服务方向：从客人的右面服务；4）当客人的饮料杯中只剩三分之一时，必须询问客人是否需要再添一杯，在二次服务中特别注意瓶口绝对不可以与客人使用的杯子接触；5）在客人再次需要饮料时必须更换杯子；下班程序1）检查使用的工具及销售案场物资情况，异常情况及时记录并报告上级领导；2）填写物资领用申请表并整理客户意见；3）参加班后总结会；4）积极配合销售人员的接待工作，如果下班时间已经到，必须待客人离开后下班；1.3.3.3吧台服务岗1.3.3.3.1吧台服务岗岗位职责1）为来访的客人提供全程的休息及饮品服务；2）保持吧台区域的整洁；3)饮品使用的器皿必须消毒；4）及时补充吧台物资；5）收集客户意见、建议及问题点；1.3.3.3.2吧台服务岗工作及流程阶段工作及服务流程班前阶段1）自检仪容仪表以饱满的精神面貌进入工作区域2）检查使用工具及销售大厅物资情况，异常情况及时登记并报告上级。
大梁侧模板计算(400X1400)
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1400mm，两侧楼板厚度180mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置5道，内龙骨采用60×80mm木方。
外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距300+400+300mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
2929292914mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取0.30m 。
荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.300+1.40×3.600×0.300=17.712kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 16.20cm 3； 截面惯性矩 I = 14.58cm 4；17.71kN/mA计算简图0.160弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：13.50kN/mA变形计算受力图0.035变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.018kNN2=5.870kNN3=4.770kNN4=5.870kNN5=2.018kN最大弯矩 M = 0.159kN.m最大变形 V = 0.692mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.159×1000×1000/16200=9.815N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.692mm面板的最大挠度小于290.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
大梁侧模板计算(400乘以1100)
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1100mm，两侧楼板厚度150mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置4道，内龙骨采用50×80mm木方。
外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+350+350mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
30 0332353511mm400mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取1.000m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.100m ； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=26.400kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×26.000=23.400kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取0.30m 。
荷载计算值 q = 1.2×23.400×0.300+1.40×3.600×0.300=9.936kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 30.00×1.50×1.50/6 = 11.25cm 3； I = 30.00×1.50×1.50×1.50/12 = 8.44cm 4；9.94kN/mA计算简图0.089弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：7.02kN/mA变形计算受力图0.060变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.192kN N2=3.279kN N3=3.279kN N4=1.192kN 最大弯矩 M = 0.089kN.m 最大变形 V = 0.761mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.089×1000×1000/11250=7.911N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3×1788.0/(2×300.000×15.000)=0.596N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.761mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
300×850梁模板支撑计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.5×0.9×3]×1＝32.358kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝28.307kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.85)]×1＝21.775kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×32.358×0.152＝0.091kN·mσ＝M max/W＝0.091×106/37500＝2.427N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×21.775×1504/(100×5400×281250)＝0.038mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×28.307×0.15+0.437×4.05×0.15＝1.858kN R2=1.25q1L=1.25×32.358×0.15＝6.067kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×21.775×0.15＝1.225kNR2'=1.25q2L=1.25×21.775×0.15＝4.083kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.858/1＝1.858kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[6.067]/1= 6.067kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.858/1＝1.858kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.039kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×0.85=0.552kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.85-0.13)=0.468kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=1.341kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=1.858+0.039+0.552=2.449kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.067+0.039=6.106kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.858+0.039+0.468+1.341=3.706kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.449,6.106,3.706]=6.106kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.225/1＝1.225kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[4.083]/1= 4.083kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.225/1＝1.225kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×0.85=0.425kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.85-0.13)=0.36kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=0.564kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=1.225+0.03+0.425=1.68kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.083+0.03=4.113kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.225+0.03+0.36+0.564=2.179kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.68,4.113,2.179]=4.113kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.106×0.452，0.5×6.106×0.22]＝0.155kN·mσ=M max/W=0.155×106/24500=6.308N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.106×0.45，6.106×0.2]＝1.717kN τmax=3V max/(2bh0)=3×1.717×1000/(2×30×70)＝1.227N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.113×4504/(100×9350×85.75×104)＝0.11mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.113×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.103mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.106×0.45,0.375×6.106×0.45+6.106×0.2]=3.435kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.378kN,R2=3.435kN,R3=2.085kN 正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.113×0.45,0.375×4.113×0.45+4.113×0.2]=2.314kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.945kN,R2'=2.314kN,R3'=1.226kN 六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.18×106/4490=40.164N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.718kNτmax=2V max/A=2×1.718×1000/424＝8.102N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.032mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.258kN，R2=3.353kN，R3=4.06kN，R4=0.258kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.174kN，R2'=2.276kN，R3'=2.557kN，R4'=0.174kN 七、纵向水平钢管验算R＝max[R1，R2，R3，R4]=max[0.258，3.353，4.06，0.258]=4.06kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']＝max[0.174，2.276，2.557，0.174]=2.557kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.639×106/4490＝142.422N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.639kNτmax＝2V max/A=2×2.639×1000/424＝12.448N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.97mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=5.481kN，R2=8.729kN，R3=8.729kN，R4=5.481kN同理可得：立杆所受支座反力依次为R1=0.555kN，R2=7.209kN，R3=8.729kN，R4=0.555kN八、扣件抗滑移验算扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝8.729kN≤R c=k c×12=0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258查表得：φ＝0.1972、风荷载计算M wd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.04×0.9×1.52/10)＝0.007kN·m3、稳定性计算R1＝0.555kN，R2＝7.209kN，R3＝8.729kN，R4＝0.555kN梁两侧立杆承受楼板荷载：右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9=4.829kNN d＝max[R1，R2，R3，R4+N边]+1×1.3×0.15×(6.45-0.85)＝max[0.555，7.209，8.729，0.555+4.829]+1.092＝9.821kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝9821.099/(0.197×424)+0.007×106/4490＝119.138N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.45/36=0.179≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.96=0.864kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1×0.362=0.326kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×6.452×0.864+6.45×0.326=20.074kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=362×0.9×[0.15×6.45/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×36/2=2 012.4kN.m≥3γ0M ok =3×1×20.074=60.221kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝9.821/(1×0.15)＝65.474kPa≤γu f ak＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
200×500梁模板(120板)计算书
200×500梁模板(扣件式)计算书一、工程概况模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计W=bh2/6=200×152/6=7500mm3，I=bh3/12=200×153/12=56250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.5+(24+1.5)×0.5]×0.2+1.4×(1+2)×0.2=4.418kN/m 1、抗弯验算M max=0.125ql2=0.125×4.418×0.3172=0.055kN·mσmax=M max/W=0.055×106/7500=7.399N/mm2≤f m=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.625ql=0.625×4.418×0.317=0.875kNτmax=3Q max/(2bh)=3×0.875×103/(2×200×15)=0.438N/mm2≤f v=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×4.418×3174/(100×6000×56250)=0.689mmνmax=0.689mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[317/150，10]=2.113mm符合要求！1G Gk Qk=1.35×[(0.5+(24+1.5)×0.5)×0.317]+1.4×(1+2)×0.317=7.002kN/m次楞自重荷载：q2=γG Q=1.35×0.033=0.045kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：F1=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×(1+2)]×0.317×(0.6-0.2/2)/2=0.667kN梁右侧楼板传递给次楞荷载：F2=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×(1+2)]×0.317×(1.2-0.6-0.2/2)/2=0.667kN梁左侧模板传递给次楞的荷载：F3=γGΣN Gk=1.35×0.5×0.317×(0.5-0.12)=0.081kN 梁右侧模板传递给次楞的荷载：F4=γGΣN Gk=1.35×0.5×0.317×(0.5-0.12)=0.081kN 计算简图如下：1、强度验算次楞弯矩图(kN·m)M max=0.766kN·mσmax=M max/W=0.766×106/4490=170.545N/mm2≤f m=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算次楞剪力图(kN)Q max=1.475kNτmax=2Q max/A=2×1.475×1000/424=6.958N/mm2τmax=6.958N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算次楞变形图(mm)νmax=4.623m m≤[ν]=min[l/150，10]=min[1200/150，10]=8mm 符合要求！4、支座反力R1=1.475kN,R2=1.475kN六、主楞(纵向水平钢管)验算12q=γG q=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)M max=0.473kN·mσmax=M max/W=0.473×106/4490=105.313N/mm2≤f m=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Q max=1.996kNτmax=2Q max/A=2×1.996×1000/424=9.413N/mm2τmax=9.413N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax =0.875mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[950/150，10]=6.333mm 符合要求！ 4、支座反力简图支座反力依次为R 1=1.005kN,R 2=5.459kN,R 3=1.005kN七、横向水平钢管验算横向水平钢管起构造作用，不用计算八、扣件抗滑验算max 1.05×R max =1.05×5.459=5.732kN ，5.732kN≤1×12.0=12kN 在扭矩达到40～65N·m 的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算H/L b =2.97/15=0.198＜5 符合要求！十、立杆验算钢管计算截面 Ф48×3 截面面积A(mm 2) 424 截面回转半径i(mm)15.9 截面抵抗矩W(cm 3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm 2)2051、长细比验算h/l a '=1800/950=1.895，h/l b '=1800/950=1.895，查附录D ，得k=1.163，μ=1.368 l 0=max[kμh ，h+2a]=max[1.163×1.368×1800，1800+2×50]=2864mm λ=l 0/i=2864/15.9=181≤[λ]=210 长细比符合要求！查《规程》附录C 得 υ=0.218 2、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a =0.95m ，h=1.8m ，查《规程》表4.2.7得υw =0.123因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a =0.95m ，b/h=0.95/1.8=0.528通过插入法求η，得η=0.97μzω0d2=1×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=υwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.123×1.2×(1-0.9730)/(1-0.97)=2.947μs=υwμstw=0.123×2.947=0.362ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.362×0.45=0.114kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.45=0.315kN/m23、稳定性验算K H=11) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk)：R1=5.459+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.95+1.4×(1+2)×0.95]×(0.95/2+(0.6-0.2/2)/2) +1.35×0.15×2.97=11.856kNR2=5.459+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.95+1.4×(1+2)×0.95]×(0.95/2+(1.2-0.6-0.2/2)/2) +1.35×0.15×2.97=11.856kNN ut=max[R1,R2]=max[11.856, 11.856]=11.856kN1.05N ut/(υAK H)=1.05×11.856×103/(0.218×424×1)=134.677N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk)：R1=11.165kN, R2=11.165kNN ut=max[R1,R2]=max[11.165, 11.165]=11.165kNM w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.114×0.95×1.82/10=0.042kN·m1.05N ut/(υAK H)+M w/W=1.05×11.165×103/(0.218×424×1)+0.042×106/(4.49×103)=136.136N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！F k a aN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.127×2.97/[(14+1)×15]=0.005kNσ=(1.05N ut+N1)/(υAK H)=(1.05×11.165+0.005)×103/(0.218×424×1)=126.888N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！。
梁模板(350,950)计算书(15.5米)
梁模板（350,950）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q2k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.95)+1.5×0.9×2]×1＝37.755kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.95]×1＝34.785kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q2k×b＝1.1×1.5×0.9×2×1＝2.97kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.95)]×1＝24.325kN/m 计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×34.785×0.1172+0.117×2.97×0.1172＝0.052kN·mσ＝M max/W＝0.052×106/24000＝2.17N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×24.325×116.6674/(100×5400×144000)＝0.039mm≤[ν]＝L/400＝116.667/400＝0.292mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×34.785×0.117+0.45×2.97×0.117＝1.779kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×34.785×0.117+1.2×2.97×0.117＝4.88kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×24.325×0.117＝1.135kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×24.325×0.117＝3.122kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.779/1＝1.779kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[4.88,4.88]/1= 4.88kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.779/1＝1.779kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.35/3 =0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.3×0.5×(0.95-0.15)=0.572kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.3×0.5×(0.95-0.15)=0.572kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2]×(0.45-0.35/2)/2×1=1.247kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2]×((0.9-0.45)-0.35/2)/2×1=1.247kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.779+0.033+0.572+1.247=3.632kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.88+0.033=4.913kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.779+0.033+0.572+1.247=3.632kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.632,4.913,3.632]=4.913kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.135/1＝1.135kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[3.122,3.122]/1= 3.122kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.135/1＝1.135kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.35/3 =0.023kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.95-0.15)=0.4kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.95-0.15)=0.4kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.45-0.35/2)/2×1=0.586kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×((0.9-0.45)-0.35/2)/2×1=0.586kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.135+0.023+0.4+0.586=2.145kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.122+0.023=3.145kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.135+0.023+0.4+0.586=2.145kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.145,3.145,2.145]=3.145kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.913×0.82，0.5×4.913×0.32]＝0.393kN·mσ=M max/W=0.393×106/54000=7.279N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×4.913×0.8，4.913×0.3]＝2.457kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.457×1000/(2×40×90)＝1.024N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.145×8004/(100×7040×243×104)＝0.392mm≤[ν]＝l1/400＝800/400＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.145×3004/(8×7040×243×104)＝0.186mm≤[ν]＝2l2/400＝2×300/400＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×4.913×0.8,0.375×4.913×0.8+4.913×0.3]= 4.913kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.632kN,R2=4.913kN,R3=4.913kN,R4=3.632kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.145×0.8,0.375×3.145×0.8+3.145×0.3] =3.145kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.145kN,R2'=3.145kN,R3'=3.145kN,R4'=2.145kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.121×106/4120=29.318N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.913kNτmax=2V max/A=2×4.913×1000/384＝25.589N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.004mm≤[ν]＝L/400＝180/400＝0.45mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.165kN，R2=1.374kN，R3=7.336kN，R4=7.336kN，R5=1.374kN，R6=0.165kN七、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R6]＝max[0.165,0.165]＝0.165kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4，R5]＝7.336kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算M w＝γ0×γL×φw1.5×ωk×l a×h2/10＝1.1×0.9×0.9×1.5×0.616×0.8×1.52/10＝0.148kN·m3、稳定性计算R1＝0.165kN，R2＝1.374kN，R3＝7.336kN，R4＝7.336kN，R5＝1.374kN，R6＝0.165kN顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.386×(750+2×200)=1940mmλ1＝l01/i＝1939.776/16＝121.236，查表得，φ1＝0.446立杆最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2]+M w/l b＝max[0.165+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.45-0.35/2)/2×0.8，1.374，7.336，7.336，1.374，0.165+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.9-0.45-0.35/2)/2×0.8]+0.148/0 .9＝7.501kNf＝N/(φA)+M w/W＝7501.069/(0.446×384)+0.148×106/4120＝79.721N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3204mmλ2＝l02/i＝3203.753/16＝200.235，查表得，φ2＝0.18立杆最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边]+1.1×1.3×0.15×(15.5-0.95)+M w/l b＝2max[0.165+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.45-0.35/2)/2×0.8，1.374，7.336，7.336，1.374，0.165+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.9-0.45-0.35/2)/2×0.8]+3.121+ 0.148/0.9＝10.622kNf＝N/(φA)+M w/W＝10622.044/(0.18×384)+0.148×106/4120＝189.598N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=15.5/41=0.378≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆地基基础计算f ak 115kPa满足要求！。
400x900梁侧模板计算书
400x900梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度900mm，两侧楼板高度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置6道，内龙骨采用50×80。
外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48×3.0。
对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距100+240+240mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。
图1 墙模板侧面示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011，A.0.4,新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t0——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=45.160kN/m2，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.000kN/m2，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板的计算宽度取0.45m。
荷载设计值 q = 0.90×(1.35×0.9×25.000×0.450+1.4×0.9×6.000×0.450)=15.364kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm3；I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm4；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.885kNN2=2.538kNN3=2.184kNN4=2.184kNN5=2.538kNN6=0.885kN最大弯矩 M = 0.034kN.m最大剪力 Q = 1.357kN最大变形 V = 0.0mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.034×1000×1000/24300=1.399N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3×1.4/(2×450.000×18.000)=0.251N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.026mm面板的最大挠度小于156.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
大梁侧模板计算800×1200
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度800mm，高度1200mm，两侧楼板厚度180mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置4道，内龙骨采用50×100mm木方。
外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。
对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距300+300+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径20mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
32332332312mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×41.000=36.900kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取0.32m 。
荷载计算值 q = 1.2×36.900×0.323+1.40×3.600×0.323=15.947kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 32.33×1.80×1.80/6 = 17.46cm 3；I = 32.33×1.80×1.80×1.80/12 = 15.71cm 4；15.95kN/mA计算简图0.167弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：11.93kN/mA变形计算受力图0.074变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.062kNN2=5.672kNN3=5.672kNN4=2.062kN最大弯矩 M = 0.166kN.m最大变形 V = 0.937mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.166×1000×1000/17460=9.507N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度计算值 T=3×3093.0/(2×323.333×18.000)=0.797N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.937mm面板的最大挠度小于323.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
基础梁模板工程量计算公式
基础梁模板工程量计算公式
哎呀，说起基础梁模板工程量计算公式，这可真是个让人头疼的活儿。
不过，别担心，我这就给你细细道来，保证让你听得明明白白。
首先，咱们得知道，基础梁模板工程量，其实就是计算这个梁需要多少模板。
这个计算公式呢，其实挺简单的，就是梁的周长乘以梁的高度，再乘以梁的长度。
听着是不是有点绕？别急，我给你举个例子。
比如说，咱们有个基础梁，它的宽度是0.5米，高度是1米，长度是10米。
那么，这个梁的周长就是（0.5+1）2=3米。
然后，咱们把这个周长乘以梁的高度，也就是31=3平方米。
最后，再把这个结果乘以梁的长度，也就是310=30平方米。
所以，这个基础梁需要的模板工程量就是30平方米。
但是，这还没完呢。
咱们还得考虑到模板的损耗。
一般来说，模板的损耗率在5%左右。
所以，咱们还得把这个30平方米乘以1.05，也就是31.5平方米。
这就是咱们需要准备的模板工程量。
你看，这个计算公式其实挺简单的，就是周长乘以高度，再乘以长度，最后再加上损耗。
但是，这个公式的背后，可是需要咱们对基础梁的尺寸了如指掌。
所以，咱们在实际工作中，一定要仔细测量，确保数据的准确性。
好了，这就是基础梁模板工程量计算公式的详细解释。
希望这个例子能让你对这个公式有更深入的理解。
下次再遇到这个问题，你就能轻松应对了。
别忘了，实践出真知，多算几次，自然就熟练了。
梁模板支架计算(700×1000梁)
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为3.8m ，梁截面 B ×D=700mm ×1000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m ，立杆的步距 h=1.20m ，梁底增加2道承重立杆。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量4000.0N/mm 4。
木方80×80mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 4。
梁底支撑顶托梁长度 1.20m 。
梁顶托采用80×80mm 木方。
梁底承重杆按照布置间距450,300mm 计算。
模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.00kN/m 3，施工活荷载5.00kN/m 2。
梁两侧的楼板厚度0.12m ，梁两侧的楼板计算长度0.50m 。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.120×0.500×0.900=1.620kN 。
采用的钢管类型为48×2.8。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.000×1.000×0.900=22.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.500×0.900×(2×1.000+0.700)/0.700=1.736kN/m380(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (1.000+4.000)×0.700×0.900=3.150kN均布荷载 q = 1.20×22.500+1.20×1.736=29.083kN/m 集中荷载 P = 1.40×3.150=4.410kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm 3；I = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm 4；A计算简图0.236弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：24.24kN/mA变形计算受力图0.038变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.384kNN2=10.000kNN3=10.000kNN4=2.384kN最大弯矩 M = 0.235kN.m最大变形 V = 0.481mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.235×1000×1000/33750=6.963N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度计算值 T=3×5598.0/(2×900.000×15.000)=0.622N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.481mm面板的最大挠度小于233.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 10.000/0.900=11.112kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×11.11×0.90×0.90=0.900kN.m最大剪力 Q=0.6×0.900×11.112=6.000kN最大支座力 N=1.1×0.900×11.112=11.000kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.900×106/85333.3=10.55N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×6000/(2×80×80)=1.406N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 2 木方的抗剪强度计算不满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.912kN/m 最大变形 v =0.677×6.912×900.04/(100×9000.00×3413333.5)=0.999mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
梁模板计算书梁高600mm-1000mm(梁截面400-1000mm)
梁模板计算书梁高600mm~1000mm（梁截面400*1000mm）梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：12.05；梁两侧立杆间距(m):0.70；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48*3；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：14.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度38mm，高度88mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为4mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
40米T梁模板计算
40米T梁模板计算一、模板设计：面板采用5mm钢板，宽度按1m计；纵向小棱采用8#槽钢，间距按0.29m计；支撑钢架采用12#槽钢，为平面桁架结构，间距按1m计。
二、载荷计算（一）、振捣砼时产生的荷载，取4.0KPa；（二）、新浇砼对侧模的压力P=rh=252.5=62.5KN/m2计算强度用荷载：P1=（一）+（二）=4.0+62.5=66.5KN/m2计算刚度用荷载：P2=（二）=62.5=62.5KN/m2三、面板计算面板按三跨连续梁计算化为线荷载q1=66.5×1/1000=66.5KN/m2q2=62.5×1/1000=62.5KN/m2（一）抗弯强度验算M=0.10ql2=0.10×66.5×2902=559×103N·mmσ=M W/W=bh2/6=1000×52/6=4167mm3322σ=⨯=<（可）N mm N mm55910/4167134/215/（一）挠度验算4240.677/(100)0.67762.5290/(100 2.061010416.7)1.39 1.5(q l EI mm mm ω==⨯⨯⨯⨯⨯=<可)四、 小棱计算面板按三跨连续梁计算化为线荷载2166.50.3/100019.955/q KN m =⨯=2262.50.3/100018.75/q KN m =⨯=（一） 抗弯强度验算2250.100.1019.95100019.9510M ql N mm ==⨯⨯=⨯•/M W σ=532219.9510/(25.310)78.8/215/()N mm N mm σ=⨯⨯=<可（二） 挠度验算424540.677/(100)0.67762.51000/(100 2.0610101.310)23(q l EI mm mm ω==⨯⨯⨯⨯⨯⨯=<可)五、 支撑架的计算支撑钢架采用12#槽钢，为平面桁架结构，根据已用模板的使用经验，其强度及刚度完全能满足使用要求，故计算从略。
梁的超高模板计算案例
梁的超高模板计算案例为何要计算超高模板？超高的计算原因：当建筑物超出一定高度时，就会引起人工、机械施工效率的降低，而定额是以建筑物一般高度计算人工机械费用的，所以就要计算超高增加费。
一般情况定额中模板的支撑是按3.6m 以内综合考虑的。
当模板支撑超过3.6m 时，模板定额内的支撑材料、人工、机械用量不足。
定额中的超高模板子目，主要是补充超过3.6m 时支撑材料、人工、机械费的不足，所以定额单独呈列了超高模板子目。
一般常涉及到计算超高的有墙、梁、板、柱等混凝土构件。
2判断超高1、判断超高计算超高模板的第一步就是判断是否要计算，一般地区超高模板面积是按3.6m编制，也有的地区不是按3.6m，具体按当地的定额。
在软件中的设置如下。
工程设置→计算设置→定额→柱与构造柱超高起始计算高度的意思是：指柱从这个高度以上的部分计算超高。
一般是同超高的判断高度也就是3.6m，软件也可以输入具体的高度，或选择“从底开始全部计算超高”。
例如有些地区规则中规定柱高超过3.6m时计算超高，计算时需要按柱全高计算。
判断超高的方法：“超高顶面－超高底面”与“超高起始判断高度”进行比较，大于：则计算超高模板小于等于则：不计算2、判断超高顶面既然是超高顶面-超高底面的方法计算，那么就还要根据规则选择顶面和底面的位置。
以柱子为例超高顶面计算方法：•0 柱顶标高• 1 柱顶标高扣板厚• 2 柱顶标高扣梁高其扣减计算对应如下。
柱顶标高柱顶标高扣板厚柱顶标高扣梁高注意：选择柱顶标高扣梁或板时，只有梁、板与柱的顶标高相交时才会扣减。
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模板计算实例1、工程概况柱网尺寸6mi x 9m,柱截面尺寸600mM 600mm纵向梁截面尺寸300m X 600mm横向梁截面尺寸600m X 800mn，无次梁，板厚150 mm层高12m支架高宽比小于3（采用泵送混凝土。
）2、工程参数（技术参数）q■卩# 冷* 屮* A a A i3计算3.1梁侧模板计算图3.1梁侧模板受力简图3.1.1梁侧模板荷载标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值：F =0.22 C t0^ 2-V 4.1.1-1F = c H 4.1.1-2式中：Y c--混凝土的重力密度，取24kN/mht 0 --新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。
T:混凝土的入模温度，经现场测试，为20C;V -- 混凝土的浇筑速度，取11m/h;H --混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m;(3 1--外加剂影响修正系数，取1.2 ;B 2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
F =0.22 丄 1 2 V =0.22 X 24X 5.7 X 1.2 X 1.15 X 3.32=138.13 kN/m 2F 二c H =24x 0.8=19.2 kN/m根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值19.2kN/m2。
3.1.2梁侧面板强度验算面板采用木胶合板，厚度为18mm验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm (次楞平行于梁方向)面板的截面抵抗矩W=1000x 18X 18/6=54000口询(W= 650X 18X 18/6= 35100mm；)(次楞垂直于梁方向)截面惯性矩匸1000X 18x 18X 18/12=486000口怡4(I= 650 x 18X 18X 18/12= 315900mm；)1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。
2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值Gk=19.2kN/m2,振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q K=4kN/nt(规范：2振捣混凝土时产生的荷载标准值(Q2Q (J—)对水平面模板可采用2 kN/m2，对垂直面模板可采用4 kN/m2)荷载基本组合1) 由可变荷载效应控制的组合nS = r G 二G ik r Q1Q1ki Jn nS =「G二G ik ' 0.9二gQ iki =1i =1(431 —2) (4.3.1 —3)式中r G——永久荷载分项系数，应按表4.2.3采用;G ---- 第i个可变荷载的分项系数，其中「QI为可变荷载Q1的分项系数，应按表423采用；na G ik——按永久荷载标准值G k计算的荷载效应值；i 4S Q i k—按可变荷载标准值Q ik计算的荷载效应值，其中S Qik为诸可变荷载效应中起控制作用者；n ---- 参与组合的可变荷载数。
⑵ 由永久荷载效应控制的组合：nS =「G S Gk dci S Qik (4.3.1 —4)i 4式中'-'ci——可变荷载Qi的组合值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》(GB50009 )中各章的规定采用；模板中规定的各可变荷载组合值系数为0.7。
(对本工程而言)式中：ro——结构重要性系数，其值按 0.9采用；r G——永久荷载分项系数G k——新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值Q ------- 活荷载分项系数；Q K---- 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值均布线荷载设计值为：q1= r o 0G X>+?Q gK)Xl=0.9 不1.2 19.2+1.4 4)X1=25.776KN/m2)由永久荷载效应控制的组合：nS =r G S Gk +区r Q^ ci S Qik (4.3.1—4)i 1式中ci——可变荷载Q i的组合值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》(GB50009 )中各章的规定米用；模板中规定的各可变何载组合值系数为心 - 对由永久荷载效应控制的组合，应取 1.35。
）式中：r o ——结构重要性系数，其值按 0.9采用；r G——永久荷载分项系数G4k——新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值Q——活荷载分项系数；Q --- 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值均布线荷载设计值为：q2=r o 人怙X^4k + % 刈d S K） XI=0.9 X1.35 19.2+1.4 0.7 X）X=26.856KN/m取较大值q=26.856KN/m作为设计依据。
3、强度验算式中M max ---------------- 最不利弯矩设计值，取均布荷载与集中荷载分别作用时计算结果的大值W m ——木板毛截面抵抗矩；（矩形截面抵抗矩W m =bh2/6）f m ——木材抗弯强度设计值，按本规范附录B表B.3.1 —3、B.3.1 —4和B.3.1 —5的规定采用。
0.7。
maxW m(521 —2)施工荷载为均布线荷载:三跨连续板在均布作用下M max = 0.1q i l2 2M max =0.1q i l =0.1 x 26.856 x 0.15 =0.06KN ・ m (M max =0.1q i l 2=0.1 x 26.856 x 0.3 2=0.24KN • m )面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm 2;0.06 x 1062=1.11N/mm < f=12.5N/mm 54000面板强度满足要求！(0.06 x 106/35100=1.7N/mm 2 < f=12.5N/mm 2)4、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效 应的线荷载计算如下：q = 1 x 19.2=19.2KN/m ;面板最大容许挠度值：150/400=0.38mm ;（规范：441当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列容许值：1. 对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的 1/400;2. 对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的 1/250;3. 支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的 1/1000。
v =0.677 q g l4/100E I x < V 】（三跨连续板在均布荷载作用下）MU (T =W式中：v --------- 挠度计算值;E ------ 弹性模量； L ------ 面板计算跨度；v 1 -- 容许挠度。
木和胶合板面板应按本规范第441条采用2 面板弹性模量：E = 4500N/mm ;440.677ql 0.677 X 19.200 X 150 v ===0.03mm < 0.38mm100EI100X 4500X 486000满足要求！3.2梁侧模板次楞验算定义：用户可根据实际情况选择主楞梁、次楞梁或托梁的计算模型，可以是简 支梁、双跨连续梁或三跨连续梁。
规范：《建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008》：5.2.2 支承楞梁计算时，次楞一般为 2跨以上连续楞梁，可按本规范附录 C 计算, 当跨度不等时，应按不等跨连续楞梁或悬臂楞梁设计；主楞可根据实际情况按连续梁、 简支梁或悬臂梁设计；同时次、主楞梁均应进行最不利抗弯强度与挠度计算。
次楞采用50 X 80mm 宽度X 高度）方木，间距：0.15m 。
截面抵抗矩 W =50X 80X 80/6=53333 mrb 截面惯性矩 I =50 X 80X 80X 80/12= 2133333mm3.2.1强度验算q g恒荷载均布线荷载标准值;1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.3m。
图3.2.1 次楞计算简图2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G k=19.2kN/m2,振捣砼对侧模板产生的荷载标准值QK=4kN/m。
均布线荷载设计值为：nS = 2 7 G ik r Qi Q ik （4.3.1 —2）【0.9 X （1.2 X 19.2+1.4 X 4）i 4q仁0.9 X （1.2 X 19.2+1.4 X 4）X 0.15=3.866KN/m （可变荷载）nS 二bS Gk ' s' ci S Qik （4.3.1 —4）【1.35 X 19.2+1.4 X 0.7 X4i=1q2=0.9 X （1.35 X 19.2+1.4 X 0.7 X 4）X 0.15=4.028KN/m （永久荷载）取较大值q=4.028KN/m作为设计依据。
式中内容：0.9--结构重要性系数，其值按0.9采用；1.2---新浇筑混凝土自重（G2k）。
对由可变荷载效应控制的组合，应取 1.2;1.4--振捣混凝土时产生的荷载（Q2k）一般情况下应取1.4 ；4--振捣混凝土时产生的荷载（Q2k）。
（振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q2k）,对水平面模板可采用2 kN/m 2，对垂直面模板可采用4 kN/m2）0.15—次楞间距。
（把面荷载化为线荷载）1.35--新浇筑混凝土自重（G2k）。
对由永久荷载效应控制的组合，应取 1.35。
0.7-- 式中’「ci——可变荷载Q i的组合值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）中各章的规定采用；模板中规定的各可变荷载组合值系数为0.7。
表荷载分项系数荷载组合4.3.1 按极限状态设计时，其荷载组合必须符合下列规定：1. 对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合采用，并应采用下列设计表达式进行模板设计：r°S _ R （4.3.1 —1）式中r。
一一结构重要性系数，其值按0.9采用；S -- 荷载效应组合的设计值；R——结构构件抗力的设计值，应按各有关建筑结构设计规范的规定确定。
对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定：3、强度验算计算最大弯矩：MaFO.Iql 2=0.1 X 4.028 x 0.32=0.036kN -m （建筑结构静力计算手册）最大支座力：1.1ql=1.1 X 4.028 x 0.3=1.33kN （建筑结构静力计算 手册）次楞抗弯强度设计值[f] = 17N/mrH 次楞抗弯强度按下式计算：MU 0.036 x 1062 2艺= ----- = ---------------- =0.675N/mm < 17N/mmW 53333 满足要求!3.3.2抗剪强度验算次楞最大剪力设计值 V 1=0.6q 1l=0.6 X 4.028 X 0.3=0.725KN （建筑结构 静力计算手册）木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm 2; 抗剪强度按下式计算33X 0.725 X 102-- =0.272N/mm < fv=4.8N/mm 2X 50 X 80次楞抗剪强度满足要求！3.2.3挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效 应的线荷载计算如下：（规范：验算挠度采用荷载标准值）3V T =2bhq = 19.2 X 0.15=2.88KN/m ;次楞最大容许挠度值=300/250=1.2mm （规范441 L/250 ）次楞弹性模量：E = 10000N/mm ; 挠度按下式计算：0.677ql 4 0.677 X 2.88 X 3004v = = ---------------------------- = 0.007mm < 1.2mm100EI 100X 10000X 2133333满足要求！3.3梁侧模板主楞验算主楞采用方木60mr X 90mn ,间距：0.3m 。