第七章 应力应变关系

合集下载

高分子物理——聚合物的屈服与断裂

高分子物理——聚合物的屈服与断裂

一、玻璃态高聚物的拉伸
(1)屈服点
应力达到一个极大值,屈服应力 (2)断裂方式(材料破坏有二种方式)
脆性断裂:屈服点之前发生的断裂
断裂表面光滑
不出现屈服
韧性断裂:在材料屈服之后的断裂(明显屈
服点和颈缩现象)
北京理工大学
断裂表面粗糙
(3)应变软化和应变硬化
应变软化:在拉伸过程中,应力随应变的增 大而下降


PVC在室温、图中表明的应变速率下测得的应力-应变曲线
随着拉伸速度提高,聚合物的模量增加,屈 服应力、断裂强度增加,断裂伸长率减少
• 柔性很大的链在冷却成玻璃态时,分子 之间堆砌得很紧密,在玻璃态时链段运 动很困难,要使链段运动需要很大的外 力,甚至超过材料的强度,刚性大,冷 却时堆砌松散,分子间相互作用力小, 链段活动余地较大,这种高聚物在玻璃 态时具有强迫高弹而不脆,脆点低, Tb,Tg间隔大,另外如果刚性太大,链段 不能运动,也不出现高弹形变。
0 exp(
RT )
对于某一种高聚物存在一个特征温度(Tb),只 要温度低于Tb,玻璃态高聚物就不能发展强迫高 弹形变。玻璃态高聚物只有处在Tb到Tg的温度范 围内,才能在外力作用下实现强迫高弹形变。
北京理工大学
外力 E a 拉伸速率 0 exp( ) 结构 RT 柔性高分子链:在玻璃态时呈现脆性。Tb≈Tg 刚性高分子链:较刚性:易出现受(强)迫 高弹性,脆点较低,Tb与Tg间隔较大。 高刚性:链段运动更加困难,Tb与Tg也很接 近。 分子量 分子量较小时,在玻璃态堆砌较紧密,呈现 脆性,Tb~Tg较接近。 当分子量增加到一定程度以后,Tb与Tg差距拉 大,直到达到临界值 北京理工大学
(B)受(强)迫高弹形变:材料在屈服后出现了

第三强度理论.

第三强度理论.

第七章 应力和应变分析 强度理论§7.1应力状态概述过构件上一点有无数的截面,这一点的各个截面上应力情况的集合,称为这点的应力状态§7.2二向和三向应力状态的实例§7.3二向应力状态分析—解析法1.任意斜截面上的应力在基本单元体上取任一截面位置,截面的法线n 。

在外法线n 和切线t 上列平衡方程αασαατσc o s )c o s (s i n )c o s (dA dA dA x xy a -+0s i n )s i n (c o s )s i n (=-+αασαατdA dA y yxαασααττsin )cos (cos )cos (dA dA dA x xya --0sin )sin (cos )sin (=++ααταασdA dA yx y根据剪应力互等定理,yx xy ττ=,并考虑到下列三角关系 22sin 1sin ,22cos 1cos 22αααα-=+=,ααα2sin cos sin 2=简化两个平衡方程,得ατασσσσσα2sin 2cos 22xy yx yx --++=xyτyxτnαtατασστα2cos 2sin 2xy yx +-=2.极值应力将正应力公式对α取导数,得⎥⎦⎤⎢⎣⎡+--=ατασσασα2cos 2sin 22xy y x d d 若0αα=时,能使导数0=ασαd d ,则 02cos 2sin 200=+-ατασσxy yxyx xytg σστα--=220上式有两个解:即0α和 900±α。

在它们所确定的两个互相垂直的平面上,正应力取得极值。

且绝对值小的角度所对应平面为最大正应力所在的平面,另一个是最小正应力所在的平面。

求得最大或最小正应力为22min max )2(2xy y x yx τσσσσσσ+-±+=⎭⎬⎫ 0α代入剪力公式,0ατ为零。

这就是说,正应力为最大或最小所在的平面,就是主平面。

应力应变测量PPT课件

应力应变测量PPT课件


66.6 59.7 -55.4 -55.0 26.6 23.2 -49.5 -47.7
/ -1.3 -0.5 -1.2 -48.2 -34.4 81.6 89.5 155.2 136.2 48.4 48.5 -22.9 -20.8 -60.8 -64.8 10.2 3.9

-8.5 -7.7 -2.8 -2.9 -10.6 -10.0 -3.8 -1.2 -1.3 -1.1 -33.1 -32.8 71.7 70.8 -9.4 -7.8 -15.2 -15.8 -6.7 -8.4 3.8 3.7 -18.3 -19.5 4.0 14.3
扭(转)矩作用下,正应力分布如图7-10所示
第14页/共29页
其测点1,2,3,4的正应力分别为:
然3后根4、据





1
N
,求1 得 2获 得3
4
2 、 断 面4 内


My
1 2
3
4
4
Mz
1
2
3
4
4
1
2
3
4
4
第15页/共29页
(3)结论: 断面角点处没有剪应力存在,属单向应力状态,该 正应
仅有较大的正应力,而且 有 较 M大y 2的 3剪 2应力。 四、应力合成与强度校核(略讲) 通常用第四强度理论进行校核
第19页/共29页
§7-4 起重机金属结构应力测量
一、金属结构应力测量的任务 应力、应变测量应用任务:(测量目的和任务) 1.校核性测量:验证结构强度(刚度)是否满足理
论计算要求。例如,新产品鉴定性检测。 2.改进性测量(节约化):产品改进,确定安全储

第七章 应力、应变及温度监测

第七章 应力、应变及温度监测

目录第七章应力、应变及温度监测 (166)第一节应变监测 (166)一、差动电阻式应变计 (166)二、弦式应变计 (167)三、应变计安装 (168)第二节接缝和位移监测 (173)一、差动电阻式测缝计(位移计) (173)二、弦式测缝计(位移计) (174)三、电位器式测缝计(位移计) (175)四、仪器安装 (176)第三节钢筋应力与钢板应力监测 (178)一、差动电阻式钢筋计 (178)二、振弦式钢筋计 (179)三、钢筋计安装 (180)第四节压力监测 (183)一、混凝土压应力计 (183)二、土压力计 (187)第五节锚索(锚杆)荷载监测 (195)一、仪器结构 (195)二、工作原理 (195)三、锚索测力计的安装埋设 (195)四、关于仪器的现场率定 (197)第六节温度监测 (198)一、电阻温度计 (198)二、电阻温度计的使用 (199)第七节仪器的验收、保管与电缆接长 (199)一、验收与保管 (199)二、电缆接长与电缆安装 (200)第八节数据读取 (201)一、人工测量 (201)二、自动测量 (201)第七章应力、应变及温度监测第一节应变监测为了解岩土工程和其他混凝土建筑物的应力分布情况,工程上一般通过安装埋设应变计用于监测建筑物的应变,再通过力学计算来求得应力分布,因而应变计是安全监测的重要手段之一。

从使用环境看,应变计使用相当广泛,即适用于长期埋设在水工建筑物或其它建筑物内部,也可以埋设在基岩、浆砌块石结构或模型试件内。

配合无应力计桶还可作为无应力计使用。

从工作原理上分,国内工程最常用的应变计有差动电阻式应变计和钢弦式应变计两种。

一、差动电阻式应变计1. 仪器结构差阻式系列应变计主要由电阻感应组件、外壳及引出电缆密封室三个主要部分构成,下图所示为250mm标距应变计的结构示意图。

图7-1 250mm标距差阻式应变计结构示意图图中电阻感应组件主要由两根专门的差动变化的电阻钢丝与相关的安装件组成。

7-第七章 应力状态分析 强度理论.

7-第七章  应力状态分析  强度理论.

第七章应力状态分析强度理论7.1 应力状态概述一、工程实例1. 压缩破坏2. 弯曲拉伸破坏3. 弯曲剪切破坏4. 铸铁扭转破坏5. 低碳钢扭转破坏二、应力状态的概念1. 点的应力状态过一点所作各斜截面上的应力情况,即过一点所有方位面上的应力集合。

2. 一点应力状态的描述以该点为中心取无限小三对面互相垂直的六面体(单元体)为研究对象,单元体三对互相垂直的面上的应力可描述一点应力状态。

3. 求一点应力状态(1)单元体三对面的应力已知,单元体平衡(2)单元体任意部分平衡(3)截面法和平衡条件求得任意方位面上的应力,即点在任意方位的应力。

三、应力状态的分类1. 单元体:微小正六面体2. 主平面和主应力:主平面:无切应力的平面主应力:作用在主平面上的正应力。

3. 三种应力状态单项应力状态:三个主应力只有一个不等于零,如A 、E 点 二向应力状态:三个主应力中有两个不等于零,如B 、D 点 三向应力状态:三个主应力都不等于零四、应力状态分析的方法 1.解析法2. 图解法7.2应力状态分析的解析法一、解析法图示单元体,已知应力分量x σ、y σ、xyτ和yx τ。

xxx(一)任意截面上的正应力和切应力:利用截面法,考虑楔体bef 部分的平衡。

设ef 面的面积为dA , ∑=0F n 0sin )Asin (cos )sin A (cos )cos A (sin )cos A (A =-+-+αασααταασαατσαd d d d d y yx x xy∑=0F tsin )Asin (cos )sin A (sin )cos A (cos )cos A (A =++--ααταασαασαατταd d d d d yx y x xy根据切应力互等定理: y x xy ττ=三角函数关系:22cos 1cos 2αα+=,22cos 1sin 2αα-=,∂=cos sin 22sin αα解得:ατασσσσσα2sin 2cos 22x x xy yy--++=(7-1)ατασστα2cos 2sin 2x xy y+-= (7-2)(二)主应力即主平面位置将式(8-1)对取一次导数,并令其等于零可确定正应力的极值和所在平面的位置。

第七章 应力、应变及温度监测

第七章 应力、应变及温度监测

目录第七章应力、应变及温度监测 (166)第一节应变监测 (166)一、差动电阻式应变计 (166)二、弦式应变计 (167)三、应变计安装 (168)第二节接缝和位移监测 (173)一、差动电阻式测缝计(位移计) (173)二、弦式测缝计(位移计) (174)三、电位器式测缝计(位移计) (175)四、仪器安装 (176)第三节钢筋应力与钢板应力监测 (178)一、差动电阻式钢筋计 (178)二、振弦式钢筋计 (179)三、钢筋计安装 (180)第四节压力监测 (183)一、混凝土压应力计 (183)二、土压力计 (187)第五节锚索(锚杆)荷载监测 (195)一、仪器结构 (195)二、工作原理 (195)三、锚索测力计的安装埋设 (195)四、关于仪器的现场率定 (197)第六节温度监测 (198)一、电阻温度计 (198)二、电阻温度计的使用 (199)第七节仪器的验收、保管与电缆接长 (199)一、验收与保管 (199)二、电缆接长与电缆安装 (200)第八节数据读取 (201)一、人工测量 (201)二、自动测量 (201)第七章应力、应变及温度监测第一节应变监测为了解岩土工程和其他混凝土建筑物的应力分布情况,工程上一般通过安装埋设应变计用于监测建筑物的应变,再通过力学计算来求得应力分布,因而应变计是安全监测的重要手段之一。

从使用环境看,应变计使用相当广泛,即适用于长期埋设在水工建筑物或其它建筑物内部,也可以埋设在基岩、浆砌块石结构或模型试件内。

配合无应力计桶还可作为无应力计使用。

从工作原理上分,国内工程最常用的应变计有差动电阻式应变计和钢弦式应变计两种。

一、差动电阻式应变计1. 仪器结构差阻式系列应变计主要由电阻感应组件、外壳及引出电缆密封室三个主要部分构成,下图所示为250mm标距应变计的结构示意图。

图7-1 250mm标距差阻式应变计结构示意图图中电阻感应组件主要由两根专门的差动变化的电阻钢丝与相关的安装件组成。

塑性应力应变关系

塑性应力应变关系

z
z
ϕLeabharlann ij m(7.2—13) (7.2—14)
ε = ϕ ⋅τ ,
xy
xy
ε = ϕ ⋅τ ,
yz
yz
ε zx = ϕ ⋅τ zx
如果认为在整个变形过程中材料不可压缩,泊松比ν = 0.5 ,则 K 0 = 0 ,式(7.2—13) 简化为:
ε ij = ϕ (σ ij − δ σij m ) = ϕ ⋅ sij
(7.1—10)
可见,服从广义胡克定律的各向同性线弹性材料,其应力莫尔圆与应变莫尔圆在几何
上是相似的,应力罗代参数 µ σ 等于应变罗代参数 µ ε 。等效应力与等效应变之间也有简 单关系。由等效应力定义式得:
σ= 1 2
(σ 1
−σ
)2
2
+ (σ
2
−σ 3)2
+ (σ
3
−σ1)2
= 2G 2
(ε 1 − ε 2 ) 2 + (ε 2 − ε 3 ) 2 + (ε 3 − ε 1 ) 2
+
eP ij
+ δ ij ε m
=
1 2G
s ij
+
φ 2G
s ij
+ 1− 2ν E
δσ ij m
=
1+φ 2G
s ij
+ 1− 2ν E
δ ijσ m
(7.2—12)
令 1+φ 2G

, 1− 2ν E
=
K 0 ,式(7.2—12)可改写成汉基理论的常用表达式:
ε ij = ϕs ij + K 0 δ ij σ m
求解小弹塑性变形问题,等同于求解某一非线性弹性力学问题,因此获得了广泛的应用。

第七章 应力状态、应变分析和强度理论

第七章 应力状态、应变分析和强度理论

§7-3 平面应力状态分析--解析法
二、 正应力极值
1 1 ( x y ) ( x y ) cos 2 xy sin 2 2 2 d ( x y ) sin 2 2 xy cos 2 d
设α=α0 时,上式值为零,即
2
1 0, 2 0, 3 0
1 0, 2 0, 3 0
§7-1 应力状态的概念
3、三向(空间)应力状态 三个主应力1 、2 、3 均不等于零
2 1
3 1
3 2
1 0, 2 0, 3 0
§7-1 应力状态的概念
仅在微体四侧面作用应力,且 应力作用线均平行于微体的不 受力表面-平面应力状态
1
1
1
1
3
3
1 0, 2 0, 3 0
1 0, 2 0, 3 0
§7-1 应力状态的概念 2、二向(平面)应力状态 三个主应力1 、2 、3 中有两个不等于零
3 2 3 2
3
2
1
3
1
1
1
1 0, 2 0, 3 0
Ft 0
dA ( x dAcos )cos ( x dAcos )sin ( y dAsin )sin ( y dAsin )cos 0
§7-3 平面应力状态分析--解析法
一、任意斜截面上的应力公式 已知: x , y , x , y , dA 求: ,
sin 2 xy cos 2
2 xy 2 ( 50) tan 2 0 1 x y 40 60 2 0 45 135

y =60 MPa xy = -50MPa =-30°

应力应变关系矩阵

应力应变关系矩阵

应力应变关系矩阵现代工程学中,应力应变关系矩阵是一个非常重要的概念。

它是描述材料在受力情况下的应变与应力之间的关系的工具。

通过对应力应变关系矩阵的研究,我们可以更好地理解材料的力学性能,为工程设计提供科学依据。

应力应变关系矩阵是指材料在受力作用下所表现出的应变与应力之间的关系。

在材料受力的过程中,会产生内部的应力场,导致材料发生相应的变形,这种变形就是应变。

而应力则是描述单位面积上的力的大小,是导致材料发生变形的根本原因。

应力应变关系矩阵可以用数学形式表示,通过矩阵的运算可以推导出材料的应变与应力之间的关系。

在工程实践中,应力应变关系矩阵起着至关重要的作用。

通过对材料的应力应变关系进行研究,我们可以预测材料在受力情况下的力学性能,比如弹性模量、屈服强度、断裂强度等。

这些参数对工程设计和材料选择都具有重要意义。

只有深入了解材料的力学性能,才能确保工程设计的可靠性和安全性。

除了在工程设计中的应用,应力应变关系矩阵也被广泛应用于材料科学和力学研究领域。

通过对不同材料的应力应变关系进行研究,科学家们可以揭示材料的力学性质和变形规律,为新材料的设计和合成提供理论依据。

同时,应力应变关系矩阵还可以帮助我们理解材料在不同载荷下的变形行为,为材料力学的研究提供新思路和方法。

在实际工程中,对应力应变关系矩阵的认识也是至关重要的。

工程师们需要根据材料的应力应变特性来选择合适的材料和设计结构,以确保工程项目的安全性和可靠性。

只有深入了解材料的应力应变关系,才能准确预测材料在受力情况下的行为,为工程设计提供科学依据。

让我们总结一下本文的重点,我们可以发现,应力应变关系矩阵在材料科学和工程领域具有重要意义。

通过对这一概念的研究,我们可以更好地理解材料的力学性能,为工程设计和材料选择提供科学依据。

希望未来能够有更多的科研人员投入到这一领域的研究中,为材料科学和工程技术的发展做出贡献。

材料力学第七章

材料力学第七章

若应力状态由主应力表示,并且在max 0 和 min 0 的情况下,则式(7-7) 成为
max min
max
min
2
1 3
2
进一步讨论,由式(7-4)和式(7-6)可知
tan
21
1 tan 20
上式表明1 与 0 之间有如下关系:
1
0
4
可见,切应力取得极值的平面与主平面之间的夹角为 45 。
若三个主应力中,只有一个主应力不等于零,这样的应力状态称为 单向应力状态。若三个主应力中有两个不等于零,称为二向应力状态或 平面应力状态。若三个主应力皆不为零,称为三向应力状态或空间应力 状态。
第二节 平面应力状态分析——解析法
一、斜截面上的应力
图 7-1 所示为平面应力状态的最一般情况。已知 x , y , xy 和 yx 。现 在研究图中虚线所示任一斜截面上的应力,设截面上外法向 n 与 x 轴的夹角 为 。
令 d /d 0 ,由式(7-1)可得
x
2
y
sin
2
xy
cos 2
0
解得
(7-3)
tan 20
2 xy x y
通过运算,可以得到斜截面上正应力的极值为
(7-4)
max min
x
y 2
x
2
y
2
2 xy
(7-5)
由式(7-4)可知, 取得极值的角0 有两个,二者相差 90 ,即最大正应 力 max 和最小正应力 min ,二者分别作用在两个相互垂直的截面上。当 0 , 取得极值时,该斜截面上的切应力 0 ,即正应力就是主应力。
(a)
(b) 图7-6
例 7-4 悬臂梁受力如图 7-7(a)所示。试求截面 n n 上 A 点处的主应力 大小和方向,并按主平面画出单元体。

【材料成型原理——锻压】第七章 真实应力应变曲线

【材料成型原理——锻压】第七章 真实应力应变曲线
点b’处没有极大值,b’点以后的曲线仍是上升的。这说明材料抵抗 塑性变形的能力随应变的增加而增加,就是不断的产生硬化,所以 真实应力-应变曲线有时也称硬化曲线。
7.3.拉伸真实应力-应变曲线塑性失稳点的特性
如某一瞬间的轴向力为P,试样断面积为F,真实 应力为S,则有:
因为

P SF
ln l ln F0 ,可得如下关系式
铝合金,青铜,镍等,则没有明显的屈服点,这时的屈
服应力规定用
时的应力表示。
0.2%
试样在屈服点以上继续拉伸,应力随变形程度的增加
而上升,直到最大拉力点b,这时的条件应力即强度极 限。 b点以后继续拉伸,试样断面出现局部收缩,形成 所谓缩颈。此后,应力逐渐减小,曲线下降,直至k点 发生断裂。
下面介绍一下材料的另一个特性——包申格效应
式中 l —试样的瞬时长度; dl —瞬时的长度改变量。
l l 当试样从
拉伸至
0
时1 ,总的真实应变为
l l1d l1 dl ln 1
l l0
l0 l
0
在出现缩颈以前,试样处于均匀拉伸状态,因此上述三种应变
间存在以下关系
ln l1 l0
ln(l0
l0
l
)
ln(1
(*) )
或 e 1
7.1 拉伸图和条件应力-应变曲线 1.拉伸图及条件应力-应变曲线
下图所示为退火低碳钢的拉伸图。图的纵坐标表示载 荷,横坐标表示标距的伸长。
将拉伸图的纵坐标除以试样原始断面积,即得条件应力
0
P P0
将拉伸图的横坐标除以试样标距长度,即得相对伸长
l
l0
根据上两式可由拉伸图作出条件应力-应变曲线。
S B n

弹性力学第七章 主应力

弹性力学第七章 主应力
2mn yz 2nl zx 2lm xy
(7-3)
p2
2 n
2 n
px2
p
2 y
pz2
2 n
px2
p
2 y
pz2
2 n
(7-4)
弹性力学简明教程
NORTHEASTERN UNIVERSITY
§7-2 物体内一点的应力状态
如果ABC是边界面,px, py , pz 成为面力分量
fx, fy, fz
弹性力学简明教程
NORTHEASTERN UNIVERSITY
§7-5 轴对称问题的基本方程
弹性力学简明教程
NORTHEASTERN UNIVERSITY
§7-5 轴对称问题的基本方程
轴对称问题: 在空间问题中,如果弹性体的几何形状、约束情况,以及所受的外
力作用,都是对称于某一轴(通过这个轴的任一平面都是对称面),则 所有的应力、变形和位移也就对称于这一轴。轴对称问题的弹性体的形 状一般为是圆柱或半空间。
( x
1)
m1 l1
yx
n1 l1
zx
0
xy
m1 l1
( y
1)
n1 l1
zy
0
可以求得 m1 , n1 的比值,再利用 l 2 m2 n2 1 求出:
l1 l1
l1
1
2
2
1
m1 l1
n1 l1
同样也可以求出其他主应力的方向余弦。
弹性力学简明教程
NORTHEASTERN UNIVERSITY
E
(7-13)
弹性力学简明教程
NORTHEASTERN UNIVERSITY
§7-4 几何方程及物理方程

材料力学第七章(2)

材料力学第七章(2)

e3 =
23

E
s 1 +s 2
例题 7-3
已知构件受力后其自由表面上一点处x方向的线应变ex =240× 10-6,y 方向的线应变ey=-160 × 10-6,试求该点处x 和y截面上的正应力sx和sy,并求自由表面法线的线应变ez。 已知材料的弹性模量E=210 GPa,泊松比=0.3。
需要注意的是,题文中给出了x和y方向的线应变,并 未说明在xy平面内无切应变,故不能把求得的sx和sy认为 是主应力。

27
例题 7-3
有人认为,根据e'=-e,所以有
e z (e x e y ) 0.3( 240 10 160 10 )
6 6
24 10 6
3
2、主应力已知条件下任意斜截面的应力
(1)平行于z轴方向的斜截面的应力 y
s2
s2
s1
z
s1
x
s1
s3
s
s3
s2
t
s2
s3
(2)平行于x、y轴方向的斜截面的应力
s2
t
s1
2015/12/6 3
s1
s3
O
s3
s2
s1
4
s
s
t
I
s3
s2
II
s2
III
s1
s s1
s3
在s-t平面内,代表任意斜截面的应力的点 或位于应力圆上,或位于三个应力圆所构成的区域 内。
前已讲到,最一般表现形式的空间应力状态有6个独立 的应力分量: sx 、sy 、sz 、txy 、 tyz 、tzx;与之相应 的有6个独立的应变 分量:ex、ey 、ez、 gxy 、gyz 、gzx。

第七章 应力状态与应变状态分析

第七章  应力状态与应变状态分析

§7–1 应力状态的概念
铸铁
P P
2、组合变形杆将怎样破坏? M
2、State of stress at a point:
There are countless sections through a point. The gathering of stresses in all sections is called the state of stress at this point. 3、Element:Element— Delegate of a point in the member. It is a infinitesimal geometric body enveloping the studied point. In common use it is a correctitude cubic
A
P
sx
A
sx
t yx
P
M x
sx
tzx
B
z
C
txz
sx
C
t xy
六、原始单元体(已知单元体):
[例1] P 画出下列图中的A、B、C点的已知单元体。 A P
sx
A
sx t yx
y
B z P M
sx
tzx
C
x
B
txz
sx
C
t ห้องสมุดไป่ตู้y
7、Principal element、principal planes、principal stresses:
量,则两个面上的这两个剪应力分量一定等值、方向相对或相
离。
证明 : 单元体平衡
sy
y
M
z
0
(t xydydz)dx(t yxdzdx)dy0

第七章——应力状态分析

第七章——应力状态分析
8
x
2
y
x
2
y
cos2
xsin 2
平面应力状 态下斜截面
x
2
y
sin
2ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
xcos2
应力的一般 公式
各变量的方向:正应力以拉应力为正;切应力以企图 使微体沿顺时针方向转动为正;方位角则规定以x轴 为始边、指向逆时针方向者为正。
9
第七章 应力状态分析
7.3 应力圆
10
x y
2
2
0 2
26
第七章 应力状态分析
7.6 各向同性材料的应力、应变关系
27
广义胡克定律
1
1 E
[
1
2
3 ]
2
1 E
[
2
3
1 ]
3
1 E
[
3
1
2 ]
主应力平面对应的应变称为主应变。
28
广义胡克定律
同理可得:
x
1 E
[
x
y
z
]
y
1 E
[
y
z
x
]
z
1 E
[
z
x
y
]
29
例7-4:如图所示应力状态,应力x=80MPa, x= 35MPa, y =20MPa, z =-40MPa,弹性模量E= 200GPa,泊松比=0.24。试求主应力和主应变的大小,以 及沿着x轴、y轴、Z轴方向的应变。
第七章 应力状态分析
7.1 引言
1
轴向拉伸和压缩 扭转 平面弯曲
2
应力状态的概念
以上研究的都是单向受力或纯剪切时的应力,但是 实际构件中,应力一般会更复杂。

应力状态

应力状态

为了分析失效的原因,需要研究通过一点不同方向 面上应力相互间的关系。 ——应力状态分析。 ——建立复杂受力时强度设计准则的基础。
本章的主要内容: 1、首先介绍应力状态的基本概念; ——应力应变分析 2、以此为基础建立复杂受力时的失效判据与强度设计准则; ——强度理论
第一节
应力状态概述
一、什么是应力状态,为什么要研究应力状态
yx
sx+ sy 2
应力圆
2.应力圆的画法
y
sy

t
yx
(
sx- sy 2
)2 + t 2 xy
R
sx
t xy
x
c
b(s y , t yx )
a (s x , t xy )

x y 2
3、几种对应关系
1)点面对应——应力圆上某一点的坐标值对应着微元某一 方向上的正应力和切应力。

sy
t
k ( a , a )
s 30 = t 30 =
sx+ sy 2 sx- sy 2
+
sx- sy 2
cos 2a - t xy sin 2a = 102 MPa
sin 2a + t xy cos 2a = 22 MPa
2)求主应力值及主方向
s ¢= 1 + 2 2 sx+ sy 1 sⅱ = 2 2
sⅱ 0 =
s 1 = 105MPa ,s 2 =0 MPa ,s 3 = - 65MPa
二、应力状态分析的基本方法:
为描述一点的应力状态,围绕所考察的点做一个三对面互相 垂直的六面体,当各边边长足够小时,六面体便趋向于点。
——微元。
由于微元是平衡的,微元的任一局部也必然平衡,当微元 三对面上的应力已知时,由平衡条件就可确定任意方向面上的 应力。

第七章受扭构件承载力计算

第七章受扭构件承载力计算

第七章 受扭构件承载力计算7.1 概述工程中的钢筋砼受扭构件有两类:● 一类是 —— 平衡扭矩:是静定结构由于荷载的直接作用所产生的扭矩,这种构件所承受的扭矩可由静力平衡条件求得,与构件的抗扭刚度无关。

如:教材图7·1a 、b 所示受檐口竖向荷载作用的挑檐梁,及受水平制动力作用的吊车梁以及平面曲梁、折线梁、螺旋楼梯等。

● 另一类是 —— 协调扭矩:是超静定结构中由于变形协调条件使截面产生的扭矩,构件所承受的扭矩与其抗扭刚度有关。

如:教材图7·2 所示现浇框架的边梁。

由于次梁在支座(边梁)处的转角产生的扭转,边梁开裂后其抗扭刚度降低,对次梁转角的约束作用减小,相应地边梁的扭矩也减小。

● 本章只讨论平衡扭转情况下的受扭构件承载力计算。

在工程结构中,直接承受扭矩、弯矩、剪力和轴向力复合作用的构件是常遇的。

但规范对弯扭、剪扭和弯剪扭构件的设计计算,是以抗弯、抗剪能力计算理论和纯扭构件的承载力计算理论为基础,采用分别计算和叠加配筋的方法进行的,故有必要先了解纯扭构件的受力性能和承载力的计算方法。

7.2 纯扭构件的受力性能7.2.1 素砼纯扭构件的受力性能素砼构件也能承受一定的扭矩。

素砼构件在扭矩T 的作用下,在构件截面中产生剪应力τ及相应的主拉应力tp σ 和主压应力cp σ(教材图7·3)。

根据微元体平衡条件可知:τστσ==cp tp ,由于砼的抗拉强度远低于它的抗压程度,因此当主拉应力达到砼的抗拉强度时,即t tp f ≥=τσ时,砼就会沿垂直于主拉应力方向裂开(教材图7·3)。

所以在纯扭矩作用下的砼构件的裂缝方向总是与构件轴线成45o的角度。

并且砼开裂时的扭矩T 也就是相当于t f =τ时的扭矩,即砼纯扭构件的受扭承载力co T 。

为了求得co T ,需要建立扭矩和剪应力之间的关系,然后根据强度条件,即砼纯扭构件的破坏条件求出受扭承载力co T 。

7.2.2 素砼纯扭构件的承载力计算(一) 、弹性分析法:用弹性分析方法计算砼纯扭构件承载力时,认为砼构件为单一匀质弹性材料。

材料力学-07-应力分析和强度理论

材料力学-07-应力分析和强度理论

§7-2 平面应力状态 平面应力状态--解析法 平面应力状态 解析法: 解析法
1.斜截面上的应力 1.斜截面上的应力
y
σx
a
τ yx
τ xy
σx α
τa
n
τ xy
σa
dA
x
σy
n
τ yx
σy
t
t
∑F = 0
∑F =0
13
§7-2 平面应力状态 平面应力状态--解析法 平面应力状态 解析法: 解析法
tan 2α0 = − 2τ xy
σ x −σ y
由上式可以确定出两个相互垂直的平面, 由上式可以确定出两个相互垂直的平面,分别 为最大正应力和最小正应力所在平面。 为最大正应力和最小正应力所在平面。 所以,最大和最小正应力分别为: 所以,最大和最小正应力分别为:
σmax = σ x +σ y
2 1 + 2 − 1 2
单元体
单元体——构件内的点的代表物, 单元体——构件内的点的代表物,是包围被研究点的 ——构件内的点的代表物 无限小的几何体。 常用的是正六面体。 无限小的几何体。 常用的是正六面体。 单元体的性质—— 平行面上,应力均布; 单元体的性质——1) 平行面上,应力均布; —— 2) 平行面上,应力相等。 平行面上,应力相等。
2 2
σy
τ xy
α
60 − 40 60 + 40 = + cos(−60o ) + 30 sin(−60o ) 2 2
σx
= 9.02 MPa
τα =
σ x −σ y
2 60 + 40 = sin(−60o ) − 30 cos(−60o ) 2

第七章:应力状态、强度理论

第七章:应力状态、强度理论

s
2 2
s
2 3
2 s1s 2
s 3s 2
s1s 3 )
1 t 2 0 (t )2 2 0 0 t (t ))
2E
s1
1 t 2
E
G
E
21
)
§7–6 强度理论及其相当应力
强度理论:是关于“材料发生强度破坏或失效”的假设
材料的破坏形式: ⑴ 脆性断裂 如铸铁在拉伸和扭转时的突然断裂 ⑵ 塑性屈服 如低碳钢在拉伸和扭转时明显的塑性变形
sx
t 绕研究对象顺时针转为正;
y
txy
逆时针为正。
Ox
图1
s
sx
y
sy
ttxy
Ox 图2
设:斜截面面积为dA,由分离体平衡得:
Fn 0
n s dA (t xydAcos )sin (s xdAcos ) cos t (t yxdAsin ) cos (s ydAsin )sin 0
容器表面用电阻应变片测得环向应变 t =350×10-6,若已知容器平均 直径D=500 mm,壁厚=10 mm,容器材料的 E=210GPa,=0.25
试求:1.导出容器横截面和纵截面上的正应力表达式; 2.计算容器所受的内压力。
s1 sm
p p
p
x
l
图a
D
y
xp
AO
B
解:容器的环向和纵向应力表达式 1、轴向应力:(longitudinal stress) 用横截面将容器截开,受力如图b所示,根据平衡方程
第七章 应力状态和强度理论
§7–1 概述 §7–2 平面应力状态的应力分析.主应力 §7–3 空间应力状态的概念
§7–4 复杂应力状态下的应力 -- 应变关系 ——(广义虎克定律)
  1. 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
  2. 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
  3. 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。

1、Levy-Mises理论
材料是刚塑性材料,即弹性应变增量为零,塑性应变增量就是总 的应变增量
材料符合Mises屈服准则 e = s
每一加载瞬时,应力主轴与应变主轴重合
塑性变形时体积不变
y
dx d y dz d1 d2 d3 0
d ij

d
' ij
d ij

d
' ij
0
ε
应变增量与应力偏增量成正比 :
dij ij'd
d
为瞬时的非负系数,加载时为变值, 卸载时为0
Levy-Mises方程
d x x'

d y

' y

d z z'

d xy x'

d yz x'

d zx x'
d
差比形式:
J E A Cσ b)
不同加载路线的应力与应变 a ) 应力—应变曲线
b ) 屈服轨迹
τ
初始屈服轨迹
D
F ( f , f )
B
I F'
后继屈服轨迹
J
O
E A Cσ
b)
τ
初始屈服轨迹
D
F ( f , f )
B
I F'
后继屈服轨迹
J
O
E A Cσ
b)
7.3 增量理论
又称为流动理论,是描述材料处于塑性状态时,应力与应变增量或 应变速率之间关系的理论。


yz
2G
zx


zx
2G
剪切模量
m

1
2v E

m
x'


x
m

1
E
( x
m)

1 2G

x
'
y'


1 2G
y'
z'

1 2G

' z

' x


' y


' z
xy yz zx
1

' x

' y
全量应变:前面我们讨论过的应变,都是反映微元体在某一变形过程或 变形过程的某个阶段终了时的应变大小,所以可叫做“全量应变”。
应变增量:就是变形过程中某一短阶段中的应变。以物体在变形过程中 某瞬时的形状尺寸为原始状态,在此基础上发生的无限小应变就是应变
增量,记为: d x , d y , d z , d xy , d yz , d xz
虎克定律
E:弹性模量
v :泊松比
E 2G
广义虎克定律
x


1 E
[
x
v( y
z )]
y


1 E
[
y
v( z
x )]
z

1 E
[
z

v( x
y )]
G E 2(1 v)

xy


xy
2G
yx

' z
xy
yz
zx
2G
比列及差比形式:
x y y z z x xy yz zx 1 x y y z z x xy yz zx 2G
广义虎克定律改写为:
结论:在弹性变形中包括改变体积的变形和改变形状的变形。前者与球应 力分量成正比,后者与偏差应力分量成正比,写成张量形式:
(dz dx )2 ( z x )2 d2
6d
2 xy

6 xy2d 2
6d
2 yz

6 yz2d2
6d zx2 6 zx2d 2
∵ de
2 3
(d x d y )2 (d y dz )2 (dz d x )2 6(d xy2 d yz2 dzx2 )2
∴ de2

2 9
[(d
x
d y )2

(d y

dz )2

(d z
dx )2

6(d
2 xy

d yz2

dzx2 )2 ]
∴9
2
d e 2

[(d x
d y )2

(d y

dz )2

(d z
dx )2

6(d
2 xy

d yz2

dzx2 )2 ]
dx - dy dy - dz dz - dx d x y y z z x
d x d( x m ) dx dy d( x m y m ) d( x y )
(dx dy)2 ( x y)2d2 (dy dz )2 ( y z )2d2

e
1 2
( x
y)2

( y
z )2

( z
x
)2

6(
2 xy
yz2
zx2 )

2
2 e
(x
y )2
(y
z )2
(z
x )2

6(
2 xy
yz2

2 zx
)

9 2
d e 2

2 e2d 2
d 3 de 2 e

d x


x'd

( x
m )d

2 3
[
x

1 2
( y
z )]d

d e e
[ x

1 2
( y
z )]
d y


d e e
[
y

1 2
( z
x )]

d z


d e e
[ z

1为非线性关系
全量应变与应力主轴不一定重合
塑性变化不可逆——无单值一一对应 关系——与加载路径有关
对于应变硬化材料,卸载后的屈服应 力比初始屈服应力高
σ, τ
A σS τS B
C D
O εC εD a)
τ
初始屈服轨迹
D B
I
F ( f , f )
F'
后继屈服轨迹
ε, γ O
弹性变形时的应力应变关系的特点:
应力与应变完全成线性关系,即应 力主轴与全量应变主轴重合
弹性变形是可逆的,与应变历史 (加载过程无关),应力与应变之 间存在统一的单值关系
弹性变形时,应力张量使物体产生 体积变化,泊松比小于0.5
7.2 塑性变形时应力应变关系特点
体积不变,泊松比v=0.5
第七章 应力应变关系
塑性变形时应力与应变的关系称 为本构关系,其数学表达式称为 本构方程或物理方程。
主要内容:
7.1 弹性变形时的应力应变关系 7.2 塑性变形时应力应变关系特点 7.3 增量理论 7.4 全量理论 7.5 应力应变顺序对应规律
7.1 弹性变形时的应力应变关系

d

xy

3d e 2 e
xy
d yz

3d e 2 e
相关文档
最新文档