锅炉锅筒鼓包原因分析及预防
一起锅筒鼓包事故的分析原因及预防措施
一起锅筒鼓包事故的分析原因及预防措施摘要分析了一起工业锅炉鼓包事故，提出了锅炉水处理及运行中对锅炉科学管理的重要性。
关键词锅炉水处理；锅炉排污；锅炉水垢；鼓包；开裂锅炉是生产蒸汽或热水的换热设备，它已日益广泛地应用于现代工业、宾馆及人们生活，以满足人们生产和生活的需要。
而在锅炉使用过程中，受多方面因素的影响，会产生水垢。
水垢的形成不仅浪费大量的能量，还会危及锅炉的安全运行[1]。
2012年2月3日，龙岩市某家纸品厂一台DZG4-1.25-WⅡ，2006年8月制造，并于2007年6月投入使用，设计压力为1.25MPa，额定出力为4t/h，温度为193℃。
当班司炉工在运行中打开炉门加煤时，发现锅筒底部冒着白烟，初步判断锅炉漏水事故，立即采取紧急停炉措施，并将事故报告相关部门。
1 停炉检验概况1.1 宏观检查待锅炉冷却后，炉膛煤渣清理干净，打开人手孔进行检验，发现：a锅炉水位线以下水垢1.0mm～4.0mm，锅筒及集箱底部积存较多垢渣（见图1）；b锅筒底部（鼓包后边缘第一道环缝1 030mm）鼓包开裂漏水，范围330mm（纵）×350mm （环），最高鼓出高度45mm（见图2），并有一条纵向穿透性裂缝长度26mm。
1.2 硬度检测对锅筒正常区域硬度检测，硬度值为152HB；对鼓包区域硬度检测，硬度值为125HB，由经验公式求得鼓包处抗拉强度σb =3.45×112=431.25MPa，鼓包区域比正常母材硬度下降了17.76%，明显是局部长时间高温造成的。
1.3 金相分析浸蚀，放大400倍浸蚀，放大400倍分别对锅筒鼓包靠近裂纹处（图3）和锅筒其他完好处（图4）作金相组织分析，发现鼓包裂纹处金相组织为铁素体加珠光体，其中珠光体中碳化物已经析出并聚集于晶界，已经出现球化，球化级别达到4级。
在锅筒其他完好处金相组织为铁素体加珠光体，珠光体形态完好。
由于珠光体中碳化物的聚集与球化过程是通过碳化物的溶解，碳原子在固溶体中的扩散以及由ɑ一固溶体中析出碳化物的过程。
工业锅炉锅筒底部鼓包开裂案例分析及预防方法
工业锅炉锅筒底部鼓包开裂案例分析及预防方法摘要：本文分析了锅炉内部检验过程中查明的一起工业锅炉锅筒底部鼓包开裂案例，为了能够在未来有效地避免该类似问题地出现，本文将综合长时间检验实践经验，从锅炉的设计制作、水质处置、操作流程等层面分析引发该事故地原因，接着再提出针对性地预防措施，希望能够给同行带来一定的参考价值。
关键词：工业锅炉；锅筒；底部鼓包；开裂；案例；措施建议1引言长期以来，锅炉属于工业的重要组成部分，在我国获得了较为普遍地应用，DZL型链条炉排锅炉是一种卧式快装蒸汽锅炉，它的实际结构较为严密，且易于运载，再加上装配便捷，升火快，易于操作等等，因此越来越受到了我国中小型民营公司地应用，但不容忽视的是，该锅炉也极易出现不良故障，比如说锅筒底部鼓包事故屡屡出现，基于此，本文将就某工业锅炉锅筒底部鼓包开裂案例展开详尽分析，并给出针对性的预防措施建议，希望能够给同行带来一定的参考价值。
2案例情况某企业拥有额定蒸发量即4吨/小时的蒸汽锅炉，它的额定压力大约为1.25MPa。
且这一锅炉已经投入应用七年，依据检验需求，查明在锅筒底部的水侧一边，存在一系列的片状水垢累积。
而相关人员清理完表面后，发现锅筒下端产生了一个鼓包变形问题。
这个鼓包处在锅筒中部的位置，表现为椭圆形，尺寸为395毫米×365毫米，而鼓包高度大概是65毫米，如图1。
通过进一步核查发现，锅炉锅筒、水冷壁管等重要受压元部件都已经生成了水垢，而垢的大约厚度为2毫米至3毫米。
图1 锅筒鼓包状态3工业锅炉锅筒底部鼓包开裂原因分析从核查结果以及该锅炉的水处置状况来说，可以将工业锅炉锅筒底部鼓包开裂原因归结为如下几个方面，具体如下。
3.1直接原因分析快装锅炉的锅筒下端，在很大程度上受到高温火焰的影响，而且还受到高温烟气的影响，如果锅炉下端水侧长期结垢之后，因为水垢的热阻是金属材质的四十倍，甚至是一百倍，导热性相对不佳，这就导致炉壁很难在第一时间内散热冷却，使得壁温上升，造成炉壁的金属强度降低，如果锅炉压力大于炉壁的屈服最大值，那么炉壁金属就很容易产生塑性变形问题，整体呈现为鼓包。
锅炉锅筒鼓包原因分析及预防
锅炉锅筒鼓包原因分析及预防2010年在对我市某化工企业一台2T/H的卧室快装锅炉进行内部检验时，发现锅筒底部距前管板750mm处有一个400×350mm、高度为30mm的鼓包，。
锅炉受压部件水侧水垢厚度（3-4）mm，锅筒底部尤其是鼓包区域堆积大量水垢片，最高堆积厚度达150mm左右。
炉膛内鼓包外表面有明显的氧化皮，厚度为1.0mm左右（其中鼓包顶部氧化皮厚度为1.5mm），经锤击脱落。
经测厚发现鼓包处壁厚减薄明显，其中厚度最薄处位于鼓包的顶部3（如图1），壁厚为10.2mm，该台锅炉型号为DZL2-1.0-AⅡ，2008年12生产，锅筒直径为1620mm,长度为3240mm。
锅筒材质为16MnG，壁厚为14mm。
图11.2图1为切割下来的锅筒钢板，其中3为鼓包区域，2和4为鼓包边缘区域，1和5为未鼓包区域。
图2 锅筒鼓包处内外部及邻近区域布氏硬度图2为鼓包处及邻近区域硬度测试曲线，一般16MnG经热轧或正火处理后的布氏硬度在150~200之间，从图2中可知，锅筒内部的布氏硬度在整体较锅筒外部高8.5HB，鼓包处外部抗拉强度，由经验公式求得约为σ b min=3.45×118=407.1MPa，比16MnG材质正常的抗拉强度值（σb=525MPa）低117.9MPa，下降了22.5%。
通常材料的抗拉强度只允许下降5%。
1.3 化学成分分析使用Arc-Met8000光谱仪，对锅筒鼓包处的内外面进行光谱分析，结果表明：锅筒外部鼓包处的C含量最低，仅0.126%，而该锅筒的原始C含量为0.15%，脱碳较为严重。
而锅筒外部较锅筒内部脱碳更严重，这与外部直接受炉膛的高温火焰加热有关，由于C含量下降较多，导致材料的强度下降明显。
1.4 金相分析对鼓包区及鼓包邻近区域进行金相分析，如图3a、b所示。
图3 锅筒鼓包处及邻近区域显微组织分析表明，远离鼓包区域，组织较为正常，为均匀分布的F+P，硬度稍微下降，有轻微的条带状和撕裂状痕迹，珠光体球化轻微；处于鼓包边缘区域的金相组织出现明显的偏析，条带状和撕裂痕迹非常明显，硬度下降幅度较大，部分组织表面有氧化痕迹，部分珠光体球化严重；处于鼓包区域的金相组织大部分是红，珠光体大部分球化，导致力学性能恶化，微观组织有被撕裂的痕迹，强度下降，表明该处长期承受了A c3左右的高温。
一起卧式锅炉锅筒鼓包事故的原因分析
（ 接第２ 上 ５页 ）
不 良， 致钢板 过热 ， 形 成鼓包 的直接原 因 ； 质 不好 ， 导 是 水 排 污 不 及 时 ．使 用 过 程 中没 有 及 时 检 查 是 该 事 件 的 间 接 原 因 。
（ ） 炉 工 每 班 进 行 科 学 排 污 ， 条 件 的 话 应 详 细 记 录 ４司 有
单项 因素系数加和得 到 ， 见表 ６ 。
参 考 文 献
ｌ 华遵 山． 隐 患分 析 ． 肃 冶金 ，０ １３ 事故 甘 ２０ （ ）
２ 赵 江， 慈。 周 张遵 毅． 于 重 大 危 险 源 辨 识 及 分 级 技 术 的 讨 论 ． 全 关 安
管 理 ．０ ４ ６ ２０ （） ３ 钱 新 明 ．陈 宝智 ．重 大危 险 源 的辨 识 与 控 制 ．中国 安 全科 学 学报 ．
灾害气 象条件 描述考 察对象 区域灾 害性 气象 条件对 环
境 的 胁 迫 程 度 ．将 加 重 冶 金 ／ 业 行 业 环 境 污 染 的 区域 灾 害 矿 性 天 气 归 纳 为 暴 雨 、 力 ２个 单 项 因素 每 个 单 项 因素 最 高 分 风 值为 ０ ． 灾 害 气 象 条 件 系 数 最 高 总 分 值 为 １分 ． ２个 ５分 由
符 合 ＧＢ ｌ－ ９ ７标 准 ７ ３ １９ 生 变 化 ． 不 存 在 材 料 也
分分析
单位 ： ％
化 学 成 分 和 力 学 性 能
的均符合标 准规定 ．
并 且 金 相 组 织 也 无 显
著 变 化 ．只 是 珠 光 体
含 量 稍 微 有 变 化 据 此 可 判 断 鼓 包 原 因 与 材 质 方 面 没 有 直 接 的
文章编号 ：６ ２ ９ ６ （０ ００ — ０ ５ ０ １ ７ — ０ ４２ １ ）５ ０ ２ — ２
锅炉锅筒过热变形原因分析和预防措施(标准版)
( 安全技术 )单位：_________________________姓名：_________________________日期：_________________________精品文档 / Word文档 / 文字可改锅炉锅筒过热变形原因分析和预防措施(标准版)Technical safety means that the pursuit of technology should also include ensuring that peoplemake mistakes锅炉锅筒过热变形原因分析和预防措施(标准版)1锅炉缺陷概况南平市某单位一台DZL4-1.25-W11锅炉蒸发量是4t/h，工作压力是1.25MPa，现已使用6年，2010年1月24日，笔者在对该设备进行内部检验时发现，该设备的锅筒底部水侧堆积大量的片状水垢。
经清除水垢后发现锅筒底部有二处鼓包变形缺陷。
其中一处离前管板1030mm，面积为400mm×360mm，呈椭圆状，鼓出变形高度为60～70mm，另一处离前管板1830mm，面积为390mm×335mm，呈椭圆状，鼓出高度为60～70mm。
进一步检查发现锅筒、烟管、水冷壁管及前后管板等主要受压元部件结有水垢，垢厚2～3mm。
2缺陷原因现场检验与分析根据现场检验结果分析判断，造成该缺陷的直接原因：第一，由于锅筒外部受火加热、内部水垢堆积，造成锅筒底部的高温区局部材质的过热超温(水垢的形成使金属的传热速度大大减慢产生过烧)，使强度下降变软(低于材料的屈服极限)，在锅筒内部蒸汽压力的作用下发生鼓包变形；第二，从烟管脱落下来的大量片状水垢堆积在锅筒底部未能及时清除干净。
造成该缺陷的间接原因是：第一，企业的锅炉管理人员思想不重视，麻痹大意，使管理不到位，锅炉操作人员和水处理操作管理人员不按要求操作，造成锅炉水质处理不合格和锅炉排污不科学、不到位，致使锅炉的烟管、锅筒及水冷壁管等主要受压元部件结了大量水垢。
一台SZL4-1.6-AⅡ(S)型锅炉锅筒鼓包开裂原因分析及处理措施
一台SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉锅筒鼓包开裂原因分析及处理措施一、引言SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉是一种常用的工业锅炉，具有结构紧凑、安全可靠、高效节能等特点。
由于长期高温高压运行，锅炉锅筒鼓包开裂问题成为影响其正常运行的重要因素之一。
本文将通过对一台SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉锅筒鼓包开裂原因进行分析，并提出有效的处理措施，以期为类似问题进行指导和参考。
二、问题描述SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉锅筒鼓包开裂是指锅炉锅筒在长期运行中出现鼓包并伴随着开裂的现象。
这种问题不仅会影响锅炉的正常运行，还可能导致安全隐患，因此需要及时排查原因并采取有效的处理措施。
三、问题原因分析1. 高温腐蚀高温是引起锅筒鼓包开裂的主要原因之一。
在长期高温下，锅筒内部受到高温腐蚀，导致金属材料的强度下降，从而出现鼓包并最终开裂的情况。
2. 热应力锅筒在长期高温高压状态下，会受到来自内部压力和温度变化的热应力。
如果热应力超过了金属材料所能承受的范围，就会导致锅筒鼓包和开裂。
3. 不良焊接锅筒的焊接问题也是导致鼓包开裂的原因之一。
如果焊接质量不达标或者焊接工艺不当，就会导致焊缝处的应力集中，从而引发开裂现象。
四、处理措施1. 加强监测对于锅筒鼓包开裂现象，首先要加强监测，定期对锅筒进行检查，及时发现鼓包和裂纹的情况，以便及时采取处理措施。
2. 控制温度针对高温腐蚀和热应力问题，需要合理控制锅炉的运行温度和压力，避免过高的温度和压力对锅筒造成损害。
3. 提高材料质量选择高质量的金属材料，以及采用先进的材料加工工艺，可以提高锅筒的耐高温、耐压能力，从而减少鼓包开裂的风险。
4. 加强焊接质量管理对于锅筒的焊接工艺和焊接质量，需要加强管理和监督，确保焊接质量符合标准要求，避免因焊接问题导致鼓包和开裂。
五、结论SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉锅筒鼓包开裂问题是一个复杂的工程问题，需要综合考虑材料、工艺、温度、压力等多个因素。
一起卧式锅炉锅筒鼓包事故的原因分析及预防措施
科学与财富一、问题的提出近期，我们在对一台DZH4-1.25-AII型锅炉进行内部检验时，发现该锅炉存在以下问题：1.锅筒结硬水垢2-3mm，且锅筒底部有大量垢渣堆积，厚度为180mm。
2.锅筒底部距离前管板880mm处，发现一直径300mm鼓包，鼓包高度为21mm。
3.无专职水质化验员及水质化验记录。
二、原因分析该台锅炉是2004年5月8日制造的活动炉排锅炉，水处理方式采用锅内加药，经对锅炉水质进行检测，给水硬度为6，炉水碱度为8.5，PH值为9.0。
鼓包处厚度=10mm（原锅筒厚度为12mm）。
查阅使用单位相关资料发现，该单位未配专职水处理人员，未对司炉人员进行业务培训指导，司炉人员未按相关操作规程进行定期排污，做好水质化验记录。
由于锅筒底部堆积大量脱落的水垢未及时清除，该鼓包处于炉膛高温辐射区域（炉膛温度在900℃左右），热传导不畅，是锅筒底部受热不均匀，造成局部过热。
当壁温超过锅筒材料的允许使用温度时，金属就会因过热而产生蠕变，从而导致鼓包的产生。
修理方法：1.锅炉制造单位可以安装、修理、改造本单位制造的锅炉，使用单位可以由取得特种设备安装、修理、改造的单位进行相应的修理工作。
2.修理单位在维修工作前，按照相关安全技术规范做出修理方案等工作，并按有关规定办理告知手续，同时向取得特种设备检测许可的检验检测机构提出监督检验申请。
3.鼓包补板材料及焊接材料在使用条件下应具有足够的强度、塑性、韧性以及良好的抗疲劳性能。
受压元件与受压元件焊接的承载购件钢材应当是镇静钢，室温夏比冲击吸收能量（KV2）不低于27J，室温断后伸长率（A）应当不小于18%。
该单位所用修理材料委托修理单位从原锅炉制造单位购进，与原材料一致（原材料GB713-2008.牌号为Q245R），按照材料采购技术要求，在材料单位制造单位进行了验收，并且在检验报告上进行了见证签字。
且实物标识清晰、齐全。
满足材料质量证明书的要求。
质量证明书与实物相符合。
一起锅炉筒体鼓包事故原因分析
Don't let yourself feel very comfortable, because you don't feel tired only when you go downstairs, and you don't need to step on the accelerator when you go downhill.悉心整理助您一臂之力（页眉可删）一起锅炉筒体鼓包事故原因分析一、事故概况2004年8月，一印染企业一台新装投用才一年的DZL4-1.25型链条锅炉，在停炉检查中，发现锅筒底部炉膛高温区出现一鼓包。
鼓包长510mm、宽340mm、峰高70mm，呈不规则椭球形鼓起。
这是一起严重的锅炉损坏事故，所幸在检查中被发现，没有造成一起锅炉安全事故。
事故发生后，使用单位紧急向锅炉生产单位求援，锅炉生产单位察看现场后，发现问题严重，要求使用单位向当地特种设备安全监察机构报告。
当地特种设备安全监察部门接到报告后，立即请锅炉检验检验单位参加现场检验，并采取了一系列措施。
二、现场检验情况这台锅炉是2003年6月出厂，2003年7月安装投用的，是由一家有相应的锅炉制造许可证的锅炉制造单位制造，锅炉出厂资料齐全。
安装单位没有安装资质，安装资料也没有，未办理使用登记证，从未检验过。
锅炉水处理设备没有，当地没有自来水，锅炉所使用的水是从厂内一水井用水泵打入储水塔，由储水塔直接供给锅炉。
锅炉使用单位没有水质化验设备，从未进行过水质分析。
锅炉操作工没有特种设备作业人员上岗证。
检验人员现场检验主要受压元件没有发现裂纹、起槽、泄露、磨损等缺陷，水冷壁管用锤击检查，有水垢存在，未见明显变形。
锅筒底部离锅筒第二条环焊缝200mm处有一上述鼓包，鼓包形状、位置见下图。
检验发现锅筒内锅筒壁、火管外壁水垢明显，锅筒底部有大量白色泥浆状物质，去除泥浆状物质后，底部鼓包处水垢厚度达10mm。
检验发现集箱排污管通，集箱有水垢，厚度在3mm左右。
热水锅炉短期鼓包成因及应对措施
热水锅炉短期鼓包成因及应对措施热水锅炉短期鼓包成因及应对措施热水锅炉是许多工业领域必不可少的设备之一。
然而，在热水锅炉的使用过程中，有时候会出现短期鼓包等问题，这种情况可能会对设备的使用和维护造成一定的影响。
因此，了解热水锅炉短期鼓包的成因及应对措施十分关键。
接下来，本文将着重探讨热水锅炉短期鼓包的成因和相应的应对措施。
一、热水锅炉短期鼓包的成因1.材料缺陷热水锅炉在制造过程中使用的材料质量是导致鼓包的重要因素。
如果在制造过程中使用了有缺陷的材料，就会导致热水锅炉受到压力的时候发生鼓包。
2.过度加热热水锅炉在使用过程中，如果长期处于过度加热状态，就会导致炉壳变形形成鼓包。
3.水量不足如果热水锅炉的水量不足，就会导致炉体受到极端压力，从而导致鼓包。
4.操作不当如果操作人员对于热水锅炉的操作不当，如热水温度过高、加热时间过长等，都有可能导致炉体发生鼓包。
二、热水锅炉短期鼓包的应对措施1.材料质量为了避免因为材料缺陷导致炉体鼓包，制造商应该从源头抓起，确保使用优质的材料进行制造。
2.过度加热在使用过程中，应严格控制热水锅炉的加热时间，不要让设备处于过度加热状态。
3.水量管理应严格控制水量，不要让热水锅炉的水量过少或者过多，保证锅炉在正常工作压力范围内使用。
4.操作规范所有的操作人员都应该经过专业的培训和认证，在操作设备的时候要遵循操作规程，避免因为不当操作导致炉体鼓包。
总之，热水锅炉短期鼓包问题的发生可能会对设备的使用和维护带来影响。
因此，我们应该充分了解鼓包的成因，并采用相应的应对措施，全力保证设备的正常工作。
一起工业锅炉锅筒底部鼓包开裂案例分析及预防措施
2021 年第2 期 特 种 设 备 安 全 技 术 · 1·一起工业锅炉锅筒底部鼓包开裂案例分析及预防措施袁寅强 杨 旭摘 要本文介绍了一起工业锅炉锅筒底部鼓包开裂的案例， 为了防止类似事故的发生， 结合长期实践经验， 从锅炉 的水质处理、 使用操作等方面对该事故进行了分析， 并提出处理意见和预防措施。
关键词鼓包 开裂 水质 原因分析锅炉作为工业的心脏， 在我国有着广泛的运用， 给经 济及生活带来极大的发展与便利， 但与此同时， 对锅炉的 使用、 维护等管理和安全意识方面存在的不足， 导致各种 锅炉事故时有发生 [1-2]。
近期， 在对惠州市某生物能源公司 锅炉进行内部检验时， 发现该锅筒底部鼓包开裂， 部分水 冷壁管中堵塞黑色黏糊物。
1 锅炉概况该锅炉系双锅筒纵置式蒸汽锅炉， 型号SZL10-1.25- M， 由衡阳某锅炉厂制造， 出厂日期2014年4月， 2015年 7月安装竣工并投入使用。
锅炉采用自然循环， 额定蒸汽 压力1.25MPa， 额定温度193℃， 设计给水温度25℃。
锅 筒材质： Q345R,水冷壁材质： 20。
该锅炉为生产用设备， 连 续运行， 软化水经自制换热设备换热后， 通过省煤器进入 锅筒。
经查2018年检验报告， 锅炉情况整体良好。
2 检验情况通过对本台锅炉分别进行宏观检查， 壁厚测量， 硬度 测定， 无损检测、 金相分析， 拉伸试验等检验项目， 检验情 况如下：（1） 宏观检查：锅筒鼓包部位位于上锅筒前数第二筒 节底部受热面。
锅筒受热面鼓包部位均未有耐火层覆盖， 金属层裸露， 如图1所示。
鼓包呈椭圆形， 大小约为720×340mm， 变形最大高度为29mm。
裂口位于鼓包下部， 长度约为 90mm，最大宽度 2mm。
如图 2 所示。
水冷壁 管、 炉膛内均覆盖一层黑色糊状物质， 部分水冷壁管堵塞， 如图3、 图4所示。
图 1锅筒底部鼓包图 2锅筒鼓包位置及尺寸图3水冷壁管图 4 炉膛内概况收稿日期： 20211132021 年第2 期特 种 设 备 安 全 技 术· 2 · （2） 壁厚测定对锅筒底部鼓包部位不同区域进行壁厚测定， 结果见 表1， 锅筒鼓包区域壁厚减薄明显。
一起锅炉鼓包事故的原因及预防
Байду номын сангаас
直接受火焰辐射 ， 烟气冲刷， 当锅筒的金属壁温长时间超过其
１ 事 故概 况 强 度许 用 温 度 时 ， 金 属 强 度 就会 下 降 ， 这 时工 作 压 力超 过 金属 设备 事 故概 况 ： ２ ０ ０ ７年 ８月 ２ ７日， 我 市 某 宾 馆 一 台蒸 汽 的 屈服 极 限 ， 发 生 塑性 变 形 ， 在 宏观 检 查 表 现 为鼓 包 现 象 。 锅 炉 的司 炉 工在 运 行 时 发 现 该锅 炉锅 筒 底 部 发 生 鼓 包 ，立 停炉 ， 并 申请 我 中 心人 员进 行 检 验 。 ４缺 陷 的 修 理 综合 以上 检 验 项 目、 检 出 的结 果 汇 总 ， 根 据 国家 ９ ６ 《 锅 炉 设备状况： 锅 炉 型号 Ｄ Ｚ Ｌ ４ ． １ ． ２ ５ ． ＷＩ Ｉ ， 生 产 日期 １ ９ ９ ９年 定期检验规则》 ， 承压部件 的变形简体变 形（ 受火面） 高度不超 ０ ５月 ， 锅 简 材质 ２ ０ ｇ 锅 简 直 径 巾， １ ８ ０ ０ 水 处理 方 式 锅 外 。 过 原 直径 的 １ ． ５ ％且 不 大 于 ２ ０ ａｍ， ｒ 该 锅炉 变 形 高 度 为 ３ ４ ｍｍ，
（ ５ ）硬度 测定 ：鼓包变形部位 ， 硬度基本 正常 ， 简体无异 提升其技术水平和工作责任心，严格执行相关操作规程做好
常。
定期排污工作， 严格控制好排污量 ， 防 止 垢渣 再 次 沉 积 。 （ ４ ） 单 位 设 置专 职 的水 质 化验 员 ， 加 强 水质 管 理 ， 做 好 水 质化 验 工 作， 防止 类 似 事 战 的 再 次 发 生 。
锅筒鼓包爆裂事故原因分析与预防措施
科 技情 报 开 发 与 经 济
Ｓ ／Ｅ ＨＩ Ｏ ＣＩＴ Ｃ ＮＦ ＲＭＡＴＩ Ｅ Ｌ Ｍ Ｅ Ｔ ８ Ｃ ＯＮ Ｄ ＶＥ ＯＰ Ｎ １ ＯＮＯＭＹ Ｅ
２０ ０ ２年 第 ｌ ２卷
第２ 期
囊章 蝙 号 ：０ ５ ６ ３ （ ０ ２ ０ ０ ３ ０ ｌ ０ ０ ３ ２ ０ ）２ ｌ ２ ２
最 高 使用 压 力 ５ ｇ ｃ ． 热 蒸 汽 温 度 ｌ ６ 传 热 面积 ９４ ｔ 中锅 ｋ ／ｍ 过 ３ ｃ． 其 茼 ３ ）撩 煤 （ 复 炉 排 ） 锅炉 射 求 为戟 化水 事故 舯 一 年 （ ９ 年 ） 查 ｍ 往 ． ｉ 检 时 ， 炉 由 侧无 水垢 而 在此 年 中 由 于 不 良水 质 进 ＾ 锅 炉 ． 成锅 炉 由结 垢 锅 造 ８一 ｉｍｍ． Ｏ 由于 水垢 厚 ， 先后 ３ 造 成 ３根锅 炉 后 腹 管 裂 缝泄 漏 ． 曾 欢 当时
１ 锅 炉 鼓 包 的 危 害 性
在锅炉鼓包事 故中， 见 的有锅简鼓 包、 炉炉胆 鼓包， 管鼓包 等， 常 锅 炉
太 多 是 因结 垢 过 熟 引 起 的 而 我 们 现 在 所 述 的过 起 锅 炉 鼓 包 事 故 是 因 则
违 章 柞 业 导致 垢 渣 积 存 锅筒 底 部 过 热 而 引起 鼓 包 爆 裂 ． 炉 被 迫 停 止 运 锅 行 因 该锅 炉 提 供 生 活 甩 汽 ． 使 该 单 位所 属 饭 店 趾 于 半 停顿 状 态 ． 该 单 致 而 位 所 属 影 院 馆 也 因 不 能 洗 澡 （ 时 正 处 盛 夏 ） 客 ＾ 纷 纷 穆 住其 它 宾 馆 ． 宾 当 ．
摘
要： 以某单 住锅筒鼓 包爆裂事故为例 ， 阐述 了造 成此类事故的原 ｇ ， ｌ 并提 出
浅谈快装锅炉锅筒鼓包变形的原因及处理
浅谈快装锅炉锅筒鼓包变形的原因及处理0.概述在对我县一台KZG1-0.7型锅炉进行定期检验时，发现锅筒底部有一凸出鼓包。
鼓包位于燃烧室隔烟墙上方，鼓包变形是沿锅筒的纵向，呈明显的丘形鼓包。
鼓包凸出高度约45毫米，进入锅筒内检查，锅筒底部内壁沉积泥渣，结生水垢，鼓包变形部位水垢显白黄色，水垢厚6-8毫米，比较坚硬。
快装锅炉的锅筒底部位于燃烧室内，直接受高温火焰辐射，烟气冲刷，当其壁温超过金属强度允许的温度范围时，金属强度就会下降，工作应力就可能超过金属的屈服极限，使金属壁发生塑性屈服，进而改变锅筒的几何形状，出现宏观可见的凸出变形，这种现象就称为鼓包变形。
1.鼓包变形的原因分析鼓包变形的根本原因是锅内严重结垢，受压元件（锅筒）没有得到良好的冷却，致使金属壁温过高。
锅筒钢材为20号碳钢，对于碳钢，工作温度在400℃以下被认为是安全的，火侧表面金属壁温最高不超过450℃，当壁温超过就有变形损坏的危险。
其原因：第一，温度升高超过设计规定值时，金属的强度下降，在高温下金属已不具有原来的强度。
碳钢在高温条件下，强度下降的幅度是很大的，此时如果工作压力不变，即使材料内部仍保持原来的应力水平，受压元件必然发生塑性变形直到破坏。
第二，对于碳钢，当壁温大于400℃时，金属内部将发生晶粒滑移，形成明显的蠕变。
所谓蠕变就是指金属受高温和不变应力的共同作用下，不断发生塑性变形的现象。
当温度高达700-900℃时，金属加速蠕变的全过程也只有几分钟的时间就使受压元件立刻损坏。
第三，在高温下，碳钢组织中的珠光体球化，而使材料失去抵抗外力的能力。
锅筒底部沉积泥渣，结生水垢其主要是使用单位存在着对锅炉管理不善的问题，给水不经处理，锅水不进行监督，又不进行定期检修和清洗水垢，而使锅筒金属壁温过高，直至过热产生鼓包变形。
2.鼓包变形的处理方法鼓包变形一般可分严重的鼓包变形和不严重的鼓包变形、轻微的鼓包变形三种。
（1）严重鼓包变形部应采取挖补的处理方法，严重鼓包变形指的是：①鼓包变形深度（或高度）﹥35毫米。
一台SZL4-1.6-AⅡ(S)型锅炉锅筒鼓包开裂原因分析及处理措施
一台SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉锅筒鼓包开裂原因分析及处理措施1. 引言1.1 背景介绍锅炉是工业生产中常见的热能设备，用于产生蒸汽或热水供给生产过程中的各项工艺。
SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉是一种常用的锅炉型号，具有良好的热效率和稳定的性能。
近期发现该型号锅炉锅筒鼓包开裂现象较为普遍，严重影响了锅炉的正常运行。
这种现象引起了相关部门的高度重视，为了解决这一问题，我们开展了关于SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉锅筒鼓包开裂原因的调查和分析。
通过对多台锅炉的检测和分析，我们发现了一些普遍存在的问题和规律，并提出了相应的处理和预防措施。
本文旨在通过对SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉锅筒鼓包开裂情况的深入分析，帮助相关人员更好地了解问题的根源和解决方法，为保障锅炉的安全稳定运行提供参考和指导。
也为今后类似问题的处理提供经验借鉴，并促进相关技术和管理水平的提升。
1.2 问题陈述锅炉锅筒鼓包开裂是一个常见问题，给工业生产和生活带来了一定的影响。
针对SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉锅筒鼓包开裂问题，我们需要进行详细的分析和研究，找出问题的根源并提出有效的解决方案。
问题陈述主要包括锅筒鼓包开裂的频率、影响范围以及已经采取的应对措施的有效性等方面。
通过对问题的准确描述，可以有针对性地制定解决方案，以减少生产中的损失并提高设备运行的可靠性和安全性。
本文将围绕SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉锅筒鼓包开裂问题展开分析，以期为相关领域的工作者提供帮助和指导。
1.3 目的意义文章中，对于一台SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉锅筒鼓包开裂原因进行分析及处理措施的研究具有重要的目的意义。
通过深入分析锅筒鼓包情况和开裂原因，可以为类似问题的锅炉提供经验和参考，提高相关人员对锅炉运行状态的监测和维护能力。
对于处理措施建议和预防措施推荐的研究，可以有效降低锅筒鼓包开裂对锅炉运行安全和稳定性的影响，保证锅炉设备的正常运行。
浅谈一起锅炉鼓包原因分析及处理
浅谈一起锅炉鼓包原因分析及处理摘要：某锅炉发生一处鼓包，通过鼓包发生的原因分析，制定维修方法及处理措施。
关键词：锅炉；鼓包；修理事故概述：2017年1月，我院对恩平市某木业公司一台DZL6-1.25-AⅡ锅炉进行定期检验的内部检验时发现，该锅炉锅筒底部前端接近管板位置有一处鼓包，面积约为80mm×150mm，高度约为25mm，锅炉水侧水垢较多，厚度约为1.5mm。
检验结论为不符合要求，应停止运行，经有资质的维修单位维修，并复检合格后，方可投入使用。
现场发现无水处理设施，查阅锅炉水质化验报告均为不合格，且该公司未按照锅炉运行管理的有关规定进行管理维护，没有配备专职水处理化验员。
该公司直接抽取河水给锅炉供水，其给水硬度是0.141mmoI/L，远远高于GB/T1576-2008《工业锅炉水质》标准。
问题原因分析：锅炉产生鼓包的根本原因是由于快装锅炉锅筒鼓包位置直接受火焰辐射、烟气冲刷，当锅筒的金属壁温超过其强度允许的温度时，金属强度就会下降，这时工作压力超过金属的屈服极限时，就有可能发生塑性变形，在宏观表现为鼓包开裂现象。
造成锅炉鼓包原因有很多，总结出主要有以下几种：1、水质不良，结垢严重。
锅炉在运行过程中，一般要求控制水质总硬度在0.03 mmoI/L以下，而且还应清除悬浮物质，否则，就会在锅筒内底部形成水垢或泥污沉积。
水垢导热系数低，仅为钢板的数十分之一到数百分之一。
当锅筒内结垢严重时，传热情况就会恶化，受热面由于不能很快被炉水冷却而使其温度升高，当超过450℃时，钢板便会产生蠕变，从而导致鼓疱的发生。
2、锅炉严重缺水后，处理错误。
锅炉在运行过程中，一旦发现严重缺水，如果司炉人员缺乏安全技术知识或者慌张处置，向炉内急进冷水，则炽热的钢板就会由于骤冷而收缩，当收缩不均时，鼓疱便会发生。
3、锅炉安装有缺陷，前低后高。
锅炉安装时，要求前后有一定的倾斜度，即前高后低，其目的是保证筒体后底部排污管能排净泥垢等杂质，防止其堆积在筒体内底部而导致过热鼓包。
一台SZL4-1.6-AⅡ(S)型锅炉锅筒鼓包开裂原因分析及处理措施
一台SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉锅筒鼓包开裂原因分析及处理措施一、引言SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉是一种常见的工业锅炉，广泛应用于各种工业生产领域。
在使用过程中，锅筒鼓包开裂是一种常见的故障现象，严重影响了锅炉的正常运行。
本文将对SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉锅筒鼓包开裂的原因进行分析，并提出相应的处理措施，以期帮助用户更好地解决该问题。
二、原因分析1. 材料质量不良在制造过程中，如果所采用的锅筒材料质量不良，存在夹杂物、气孔或者组织缺陷等问题，就会导致锅筒的强度不足，容易出现开裂现象。
2. 设计不合理如果锅筒的设计不合理，导致在使用过程中受到过大的热应力或者机械应力，就会引起锅筒开裂。
比如锅筒的设计厚度不足、受热面积过大或者锅筒结构受到额外挤压等情况都可能导致开裂。
3. 运行不当在实际使用过程中，如果操作不当，比如过热、过冷、水质问题等，都会导致锅筒的温度和压力过大，造成锅筒的鼓包开裂。
4. 维护不当如果对锅炉进行定期检查和维护不到位，导致锅筒内部存在腐蚀、磨损或者疲劳等问题，都会增加锅筒开裂的风险。
三、处理措施在锅筒的制造过程中，应选择优质的材料，并采用严格的质量控制标准，以确保锅筒的材质均匀、无夹杂物和气孔，达到设计强度要求。
在锅筒的设计阶段，应充分考虑其使用环境和工作条件，合理确定锅筒的结构尺寸、材料和厚度，以及必要的支撑和补强措施，以提高锅筒的抗压能力和疲劳寿命。
对于锅炉的运行，应严格按照操作规程进行，避免因疏忽或操作不当导致锅筒的过热或过冷，严格控制水质，保证锅炉的安全运行。
对于锅炉的维护，应建立健全的定期检查和维护制度，定期对锅筒进行内部和外部的检查，清理积灰和水垢，及时发现并修复存在的问题，防止锅筒的腐蚀、磨损和疲劳。
四、结论SZL4-1.6-AⅡ（S）型锅炉锅筒鼓包开裂是一个严重的问题，直接影响了锅炉的正常运行和安全生产。
针对该问题，需要从材料、设计、运行和维护等方面进行全面的考虑和处理，才能有效地减少锅筒的开裂风险，保证锅炉的安全和稳定运行。
锅炉锅简底部鼓包、裂纹原因分析
珠光体 ，晶粒度按 Ｇ ／ ３４ ２０ Ｂ Ｔ６９ － ０２截点法 评定 为
７级 ，珠光体 形 态完整 ，未球化 ，见 图 ５ 。
图 ７ 夹杂 物 能 谱 照 片
图 ３ 金 相 检 验 图 片 （０ １０×）
表３
元 素 Ａ ｌ
ｂ点化 学成分
所示 。 ２ ３ 金 相检验 ．
将鼓 包裂 纹处取 样作金 相检 验 ，在 光学显 微镜 下 观察 ，鼓 包处 金相 组织 为铁素体 ＋ 化物 ，原珠 碳 光体 区域 的珠光 体 已全部球 化 ，粒 状碳 化物 大部分
聚集 在铁 素体 晶界上 ，少部 分在 晶 内分 布 ，珠 光体
球化 级别 为 ５～ ６级 ，见 图 ３ 、图 ４ 。另外 ，组织 中 发现 有非金 属夹 杂物集 中分 布 ， Ｇ ０ ６ ｏ ５ 按 Ｂ１５ １ ０ 用 目镜 直接 观察 评 为 ｃ 。远 离鼓 包 处 由于 不 能 取 ３ 样 ，只能作 现场金 相检验 ，其 金相组 织为铁 素体 ＋
图 ２ 裂纹 宏 观 形 貌
内外部 检验 ，发现 锅筒底 部鼓包 并 出现 裂纹 。
１ 宏观检 查
２ 理化检 验
２ １ 化 学成 分分 析 ． 对锅 简材料取 样进 行化学 成分 分析 ，其结果如 表 １所示 。 由表 １可 见 ，该 锅 炉 锅 简 化 学成 分 中 Ｓ 、Ｐ含量 不符 合 Ｇ ６ ４ １９ Ｂ ６ ５ － ９ ６标 准 中 １ Ｍｎ ６ Ｒ的
《 工装备技 术》 ３ 卷 第 ６期 ２ １ 化 第 １ ００年
表２ 力 学性 能试验 结采 ２ ４ 能谱分 析 ．
２ １
对 裂纹 处 的夹 杂 物 ｂ点 作 能 谱 分 析 ，如 图 ６ 、
锅炉锅筒过热变形原因分析和预防措施
锅炉汽包过热变形原因分析及预防措施1 锅炉缺陷概述南平市某单位一台DZL4-1.25-W11锅炉蒸发量是4t/h，工作压力是1.25MPa，现已使用6年，2010年1月24日，笔者在对该设备进行内部检验时发现，该设备的锅筒底部水侧堆积大量的片状水垢。
去除氧化皮后，在滚筒底部发现两个凸起变形缺陷。
其中一处离前管板1030mm，面积为400mm×360mm，呈椭圆状，鼓出变形高度为60～70mm，另一处离前管板1830mm，面积为390mm×335mm，呈椭圆状，鼓出高度为60～70mm。
进一步检查发现锅筒、烟管、水冷壁管及前后管板等主要受压元部件结有水垢，垢厚2～3mm。
2 现场检查和缺陷原因分析根据现场检验结果分析判断，造成该缺陷的直接原因：第一，由于锅筒外部受火加热、内部水垢堆积，造成锅筒底部的高温区局部材质的过热超温(水垢的形成使金属的传热速度大大减慢产生过烧)，使强度下降变软(低于材料的屈服极限)，在锅筒内部蒸汽压力的作用下发生鼓包变形；第二，从烟管上脱落的大量鳞片水垢积聚在汽包底部，未及时清除。
造成该缺陷的间接原因是：第一，企业的锅炉管理人员思想不重视，麻痹大意，使管理不到位，锅炉操作人员和水处理操作管理人员不按要求操作，造成锅炉水质处理不合格和锅炉排污不科学、不到位，致使锅炉的烟管、锅筒及水冷壁管等主要受压元部件结了大量水垢。
查阅该企业半年内有代表性的若干份锅炉水样化验报告，给水的硬度在0.8～1.8mmol/L，其标准值≤4mmol/L，给水pH(25 oc]值在6.6～6.8，低于标准值7.0～10.0；锅水酚酞碱度2.8～5.6mmol/L，低于标准值6.0～18.0mmol/L；锅水的全碱度3.7～6.0mmol/L，低于标准值8.0～26.0mmol/L；溶解固形物3.03×103～3，67×103 mg儿，标准值≤5.0×103mg/L；锅水的pH(25℃)值在9.6～10.2，低于标准值10.0～12.0，从水质化验数据来看，除了给水的硬度和锅水的溶解固形物达标外，锅水的磷酸根、酚酞碱度、锅水的全碱度和给水的pH(25℃)值等均没有达到标准。
论锅炉锅筒底部鼓包原因及处理
论锅炉锅筒底部鼓包原因及处理发表时间：2019-08-02T11:07:56.030Z 来源：《基层建设》2019年第15期作者：吴海涛[导读] 摘要：通过一台在用蒸汽锅炉锅筒底部发生鼓包事故，阐述了锅炉锅筒底部鼓包从检验、修理、原因分析以及使用单位管理等方面的预防措施。
广东省特种设备检测研究院湛江检测院 524000摘要：通过一台在用蒸汽锅炉锅筒底部发生鼓包事故，阐述了锅炉锅筒底部鼓包从检验、修理、原因分析以及使用单位管理等方面的预防措施。
关键词：锅炉；鼓包；检验；修理；原因；措施前言：锅炉是工业生产和居民生活供暖的重要设备，在运行时会因为操作和管理不当而出现各种事故，其中锅筒底部鼓包事故比较典型，危害性也比较大。
因此，分析锅筒底部鼓包原因、采用合理的修复方法以及制定预防性措施对防止事故扩大有很重要的意义。
1事故处理概况 1.1设备事故概况： 2015年9月我市某服装水洗公司一台DZL4-1.25-WⅡ蒸汽锅炉，在运行时，司炉工从后炉门清理炉灰发现该锅炉锅筒底部发生鼓包，随即停炉，并请我院人员进行检验。
1.2现场管理情况调查该锅炉生产于2012年3月份，于2012年6月监检验收合格并投入运行，锅筒材质为20g。
咨询该公司管理人员得知：该锅炉未装设锅外水处理设备，且公司未按照锅炉运行管理的有关规定进行管理维护，没有配备专职水处理化验员，该公司选用的是水井水源，为地表浅水，水硬度大，水中泥沙多，经过水泵抽取到沉淀池，简单沉淀后直接给锅炉供水；取样化验，其给水硬度是1.21mmoI/L，高于GB/T1576-2001《工业锅炉水质》标准40多倍。
2鼓包的检验我院人员在待锅炉完全冷却后，进行内部检验，重点检查了鼓包位置，以分析鼓包的程度。
2.1我院人员对鼓包进行了一下的检验项目： 2.1.1首先确定鼓包位置，测量它的几何尺寸，从内外侧进行测量；确认鼓包中心距前管板560mm，鼓包呈椭圆型，面积（长度×宽度）：360×900mm，鼓包高度为45mm。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
锅炉锅筒鼓包原因分析及预防
2010年在对我市某化工企业一台2T/H的卧室快装锅炉进行内部检验时，发现锅筒底部距前管板750mm处有一个400×350mm、高度为30mm的鼓包，。
锅炉受压部件水侧水垢厚度（3-4）mm，锅筒底部尤其是鼓包区域堆积大量水垢片，最高堆积厚度达150mm左右。
炉膛内鼓包外表面有明显的氧化皮，厚度为1.0mm左右（其中鼓包顶部氧化皮厚度为1.5mm），经锤击脱落。
经测厚发现鼓包处壁厚减薄明显，其中厚度最薄处位于鼓包的顶部3（如图1），壁厚为10.2mm，该台锅炉型号为DZL2-1.0-AⅡ，2008年12生产，锅筒直径为1620mm,长度为3240mm。
锅筒材质为16MnG，壁厚为14mm。
图1
1.2图1为切割下来的锅筒钢板，其中3为鼓包区域，2和4为鼓包边缘区域，1和5为未鼓包区域。
图2 锅筒鼓包处内外部及邻近区域布氏硬度图2为鼓包处及邻近区域硬度测试曲线，一般16MnG经热轧或正火处理后的布氏硬度在150~200之间，从图2中可知，锅筒内部的布氏硬度在整体较锅筒外部高8.5HB，鼓包处外部抗拉强度，由经验公式求得约为σ b min=3.45×118=407.1MPa，比16MnG材质正常的抗拉强度值（σb=525MPa）低117.9MPa，下降了22.5%。
通常材料的抗拉强度只允许下降5%。
1.3 化学成分分析
使用Arc-Met8000光谱仪，对锅筒鼓包处的内外面进行光谱分析，结果表明：锅筒外部鼓包处的C含量最低，仅0.126%，而该锅筒的原始C含量为0.15%，脱碳较为严重。
而锅筒外部较锅筒内部脱碳更严重，这与外部直接受炉膛的高温火焰加热有关，由于C含量下降较多，导致材料的强度下降明显。
1.4 金相分析
对鼓包区及鼓包邻近区域进行金相分析，如图3a、b所示。
图3 锅筒鼓包处及邻近区域显微组织分析表明，远离鼓包区域，组织较为正常，为均匀分布的F+P，硬度稍微下降，有轻微的条带状和撕裂状痕迹，珠光体球化轻微；处于鼓包边缘区域的金相组织出现明显的偏析，条带状和撕裂痕迹非常明显，硬度下降幅度较大，部分组织表面有氧化痕迹，部分珠光体球化严重；处于鼓包区域的金相组织大部分是铁素体，锅筒外部过烧较严重，晶界模糊，部分组织颜色发蓝发
红，珠光体大部分球化，导致力学性能恶化，微观组织有被撕裂的痕迹，强度下降，表明该处长期承受了A c3左右的高温。
1.5 运行情况分析
检查该炉的水处理设备发现，由于该司炉工未经水处理操作培训，对离子交换器的运行知识较差，且责任心不强，树脂再生不及时，水处理工作流于形式。
经查该炉四份水质抽查分析报告都不合格，，有3份给水硬度严重超标，达3.5mmol/L~4.0mmol/L （远远超过标准0.03 mmol/L）。
炉水的溶解固形含量超过3500mg/L，最高达6300mg/L。
该锅炉排污方式为定期排污。
在溶解固形含量超标情况下，由于定期排污量不够，不能及时排除锅内形成的水渣，部分水渣又在受热部位聚集成二次水垢。
随着锅筒内的水不断蒸汽浓缩，水中盐类物质的浓度随之不断增大，当达到饱和时，就会在蒸发面上析出沉淀，形成水垢。
管理部门发现该锅炉从水质不合格后，在年检前三个月往锅炉内添加除垢剂，添加除垢剂后未能对炉水进行及时监控及打开人孔进行锅筒内部脱落水垢的清理，导致锅筒底部沉积了大量垢渣，锅筒过热鼓包。
1.6 锅炉的结构分析
该锅炉为单锅、纵置式链条炉排锅炉，锅筒鼓包处正好位于燃烧室温度最高处，直接随火焰辐射和冲刷，是热负荷最高的部位。
该锅筒底部沉积的水垢厚度达150mm左右。
水垢的导热率仅锅炉钢板的数十分之一到数百分之一，使锅筒鼓包处钢板吸收的炉膛高辐射热量难于传导给锅水，致使钢板金属壁温不断升高，当长期经受超过钢板金属的许用温度时，金属发生过热甚至过烧，在锅筒内压作用下，最终导致鼓包。
2处理方案
根据《锅炉定期检验规则》第十九条第3款之规定“承压部件的变形不超过下述规定时可予以保留监控，变形超过规定时一般应进行修理（复位、挖补、更换）：（1）筒体变形高度不超过原直径的1.5%，且不大于20mm；”第4款之规定”承压部件的材质发生过烧，应判定其范围，必要时进行挖补或更换；”对于锅筒鼓包部位须做挖补修理。
并按《锅炉化学清洗规则》的规定
对锅炉进行化学清洗。
3预防措施
由上可知，由于给水硬度长期超标，定期排污时操作不当，以及长时间不进行清渣除垢，造成锅筒底部沉积了大量水垢（渣），使传热恶化，导致蠕变鼓包变形事故的发生。
建议使用单位采取以下预防措施：（1）加强日常水质处理，水质应符合GB1576-2008《工业锅炉水质》标准要求。
（2）应做好定期排污工作，严格控制好排污量，防止垢渣沉积在锅筒底部。
（3）应定期清理锅内垢渣，必要时可请有资质单位进行化学除垢。