塔吊板式基础

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塔吊基础施工方案(矩形板式塔吊桩基础)

塔吊基础施工方案一、编制依据：1、揭西碧桂园规划与建筑方案总平面图。

2、揭西碧桂园岩土工程勘察报告。

3、中联重科生产的QTZ80（TC6013）塔式起重机钢筋混凝土基础施工图做法。

4、施工规范：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2011）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）。

5、地质勘察报告。

工程概况工程名称：揭西碧桂园工程地点：揭阳市揭西县河婆街道樟树坑村地段工程内容：揭西碧桂园项目包含中高层住宅1#~19#栋（1#、4#栋建筑高度53.105m。

地下一层层高3.9m，地上17层，首层,5.8m标准层高2.95m; 2#栋建筑高度44.545m,地下一层层高3.9m，地上15层首层2.95m,标准层高2.95m; 3#栋、5#~7#栋、11#~19#栋建筑高度53.4m。

地下二层层高3.6m、地下一层层高3.4m。

地上18层，首层,2.95m，标准层高2.95m; ,8#栋建筑高度31.8m。

地下二层层高3.6m、地下一层层高3.4m，地上10层首层3.15m标准层高3.15m；9#栋建筑高度23.9mm。

地下一层层高3.9m，地上8层首层2.95m标准层高2.95m;10#栋建筑高度32.750m。

地上11层首层2.95m标准层高2.95m;商业、会所、垃圾站等，总建筑面积24.05万平方米。

其中：地上总建筑面积约194468平米；地下室总建筑面积约46032平米。

本工程参建单位如下：建设单位：揭阳碧桂园置业开发有限公司设计单位：广东博意建筑设计院有限公司监理单位：广东利泰安建设项目管理有限公司施工单位：广东省兴宁市第二建筑工程有限公司设计思路：本工程计划安装11台塔吊，其中：1#塔吊安装在1#楼，采用中联重科TC6013,臂长40米，5桩承台（静压管桩，直径500）2#塔吊安装在2#楼，采用重庆大江本Q5513，臂长40米，5桩承台（静压管桩，直径500）3#塔吊安装在3#楼，采用广西雄起TC6013，臂长50米，5桩承台（静压管桩，直径500）4#塔吊安装在4#楼，采用中联重科TC6013,臂长48米，5桩承台（静压管桩，直径500）7#塔吊安装在7#楼，采用中联重科TC6013,臂长40米，5桩承台（静压管桩，直径500）11#塔吊安装在11#楼，采用中联重科TC6013,臂长56米，天然基础12#塔吊安装在12#楼，采用中联重科TC6013,臂长50米，天然基础15#塔吊安装在15#楼，采用中联重科TC6013,臂长56米，5桩承台（静压管桩，直径500）16#塔吊安装在16#楼，采用中联重科TC6013,臂长56米，5桩承台（静压管桩，直径500）17#塔吊安装在1#楼，采用中联重科TC6013,臂长40米，单桩承台（灌注桩桩，直径1000）18#塔吊安装在18#楼，采用中联重科TC6013,臂长56米，天然基础二、管桩施工1、根据地勘报告与现场实际土质情况决定基础形式采用预应力管桩基础，取7#塔吊做如下计算。

矩形板式塔吊基础抗倾覆验算

矩形板式塔吊基础抗倾覆验算咱们今天聊聊这个矩形板式塔吊基础抗倾覆验算，说得简单点，就是在建塔吊之前，我们得算一算它是不是稳当，能不能经得起那些大风大浪，咱们可不想看到一台塔吊晃晃悠悠的，还没开始干活就已经不稳了，对吧？别说，塔吊那可不是小玩意儿，它一旦倾覆，那可是大事，轻则影响工程进度，重则酿成大祸，甚至伤及工人安全。

想想就让人打个寒战。

咱们说的矩形板式塔吊，其实就是塔吊的底座部分，底座可不是随便弄个东西就行了，得有足够的强度和稳定性才能保证整个塔吊的安全。

所以啊，我们得先验算一下这个基础抗倾覆的能力，简单点说，就是要确定它能不能“站得稳”。

说到这里，大家可能会好奇，为什么这么复杂的计算还要搞得这么详细？因为塔吊一旦倾覆，那可不是“摔倒了再爬起来”的事儿，而是会涉及到更多的危险和麻烦，谁也不想这种事发生。

搞清楚了，咱们再来仔细分析一下，塔吊基础抗倾覆验算到底是怎么回事。

首先得考虑塔吊自身的重量。

对，别看它一个“杆子”似的东西，它的钢铁构件加起来可不轻。

这个重量需要通过基础进行支撑，否则塔吊一开始就会变成“纸老虎”。

塔吊的工作载荷也得算上。

什么叫工作载荷呢？就是说塔吊上吊的东西有多重。

这东西可不能小看，塔吊吊的可不止几吨重的东西，很多时候那可是几十吨，甚至上百吨的货物。

如果基础没做好，想想一台大塔吊吊着几吨的货，突然脚下一滑，那场面真是“惊心动魄”。

再来呢，还得考虑外部环境的因素。

比如风力。

这玩意儿，一开始你看不出来，但一旦起风，塔吊就开始“摇摆”了。

风速一上来，塔吊开始有了“飘”的感觉，这时候如果基础不稳，那就容易出问题。

别说是风了，地震、土壤松软这些因素都得考虑进去。

咱们可不能让塔吊站在一个沙滩上，风一吹就倾倒。

对吧？你总不能把一个大大的生日蛋糕放在桌子边上，风一吹就倒了吧？不管你怎么努力装饰，底下支撑不住，还是得“倒下”。

咱们可以想象一下，塔吊的基础就像是一个“根基”一样。

就像我们人一样，站得稳不稳全靠脚下那双鞋。

塔吊板式基础-1

矩形板式基础计算书一、计算依据1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012二、参数信息1）基本参数2）承台参数：（图1）塔吊荷载示意图（图2）塔吊基础布置图（图3）承台配筋图三、基础验算1荷载计算基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5×5×1.25×24=750kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×750=1012.5kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1796kN·mF vk''=F vk'/1.2=73.5/1.2=61.25kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.35×1796=2424.6kN·mF v''=F v'/1.2=99.225/1.2=82.688kN基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=5×52/6=20.833m3W y=bl2/6=52×5/6=20.833m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1252×5/(52+52)0.5=885.298kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1252×5/(52+52)0.5=885.298kN·m2、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(531+60+750)/(5×5)-885.298/20.833-885.298/20.833=-31.349<0偏心荷载合力作用点在核心区外。

塔吊矩形板式基础施工方案

XXXXXX工程塔吊工程安全专项施工方案编制人：职务：校对人：职务：审核人：职务：审批人：职务：目录第一章工程概况-------------------------------------------------------------- 1一、危大工程概况和特点-------------------------------------------------- 1二、施工平面布置-------------------------------------------------------- 5三、施工要求------------------------------------------------------------ 6四、技术保证条件-------------------------------------------------------- 6 第二章编制依据-------------------------------------------------------------- 7 第三章施工计划-------------------------------------------------------------- 8一、施工进度计划-------------------------------------------------------- 8二、材料与设备计划------------------------------------------------------ 8 第四章施工工艺技术---------------------------------------------------------- 9一、技术参数------------------------------------------------------------ 9二、施工工艺流程------------------------------------------------------- 12三、施工方法----------------------------------------------------------- 13四、操作要求----------------------------------------------------------- 19五、检查要求----------------------------------------------------------- 20 第五章施工安全保证体系----------------------------------------------------- 21一、组织保障措施------------------------------------------------------- 21二、技术措施----------------------------------------------------------- 23三、监测监控措施------------------------------------------------------- 26 第六章施工管理及作业人员配备和分工----------------------------------------- 26一、施工管理人员------------------------------------------------------- 26二、安全生产管理人员--------------------------------------------------- 26三、特种作业人员------------------------------------------------------- 27四、其他作业人员------------------------------------------------------- 27 第七章验收要求------------------------------------------------------------- 28一、验收标准----------------------------------------------------------- 28二、验收程序----------------------------------------------------------- 29三、验收内容----------------------------------------------------------- 29四、验收人员----------------------------------------------------------- 30 第八章应急处置措施--------------------------------------------------------- 31 第九章计算书及相关施工图纸------------------------------------------------- 32一、计算书------------------------------------------------------------- 32二、施工图纸----------------------------------------------------------- 41第一章工程概况一、危大工程概况和特点1、工程基本情况2、各责任主体名称3、地质条件本建筑场地位于XXXXXXXXXXXXXX。

塔式起重机板式基础设计

浅谈塔式起重机板式基础设计汪少波（苏州中正建设工程有限公司）【摘要】：板式塔式起重机基础作为最基本的基础形式被广泛应用于建设领域，几乎每个项目技术人员都会遇到板式塔吊基础的设计。

本文对板式塔吊基础设计的规范及常见问题进行了分析，以期帮助技术人员更好的理解板式塔吊基础设计。

【关键词】：塔式起重机板式基础1引言1.0.1 根据集团公司统计，近两年我们每年的塔吊安装台次近170余台，其中70%以上都采用了板式基础的形式，目前执行的主要规范依据为《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T 187-2009，另外《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-2010、《高耸结构设计规范》GB50135-2006、《塔式起重机设计规范》GB/T 13752-92都可以作为设计参考依据。

1.0.2 从技术部门对塔吊基础方案的审批反馈情况来看，方案的设计情况差异较大，过分依赖软件，对规范理解不够，考虑因素不全面，加之不同规范有不同的条文规定，因此本文对板式塔吊基础的设计参考规范及常见问题进行了分析，希望通过本文的分析，帮助技术人员更好理解目前几本发行的有效规范，在塔吊基础设计时能采用合理参数，使塔吊基础设计兼具安全与经济性。

1.0.3 板式塔吊基础的设计主要包含地基承载力特征值确定于修正、塔吊传递给基础的荷载、基础尺寸确定、板式基础偏心距、承载力验算及基础脱开面积校核、软弱下卧层验算、地基变形计算、地基稳定性计算、冲切验算与配筋计算。

1.0.4 本文的一些计算分析结论主要依据无锡巨神生产的QTZ5013塔式起重机参数，在同级别的塔式起重机中，无锡巨神QTZ5013塔吊说明书所提供的荷载参数偏大且最全面，具有代表性，这个级别的塔吊也是应用最广泛的塔式起重机。

无锡巨神QTZ5013塔式起重机荷载参数及荷载示意图见表1.0.4、图1.0.4-1、图1.0.4-2所示。

T6515-8B塔吊矩形板式桩基础计算书15米

矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算承台底标高d1(m) -4基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=6.5×6.5×(1.4×25+0×19)=1478.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1478.75=1996.312kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.82+4.82)0.5=6.788m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(558+1478.75)/4=509.188kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(558+1478.75)/4+(2322+86×1.4)/6.788=868.987kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(558+1478.75)/4-(2322+86×1.4)/6.788=149.388kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4+(3134.7+116.1×1.4)/6.788=1173.132kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4-(3134.7+116.1×1.4)/6.788=201.674kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.571mh b/d=1×1000/500=2<5λp=0.16h b/d=0.16×2=0.32空心管桩桩端净面积：A j=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.52-(0.5-2×0.125)2]/4=0.147m2 空心管桩敞口面积：A p1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.5-2×0.125)2/4=0.049m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(6.5/2,5)=3.25mf ak=(0.55×260)/3.25=143/3.25=44kPa承台底净面积：A c=(bl-n(A j+A p1))/n=(6.5×6.5-4×(0.147+0.049))/4=10.366m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·(A j+λp A p1)+ηc f ak A c=0.8×1.571×(2.7×12+1.5×70+6.1×40+0.7×80)+350 0×(0.147+0.32×0.049)+0.1×44×10.366=1164.715kNQ k=509.188kN≤R a=1164.715kNQ kmax=868.987kN≤1.2R a=1.2×1164.715=1397.658kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=149.388kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=15×3.142×10.72/4=1349mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1173.132kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1500kNQ=1173.132kN≤1500kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=149.388kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Q kmin=149.388kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=753.3/4+3134.7/6.788=650.11kNF min=F/n-M/L=753.3/4-3134.7/6.788=-273.46kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=650.11×(4.8-1.8)/2=975.165kN.mM y= F max (a l-B)/2=650.11×(4.8-1.8)/2=975.165kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-273.46×(4.8-1.8)/2=-410.19kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-273.46×(4.8-1.8)/2=-410.19kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=753.3/4 + 3134.7/6.788=650.11kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1339)1/4=0.879塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25ma1l=(a l-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25m剪跨比：λb'=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；λl'= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.934+1)=0.905αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.934+1)=0.905βhsαb f t bh0=0.879×0.905×1.57×103×6.5×1.339=10873.203kNβhsαl f t lh0=0.879×0.905×1.57×103×6.5×1.339=10873.203kNV=650.11kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=10873.203kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2×1.339=4.478ma b=4.8m>B+2h0=4.478m，a l=4.8m>B+2h0=4.478m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1mc l=(l-a l+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；λl''= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.494×(1.1+1.25/2)+0.494×(1.1+1.25/2)]×0.95×157 0×1.339=3403.902kNN l=V=650.11kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=3403.902kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=975.165×106/(1×16.7×6500×13392)=0.005ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.997A S1=M y/(γS1h0f y1)=975.165×106/(0.997×1339×300)=2434mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(2434,0.0015×6500×1339)=13056mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=15824mm2≥A1=13056mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=975.165×106/(1×16.7×6500×13392)=0.005ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.997A S2=M x/(γS2h0f y1)=975.165×106/(0.997×1339×300)=2434mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(2434,0.0015×6500×1339)=13056mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=15824mm2≥A2=13056mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=410.19×106/(1×16.7×6500×13392)=0.002ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=410.19×106/(0.999×1339×300)=1023mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3,ρbh0,0.5A S1')=max(1023,0.0015×6500×1339,0.5×15824)=13056mm2 承台顶长向实际配筋：A S3'=15824mm2≥A3=13056mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=410.19×106/(1×16.7×6500×13392)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S4=M'x/(γS2h0f y1)=410.19×106/(0.999×1339×300)=1023mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(1023,0.0015×6500×1339,0.5 ×15824)=13056mm2承台顶面短向配筋：A S4'=15824mm2≥A4=13056mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HPB300 10@500。

塔吊板式基础安全专项施工方案

目录第一章编制依据及工程概况1第一节编制依据1第二节工程概况2第二章塔吊选型及定位3第一节塔吊选型3第二节塔机定位3第三章塔吊基础设计3第四章塔吊桩基施工5第一节塔吊桩基设计5第二节塔吊桩基施工5第五章塔吊基础承台施工6第一节基础垫层的施工6第二节截桩接桩6第三节基础钢筋绑扎7第四节模板安装8第五节塔吊预埋螺栓的安装：8第六节基础混凝土的浇注：9第七节基础养护9第六章塔吊监测9第七章安全措施10第八章安全计算书10第一章编制依据及工程概况第一节编制依据１施工组织设计《×××××施工组织设计》２计算软件及版本广联达施工安全设施计算软件３工程图纸《建筑施工手册》第五版。

《建筑施工计算手册》江正荣主编第二节工程概况4 建设单位5 监理单位6 建筑概况建筑功能建筑面积建筑高度建筑层数建筑层高7 结构概况基础结构形式主体结构形式屋盖结构形式第二章塔吊选型及定位第一节塔吊选型考虑工程地下室工期紧，面积大，施工场地狭小，现场施工水平及垂直运输工作量大，结合工程的平面位置、平面形状、主体工程在平面中的位置、施工设备的投资、现场材料的堆放、塔吊的性能、施工工艺和施工方法等，在土方开挖前安装3台塔吊负责本工程基础、地下室主体的全过程垂直运输任务。

2台QTZ63型塔吊，分别位于现场西侧和南侧，负责主楼区域垂直运输任务，塔吊臂长60m；1台ST60/15型塔机，位于现场基坑中间，塔吊臂长60m，负责裙楼区域垂直运输任务。

第二节塔机定位工程塔吊平面布置如下图所示：插入现场总平精确定位：第三章塔吊基础设计从本工程的土质情况、土方开挖后对边坡支护影响等因素考虑，塔吊采用承台基础，承台下为预应力管桩，以确保塔吊基础的稳定性，基础承载力满足使用要求。

本标段工程塔吊基础桩基础采用桩径为Ø500mm预应力管桩，根据承台尺寸，承台下布置四根桩，四角分别布置，桩中心点距离为3800mm。

塔吊板式基础-1

超高层塔吊基础施工方案矩形板式基础

塔吊施工方案编制人审核人审批人一、工程概况本工程32#、33#、34#楼基础：Φ800钻孔灌注桩桩基+筏板式基础，CK6采用边长350的预制方桩抗拔抗浮力作用，33#、34#主楼底板厚度1.6m，基底标高-7.00m，32#主楼底板厚度1.6m，基底标高-6.50m，车库底板厚度0.3m，基底标高-5.30m，主楼局部最深处底标高-11.80m。

二、塔吊选型及技术性能指标1、塔吊选型由于本工程楼层较高属于超高层，且四周商铺裙房面积较大范围广，三栋房号选择QTZ80塔吊一台，QTZ63塔吊两台，其中34#楼使用QTZ80塔吊塔机大臂长度为58米，33#、32#楼QTZ63塔吊大臂长度为55米，80塔吊最大起重量8T，63塔吊最大起重量6T。

最大自由高度为40米，附着式的最大起升高度可达180米，塔机总功率为34.8KW。

其机械性能，起重特性，机构等详见说明书。

塔吊位置详见附图。

三、塔基施工1、塔吊基础砼、配筋1.1根据现场地质报告、土方开挖及施工情况，塔吊基础埋设-7.10米（33#、34#）标高，-6.60米（32#）标高。

按照生产厂家的塔吊说明书及现场施工要求，基础采用5.00×5.00×1.42钢筋砼基础，设计砼标号为C30。

配筋详见附图：现场做一组同条件试块，以确定安装塔吊时间。

1.2基础施工C15垫层浇筑完成后，先绑扎基础下层钢筋网，再用汽车吊配合固定好塔吊预埋标准节（标准节埋入混凝土为1200mm），为确保四个脚柱的水平，用水准仪抄测脚柱上口标高，且必须水平，误差在1mm以内，用经纬仪控制标准节垂直度。

然后按照塔基图纸要求绑扎基础底板钢筋，最后绑扎基础钢筋上层网片和拉钩钢筋。

在砼浇筑过程中测量人员随时跟踪复测塔吊脚柱，发现偏差立即调整。

2、塔吊基础验算矩形板式基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ5810 塔机独立状态的最大起吊高度H(m) 40塔机独立状态的计算高度H(m) 43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值(kN) 359塔身自重G起重臂自重G(kN) 37.41(m) 25.48起重臂重心至塔身中心距离RG1(kN) 3.8小车和吊钩自重G2最大起重荷载Q(kN) 60m a x最大起重荷载至塔身中心相应的最大13.2kM'(kN ·m) 0.5×30.1×43＝-122.74矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 5 基础宽b(m) 5基础高度h(m) 1.42基础参数基础混凝土强度等级 C30基础混凝土自重γc(kN/m 3)24基础上部覆土厚度h ’(m)基础上部覆土的重度γ’(kN/m 3)19基础混凝土保护层厚度δ(mm)50Gk =blhγc=5×5×1.42×24=852kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×852=1022.4kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk ''=G1RG1-G3RG3-G4RG4+0.5Fv k'H/1.2=37.4×25.48-19.8×6.8-142×11.8+0.5×30.1×43/1.2 =-318kN·mFv k ''=Fv k'/1.2=30.1/1.2=25.08kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.5Fv k'H/1.2=1.2×(37.4×25.48-19.8×6.8-142×11.8)+1.4×0.5×30.1×43/1.2=-273.74kN·mFv ''=Fv'/1.2=42.14/1.2=35.12kN基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

矩形板式塔吊基础计算书

矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k基础布置图Gk =blhγc=5.5×5.5×1.4×25=1058.75kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1058.75=1270.5kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk ''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=57.9×28+4.2×12.97-29.11×6.3-152.3×12.5+0.9×(800+0.5×18.927×43/1.2)=613.729kN·mFvk ''=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×(57.9×28+4.2×12.97-29.11×6.3-152.3×12.5)+1.4×0.9×(800+0.5×18.927×43/1.2)=941.514kN·mFv ''=Fv/1.2=26.498/1.2=22.081kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

Wx=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3Wy=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx =Mkb/(b2+l2)0.5=834.167×5.5/(5.52+5.52)0.5=589.845kN·mMky =Mkl/(b2+l2)0.5=834.167×5.5/(5.52+5.52)0.5=589.845kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin =(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(521.1+1058.75)/30.25-589.845/27.729-589.845/27.729=9.683kPa≥0 偏心荷载合力作用点在核心区内。

1#塔吊5.8米基础计算书(6515-8)

矩形板式桩基础13月13日计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.8×5.8×(1.3×25+0×19)=1093.3kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1093.3=1475.955kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(718.6+1093.3)/4=452.975kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(718.6+1093.3)/4+(2761+105.6×1.3)/5.091=1022.251kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(718.6+1093.3)/4-(2761+105.6×1.3)/5.091=-116.301kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(970.11+1475.955)/4+(3727.35+142.56×1.3)/5.091=1380.039kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(970.11+1475.955)/4-(3727.35+142.56×1.3)/5.091=-157.006kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(5.95×160+4.6×70+5.5×100+3×140+11.1×100+6.5×160+8.5×200+0.5×250 )+8000×0.503=16528.041kNQ k=452.975kN≤R a=16528.041kNQ kmax=1022.251kN≤1.2R a=1.2×16528.041=19833.65kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-116.301kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=116.301kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=((d1-d+h z)γz+(l t-(d1-d+h z))(γz-10))A p=(((-1.25)-0+29.1)×25+(45.65-((-1.25)-0+29.1))×(25-10))×0.503=484.515kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.6×5.95×160+0.5×4.6×70+0.5×5.5×100+0.6×3×140+0. 5×11.1×100+0.6×6.5×160+0.6×8.5×200+0.7×0.5×250)+484.515=7613.568kN Q k'=116.301kN≤R a'=7613.568kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=18×3.142×162/4=3619mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1380.039kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×16.7×0.503×106 + 0.9×(360×3619.115))×10-3=7472.668kN Q=1380.039kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=7472.668kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=157.006kNf y A s=(360×3619.115)×10-3=1302.881kNQ'=157.006kN≤f y A s=1302.881kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(3619.115/(0.503×106))×100%=0.72%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。

80塔吊矩形板式基础计算书

QTZ80管式塔机基础、附墙使用计算书R矩形板式基础计算书工程概况：本次拟在号楼内部安装1台塔机为T QTZ80（浙江建机）自升式塔机，编号为#，选用臂长56米，平衡臂长13.1米。

塔机最大使用高度50米。

最大起重量6000kg，最大幅度起重量1300kg。

本次安装系正常安装，安装高度为独立高度40.5米（允许根据现场实际情况和群塔防碰撞需要，在塔机独立高度内作一定高度调整。

）在建筑物达到18m后增加一道附墙杆自升标节达到48.5m，满足本栋楼的垂直、水平运输要求。

计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40.5加一次附着根据现场起吊高度H0(m) 52塔机独立状态的计算高度H(m) 43塔机加一次附着状态的计算高度H(m) 48.5塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 251起重臂自重G1(kN) 42起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 22小车和吊钩自重G2(kN) 3.8最大起重荷载Q max(kN) 60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离R Qmax(m) 11.5最小起重荷载Q min(kN) 10最大吊物幅度R Qmin(m) 50最大起重力矩M2(kN·m) Max[60×11.5，10×50]＝690 平衡臂自重G3(kN) 19.8平衡臂重心至塔身中心距离R G3(m) 6.3平衡块自重G4(kN) 128平衡块重心至塔身中心距离R G4(m) 11.82、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地陕西汉中洋县工作状态0.2基本风压ω0(kN/m2)非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(平原、乡村及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)工作状态 1.59风振系数βz非工作状态 1.63风压等效高度变化系数μz 1.32工作状态 1.95风荷载体型系数μs非工作状态 1.95风向系数α 1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35工作状态0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝0.79风荷载标准值ωk(kN/m2)非工作状态0.8×1.2×1.63×1.95×1.32×0.35＝1.413、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值F k1(kN) 251+42+3.8+19.8+128＝444.6起重荷载标准值F qk(kN) 60竖向荷载标准值F k(kN) 444.6+60＝504.6水平荷载标准值F vk(kN) 0.79×0.35×1.6×43＝19.02倾覆力矩标准值M k(kN·m) 42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43)＝321.6非工作状态竖向荷载标准值F k'(kN) F k1＝444.6水平荷载标准值F vk'(kN) 1.41×0.35×1.6×43＝33.95倾覆力矩标准值M k'(kN·m) 42×22-19.8×6.3-128×11.8+0.5×33.95×43＝18.784、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN) 1.2F k1＝1.2×444.6＝533.52起重荷载设计值F Q(kN) 1.4F Qk＝1.4×60＝84竖向荷载设计值F(kN) 533.52+84＝617.52水平荷载设计值F v(kN) 1.4F vk＝1.4×19.02＝26.63倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.2×(42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43)＝583.72非工作状态竖向荷载设计值F'(kN) 1.2F k'＝1.2×444.6＝533.52水平荷载设计值F v'(kN) 1.4F vk'＝1.4×33.95＝47.53倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(42×22-19.8×6.3-128×11.8)+1.4×0.5×33.95×43＝168.53三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 4.5 基础宽b(m) 4.5 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C35 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 150 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6 基础底面以下的土的重度γ(kN/m3) 19 基础底面以上土的加权平均重度19 基础埋置深度d(m) 1.5γm(kN/m3)修正后的地基承载力特征值f a(kPa) 188.95地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm) 20 基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm) 20基础倾斜方向的基底宽度b'(mm) 10000基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4.5×4.5×1.25×25=632.81kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×632.81=759.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=260.26kN·mF vk''=F vk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=497.85kN·mF v''=F v/1.2=26.63/1.2=22.19kN基础长宽比：l/b=4.5/4.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

塔吊基础计算

塔式起重机梁板式基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:, 自重(包括压重)F1=281kN，最大起重荷载F2=40kN，塔吊倾覆力距M=473.5kN.m，塔吊起重高度H=35m，塔身宽度B=2.5m，混凝土强度等级:C35，底板的厚度 h1=0.20m，梁的高度 h2=1.15m，回填土的厚度 h3=1.00m，梁宽 t=1.00m，基础边长 b=6.00m 基础上部中心部分正方形边长 a1=2.20m二. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。

计算简图：基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×321=385.20kN；G──基础重力，G=1.2×(基础混凝土重力+回填土重力)=1.2×(628.11+408.27)=1243.66kN；B c──基础底面的宽度，取B c=6.00m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=6.00/2-473.50/(385.20+1243.66)=2.71m。

经过计算得到:基础压力设计值 P=(385.20+1243.66)/6.002=45.25kPa偏心距较大时压力设计值 P kmax=2×(385.20+1243.66)/(3×6.00×2.71)=66.80kPa三. 抗倾覆稳定性验算梁板式基础抗倾覆稳定性按下式计算式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离(m)；M──作用在基础上的弯矩(kN.m)；F──作用在基础上的垂直载荷(kN)；G──混凝土基础重力(kN)；b,h──分别为基础的边长和高度(m)。

计算得：e=473.50/(385.20+1243.66)=0.29m≤b/3=2.00m满足要求！四. 地基基础承载力验算地基承载力设计值为:f a=217.00kPa地基承载力特征值f a大于最大压力设计值P max=66.80kPa，满足要求！五. 受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。

塔式起重机板式基础安全计算内容

塔式起重机板式基础安全计算内容塔式起重机是一种常见的起重设备，它通常用于大型建筑工地或港口码头等场所。

为了确保塔式起重机的安全运行，板式基础的设计和施工十分重要。

本文将重点介绍塔式起重机板式基础的安全计算内容。

塔式起重机板式基础的安全计算需要考虑承载力和稳定性两个方面。

承载力是指基础能够承受的最大荷载，包括塔式起重机自重、起重物重量以及风荷载等。

稳定性是指基础在承受荷载时能够保持平衡，不会发生倾覆或滑移的现象。

在进行安全计算之前，首先需要了解塔式起重机的技术参数，例如最大起重量、起重臂长度、风速等。

然后根据这些参数，结合地基的土壤性质和地震等级等因素，进行基础设计。

在计算承载力方面，需要考虑基础的强度和稳定性。

基础的强度可以通过计算基础底面积和地基承载力来确定，一般采用基础底面积与地基承载力之比不超过一定的安全系数。

稳定性计算则需要考虑基础的倾覆和滑移稳定性，通过计算基础与地基之间的摩擦力和倾覆力矩来判断是否满足要求。

还需要考虑基础的排水和防冻措施。

基础排水的设计要求保证基础周围土壤的排水畅通，避免土壤变软和基础下沉。

防冻措施则是为了防止基础在低温环境下受到冻结融化循环的影响，导致基础的稳定性降低。

在进行安全计算时，还需要考虑不同工况下的影响因素。

例如，在起重物位于最大半径时，起重臂的倾角对基础荷载的影响较大；在起重物位于最小半径时，基础的垂直荷载会增加。

此外，还需要考虑风荷载、地震荷载和起重机自重等因素的影响。

为了确保基础的安全性，还需要进行施工监理和质量验收。

施工监理要求监督施工过程中的基础浇筑、固结和养护等关键环节，确保基础施工符合设计要求。

质量验收则是在基础施工完成后进行的，通过检查基础的质量和稳定性，判断基础是否符合设计要求。

塔式起重机板式基础的安全计算内容涉及到承载力和稳定性两个方面，需要考虑不同工况下的影响因素，并进行施工监理和质量验收。

通过科学合理的安全计算和严格的施工管理，可以确保塔式起重机板式基础的安全运行。

塔式起重机板式基础安全计算内容

塔式起重机板式基础安全计算内容
塔式起重机板式基础安全计算内容包括以下几个方面：
1. 基座尺寸计算：根据塔式起重机的额定起重力矩、地面承载力和基座的抗倾覆能力要求，确定基座的尺寸。

计算包括基座底座的面积和基座的高度。

2. 基座深度计算：根据塔式起重机的额定起重力矩和地基土壤的承载力，计算基座的深度。

基座深度要求保证整个基座的稳定性和承载力。

3. 地基承载力计算：根据土壤工程力学的基本原理和地基土壤的物理性质，通过土壤试验和地质勘探，确定地基土壤的承载力。

地基承载力要求满足塔式起重机的额定起重力矩要求。

4. 基础水平位移计算：根据塔式起重机的水平荷载和基座的水平刚度，计算基础的水平位移。

基础水平位移要求满足塔式起重机的安全要求，避免起重机在工作中发生倾覆。

5. 基础竖向位移计算：根据塔式起重机的垂直荷载和基座的竖向刚度，计算基础的竖向位移。

基础竖向位移要求满足塔式起重机的安全要求，避免起重机在工作中产生不稳定。

6. 基础抗倾覆能力计算：根据塔式起重机的额定起重力矩和基座的抗倾覆能力要求，计算基座的抗倾覆能力。

基础抗倾覆能力要求满足塔式起重机在工作中的稳定性要求。

以上是塔式起重机板式基础安全计算内容的一部分，具体的计算方法和要点可能会因实际情况而有所不同，需要根据具体的工程项目和设计要求进行详细计算。

塔吊板式桩基础布设探讨

塔吊板式桩基础布设探讨摘要：随着经济的发展，建筑高度越来越高，在高层建筑施工中，塔吊是建筑工地上应用最广泛的起重设备。

在塔吊安装前，先要根据施工需要及环境条件布设塔吊基础。

本文将对塔吊基础布设进行探讨。

关键词：塔吊、桩基、承台（一）塔吊选型及平面位置初步确定在塔吊布置前，需先做好准备工作，主要有以下几点：1）根据现场总平面布置图确定塔吊大概位置在工程正式开工前，根据施工需要结合现场实际情况，先布置各个阶段的现场总平面图，包括基础地下室施工阶段、主体结构施工、装饰装修阶段等各个阶段。

施工总平面布置图中，根据建筑结构及施工需要，布置好塔吊（包括塔吊型号及布置位置、各阶段安装高度）。

2）确定塔吊型号和数量根据总平面布置图楼栋分布、高度、体量、吊重、运距、材料堆场布设位置等施工要求、确定塔吊的型号、数量。

应考虑施工过程被吊物最大单件重量要求，确定塔吊的最大起重重量和相应幅度的起重量。

同时在满足使用要求的情况下，尽量避免选用过大的塔吊，造成塔吊有过大的富余，导致施工成本的浪费。

塔吊尽量要覆盖材料堆场，满足材料吊运要求。

3）多塔作业的考虑当需要布置多台塔吊时，塔吊相互间应进行交差覆盖，不留死角。

塔吊独立安装高度应超过临近已有建筑物高度；为了保证多塔作业不发生碰撞，布置塔吊时，水平、垂直间距应当满足2m以上。

如图1-1所示：图1-1多塔作业的安全距离4）塔吊位置要避开基坑边坡的位置，如塔吊基础设置在基坑边坡上，需要进行边坡稳定性的验算。

避开施工便道、人员出入口、出土坡道、变压器等其他一些设施及构筑物。

塔吊布置需要考虑周边环境的影响，尤其是高压线（或者禁止区域），塔吊距离高压线要保持一定的安全距离，如表1-1所示。

当塔吊与高压线距离小于表1-1安全距离时，需要设置防护棚。

表1-1塔吊和架空线边线的最小安全距离5）塔吊布置位置、高度需要考虑拆卸方便，尽量避免布置在常规拆除方法够不到的地方。

建筑物形状特征要求：塔吊最大安装高度应满足施工要求，平面尺寸决定塔吊起重臂长度和塔吊安装定位。

塔吊板式基础安全专项施工方案

塔吊板式基础安全专项施工方案前言塔吊作为一种大型机械设备，广泛应用于各类工程项目中。

而其安全运行需要具备良好的基础条件。

针对塔吊板式基础的安全施工问题，本文档提出了一套专项施工方案，以确保施工过程中的安全性和有效性。

概述施工准备在施工前，必须对施工现场进行全面规划和准备，明确施工任务，明确施工流程，确保施工现场具备以下条件：1.交通道路畅通，能够满足塔吊运输和吊装板式基础的要求。

2.施工现场平整，无明显障碍物，具备塔吊和板式基础的安装和操作空间。

3.施工现场的环境卫生清洁，保证施工操作过程中不影响周围环境和人员安全。

施工过程1. 基础坑开挖板式基础的施工需要开挖基础坑，以确保基础的深度和稳定性。

在进行基础坑开挖时，必须注意以下安全事项：1.坑内必须设置足够数量和规格的支撑结构，以防坑壁塌方。

2.坑内必须做好排水工作，防止水土流失，影响基础施工质量。

3.施工现场必须设置警示线和安全区域，以确保施工现场的安全性。

2. 基础安装基础安装是板式基础施工的重要环节之一。

在进行基础安装时，必须注意以下安全事项：1.基础和塔吊的安装位置必须精确定位，确保基础的位置和倾斜度符合设计要求。

2.塔吊在对基础进行安装时，要求操作人员进行反复核对，确保施工的准确性和安全性。

3.基础安装完毕后，必须进行验收和试压工作，确保基础施工质量和安全性。

3. 塔吊安装塔吊安装是整个施工过程中最重要的关键环节。

在进行塔吊安装时，必须注意以下安全事项：1.塔吊必须选用符合设计要求和标准的设备，并由具有资质的专业团队进行安装和调试。

2.塔吊的安装和调试过程中，必须进行反复核对，确保施工的准确性和安全性。

3.塔吊的稳定性和安全性必须得到充分保障，可以采用多种措施和手段，如增设平衡重、对塔吊底座进行加固等。

4. 施工完毕在整个施工过程中，必须注意对施工现场进行清理和整理，并在施工完毕后，进行验收和试验，确保施工质量符合设计要求和标准。

总结本文档针对塔吊板式基础安全施工提出了一套专项方案，对施工前的准备、施工过程和施工完毕后的验收和试验等方面进行了详细介绍，旨在确保施工过程中的安全性和有效性，为工程项目的成功实施提供有力保障。

塔吊板式基础安全专项施工方案

本标段工程塔吊基础桩基础采用桩径为Ø500mm预应力管桩，根据承台尺寸，承台下布置四根桩，四角分别布置，桩中心点距离为3800mm。

塔吊基础的设计和计算

塔吊基础的设计与计算（刘宏林）一、塔吊基础的设计依据GB/T13752-1992塔式起重机设计规范JGJ/T187-2009塔式起重机混凝土基础工程技术规程GB50007-2011建筑地基基础设计规范JGJ94-2008建筑桩基技术规范GB50017-2003钢结构设计规范二、塔吊基础设计选型塔吊基础形式应根据工程地质、荷载大小与塔机稳定性要求、现场条件、技术经济指标，并结合塔吊厂商提供的《塔机使用说明书》要求确定。

塔吊基础设计常用类型分为板式基础（矩形、方形）、十字形基础和桩基础、组合式基础。

板式基础是由钢筋混凝土筑成的平板形基础；十字形基础是由长度和截面相同的两条互相垂直等分且节点加腋的混凝土条形基础组成的基础；板式基础、十字形基础适用于地基承载力较高，基坑较浅的工程。

应用工程有：建行灾备中心、光谷新世界等工程、武汉保利文化广场（利用底板）桩基础是由预制混凝土桩、预应力混凝土管桩、混凝土灌注桩或钢管桩及上端连接的矩形板式或十字形梁式承台组成的基础；桩基础适用于在软弱土层，浅基础不能满足塔机对地基承载力和变形的要求或因场地限制，塔吊布置于地下室础荷载1、基础荷载取值采用塔机制造商提供的范围内且不需在土方开挖之前投入使用的工程。

OO 'O O ■: OO O O桩基础应用工程有：武汉万达广场（桩+承台）、武商摩尔城（桩+承台）组合式基础是由若干格构式钢柱或钢管柱与其下端连接的基桩以及上端连接的混凝土承台或型钢平台组成的基础；适用于因场地限制，塔吊布置于地下室范围内且需在土方开挖之前投入使用的工程。

应用工程有：天津117大厦（桩+钢格构柱+钢承台）；福新惠誉（桩+钢格构柱+混凝土承台）；组合式基础三、塔吊基础设计计算《塔机使用说明书》的基础荷载，包括作用于基础顶的竖向荷载标准值（F k）、水平荷载标准值（F vk）、倾覆力矩（包括塔机自重、起重荷载、风荷载等引起的力矩）荷载标准值（M k）及扭矩荷载标准值（T k）；基础荷载还包括基础及其上土的自重荷载标准值（G k））如：TC5613塔式起重机厂家给定的基础荷载如下表:M k(kN.M)F<(KN)F vk(kN)T k(kN.M)1q2、板式基础设计和计算⑴设计构造要求：基础高度应满足塔机预埋件的抗拔要求，且不宜小于1000mm,不宜采用坡星或台阶形截面的基础。