三角形钢管悬挑脚手架计算书

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三角形钢管悬挑脚手架计算书

钢管悬挑脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。

因斜屋面及构架结构外挑，取最大钢管外挑C1-C16轴立面及C16-C1轴立面中学实验楼进行计算，从六层梁板开始悬挑，采用三角形钢管支撑点，6*37mm钢丝绳卸荷设一道、Φ48×3.0钢管斜撑。

一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 7.2 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.2m，立杆的步距为1.8 m；三角形钢管支撑点竖向距离为 1.50 m；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处福建厦门市，查荷载规范基本风压为0.800kN/m2，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.693；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.5/4=0.112kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.5/4=1.125kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.112+1.4×1.125=1.75kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:M qmax=ql2/8最大弯矩 M qmax =1.75×1.22/8=0.315kN·m；最大应力计算值σ=M qmax/W =70.154N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ =70.154N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.112+1.125=1.271kN/m ；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.271×12004/(384×2.06×105×107800)=1.545 mm；小横杆的最大挠度 1.545 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1200 / 150=8 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

角形钢管悬挑脚架计算书

角形钢管悬挑脚架计算书————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：（屋面造型）三角形钢管悬挑脚手架计算书马鞍山方圆回转支承股份有限公司办公研发楼工程；工程建设地点:湖西路与超山路交叉口；属于框架结构；主楼7层，两附楼为5层；地下1层；建筑高度：31.2m；标准层层高：4.2m ；总建筑面积：14659平方米；总工期：215天。

本工程由马鞍山方圆回转支承股份有限公司投资建设，机械工业第一设计研究院设计，化工部马鞍山地质勘察院地质勘察，马鞍山华诚工程咨询有限公司监理，安徽江南建设工程有限公司组织施工；由费载常担任项目经理，费习祥担任技术负责人。

由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。

一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 3.2 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.2m，立杆的横距为0.5m，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.25m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为 4.50 m；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距3.6 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处安徽芜湖市，查荷载规范基本风压为0.400kN/m2，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.214；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:1 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书之公保含烟创作计算依据：1、《修建施工扣件式钢管脚手架平安技术标准》JGJ130-20112、《修建构造荷载标准》GB50009-20123、《钢构造设计标准》GB50017-2003由于国度未对钢管悬挑脚手架作出相应规则，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考.一、参数信息双排脚手架搭设高度为 5 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架间隔墙长度为0.30m；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根；三角形钢管支撑点竖向间隔为 3.60 m；采用的钢管类型为Φ48×3；横杆与立杆衔接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件安插取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件衔接；连墙件衔接方式为双扣件；施工均布荷载(kN/m2)：2.000；脚手架用途：构造脚手架；同时施工层数：2 层；2，风压高度变卦系数μz为0.920，风荷载体型系数μs为1.254；计算中思索风荷载作用；每米立杆接受的构造自重荷载标准值(kN/m)：0.1250；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.170；平安设施与平安网自重标准值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：2 层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆依照简支梁停止强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面.依照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最年夜弯矩和变形.横向水平杆的自重标准值：P1= 0.03kN/m ；脚手板的荷载标准值：P2= 0.35×1.5/3=0.17kN/m ；活荷载标准值：Q=2×1.5/3=1kN/m；荷载的计算值：q=1.2×0.03+1.2×0.17+1.4×1=1.65kN/m；横向水平杆计算简图最年夜弯矩思索为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：M qmax=ql2/8最年夜弯矩 M qmax2/8=0.23kN·m；最年夜应力计算值σ=M qmax2；2小于横向水平杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2横向水平吧的弯曲应力满足要求！最年夜挠度思索为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.03+0.17+1=1.21kN/m ；νqmax=5ql4/384EI最年夜挠度ν=5.0×1.21×10504/(384×2.06×105×107800)=0.86 mm；横向水平杆的最年夜挠度 0.86 mm 小于横向水平杆的最年夜容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm横向水平杆的挠度满足要求！三、纵向水平杆的计算纵向水平杆依照三跨延续梁停止强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面.横向水平杆的自重标准值：P1= 0.03×1.05=0.03kN；脚手板的荷载标准值：P2= 0.35×1.05×1.5/3=0.18kN；活荷载标准值：Q= 2×1.05×1.5/3=1.05kN；荷载的设计值：P=(1.2×0.03+1.2×0.18+1.4×1.05)/2=0.87kN；纵向水平杆计算简图最年夜弯矩思索为纵向水平杆自重均布荷载与横向水平杆传递荷载的设计值最倒霉分配的弯矩和.M max2均布荷载最年夜弯矩计算：M1max=0.08×0.03×1.5×1.5=0.01kN·m；集中荷载最年夜弯矩计算公式如下：M pmax集中荷载最年夜弯矩计算：M2max=0.267×0.87×1.5=0.35kN·m；M=M1max + M2max=0.01+0.35=0.35kN·m最年夜应力计算值σ=0.35×1062；2小于纵向水平杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2纵向水平杆的弯曲应力满足要求！最年夜挠度思索为纵向水平杆自重均布荷载与横向水平杆传递荷载的设计值最倒霉分配的挠度和；均布荷载最年夜挠度计算公式如下：νmax4/100EI纵向水平杆自重均布荷载引起的最年夜挠度：νmax= 0.677×0.03×15004/(100×2.06×105×107800)=0.05 mm；集中荷载最年夜挠度计算公式如下：νpmax3/100EI集中荷载标准值最倒霉分配引起的最年夜挠度：横向水平杆传递荷载 P=(0.03+0.18+1.05)/2=0.63kNν= 1.883×0.63×15003/ ( 100 ×2.06×105×107800)=1.82 mm；最年夜挠度和：ν= νmax+ νpmax=0.05+1.82=1.87 mm；纵向水平杆的最年夜挠度 1.87 mm 小于纵向水平杆的最年夜容许挠度 1500 / 150=10与10 mm纵向水平杆的挠度满足要求！四、扣件抗滑力的计算双扣件承载力设计值取12.00kN，依照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为9.60kN .纵向或横向水平杆与立杆衔接时，扣件的抗滑承载力依照下式计算(《修建施工扣件式钢管脚手架平安技术标准》5.2.5)：R ≤ R c其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值，取9.60kN；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横向水平杆的自重标准值：P1=0.03×1.05×2/2=0.035kN；纵向水平杆的自重标准值：P2=0.03×1.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P3=0.35×1.05×1.5/2=0.28kN；活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5 /2=1.58kN；荷载的设计值：R=1.2×(0.035+0.05+0.276)+1.4×1.58=2.64kN；R < 9.6kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：N G1=[0.1248+(1.05×2/2)×0.033/1.80]×5.00=0.721kN；2N G2= 0.35×2×1.5×(1.05+0.3)/2=0.71kN；N G3=0.17×2×1.5/2=0.26kN；2N G4=0.01×1.5×5=0.08kN；经计算失掉，静荷载标准值N G=N G1+N G2+N G3+N G4=1.76kN；活荷载为施工荷载标准值发作的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算失掉，活荷载标准值N Q=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；思索风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2 N GQ=1.2×1.76+ 0.9×1.4×3.15= 6.08kN；不思索风荷载时，立杆的轴向压力设计值为=1.2×1.76+1.4×3.15=6.52kN；GQ六、立杆的稳定性计算风荷载标准值依照以下公式计算ωk=μz·μs·ω0其中ω0 -- 根本风压(kN/m2)，依照《修建构造荷载标准》(GB50009-2001)的规则采用：ω02；μz -- 风压高度变卦系数，依照《修建构造荷载标准》(GB50009-2001)的规则采用：μz= 0.74；μs -- 风荷载体型系数：取值为1.25；经计算失掉，风荷载标准值为：ωk2；风荷载设计值发作的立杆段弯矩 M W为：M wk L a h22/10=0.13kN·m；思索风荷载时，立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA) + M W/W ≤ [f]立杆的轴心压力设计值：N=6.081kN；不思索风荷载时，立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤ [f]立杆的轴心压力设计值：N=N'= 6.52kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照《修建施工扣件式钢管脚手架平安技术标准》(JGJ130-2011)第5.2.8条得：k=1.155，长细比验算时，k=1；计算长度系数参照《修建施工扣件式钢管脚手架平安技术标准》(JGJ130-2011)表5.2.8得：μ=1.5 ；长细比验算：计算长度，由公式 l0=kuh 确定：l0=2.7 m；长细比：L0/i=170 ；立杆稳定性计满足要求！轴心受压杆件稳定性验算：计算长度，由公式 l0=kuh 确定：l0=3.12 m；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比 l o立杆净截面面积： A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵御矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2；思索风荷载时2；2小于立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2立杆稳定性计满足要求！不思索风荷载时2；2小于立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2立杆稳定性满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应依照下式计算：N l=N lw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝1.25，ω0＝0.35，ωk=μz·μs·ω02；每个连墙件的掩盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A w=2.7 m2；按《修建施工扣件式钢管脚手架平安技术标准》(JGJ130-2011)5.2.12条连墙件约束脚手架平面外变形所发作的轴向力(kN)，N0=3 kN；风荷载发作的连墙件轴向力设计值(kN)，依照下式计算：N lw=1.4×ωk×A w=1.53kN；连墙件的轴向力设计值 N l=N lw + N0= 4.53kN；连墙件承载力设计值按下式计算：N f=φ·A·0.85*[f]其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=300/15.9=18.87；查表失掉φ=0.95，l为内排架间隔墙的长度；A=4.24 cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 N f=0.95×4.24×10-4×0.85×205×103=70.11kN；N l=4.53kN < N f连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体衔接.由以上计算失掉 N l双扣件抗滑承载满足要求！连墙件扣件衔接示意图八、三角形钢管悬挑支撑计算在竖向荷载作用下，计算简图如下立面图1、上图所示竖向荷载P1、P2由脚手架立杆所传，作用在三角形钢管悬支撑上各个杆件内力和各个支点的支座反力计算如下：(1)三角形钢管悬支撑的各杆件轴力：N BD22)/3.60＝6.118kN；N CD＝6.081×[(0.40+1.05)22]/3.60＝6.556kN；N BC＝6.081×(0.40+1.05)/ 3.60＝2.449kN；N AB＝6.081×0.40/3.60 +2.449＝3.125kN；(2)三角形钢管悬支撑的各支点的支座反力：R AH(拉力)＝3.125kN；R DH(压力)＝3.125kN；R DV＝P1+P2＝12.162kN.2、三角形钢管悬支撑中水平杆ABC中的力，除由P1、P2发作的轴力N AB外，还有P1、P2发作的压屈剪力N V和风荷载引起的水平力N W.(1)由P1、P2发作的压屈剪力N V：N v=∑P i/(85φ)N v=∑P i/(85φ)=12.162/(85×0.14 )= 1.022kN；22)/(1.590×10)=228；式中φ为立杆稳定系数，依据λ查表得φ=0.140 .(2)风荷载引起的N W：计算风荷载q w=1.4·(0.7·U z·U s·ω0)·L aq w=1.4×(0.7×μz×μs×ω0)×L aLa---连墙件横向间隔，取4.50 m；以连墙杆作为支点，在风荷载作用下，按四跨延续梁计算，边支座反力：R =0.393×q w×L=0.393×1.781×3.60= 2.519kN；L---连墙件竖向间隔，取 3.60 m；风荷载给三角悬挑脚手架水平杆的力N W计算：N W＝2R=5.039kN.3、三角悬挑的杆件和节点设计(1)水平杆AB轴拉力N’AB＝N AB+N V+N W= 3.125+1.022+5.039= 9.186kN；钢管的拉应力：σ ＝N’AB/A= 9.186×1032；2小于 205N/mm2满足要求！(2)BD杆N BD＝6.118kN，BD的长度3.622 m，在BD杆中点设EF支撑，则BD的计算长度l0计算如下：l0= 3.622×103/2×1.155＝2091.794 mm；λ＝l0/i＝2091.794/15.900＝ 132；依据λ值查表的φ＝0.386； M=N BD×e；其中依据《修建施工扣件式钢管脚手架平安技术标准》：e＝53mm.M=6.118×103×53=324268.361 N·mm ；依据钢构造标准规则βm取1；N’EX=π22)N’EX=π22) =π2×2.060×105×424.000/(1.1×1322)= 44977.185 N ；BD杆压弯稳定性按下式计算：σ=N/φA + βm M/[W(1-Nφ/N’EX)]σ ＝6.118×103/(0.386×424.000)+1×324268.361/(4490.000×(1- 6.118×1032；2小于 205N/mm2满足要求！(3)CD杆N CD＝6.556kN，CD的长度3.881 m，在CD杆中点设EF支撑，则CD的计算长度l0计算如下：l0= 3.881×103/2×1.155＝2241.303 mm；λ＝l0/i＝2241.303/15.900＝ 141；依据λ值查表的φ＝0.344； M=N CD×e；其中依据《修建施工扣件式钢管脚手架平安技术标准》：e＝53mm.M=6.556×103×53=347445.098 N·mm ；依据钢构造标准规则βm取1；N’EX=π22)N’EX=π22) =π2×2.060×105×424.000/(1.1×1412)= 39418.665 N ；BD杆压弯稳定性按下式计算：σ=N/φA + βm M/[W(1-Nφ/N’EX)]σ ＝6.556×103/(0.344×424.000)+1×347445.098/(4490.000×(1- 6.556×1032；2小于 205N/mm2满足要求！(4)EF杆EF杆是为减半压杆BD、CD的计算长度而设置的横向支撑，按钢构造设计标准计算：由BD杆引起：F b1=N BD/60F b1=6.118/60= 0.102kN ；由CD杆引起：F b2=N BD/60 + (0.6+0.4/n)F b2=6.556/60×(0.6+0.4/2)=0.087kN；两者根本接近，可确保BD、CD杆的计算长度减半.(5)节点设计需要的扣件数量依照下式计算：n=P/N V t其中：N v ----单扣件抗滑移承载力，取0.800×8=6.400kN；内外立杆需要扣件数为：n =6.081/6.400 =1 ； BD杆需要扣件数为： n =6.118/6.400 =1 ； AB杆需要扣件数为： n =9.186/6.400 =2 ； CD杆需要扣件数为： n =6.556/6.400 =2 ；。

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书计算依据:1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ13020112、《建筑结构荷载规范》GB5000920123、《钢结构设计规范》GB5001720034、《施工技术》2006、2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定,故本计算书参考《施工技术》2006、2期编制,仅供参考。

一、参数信息1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为5 m;搭设尺寸为:立杆得纵距为1、5m,立杆得横距为1、05m,立杆得步距为1、8 m;内排架距离墙长度为0、30m;横向水平杆在上,搭接在纵向水平杆上得横向水平杆根数为2 根;三角形钢管支撑点竖向距离为3、60 m;采用得钢管类型为Φ48×3;横杆与立杆连接方式为双扣件;取扣件抗滑承载力系数0、80;连墙件布置取两步三跨,竖向间距3、6 m,水平间距4、5 m,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件;2、活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2、000;脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:2 层;3、风荷载参数本工程地处浙江温州市,查荷载规范基本风压为0、350kN/m2,风压高度变化系数μz 为0、920,风荷载体型系数μs为1、254;计算中考虑风荷载作用;4、静荷载参数每米立杆承受得结构自重荷载标准值(kN/m):0、1250;脚手板自重标准值(kN/m2):0、350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0、170;安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0、010;脚手板铺设层数:2 层;脚手板类别:竹串片脚手板;栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板;二、横向水平杆得计算横向水平杆按照简支梁进行强度与挠度计算,横向水平杆在纵向水平杆得上面。

按照上面得脚手板与活荷载作为均布荷载计算横向水平杆得最大弯矩与变形。

1、均布荷载值计算横向水平杆得自重标准值:P1= 0、03kN/m ;脚手板得荷载标准值:P2= 0、35×1、5/3=0、17kN/m ;活荷载标准值:Q=2×1、5/3=1kN/m;荷载得计算值:q=1、2×0、03+1、2×0、17+1、4×1=1、65kN/m;横向水平杆计算简图2、强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下得弯矩,计算公式如下:M qmax=ql2/8最大弯矩M qmax =1、65×1、052/8=0、23kN·m;最大应力计算值σ=M qmax/W =50、64N/mm2;横向水平杆得最大弯曲应力σ =50、64N/mm2小于横向水平杆得抗弯强度设计值[f]=205N/mm2横向水平吧得弯曲应力满足要求！3、挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下得挠度荷载标准值q=0、03+0、17+1=1、21kN/m ;νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5、0×1、21×10504/(384×2、06×105×107800)=0、86 mm;横向水平杆得最大挠度0、86 mm 小于横向水平杆得最大容许挠度1050 / 150=7 与10 mm横向水平杆得挠度满足要求！三、纵向水平杆得计算纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度与挠度计算,横向水平杆在纵向水平杆得上面。

三角形钢管悬挑架计算书

三角形钢管悬挑架扣件式脚手架计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《施工手册》（第五版）规范没有给定计算方法，本计算书是按照基本的结构力学原理并借鉴施工手册中的相关建议进行的计算。

二、脚手架参数脚手架状况全封闭，半封闭背靠建筑状况敞开、框架和开洞墙密目网每100cm^2的目数m 2000 每目面积A(cm^2) 0.01脚手架搭设地区北京(省)北京(市)地面粗糙程度C类密集建筑群的中等城市市区（图1）三角形悬挑架剖面图（图2）三角形悬挑架立面图三、横向水平杆验算由于纵向水平杆上的横向水平杆是均等放置的故，横向水平杆的距离为l a/(n+1），横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。

承载能力极限状态q=1.2×(g+g K1×l a/(n+1))+1.4×Q K×l a/(n+1)=1.2×(0.04+0.1×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2 +1)=2.208kN/m正常使用极限状态q K=g+g K1×l a/(n+1)+Q K×l a/(n+1)=0.04+0.1×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.59kN/m根据规范要求横向水平杆按简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下：1、抗弯验算（图3）强度计算受力简图（横杆）（图4）弯矩图M max= 0.292kN·mσ=M max/W=0.292×106/5260=55.504N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）挠度计算受力简图（横杆）（图6）挠度图νmax=0.914mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=7mm满足要求3、支座反力计算支座反力是纵向水平杆上集中力的反力，为了计算准确，计算简图按有悬挑的简支梁进行计算:由于支座反力的计算主要是为纵向水平杆承受的集中力的统计，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V= 1.514kN正常使用极限状态V K=1.09kN四、纵向水平杆验算由上节可知F=V,F K=V Kq=1.2×0.04=0.048kN/mq K=g=0.04kN/m由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。

角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《施工技术》期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》期编制，仅供参考。

一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 5 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为，立杆的横距为，立杆的步距为 m；内排架距离墙长度为；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为 m；采用的钢管类型为Φ48×3；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 m，水平间距 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数为，风荷本工程地处浙江温州市，查荷载规范基本风压为m2，风压高度变化系数μz载体型系数μ为；s计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：；脚手板自重标准值(kN/m2)：；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：；脚手板铺设层数：2 层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。

按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值：P= m ；1= ×3=m ；脚手板的荷载标准值：P2活荷载标准值：Q=2×3=1kN/m；荷载的计算值：q=×+×+×1=m；横向水平杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：=ql2/8Mqmax最大弯矩 M=×8=·m；qmax最大应力计算值σ=M/W =mm2；qmax横向水平杆的最大弯曲应力σ =mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2横向水平吧的弯曲应力满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=++1=m ；=5ql4/384EIνqmax最大挠度ν=××10504/(384××105×107800)= mm；横向水平杆的最大挠度 mm 小于横向水平杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm 横向水平杆的挠度满足要求！三、纵向水平杆的计算纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《施工技术》2006.2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。

一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为5 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为3.60 m；采用的钢管类型为Φ48×3；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：2.000；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江温州市，查荷载规范基本风压为0.350kN/m2，风压高度变化系数μz 为0.920，风荷载体型系数μs为1.254；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0.1250；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.170；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：2 层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。

按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值：P1= 0.03kN/m ；脚手板的荷载标准值：P2= 0.35×1.5/3=0.17kN/m ；活荷载标准值：Q=2×1.5/3=1kN/m；荷载的计算值：q=1.2×0.03+1.2×0.17+1.4×1=1.65kN/m；横向水平杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：M qmax=ql2/8最大弯矩M qmax =1.65×1.052/8=0.23kN·m；最大应力计算值σ=M qmax/W =50.64N/mm2；横向水平杆的最大弯曲应力σ =50.64N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2横向水平吧的弯曲应力满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.03+0.17+1=1.21kN/m ；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.21×10504/(384×2.06×105×107800)=0.86 mm；横向水平杆的最大挠度0.86 mm 小于横向水平杆的最大容许挠度1050 / 150=7 与10 mm横向水平杆的挠度满足要求！三、纵向水平杆的计算纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。

三角形钢管悬挑脚手架计算书剖析讲解

三角形钢管悬挑脚手架计算书剖析讲解三角形钢管悬挑脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《施工技术》2006.2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。

一、参数信息1.脚手架参数悬挑梁离地高度12m，双排脚手架架体高度为10 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为3.60 m；采用的钢管类型为Φ48×3；横杆与立杆连接方式为单扣件；单扣件连墙件布置取一步一跨，竖向间距1.8 m，水平间距1.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：2.000；脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江杭州市，查荷载规范基本风压为0.300kN/m2，风压高度变化系数μz为0.796，风荷载体型系数μs为1.254；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0.1250；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.160；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：5 层；脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡板类别：冲压钢脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。

按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值：P1= 0.033kN/m ；脚手板的荷载标准值：P2= 0.3×1.5/3=0.15kN/m ；活荷载标准值：Q=2×1.5/3=1kN/m；荷载的计算值：q=1.2×0.033+1.2×0.15+1.4×1=1.62kN/m；横向水平杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：M qmax=ql2/8最大弯矩M qmax =1.62×1.052/8=0.223kN·m；最大应力计算值σ=M qmax/W =49.722N/mm2；横向水平杆的最大弯曲应力σ =49.722N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2横向水平杆的弯曲应力满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.15+1=1.183kN/m ；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.183×10504/(384×2.06×105×107800)=0.843 mm；横向水平杆的最大挠度0.843 mm 小于横向水平杆的最大容许挠度1050 /150=7mm 与10 mm横向水平杆的挠度满足要求！三、纵向水平杆的计算纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算介绍模板之欧阳体创编

一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 5 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为 3.60 m；采用的钢管类型为Φ48×3；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：2.000；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江温州市，查荷载规范基本风压为0.350kN/m2，风压高度变化系数μz为0.920，风荷载体型系数μs为1.254；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0.1250；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.170；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：2 层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。

按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值：P1= 0.03kN/m ；脚手板的荷载标准值：P2= 0.35×1.5/3=0.17kN/m ；活荷载标准值：Q=2×1.5/3=1kN/m；荷载的计算值：q=1.2×0.03+1.2×0.17+1.4×1=1.65kN/m；横向水平杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：M qmax=ql2/8最大弯矩 M qmax =1.65×1.052/8=0.23kN·m；最大应力计算值σ=M qmax/W =50.64N/mm2；横向水平杆的最大弯曲应力σ =50.64N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2横向水平吧的弯曲应力满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.03+0.17+1=1.21kN/m ；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.21×10504/(384×2.06×105×107800)=0.86 mm；横向水平杆的最大挠度 0.86 mm 小于横向水平杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm横向水平杆的挠度满足要求！三、纵向水平杆的计算纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书之杨若古兰创作计算根据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003因为国家未对钢管悬挑脚手架作出响应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考.一、参数信息双排脚手架搭设高度为 5 m ；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m ，立杆的横距为1.05m ，立杆的步距为1.8 m ；内排架距离墙长度为0.30m ；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根；三角形钢管支持点竖向距离为 3.60 m ；采取的钢管类型为 Φ48×3；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件安插取两步三跨，竖向间距 3.6 m ，水平间距4.5 m ，采取扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；施工均布荷载(kN/m 2)：2.000；脚手架用处：结构脚手架；同时施工层数：2 层；2，风压高度变更系数μz 为0.920，风荷载体型系数μs 为1.254；计算中考虑风荷载感化；每米立杆承受的结构自重荷载尺度值(kN/m)：0.1250；脚手板自重尺度值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重尺度值(kN/m)：0.170；平安设施与平安网自重尺度值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：2 层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面.按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形.横向水平杆的自重尺度值：P= 0.03kN/m ；1= 0.35×1.5/3=0.17kN/m ；脚手板的荷载尺度值：P2活荷载尺度值：Q=2×1.5/3=1kN/m；荷载的计算值：q=1.2×0.03+1.2×0.17+1.4×1=1.65kN/m；横向水平杆计算简图最大弯矩考虑为简支梁均布荷载感化下的弯矩，计算公式如下：=ql2/8Mqmax2/8=0.23kN·m；最大弯矩 Mqmax2；最大应力计算值σ=Mqmax2小于横向水平杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2横向水平吧的曲折应力满足请求！最大挠度考虑为简支梁均布荷载感化下的挠度荷载尺度值q=0.03+0.17+1=1.21kN/m ；ν=5ql4/384EIqmax最大挠度ν=5.0×1.21×10504/(384×2.06×105×107800)=0.86 mm；横向水平杆的最大挠度 0.86 mm 小于横向水平杆的最大容许挠度1050 / 150=7 与10 mm横向水平杆的挠度满足请求！三、纵向水平杆的计算纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面.= 0.03×1.05=0.03kN；横向水平杆的自重尺度值：P1脚手板的荷载尺度值：P= 0.35×1.05×1.5/3=0.18kN；2活荷载尺度值：Q= 2×1.05×1.5/3=1.05kN；荷载的设计值：P=(1.2×0.03+1.2×0.18+1.4×1.05)/2=0.87kN；纵向水平杆计算简图最大弯矩考虑为纵向水平杆自重均布荷载与横向水平杆传递荷载的设计值最晦气分配的弯矩和.2Mmax=0.08×0.03×1.5×1.5=0.01kN·m；均布荷载最大弯矩计算：M1max集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267×0.87×1.5= 0.35kN·m；M=M1max + M2max=0.01+0.35=0.35kN·m最大应力计算值σ=0.35×1062；2小于纵向水平杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2纵向水平杆的曲折应力满足请求！最大挠度考虑为纵向水平杆自重均布荷载与横向水平杆传递荷载的设计值最晦气分配的挠度和；均布荷载最大挠度计算公式如下：νmax4/100EI纵向水平杆自重均布荷载惹起的最大挠度：νmax= 0.677×0.03×15004/(100×2.06×105×107800)=0.05 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下：νpmax3/100EI集中荷载尺度值最晦气分配惹起的最大挠度：横向水平杆传递荷载 P=(0.03+0.18+1.05)/2=0.63kNν= 1.883×0.63×15003/ ( 100 ×2.06×105×107800)=1.82 mm；最大挠度和：ν= νmax + νpmax=0.05+1.82=1.87 mm；纵向水平杆的最大挠度 1.87 mm 小于纵向水平杆的最大容许挠度1500 / 150=10与10 mm纵向水平杆的挠度满足请求！四、扣件抗滑力的计算双扣件承载力设计值取12.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的扭转双扣件承载力取值为9.60kN .纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》5.2.5)：R ≤ Rc其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值，取9.60kN；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向感化力设计值；=0.03×1.05×2/2=0.035kN；横向水平杆的自重尺度值：P1=0.03×1.5=0.05kN；纵向水平杆的自重尺度值：P2=0.35×1.05×1.5/2=0.28kN；脚手板的自重尺度值：P3活荷载尺度值：Q=2×1.05×1.5 /2=1.58kN；荷载的设计值：R=1.2×(0.035+0.05+0.276)+1.4×1.58=2.64kN；R < 9.6kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足请求！五、脚手架立杆荷载的计算感化于脚手架的荷载包含静荷载、活荷载和风荷载.静荷载尺度值包含以下内容：=[0.1248+(1.05×2/2)×0.033/1.80]×5.00=0.721kN；NG12= 0.35×2×1.5×(1.05+0.3)/2=0.71kN；NG2=0.17×2×1.5/2=0.26kN；NG32N=0.01×1.5×5=0.08kN；G4经计算得到，静荷载尺度值N G =N G1+N G2+N G3+N G4=1.76kN ；活荷载为施工荷载尺度值发生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载尺度值N Q =2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2 N GQ =1.2×1.76+ 0.9×1.4×3.15= 6.08kN；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为GQ =1.2×1.76+1.4×3.15=6.52kN；六、立杆的波动性计算风荷载尺度值按照以下公式计算ωk =μz ·μs ·ω0其中 ω0 -- 基本风压(kN/m 2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采取：ω02；μz -- 风压高度变更系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采取：μz = 0.74；μs -- 风荷载体型系数：取值为1.25；经计算得到，风荷载尺度值为：ωk 2；风荷载设计值发生的立杆段弯矩 M W 为：M wk L a h 22/10=0.13kN·m；考虑风荷载时，立杆的波动性计算公式σ=N/(φA) + M W /W ≤ [f]立杆的轴心压力设计值：N=6.081kN ；不考虑风荷载时，立杆的波动性计算公式σ=N/(φA)≤ [f]立杆的轴心压力设计值：N=N'= 6.52kN ；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm ；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.8条得：k=1.155，长细比验算时，k=1；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》(JGJ130-2011)表5.2.8得：μ=1.5 ；长细比验算：计算长度，由公式 l 0=kuh 确定：l 0=2.7 m ；长细比：L 0/i=170 ；立杆波动性计满足请求！轴心受压杆件波动性验算：计算长度，由公式 l 0=kuh 确定：l 0=3.12 m ；轴心受压立杆的波动系数φ，由长细比 l o立杆净截面面积： A=4.24 cm 2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm 3；钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm 2；考虑风荷载时2；2 小于立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm 2立杆波动性计满足请求！不考虑风荷载时2； 2 小于立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm 2立杆波动性满足请求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N l =N lw + N 0连墙件风荷载尺度值按脚手架顶部高度计算μz ＝0.92，μs ＝1.25，ω0＝0.35，ωk =μz ·μs ·ω02；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的顶风面积 A w =2.7 m 2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》(JGJ130-2011)5.2.12条连墙件束缚脚手架平面外变形所发生的轴向力(kN)，N 0=3 kN ；风荷载发生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：N lw =1.4×ωk ×A w =1.53kN ；连墙件的轴向力设计值 N l =N lw + N 0= 4.53kN ；连墙件承载力设计值按下式计算：N f =φ·A·0.85*[f]其中 φ -- 轴心受压立杆的波动系数；由长细比 l/i=300/15.9=18.87；查表得到 φ=0.95，l 为内排架距离墙的长度；A=4.24 cm 2；[f]=205N/mm 2；连墙件轴向承载力设计值为 N f =0.95×4.24×10-4×0.85×205×103=70.11kN ；N l =4.53kN < N f连墙件的设计计算满足请求！连墙件采取双扣件与墙体连接.由以上计算得到 N l双扣件抗滑承载满足请求！连墙件扣件连接示意图八、三角形钢管悬挑支持计算在竖向荷载感化下，计算简图如下立面图1、上图所示竖向荷载P 1、P 2由脚手架立杆所传，感化在三角形钢管悬支持上各个杆件内力和各个支点的支座反力计算如下：(1)三角形钢管悬支持的各杆件轴力：N BD 22)/3.60＝6.118kN ；N CD ＝6.081×[(0.40+1.05)22]/3.60＝6.556kN ；N BC ＝6.081×(0.40+1.05)/ 3.60＝2.449kN ；N AB ＝6.081×0.40/3.60 +2.449＝3.125kN ；(2)三角形钢管悬支持的各支点的支座反力：R AH (拉力)＝3.125kN ；R DH (压力)＝3.125kN ；R DV ＝P 1+P 2＝12.162kN.2、三角形钢管悬支持中水平杆ABC 中的力，除由P 1、P 2发生的轴力N AB 外，还有P 1、P 2发生的压屈剪力N V 和风荷载惹起的水平力N W .(1)由P 1、P 2发生的压屈剪力N V ：N v =∑P i /(85φ)N v =∑P i /(85φ)=12.162/(85×0.14 )= 1.022kN；22)/(1.590×10)=228；式中 φ为立杆波动系数，根据λ查表得 φ=0.140 .(2)风荷载惹起的N W ：计算风荷载q w =1.4·(0.7·U z ·U s ·ω0)·L aq w =1.4×(0.7×μz ×μs ×ω0)×L aLa---连墙件横向距离，取4.50 m ；以连墙杆作为支点，在风荷载感化下，按四跨连续梁计算，边支座反力：R =0.393×q w ×L=0.393×1.781×3.60= 2.519kN；L---连墙件竖向距离，取 3.60 m ；风荷载给三角悬挑脚手架水平杆的力N W 计算：N W ＝2R=5.039kN.3、三角悬挑的杆件和节点设计(1)水平杆AB轴拉力N’AB ＝N AB +N V +N W = 3.125+1.022+5.039= 9.186kN ；钢管的拉应力：σ ＝N’AB /A= 9.186×1032；2 小于 205N/mm 2 满足请求！(2)BD 杆N BD ＝6.118kN ，BD 的长度3.622 m ，在BD 杆中点设EF 支持，则BD 的计算长度l 0计算如下：l 0= 3.622×103/2×1.155＝2091.794 mm ；λ＝l 0/i ＝2091.794/15.900＝ 132；根据λ值查表的φ＝0.386； M=N BD ×e；其中根据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》：e ＝53mm. M=6.118×103×53=324268.361 N·mm ；根据钢结构规范规定βm 取1；N’EX =π22)N’EX =π22) =π2×2.060×105×424.000/(1.1×1322)= 44977.185 N ； BD 杆压弯波动性按下式计算：σ=N/φA + βm M/[W(1-Nφ/N’EX )]σ ＝6.118×103/(0.386×424.000)+1×324268.361/(4490.000×(1-6.118×1032；2 小于 205N/mm 2 满足请求！(3)CD 杆N CD ＝6.556kN ，CD 的长度3.881 m ，在CD 杆中点设EF 支持，则CD 的计算长度l 0计算如下：l 0= 3.881×103/2×1.155＝2241.303 mm ；λ＝l 0/i ＝2241.303/15.900＝ 141；根据λ值查表的φ＝0.344； M=N CD ×e；其中根据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》：e ＝53mm. M=6.556×103×53=347445.098 N·mm ；根据钢结构规范规定βm取1；N’EX =π22)N’EX =π22) =π2×2.060×105×424.000/(1.1×1412)= 39418.665 N ； BD 杆压弯波动性按下式计算：σ=N/φA + βm M/[W(1-Nφ/N’EX )]σ ＝6.556×103/(0.344×424.000)+1×347445.098/(4490.000×(1-6.556×1032；2 小于 205N/mm 2 满足请求！(4)EF 杆EF 杆是为减半压杆BD 、CD 的计算长度而设置的横向支持，按钢结构设计规范计算：由BD 杆惹起：F b1=N BD /60F b1=6.118/60= 0.102kN ；由CD 杆惹起：F b2=N BD /60 + (0.6+0.4/n)F b2=6.556/60×(0.6+0.4/2)=0.087kN；两者基本接近，可确保BD、CD杆的计算长度减半.(5)节点设计须要的扣件数量按照下式计算：tn=P/NV其中：----单扣件抗滑移承载力，取0.800×8=6.400kN； Nv内外立杆须要扣件数为：n =6.081/6.400 =1 ；BD杆须要扣件数为：n =6.118/6.400 =1 ；AB杆须要扣件数为：n =9.186/6.400 =2 ；CD杆须要扣件数为：n =6.556/6.400 =2 ；。

三角形钢管悬挑脚手架计算书剖析讲解

三角形钢管悬挑脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《施工技术》2006.2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。

按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。

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恒智天成安全计算软件三角形钢管悬挑脚手架计算书汇总恒智天成安全计算软件三角形钢管悬挑脚手架计算书由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。

一、恒智天成安全计算软件参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 12 m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.2m，大小横杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为Φ48 × 3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.90；连墙件采用二步三跨，竖向间距3 m ，水平间距3.6 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处北京，基本风压0.45 kN/m2；地面粗糙度类别：A类(近海或湖岸区，风荷载体型系数μs为1.236；4.静荷载参数；每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m:0.1291脚手板自重标准值(kN/m2:0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m:0.140；安全设施与安全网(kN/m2:0.050；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m:0.038；5.三角形钢管支撑参数支撑点A到点D的距离（m）:3.3；内排架至钢管桩的距离（m）：0.5；斜撑上布置构造水平撑杆数量: 1 根。

二、恒智天成安全计算软件小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.2/2=0.210 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×1.2/2=1.200 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.200 = 1.978 kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:M qmax = ql2/8最大弯矩 M qmax =1.978×1.052/8 = 0.273 kN·m；最大应力计算值σ = M qmax/W =53.662N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ =53.662 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.210+1.200 = 1.448 kN/m ；V qmax = 5ql4/384EI最大挠度ν =5.0×1.448×10504/(384×2.06×105×12.19×104=0.913 mm；小横杆的最大挠度 0.913 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050 /150=7.000 与10 mm，满足要求！三、恒智天成安全计算软件大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算介绍模板

三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书之宇文皓月创作计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《施工技术》2006.2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。

一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 5 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为 3.60 m；采取的钢管类型为Φ48×3；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件安插取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采取扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：2.000；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江温州市，查荷载规范基本风压为0.350kN/m2，风压高度变更系数μz为0.920，风荷载体型系数μs为1.254；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载尺度值(kN/m)：0.1250；脚手板自重尺度值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重尺度值(kN/m)：0.170；平安设施与平安网自重尺度值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：2 层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆依照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。

依照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算横向水平杆的自重尺度值：P1= 0.03kN/m ；脚手板的荷载尺度值：P2= 0.35×1.5/3=0.17kN/m ；活荷载尺度值：Q=2×1.5/3=1kN/m；荷载的计算值：q=1.2×0.03+1.2×0.17+1.4×1=1.65kN/m；横向水平杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：M qmax=ql2/8最大弯矩 M qmax=1.65×1.052/8=0.23kN·m；最大应力计算值σ=M qmax/W =50.64N/mm2；横向水平杆的最大弯曲应力σ =50.64N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2横向水平吧的弯曲应力满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载尺度值q=0.03+0.17+1=1.21kN/m ；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.21×10504/(384×2.06×105×107800)=0.86 mm；横向水平杆的最大挠度 0.86 mm 小于横向水平杆的最大容许挠度1050 / 150=7 与10 mm横向水平杆的挠度满足要求！三、纵向水平杆的计算纵向水平杆依照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。

三角形钢管悬挑脚手架计算书

三角形钢管悬挑脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-20174、《施工技术》2006.2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。

一、参数信息1.脚手架参数2.活荷载参数3.风荷载参数4.静荷载参数二、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。

按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值：P1= 0.033kN/m ；脚手板的荷载标准值：P2= 0.3×1.5/3=0.15kN/m ；活荷载标准值：Q=2×1.5/3=1kN/m；荷载的计算值：q=1.2×0.033+1.2×0.15+1.4×1=1.62kN/m；横向水平杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：M qmax=ql2/8最大弯矩M qmax =1.62×1.052/8=0.223kN·m；最大应力计算值σ=M qmax/W =49.722N/mm2；横向水平杆的最大弯曲应力σ =49.722N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2横向水平杆的弯曲应力满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.15+1=1.183kN/m ；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.183×10504/(384×2.06×105×107800)=0.843 mm；横向水平杆的最大挠度0.843 mm 小于横向水平杆的最大容许挠度1050 / 150=7mm 与10 mm横向水平杆的挠度满足要求！三、纵向水平杆的计算纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。