汽轮机课程设计(中压缸)
300MW汽轮机中压缸多级叶片气动设计与分析
３ ０ＭＷ 汽 轮 机 中压 缸 多 级 叶 片 ０ 气 动设 计 与分 析
汽轮机中压缸启动
汽轮机中压缸启动
中压缸启动具有胀差小,启动时间短,热应力 低和寿命损耗小,可提前过渡转子低温脆性转 温度以及负荷适应性好等优点,能够达到机组 安全、快启的目的,有较好的安全性和经济性。
• 冷态中压缸启动过程 • (1)高压缸预暖
随着锅炉启动,高、低压旁路阀门开度逐渐增加。当蒸汽达到预暖参数 时,逐渐开启倒暖阀(RFV),使暖缸蒸汽进入高压缸,一部分蒸汽经各疏 水口进入疏水系统,另一部分蒸汽经高中压汽封漏入中低压缸排到凝汽 器。
• (4)抑制低压缸温度水平,提高低压转子的安全性 中压缸启动使低压缸进汽量增加,能有效地带走
低压缸的鼓风热,防止了低压缸的鼓风超温,同时进 汽量的增加也减小了小容积流量下低压叶片的颤 振,保证了低压转子的安全性。
• (5)对特殊工况具有适应性 可在空负荷或带厂用电长时间运行,便于在启动
并网过程中处理各种故障及进行电气或其它试验。 因为中压缸启动可通过关闭高排逆止阀,开启通风 阀,就可隔离高压缸使之在真空状态下运行,从而避 免了传统高中压缸联合启动时因空负荷或低负荷 长时间运行而引起的高压缸超温问题。
b 易于实现蒸汽与金属温度的匹配。中压缸启动,一方面再热 蒸汽经过连续两次的加热,其温度极易实现与中压进汽部 分的汽缸及转子金属温度的匹配;另一方面再热蒸汽与主 蒸汽间的温差比高中压缸联合启动时小的多,因此在负荷 切换时就较易实现主蒸汽、再热蒸汽的温度与高压调节级、 中压第一级处金属温度的同时匹配,对机组避免热冲击,减 少因蒸汽与金属温差引发的寿命损耗有一定的益处。
600MW汽轮机中压缸启动方式
600MW汽轮机中压缸启动方式一、汽轮机启动应遵循的原则：汽轮机的启动应遵循安全、经济的原则，而且要尽量减少汽轮机的寿命损耗。
在此原则要求下，汽轮机的启动应平稳升速和带负荷，并防止发生胀差超限、缸体温差的超限、动静部分摩擦、轴系振动超限等异常。
在安全启动的基础上，要尽量缩短启动时间，减少机组启动过程中的水、电、汽等损耗，以取得最佳的经济效益。
二、600MW汽轮机启动的两种方式：1、高、中压缸联合启动方式：启动时高压缸和中压缸同时进汽，这种启动方式由于在启动阶段高压缸排汽温度及再热蒸汽温度偏低，中压缸及中压转子温升速度较慢，汽缸膨胀迟缓，甚至还会出现中压转子温度尚未超过金属的脆性转变温度时汽轮机已达全速，对中压转子的安全不利，如果延长暖机时间，则延长了整个启动时间，增加了启动能耗。
2、中压缸启动方式：就是在冲转之前倒暖高压缸，但启动初期高压缸不进汽，由中压缸进汽冲转，机组带到一定负荷后，再切换到常规的高、中压缸联合进汽方式，直到机组带满负荷，这种启动方式称为中压缸启动，切换进汽方式时的负荷称为切换负荷（倒缸负荷）。
三、中压缸启动方式的优点：1、可避免高压缸在低流量下运行，因而避免了高压缸排汽口的超温问题。
2、缩短启动时间。
由于汽机冲转前对高压缸进行倒暖，因此在启动初期启动速度不受高压缸热应力和胀差的限制；另外，由于高压缸不进汽做功，在同样的工况下，进入中压缸的蒸汽流量大，暖机更充分迅速，从而缩短了机组的启动时间。
3、汽缸加热均匀。
中压缸启动时，高、中压缸加热均匀，温升合理，汽缸易于胀出，胀差小。
与常规的高、中压缸联合启动相比，虽然多一个切换操作，但从整体上可提高启动的安全性和灵活性。
4、提前越过脆性转变温度。
中压缸启动时，高压缸倒暖，启动初期中压缸进汽量大，这样可使高压转子和中压转子尽早越过脆性转变温度，提高了机组高转速运转的安全可靠性。
5、对特殊工况具有良好的适应性。
主要体现在空负荷和极低负荷运行工况，机组启动并网过程中，有时遇到故障等待处理，或在并网前要进行电气试验或其他试验时，就常常遇到要在额定转速下长时间空负荷运行的情况，在采用高、中压缸联合启动的传统方法时，即使是冷态启动也会带来很多问题，比如高压缸超温。
汽轮机变工况课程设计
《汽轮机原理》课程设计一、目的及任务汽轮机课程设计是对在汽轮机课程中所学到的理论知识的系统总结、巩固和加深，要求掌握汽轮机热力计算及变工况下热力计算的原则、方法和步骤。
课程设计的任务是针对200MW 或300MW 汽轮机额定功率的50%、55%、60%、65%、70%、75%、80%、85%、90%、95%工况，首先计算并绘制出调节级特性曲线、而对调节级进行变工况热力计算，再对其余压力级进行变工况热力计算，同时求出各级的内功率、相对内效率等全部特征参数，并与设计工况作对比分析。
二、内容及要求1、变工况进汽量估算过程。
2、做出所有压力级变工况计算的汇总表，并把调节级、以及其它级中任一级的详细热力计算过程书面写出。
3、绘出整机中各级热力过程线，同时绘出各级速度三角形。
三、设计步骤3.1 汽轮机变工况进汽量D 0的初步估算D 0=3600P e m /()mac t ri g m h D ηηη∆+∆（kg/h ） 式中，P e 为变工况功率（kW ）。
△h t mac 为汽轮机整机理想比焓降，对于本设计采用中间再热的汽轮机，中压缸入口状态点应按再热后温度计算。
m 为考虑回热抽汽进汽量增大的系数，其与回热级数、给水温度及机组参数和容量有关，通常取m =1.15-1.25，对于本设计200MW 、300MW 汽轮机，取m =1.19-1.22。
△D 为考虑前轴封及阀杆漏汽以保证发出经济功率的蒸汽裕量，通常△D =(3-5)%D 0（kg/h ）。
机组的整机相对内效率ηri 、发电机效率ηg 和机械效率ηm 的选取，参考同类型、同容量的汽轮发电机组。
由于整机相对内效率ηri 取决于汽轮机内部各项损失，这些损失又与蒸汽流量及通流部分的几何参数有关，因此只能初步估计（ηri ），求出进汽量后进行变工况试算，试算完成后再进行校核。
表1 汽轮发电机组的各种效率范围注：变工况条件下，表中ηri 为效率上限值。
3.2 调节级通用特性曲线绘制首先根据已知的p 0、t 0，确定蒸汽通过主汽门及配汽机构的压力损失。
汽轮机高压缸中压缸低压缸的作用
汽轮机高压缸中压缸低压缸的作用
汽轮机是一种利用高温高压气体流动驱动涡轮转动从而产生动
力的机器。
其中，汽轮机高压缸、中压缸和低压缸各自承担着不同的作用，从而协同工作，使得汽轮机能够高效地工作。
汽轮机高压缸是整个汽轮机的第一级，其主要作用是将高温高压燃气传递给下一级，是汽轮机最重要的部件之一。
高压缸内的涡轮叶片能够承受极高的温度和压力，因此需要采用高强度、高温材料来制造。
中压缸是汽轮机的第二级，它的作用是将高速高温的气体进一步膨胀，同时将其压力降低到中等水平。
中压缸内的涡轮叶片数量比高压缸要多一些，以便更好地适应气体的膨胀过程。
低压缸是汽轮机的最后一级，它的作用是将气体压力降到一个较低的水平，并将其转化为输出功率。
低压缸内的涡轮叶片数量最多，以便更好地适应气体的膨胀过程，同时可以将气体转化为更大的机械能输出。
综上所述，汽轮机高压缸、中压缸和低压缸各自承担着不同的作用，但是它们的协同工作是汽轮机能够高效工作的关键。
只有在各个部件之间协调配合、互相补充，才能够使汽轮机发挥出其最大的功效。
- 1 -。
汽轮机高中压缸作业指导书
6
高压外缸解体
高压内缸首级处壁温到80℃时方可松汽缸螺；在外上缸起升高度在150mm内时，用钢板尺测量上、下缸前后间隙差值小于3mm，左右小于5mm
H
7
高压外缸结合面漏汽及裂纹情况检查
检查结合面漏汽及裂纹情况，并做好记录
W
XX发电有限责任公司
质量安全计划
质量控制页
检修项目：高、中压缸大修
设备位置：
□安装找中心的专用工具，检查中、低对轮中心两遍（数值相符）
□当汽缸最高温度冷却至120以下时可间隔加热松去汽缸结合面螺栓。拆去汽缸结合面定位销。当汽缸最高温度冷却至100以下时可松去所有汽缸结合面螺栓及端部外汽封螺栓（汽缸结合面螺栓拆卸顺序应先从空缸间隙最大的中部螺栓开始，逐渐向两侧松螺栓，使间隙逐步恢复，并且左右两侧同时进行。）
□解体中压隔热罩。松中压隔热罩螺栓，吊出中压隔热罩上部
□解体高压隔板套；中压1、2隔板套；高中压进汽侧平衡环；高压排汽平衡环；高、中压内汽封。松去结合面螺栓，吊出上半部分
XX发电有限责任公司
检 修 规 程
版次：
页码：6/11
编码：
□各孔洞做可靠封堵
5.3修前通流部分间隙测量
□将转子推至工作位置，,测量K值符合标准,盘车使机械超速飞锤位于垂直正上方，作为０°位置进行测量
如生锈原因打丌动可浇入松动液加以松动后再打汽封齿无毖剌倒伏卷曲裂纹及锈蚀齿尖应尖而光滑拆除癿汽封环应记号编号复装时按编号癿顸序丌能装反颠倒弹簧片应富有弹性无裂纹装入后汽封环应灵活无卡涩现象拆汽封块时如遇确实无法拆下者应选用经验癿焊工割除装新汽封块汽封环丌得高亍汽封套或隔板水平结合面汽封套接头处用005mm塞尺应丌过用砂布清理干净汽封环弹簧片汽封洼窝槽道癿铁锈及积垢汽封块装入汽封套或隔板汽封槽之前每一汽封块弹簧片及汽封套隔板癿汽封槽涂刷二硫化钼然后按钢印标汽封环梳齿如碰弯倾倒应用扁嘴钳子校直齿尖
2021年汽轮机课程设计
汽轮机课程设计汽轮机设备及检修课程设计指导书一、课程设计目的和任务1．目的（1）系统地总结、巩固并应用《汽轮机设备及检修》课程中已学过的理论知识，重点掌握汽轮机凝汽系统结构与基本检修方法及工艺；（2）通过设计对汽轮机的局部检修过程作初步了解，培养自己的管理水平；（3）了解不同类型机组的结构特点及检修的新工艺、新方法。
2．任务对某火电厂汽轮机凝汽系统进行分析，根据所学《汽轮机设备及检修》、《热力发电厂》等有关知识，提出该凝汽设备的配置，根据机组的运行情况，设计凝汽系统的检修方案，并说明设计依据。
二、课程设计的过程课程设计过程分为选题和资料收集阶段、分析和计划阶段、设计（论文）阶段、课程设计说明书写阶段，具体内容和任务如下1．选题和资料收集根据课程设计提出的任务，收集相关资料。
资料包括某火电厂汽轮机本体结构、凝汽系统基本情况、汽轮机运行规程等。
2．分析计划阶段（1）分析并确定汽轮机凝汽系统型式、特点；（2）分析并确定检修方案涉及的内容；（3）对本课程设计进行合理安排。
3．课程设计说明书写阶段要求严格按照规范要求进行设计，画出图表，编制课程设计说明书，并同时上交电子文档和打印件。
三、课程设计的方式及时间分配1．方式利用课余时间，通过查阅相关参考资料，结合教师指导，完成课程设计任务。
2．课程设计的时间和进程课程设计规定时间201*.3-201*.13课程设计进程资料收集及分析计划2天设计阶段7天整理阶段2天四、课程设计的课题汽轮机凝汽系统检修方案设计五、设计注意事项1．在进行图表数据查找时要力求准确；2．设计格式要求规范；3．如有附图，应规范、美观；4．分析问题应有理有据，结论清晰明了。
六、课程设计的主要内容1．检修目的及要求；检修项目及基本方法；检修工器具及材料备件清单；检修安全措施等内容；检修流程图。
七、在课程设计期间需要填写和提交的表格和资料1．课程设计课题及任务说明；2．汽轮机本体结构简介；3．汽轮机凝汽系统简介；4．检修方案；5．设计总结；7．列出参考书籍、文献和资料；8．同时上交电子文档和打印件。
汽轮机冷态高中压缸联合启动(带旁路)
编号：第6页共10页
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汽机打闸进行摩擦检查
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摩擦检查结束后，汽机重新挂闸升速到600rpm并保持4分钟暖机时间
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按下“目标值”键，设定目标值为2950rpm，按下“升速率”健，设定
15)发电机定子铜屏蔽冷却水压力0.1～0.3Mpa，定子冷却水流量10t/h
16)就地及DCS、ETS、TSI各盘柜表计齐全，指示正常，声光报警系统
试验正常，且无异常报警信号
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记录以下参数，确认冲转条件全部满足：
排汽装置背压KPa主蒸汽压力MPa
再热蒸汽温度℃再热蒸汽温度℃
高压缸金属温度℃中压缸金属温度℃
8
检查启动前的各项试验已全部完成且合格。
9ห้องสมุดไป่ตู้
确认DCS及DEH控制系统运行正常。
10
化水设备运行正常，有充足的除盐水。
11
启动空压机运行，检查仪用及杂用压缩空气系统投入，检查压缩空气系
统投运正常。
12
检查润滑油、EH油油箱油位正常，油质化验合格。
13
检查厂用电系统运行正常，UPS系统、直流系统、热控电源等送电正常。
10)汽缸本体所有疏水阀已开启
11)润滑油系统工作正常，油温35-45℃，油压0.1MPa～0.15MPa
12) EH油系统工作正常，油温：35-45℃，油压13～15MPa
13)发电机定子冷却水压力0.2～0.3Mpa，定子冷却水流量50t/h
14)发电机转子冷却水压力0.2～0.3Mpa，定子冷却水流量30t/h
给水母管充压排空气，投入高加水侧运行，通知锅炉上水。
汽轮机中压缸设计
汽轮机中压缸设计汽轮机中的压缸是汽轮机的一个重要组成部分，负责将蒸汽从锅炉输入到涡轮机中，将其压缩并加热，以产生动力。
压缸设计的好坏直接影响汽轮机的性能和效率。
首先，在设计压缸时，需要考虑汽轮机的工作参数，如蒸汽流量、蒸汽温度和压力等。
这些参数将直接影响压缸的尺寸和结构设计。
此外，还需要考虑到运行时的压力波动、冲击和振动等因素。
设计师需要根据这些综合因素制定设计方案。
其次，压缸的设计应根据汽轮机的实际使用情况，选择适当的材料。
通常情况下，高温高压蒸汽会导致金属的蠕变和疲劳破坏。
因此，通常选择的材料是高温合金，如铬钼钢和镍基合金。
这些材料具有良好的耐高温、耐蠕变和抗疲劳破坏的特性，可以确保压缸的长期使用寿命。
另外，压缸的内部结构设计也非常重要。
压缸内部需要有适当的排气装置和导向装置，以保证蒸汽在压缸内的流动顺畅，并尽可能地减小能量损失。
此外，导向装置的设计还应考虑到排气冲击、振动和噪音等问题。
这些设计细节的合理性将直接影响汽轮机的运行稳定性和效率。
此外，还需要考虑到压缸的密封性能。
由于蒸汽温度较高，如果压缸的密封不够好，在运行过程中会导致蒸汽泄漏，造成能量损失和效率降低。
因此，在压缸设计中需要采取一些密封措施，如采用密封环、填料密封或金属密封等方式，确保蒸汽在压缸内的流动过程中不发生泄漏。
最后，压缸的制造和安装也需要严格控制。
制造过程需要保证材料的质量和工艺的准确性，以确保压缸的可靠性和稳定性。
安装过程需要注意对所有零部件的正确安装和调整，以确保压缸的性能和效率。
总而言之，汽轮机中压缸的设计是一个复杂的工程，需要综合考虑多种因素。
在设计过程中，需要根据汽轮机的工作参数、材料选择、内部结构设计、密封性能和制造安装等方面进行综合考虑，以确保压缸的性能和效率达到最佳水平。
同时，设计师还需要不断进行测试和优化，以解决问题，并不断提高汽轮机的性能和效率。
CPR1000核电机组低功率平台汽轮机高中压缸冷却方案探索
CPR1000核电机组低功率平台汽轮机高中压缸冷却方案探索1. 引言1.1 背景介绍随着能源需求的不断增长和环境问题日益严重，核能作为清洁、高效的能源形式备受关注。
CPR1000核电机组作为中国自主研发的第三代核电技术，具有较高的安全性和经济性，受到了广泛应用。
其中汽轮机作为核电机组的重要组成部分，其高中压缸冷却技术对核电机组的运行稳定性和效率有着至关重要的影响。
目前，针对CPR1000核电机组低功率平台汽轮机高中压缸冷却方案还存在一些问题和挑战。
在运行过程中，由于冷却不足或不合理设计，可能导致汽轮机运行不稳定甚至故障，进而影响到核电机组的正常发电。
对于CPR1000核电机组低功率平台汽轮机高中压缸冷却方案进行深入探索和优化具有重要的研究意义和实践价值。
本文将围绕CPR1000核电机组低功率平台汽轮机高中压缸冷却方案展开研究，通过分析现有技术和存在问题，探索更加有效和可靠的方案，并提出实施策略，为核电行业的发展和未来提供相关参考。
1.2 研究意义[CPR1000核电机组低功率平台汽轮机高中压缸冷却方案探索]汽轮机是核电厂中的核心设备之一，其工作性能直接影响到整个核电机组的运行效率和安全性。
而高中压缸是汽轮机中的关键部件之一，其冷却技术对汽轮机性能和寿命有着至关重要的影响。
对低功率平台汽轮机高中压缸冷却方案进行探索和研究具有重要的意义。
通过研究CPR1000核电机组概述和汽轮机高中压缸冷却技术概述，可以更好地了解该核电机组的基本情况和汽轮机中高中压缸的功能和作用。
分析存在的问题可以帮助我们发现目前方案存在的不足和局限性，从而提出更加切实有效的解决方案。
最重要的是，通过探索低功率平台汽轮机高中压缸冷却方案以及制定实施策略，可以为提高汽轮机性能、延长设备寿命、提高核电机组安全性奠定基础。
本研究的意义在于为核电行业提供技术支持和借鉴，为提升核电机组性能和安全性提供理论指导和实践经验，具有重要的现实意义和价值。
汽轮机高压缸、中压缸、低压缸及发电机机务部分安装专题报告
汽轮机高压缸、中压缸、低压缸及发电机机务部分安装专题报告编号：汽机――01一、设备基本情况：（一）主汽轮机型式、参数主要技术数据：型号：TC4F—42（Tandam-compound four-flow 42）型式：亚临界、单轴、冲动、一次中间再热、凝汽式、双背压、四缸四排汽制造厂：日本东芝公司转速：3000r/min旋转方向：（从汽机车头向发电机方向看）逆时针额定铭牌出力（TRL）：600MW最大连续出力(TMCR)：643.6MWVWO工况：665.4MW主汽压力：16.66Mpa主蒸汽温度：538℃再热蒸汽压力：538℃调节方式：喷嘴调节电液控制系统型式：高压电液控制（抗燃油）最大允许频率变化范围：48.5~50.5Hz级数：高压缸：单列调节级+7个压力级中压缸：7×2压力级低压缸：6×4压力级回热抽汽级数：八级（四台低加、一台除氧器、三台高加）汽机末级叶片高度：42英寸（1066.8 mm）凝汽器压力： 4.9/3.82Kpa盘车装置：可摆动轴承架低速电动盘车，转速：4.4r/min，五级减速，总减速比：224（二）汽轮机本体部分简介1、汽缸＃1、＃2机组汽轮机分别配有高、中压缸和低压缸A、B，高中压缸分缸布置，共有4个汽缸，4个排汽口（至凝汽器）。
4个汽缸均采用双层缸、水平中分面结构。
设置双层缸结构的目的在于：减少汽缸壁厚，以降低汽缸壁的热应力，使之有利于缩短机组的启动时间和提高汽轮机对负荷的适应性。
汽轮机结构详细参见东芝公司汽缸组装图(1KS 000 646)。
高压缸为单流式，中压缸均为分流式，即从汽缸中间进汽，向两侧排汽，这种布置方式的目的在于平衡轴向推力。
高、中压缸材质为Cr－Mo-V铸钢件，部分为锻钢件，低压缸A、B都为碳钢焊接件。
主蒸汽分4路进入高压缸，2路从高压缸上部进入，另外2路从高压缸下部进入。
主蒸汽从喷嘴室均匀进入汽缸，使缸内温度分布更均匀，以有利于减少热应力，减少汽缸变形。
(完整word版)热力发电厂课程设计
1000 MW凝汽式发电机组全厂原则性热力系统的设计学院：交通学院专业：热能与动力工程姓名：高广胜学号：1214010004指导教师：李生山2015年12月1000MW热力发电厂课程设计任务书1.2设计原始资料1.2.1汽轮机形式及参数机组型式:N1000-26.25/600/600（TC4F ）超超临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴凝汽式、双背压额定功率：P e =1000MW主蒸汽参数：P 0=26.25MPa ，t 0=600℃高压缸排气：P rh 。
i =6.393MPa ，t rh 。
I =377.8℃再热器及管道阻力损失为高压缸排气压力的8%左右。
MPa 5114.0MPa 393.608.0p rh =⨯=∆中压缸进气参数：p rh =5.746MPa ，t rh =600℃汽轮机排气压力：P c =0.0049MPa给水温度：t fw =252℃给水泵为汽动式，小汽轮机汽源采用第四段抽汽，排气进入主凝汽器；补充水经软化处理后引入主凝汽器。
1.2.2锅炉型式及参数锅炉型式：HG2953/27.46YM1型变压运行直流燃煤锅炉过热蒸汽参数：p b =27.56MPa ，t b =605℃汽包压力：P drum =15.69MPa额定蒸发量：D b =2909.03t/h再热蒸汽出口温度：603t 0.rh b=℃ 锅炉效率：%8.93b =η1.2.3回热系统本热力系统共有八级抽汽，其中第一、二、三级抽汽分别供给三台高压加热器，第五、六、七、八级分别供给四台低压加热器，第四级抽汽作为高压除氧器的气源。
七级回热加热器均设置了疏水冷却器，以充分利用本机疏水热量来加热本级主凝结水。
三级高压加热器和低压加热器H5分别都设置内置式蒸汽冷却器，为保证安全性三台高压加热器的疏水均采用逐级自流至除氧器，四台低压加热器是疏水逐级自流至凝汽器。
汽轮机的主凝结水经凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、四台低压加热器、除氧器，然后由汽动给水泵升压，在经过三级加热器加热，最终给水温度为252℃。
汽轮机中压缸启动过程deh和旁路操作说明及建议
汽轮机中压缸启动过程DEH和旁路操作说明及建议1．锅炉点火起压后，及时投入高、低压旁路，待主汽压力（6.0MPa）、再热压力（1.1MPa）达到冲转要求后，准备汽轮机启动。
2．汽轮机挂闸，在中压缸启动方式下，点击‚运行‛按钮后，#1、2高主门和#1、2中主门全开;3．若高压缸温度未达到规定条件，可以选择‘热暖机’方式。
在此方式下，高压调门首先开启进行冲转(中压调门保持全关)，到200r/min关闭所有阀进行摩擦检查。
摩擦检查结束后，用高压调门继续升速，到400/min时转速自动保持一分钟。
然后，高压调门保持当前开度不变，中压调门开启进行转速调节。
转速达到1500rpm后保持，当高压缸温度达到规定值时，复位‘热暖机’方式，高压调门关闭。
4．在‘热暖机’方式或高压调门全关以后，通风阀(VV阀)始终开启，高排逆止门强关。
热暖机结束后，高排逆止门FREE. 5．中压调门继续开启，汽轮机升速至3000rpm,并网带初负荷。
6．启动过程中，高旁控制主汽压力，低旁控制再热压力（中压进汽压力）；主汽压力设定（6.0MPa），再热压力设定（1.1MPa），高旁后温度设定（320℃），低旁后温度设定（100℃）；旁路阀门及系统无故障情况下，高、低压旁路尽量在自动方式运行。
7．注意高旁流量变化，控制流量大于120Tt/h。
注意防止高旁后温度过低，以及温度频繁大幅变动。
8．中压调门开启后，低旁阀将逐步关闭，维持再热压力。
这时不要试图保持低旁阀的开度，不要降低再热压力设定及手动开启低旁阀。
9．启动过程中，注意DEH开度总指令的变化，在正常进汽参数下，汽机冲转及带初负荷时，不会进行切缸，高调门不会打开。
一般情况下，负荷约在50～60MW开始切缸，至120MW切缸结束。
10．DEH阀门开度总指令与高调中调的关系：开度总指令0～20%，中调由0开至76%；开度总指令大于20%，高调开始开启；中调继续开，开度总指令22%时，中调全开。
中压缸启动
（五）中压缸启动运行
1 ．启动操作机组启动前检查及其他工作同冷态启动。 操作中压缸启动阀，关闭高压调汽门，锅炉点火后， 高压缸倒暖，达到冲转参数后，可冲动转子，到中速 暖机结束后，关闭高排逆止门或倒暖门，高压缸倒暖 结束。高压缸开始隔离，然后用抽真空门调整高压缸 金属温升率，机组并网同冷态，升负荷至 5 ％一 7 ％ 左右时，进行切换，关闭抽真空门，打开高压调汽门， 挂起高排逆止门，机组进入联合启动状态，切换时， 高压缸金属温度应达到 320 一 340 ℃ ，切换时，注意 主汽温度匹配，之后操作同机组正常启动方式。
( 4 ）启动初期，低压缸流量增加，减少末 级鼓风摩擦，提高了末级叶片的安全性。
（二）中压缸启动系统
中压缸启动方式下，汽轮机主要需解决 高压缸摩擦鼓风作用。调速系统加设中 压启动阀，热力系统加设高压缸抽真空 门和高压缸倒暖门--高排逆止门的旁路门。
启动最初阶段，当锅炉出口蒸汽达到一定温度 时，就可进行汽轮机的预热。 打开暖缸阀，蒸汽进入高压缸。此时，高压缸 内的压力将和再热器的压力同时上升，高压缸 金属温度将上升到相应于再热汽压力的饱和温 度。 例如，北仑港电厂 2 号机启动冲转参数为 再热汽压力 1 . ５MPa ，这样高压缸可以预热 到 190 ℃ 。这样的预热方式在汽轮机冲转过程 中可以继续一段时间（直到升速至 l ０００ r / min ）。
( 2 ）中压缸启动方式，在热态启动时，可 以缩短锅炉点火至冲转时间，利于机组 调峰运行。 热态启动时，要求参数较高，若主汽参 数想满足要求，时间较长，而采用中压 缸启动方式，主汽加热后，经高旁进入 再热器继续加热，中压缸冲转条件可以 提前满足，减短锅炉点火升温时间。
( 3 ）中压缸启动可以解决热态启动参数高， 造成机组转速摆动，不易并网的问题。 利用中压缸启动，启动参数相对降低， 冲转蒸汽量增加 2 一 3 倍，可以使调速 系统工作在一个较稳定区域。利于并网 操作，缩短时间，尽快达到机组温度水 平对应状态。减小机组热态启动冷却作 用，延长寿命。
汽轮机原理-8-5气缸、隔板的结构和强度
（二）汽缸的支承
猫爪一般装在前轴承座（及双缸汽轮机中间轴承座） 的水平接合面上，是由下汽缸或上汽缸端部突出的猫爪、 特制的销子和螺栓等组成。猫爪起着横销的作用，又对汽 缸起支承作用。猫爪横销的作用是保证汽缸在横向的定向 自由膨胀。同时随着汽缸在轴向的膨胀和收缩，推动轴承 座向前或向后移动，以保持转子与汽缸的轴向相对位置。
汽轮机原理 Principle of Steam Turbine
主讲老师：密腾阁 适用专业：能源与动力工程专业
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第六节 汽缸、隔板的结构与强度
一、汽缸与隔板结构
（一）汽缸结构形式 1.蒸汽室的布置特点 2.高中压缸的结构特点
3.调节阀的布置 4.排气缸结构
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（三）汽缸热膨胀及滑销系统
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二、汽缸强度计算
应力分布（数值计算方法）+边界条件 薄壳理论
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三、螺栓强度计算
使上下汽缸撑开的蒸汽作用力F为：
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四、法兰强度计算
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五、隔板强度计算——经验方法
（1）隔板的最大应力 （2）隔板的最大挠度
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《汽轮机课程设计》说明
前言一、课程设计目的（1）通过课程设计，系统地总结、巩固并加深在《汽轮机原理》课程中已学知识，进一步了解汽轮机的工作原理。
在尽可能考虑制造、安装和运行的要求下，进行某一机组的变工况热力计算，掌握汽轮机热力计算的原理、方法和步骤。
（2）在尽可能考虑制造、安装和运行的要求下，进行某一机组的变工况热力计算，掌握汽轮机热力计算的原理、方法和步骤。
（3）通过课程设计对电站汽轮机建立整体的、量化的概念，掌握查阅和使用各种设计资料、标准、手册等参考文献的技巧。
（4）培养综合应用书本知识、自主学习、独立工作的能力，以及与其他人相互协作的工作作风。
二、课程设计内容以某种型号的汽轮机为对象，在已知结构参数和非设计工况新蒸汽参数和流量的条件下，、进行通流部分热力校核计算，求出该工况下级的内功率、相对内功率等全部特征参数，并与设计工况作对比分析。
主要计算工作如下：（1）设计工况下通流部分各级热力过程参数计算。
对径高比小于6的级，在最终计算结果中，用近似公式估算出叶根处的反动度。
（2）轴端汽封漏汽量校核计算。
（3）与设计工况的性能和特征参数作比较计算。
三、整机计算步骤将该型汽轮机的通流部分划为高、中压缸和低压缸2个计算模块，我们2人为一组，一人采用顺算法计算高、中压缸，另一人采用逆算法计算低压缸。
2人协同工作，共同商定计算方案和迭代策略。
本人进行的是高、中压缸的顺算计算。
为了便于计算，作出如下约定：（1）各级回热抽汽量正比于主蒸汽流量；（2）门杆漏气和调门开启重叠度不计；（3）余速利用系数参考值为：调节级后的第一压力级、前面有抽汽口的压力级利用上一级余速的系数为0.4，其它压力级为0.8；（4）对径高比小于6的级，在最终计算结果中，用近似公式估算出叶根处的反动度；（5）第一次计算，用弗留各尔公式确定调节级后压力；（6）对径高比小于6的级，在最终计算结果中，用近似公式估算出叶根处的反动度。
汽轮机简介N300-16.7/537/537汽轮机设计参数本机组是按照美国西屋公司的技术制造的300MW亚临界、中间再热式、高中压合缸、双缸双排汽、单轴凝汽式汽轮机。
汽轮机介绍之中压主汽门及液压控制部分
中压主汽门及液压控制部分
一、中压主汽门
中压主汽门装于再热器到汽轮机中压缸间的管道中，两只中压主汽门各自装于三只恒力弹簧支架上，这些支架用螺栓联结并浇灌在基础上。
该阀是由籍摇臂悬挂于轴的阀碟所组成。
轴经连杆和活塞杆相连接，连杆设计成当活塞向上移动时能将阀打开到全开位置，活塞向下时到关闭位置。
任何时候，压缩弹簧都有一关闭力作用于阀门，它作用在活塞上以提供一正向关闭力。
阀碟处有内旁路连接，如果需要打开阀门时阀碟两侧的蒸汽压力可以被平衡。
二、液压控制部分（油动机）
中压主汽门由油动机操纵，它装在每个中压主汽门弹簧箱上，它的活塞杆与中压主汽门活塞杆直接相连。
因此，活塞向上运动开启阀门，向下运动关闭阀门，执行机械属于开关型，阀门只在全开和全关两个位置工作，油动机是单侧作用的，提供的力是开汽门，关汽门靠弹簧力。
油动机的主要部件是油动机的主要部件是油缸、控制块、电磁阀、快速卸荷阀、位移差动变送器（LVDT）、截止阀、逆止阀以及滤网等组成。
控制块是用来将所有的部件安装及连接在一起，它也是所有电气接点及液压接口的连接件。
冲动式低压缸设计汽轮机课程设计说明
冲动式低压缸设计汽轮机课程设计说明1引言1.1汽轮机简介汽轮机是以蒸汽为的旋转式热能动力机械，与其他原动机相比，它具有单机功率大、效率、运行平稳和使用寿命长等优点。
汽轮机的主要用途是作为发电用的原动机。
在使用化石燃料的现代常规火力发电厂、核电站及地热发电站中，都采用汽轮机为动力的汽轮发电机组。
汽轮机的排汽或中间抽汽还可用来满足生产和生活上的供热需要。
在生产过程中有余能、余热的工厂企业中，还可以应用各种类不同品位的热能得以合理有效地利用。
由于汽轮机能设计为变速运行，所以还可用它直接驱动各种从动机械，如泵、风机、高炉风机、压气机和船舶的螺旋桨等。
因此，汽轮机在国民经济中起着极其重要的作用。
1.2 600MW汽轮机课程设计的意义电力生产量是衡量一个国家经济发展水平的重要标志之一。
电力工业为国民经济各个领域和部门提供电能，它的发展直接影响着国民经济的发展速度，因此，必须超前发展。
装机容量从1949年占世界第25位，到如今的世界前列。
电力事业发展的宏伟目标，要求汽轮机在容量和效率方面都要上一个新的台阶，在今后的一段时间内，我国火电的主力机组将是300MW—600MW亚临界机组，同时要发展超临界机组。
1.3汽轮机课程设计要求：1）汽轮机为基本负荷兼调峰运行2）汽轮机型式：反动、一次中间再热、凝汽式1.4设计原则根据以上设计要求，按给定的设计条件，选取有关参数，确定汽轮机通流部分尺寸，力求获得较高的汽轮机效率。
汽轮机总体设计原则为在保证机组安全可靠的前提下，尽可能提高汽轮机的效率，降低能耗，提高机组经济性，即保证安全经济性。
承担基本负荷兼调峰的汽轮机，其运行工况稳定，年利用率高。
设计中的计算采用电子表格来计算，绘图采用手绘图,计算表格和附图统一见附录。
2 汽轮机结构与型式的确定2.1汽轮机参数、功率、型式的确定2.1.1 汽轮机初终参数的确定常规超临界机组的主蒸汽和再热蒸汽温度为538℃～560℃，典型参数为24.2MPa/566℃/566℃，对应的发电效率约为41%。
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题目：600MW超临界汽轮机通流部分设计（中压缸）***名：***院（系）名称：能源与动力工程班级: 热能与动力工程03-03班***师：***2006 年11 月能源与动力工程学院课程设计任务书热能动力工程专业036503班课程名称汽轮机原理题目600MW超临界汽轮机通流部分设计（中压缸）任务起止日期：2006年11 月13 日~ 2006年12 月4 日学生姓名丁艳平2006年12月4日指导教师谭欣星2006年11月5日教研室主任年月日院长年月日能源与动力工程学院2. 此任务书最迟必须在课程设计开始前三天下达给学生。
600MW超临界汽轮机通流部分设计（中压缸）摘要本文根是根据给定的设计条件,确定通流部分的几何尺寸,以求获得较高的相对内效率。
设计原则是保证运行时具有较高的经济性；在不同的工况下工作均有高的可靠性；同时在满足经济性和可靠性要求的同时，考虑了汽轮机的结构紧凑，系统简单，布置合理，成本低廉，安装与维修方便，心以及零件的通用化和系列化等因素。
主要设计过程是：分析与确定汽轮机热力设计的基本参数，选择汽轮机的型式，配汽机构形式，通流部分及有关参数；拟定汽轮机近似热力过程曲线，并进行热经济性的初步计算；根据通流部分形状和回热抽汽点的要求，确定中压级组的级数并进行各级比焓降的分配，对各级进行详细的热力计算，确定汽轮机实际热力过程曲线，根据热力计算结果，修正各回热汽点压力以符合热力过程曲线的要求，并修正回热系统的热平衡计算，汽轮机热力计算结果。
目录摘要 (1)第一章:汽轮机热力计算的基本参数 (2)第二章:汽轮机蒸汽流量的初步计算 (3)第三章:通流部分选型 (9)第四章::压力级比焓降分配及级数确定 (10)第五章:汽轮机级的热力计算 (14)第六章;高中压缸结构概述 (17)第七章:600MW汽轮机热力系统 (19)第八章:总结 (20)参考文献 (23)第一章汽轮机热力计算的基本参数主蒸汽压力24.2MPa主蒸汽温566℃转速 3000r/min给水温度 284℃额定功率 600MW高压缸排汽压力 4.23 MPa中压缸进汽量 1415.73t/h设计参考机型:CLN600-24.2/566/566型超临界参数、一次中间再热、单轴、三缸、四排汽反动式汽轮机第二章 汽轮机蒸汽流量的初步计算一． 近似热力过程曲线的拟定。
（一） 进排汽机构及连接管道的各项损失。
（二） 汽轮机相对内效率的估算取%91=i η（三） 汽轮机近似热力过程的拟定0点：MPa P 2.240=， 5660=t ，MPa P 968.00=∆，MPa P 232.230='，查表得：kg kJ h /78.33980=。
过0点做等比熵线交高压缸排汽压力4.23MPa 等压线于2‘点，查表得：kg KJ h /05.29192='。
由此得：kg KJ h h h mact /73.47920='-='∆）（！，kg KJ h h mac t mac i /55.43611='∆=∆）（η 得2点，考虑损失r P ∆，得3点；MPa P 849.33=， 5663=t 。
查表得：kg KJ h /19.35983=考虑损失'∆r P ，得4点。
过3点做等比熵线交低压缸排汽压力4.9KPa 等压线于3点，查表得：kg KJ h /02.22233='，由此得：kg KJ h h h mact /17.1375332='-='∆）（，kg KJ h h mac t mac i /4.125122='∆=∆）（η。
可知：整级的理想比焓降：kg KJ h h h mac t mac t mac t /9.18542='∆+'∆='∆）（）（）（！整级有效比焓降：kg KJ h h h mac i mac i mac i /168821=∆+∆=∆ 由此得排汽点6，考虑末级余速损失2c h ∆，kg KJ h h macic /67.32168802.02=⨯=∆=∆）（ξ得动叶后蒸汽状态点5，连接4、5，在中间点7‘处，沿等压线下降约7kJ/kg 得7点，用光滑曲线连接点4、7、5，初步完成热力过程曲线的拟订。
二． 汽轮机总进汽量的初步估算()D m h P D gmi te∆+'∆=ηηηmax 06.3取%91=i η，%99=m η ，%99=g η，2.1=m ，0%3D D =∆，MW P e 600000= ，()kg kj h t/9.1854max ='∆则h t D /22.16150=三． 回热系统的热平衡初步计算 （一） 回热抽汽压力的确定 1．除氧器的工作压力根据SDJ1-80《火力发电厂设计技术规程》规定，本机组及大容量机组易采用滑压除氧器，作为独立一级回热加热器，使回热分配接近最佳值。
额定工况时，除氧器工作压力为1.01Mpa 。
2.回热抽汽压力的确定回热抽汽点的不同以及各抽气点抽汽量的不同，会造成循环效率的不同。
提高回热抽汽循环系统节能效果的重要原则：高品位（即处于高热焓，低熵值蒸汽状态）处不抽汽或少抽汽，低品位处则尽可能地多抽汽由此确定中压缸的两级抽汽：一段抽汽从中压缸4段抽汽口抽出，供给3号高压加热器；一段抽汽从中压缸6段抽汽口至抽汽总管，然后再由总管上引出三路，分别供给出氧器、给水泵驱动汽轮机和辅助蒸汽系统。
额定工况时，除氧器工作压力 1.01MPa ，对应的饱和水温度180.3℃，考虑到非调节抽汽随负荷变化的特点，取除氧器的回热抽汽压力为1.06MPa 。
因低加进口水温33℃，根据给水温度fw t =284℃可得1号高加给水温为275℃ 。
则每级平均温升约为(275-33)/83≈30℃。
则低加级数Z=(180.3-33)/30≈5，去除氧器一台，则系统有四台低压加器。
高压级数Z=(275-180.3)/30≈3，则系统有三台高压加热器。
（二）回热系统的热平衡初步估算 1.加热器汽水参数根据给水温度284℃,可得1号高加给水出口水温275.1℃,且除氧器出口水温180.3℃,根据等温升分配原则选择各加热器出口水温。
根据各加热器的出口水温及出口端差,可得加热器疏水温度t t t w δ+='2,查得t l ′对应的饱和压力Pe ′—加热器的工作压力,考虑抽汽管压损后确定各级回热抽汽压力Pe 。
在拟定的近似热力过程曲线上求出各回热抽汽的焓值。
说明：（1）加热器端差愈小，机组的热经济性降低也愈小，效益越大。
（2）不合理的抽汽管压降和加热器端差会带来汽轮机高压抽汽增加，低压抽汽减少的不利趋势，从而导致汽轮机热经济性降低。
（3）配用高压除氧器，既可防止除氧器自生沸腾，又可减少高压加热器数目，节约钢材和初投资，而且有利于除氧效果。
（4）将中压缸4段抽汽用作除氧器汽源，可以避免高加疏水造成除氧器自生沸腾，同时提高除氧器后给水温度，充分利用该段抽汽的加热热量，有利于提高系统效率。
2．各级加热器回热抽汽量计算（1）H3高压加热器确定各级加热器的效率98.0=h η，高加给水量D fw =1611.22t/h ，先不考虑漏入H 3高压加热器的那部分轴封漏汽量△D 12以及上级加热器H 3流入本级加热器的疏水量△D 12，则该级加热器的计算抽汽量为：h t h h h h D D h ee w w fw e /475.8398.0)75.91732.3403()5.7797.905(22.1611)()(33233=⨯--⨯='--='∆η考虑上级加热器疏水流入H 3高压加热器并放热可使本级抽汽减少的相当量为：h t h h h h D D e e e ee e e /352.875.91732.3403)75.91722.1105(73.110)(333222=--⨯='-'-'∆=∆ 考虑前轴封一部分漏汽量△D 12漏入本级加热器并放热可使本级回热抽汽量减少的相当量为：h t h h h h D D e e el e l /265.1475.91732.3403)75.91752.3281(15)(333122=--⨯='-'-∆=∆ l h —轴封漏气比焓值，相当于调节级后汽室中蒸汽比焓则本级高压加热器H 3实际所需回热抽汽量为：h t D D D D e l e e e e /585.60265.14352.8457.832233=--=∆-∆-'∆=∆（2）除氧器除氧器为混合式回热器，根据热平衡图，列除氧器热平衡方程式和质量平衡方程式。
{()fwe e e ed l l cw ed fw w w e l l e e e ed ed D D D D D D D D h D h D h D D D D D h D =∆+∆+∆+∆+∆+∆+'=+'∆+∆+∆+∆+∆+∆23121321321代入已知数据，整理得： {032.1322375.9663837.90528.3178=+∆=+∆cw ed cw ed D D D D故：除氧器抽汽量h t D ed /683.101=∆ 凝结水量h t D cw /394.1220=说明：由于除氧器是混合式加热器，其加热效率最高，因此其回热系统在除氧器分配的抽汽量比较大，有利于系统效率的提高。
3．流经汽轮机各级组的蒸汽流量及其内功率的计算对于中压缸部分： 第三级组：h t D D D e /67.1423223=∆-=mw h h D p e e i 632.1656.3)(3233=-=第四级组：h t D D D e /085.1363334=∆-=mw h h D p ed e i 178.856.3)(344=-=中压缸排汽参数： 排汽温度：372℃ 排汽压力：1.08MPa 排汽比焓：3205KJ/Kg 排汽量：1253.504t/h第三部分通流部分选型一．排汽口数和末级叶片根据汽轮机功率确定排汽口数和末级叶片一般末级叶片应使经高比θ=d/l≥7，轴向排汽速度C2a x≤300m/s。
二．配汽方式和调节级选型1．采用喷嘴配汽，通过改变调节级的工作面积来改变蒸汽流量。
2．为获得较高的热效率，采用单列调节级，其级效率约0.7—0.8。
三．压力级设计特点对于中压级组，由于无湿汽损失，且工作在过热蒸汽区，蒸汽流过高压级组膨胀后容积流量较大，各级的叶高损失和漏汽损失相对较小，级给内各级效率较高，可设计成有适中高度，光滑变化的通道形状。
中压非调节级的速度比a =0.46-0.50;为保证设计工况下叶片根部不吸汽不漏汽，选用根部反动度Ωr=3%--5%。