雨棚设计计算书
钢雨棚计算书
钢结构雨篷设计计算书一、计算依据：1.《建筑结构荷载规范》2．《钢结构设计规范》GB50017-20153．《建筑抗震设计规范》4．《钢雨篷（一）》07SG528-1图集二、计算基本参数:1．本工程位于xx市，基本风压ω0=0.750(kN/m2)，考虑到结构的重要性,按50年一遇考虑乘以系数1.0，故本工程基本风压ω=1.0x0.75=0.75(kN/m2)。
2. 地面粗糙度类别按B类考虑，风压高度变化系数取 5.0米处（标高最高处），查荷载规范知，取:?z=1.00，对于雨篷风荷载向上取μs=-2.0，向瞬时风压的阵风系数βz=1.70 。
3. 本工程耐火等级二级，抗震设防六度。
三、结构平面布置结构平面布置图：初步估计主梁采用：HN400×200×8×13次梁采用：HN250×125×6×9拉压杆采用：Φ152×5.0钢材均采用Q235级钢四、荷载计算1、风荷载垂直于雨篷平面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算：W k = ?z ?s ?z Wo ················(1.1)式中: W k ---风荷载标准值(kN/m2)；?z---瞬时风压的阵风系数；βz=1.70?s---μs=-2.0，向下取μs=1.0。
?z---风荷载高度变化系数；按《建筑结构荷载规范》GB5009-2012取值μz=1.0；W o---基本风压(kN/m2) ，查荷载规范，北海市风压取 W o =0.750(kN/m2)正风：Wk+=1.70×1.0×1.0×0.75=1.28 kN/m2负风：Wk-=1.70×（-2.0）×1.0×0.75=-2.55 kN/m2简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.08×1.1=5.59㎡正风时，W k1=1.28×5.59=7.12 kN/m负风时，W k2=-2.55×5.59=-14.25kN/m2、恒荷载，正风时，雨篷玻璃永久荷载0.8 kN/m2，负风时取0.3 kN/m2。
悬挑雨棚设计计算书
厂房雨棚结构设计计算书一、工程概况本设计是雨棚结构设计，为组合梁悬挑结构，悬挑宽度3.7米，根部为锚固端。
根据实际使用情况，荷载计算不考虑风载；只考虑重力荷载及雨棚雪荷载。
单元格计算宽度按照1m计算。
二、荷载计算1、雪荷载标准值S k =μz S 0=0.3 KN/m22、恒载铝塑板：45.7*2=0.0914 KN/m2钢龙骨及支撑=0.19 KN/m260*30*2方管龙骨：3.7m*2*2.826kg/m=20.90kg30*30*2方管龙骨：15.9m*1.884kg/m=29.96kg相当于均布荷载q=0.0194+（20.9+29.96）*10/1000/3.7=0.157 KN/m2三、荷载组合计算雪荷载按洞口面积占构架轮廓面积的比率取0.7的系数折减并按照均布荷载计算。
恒+活（雪）：q=1.2*0.157+1.4*0.3*1=0.608 KN/m四、内力计算1、内力计算模型见附图1。
按照悬臂梁弯矩计算公式：最大弯矩M max=-1/2 ql2=-0.5*0.608*3.72=4.16KN*M最大剪力V max= ql=0.608*3.7=2.25KN五、截面验算60*30*2组合钢梁有关截面特性计算结果如下：断面面积：A=3.44cm2 *2=6.88 cm2截面惯性距（单根龙骨）I0=（60*303-56*263）/12=52978.7mm4I x=2（I0+A*y2）=2（52978.7+344*200*200）=2.76*107 mm4截面抵抗距I x=2.76*107/215=1.28*105mm31、梁强度验算σMAX=M max/（γ*w）=4.16*106/（1.05*128*103）=30.95<[f]=215满足要求。
τmax= V max/A=2.25*1000/688=3.27<[τ]=125N/mm2满足要求。
2、梁刚度验算：根据扰度变形有关计算公式梁变形f=ql4/（8*E*I）=0.125*0.608*37004/（206*1000*2.76*107）=25.05mm<37mm=l*1/100 满足要求。
钢雨棚计算书
钢结构雨棚设计计算书一、计算依据：1.《建筑结构荷载规》2．《钢结构设计规》GB50017-20033．《玻璃幕墙工程技术规》4．《建筑抗震设计规》二、计算基本参数: 1．本工程位于市，基本风压ω0=0.700(kN/m2)，考虑到结构的重要性,按50年一遇考虑乘以系数1.1，故本工程基本风压ω=1.1x0.7=0.77(kN/m2)。
2. 地面粗糙度类别按C类考虑，风压高度变化系数取5.0米处（标高最高处），查下页表1-1知，该处风压高度变化系数为：μz=0.74。
依据《玻璃幕墙工程技术规》，风荷载体形系数，对于挑檐风荷载向上取μs=2.0，瞬时风压的阵风系数βz=2.25 。
3. 本工程耐火等级一级，抗震设防七度。
三、结构受力分析该处雨棚是以钢架作为承重结构的悬臂体系。
四、设计荷载确定原则:作用于垂直雨棚平面的荷载主要是风荷载、地震作用及雨棚结构自重，其中风荷载引起的效应最大。
在进行雨棚构件、连接件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值；进行位移和挠度计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。
1、风荷载根据《玻璃幕墙工程技术规》，垂直于雨棚平面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算：W k = βz μs μz Wo ················(1.1)式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2)；βz---瞬时风压的阵风系数；βz=2.25μs---风荷载体型系数；向上取μs=2.0μz---风荷载高度变化系数，并与建筑的地区类别有关；按《建筑结构荷载规》GBJ9-87取值；W o---基本风压(kN/m2) 按《技术要求》W o =1.1x0.700=0.770(kN/m2)按《玻璃幕墙工程技术规》要求，进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw= 1.4表1-1即风荷载设计值为： W= γW W K = 1.4W K ··············(1.2)2、地震作用雨棚平面外地震作用标准值计算公式如下： qEK =βE αmax GkA·················(1.3)雨棚平面地震作用标准值计算公式如下： PE =βE αmax G ·················(1.4)式中, qEK 为垂直雨棚平面的分布地震作用；(kN/m2) PE 为平行于雨棚平面的集中地震作用；(kN) βE 为地震动力放大系数；取βE=3.0αmax 为水平地震影响系数最大值；取αmax=0.08（7度抗震设计） G 为幕墙结构自重(kN)Gk A 为单位面积的幕墙结构自重(kN/m2) ；取GkA=0.4kN/m2按规要求，地震作用的分项系数取γE= 1.3，即地震作用设计值为：qE=γEqEK = 1.3 qEK ·············(1.5)3、雨棚结构自重按规要求，幕墙结构自重的分项系数取γG=1.2。
雨棚计算书
kbs 1.0
pbs_Q345 0.67 pa_Q235 py_Q235 345.05MPa
Pbs_Q345 nkbsdf t2pbs_Q345 828.12kN
Fs
0.13
Pbs_Q345
The factored shear resistance of pin PASS
风压高度变化系数： 阵风系数： 风荷载作用区域类别： 局部体型系数： 构件从属面积：
μz 0.694 βgz 2.018 windzone "悬挑" μsl.1 2 A 1m2 1 m2
构件局部体型系数： 室内局部体型系数： 局部体型系数计算值： 风荷载标准值： 考虑风荷载最小限值：
(refer to BS5950-1-2000 Page136 6.5.3.3)
Pbs 0.8Yb_A4df tn 432kN Fs 0.25 Pbs
Check bearing capacity of steel panel (refer to BS5950-1-2000 Page136 6.3.3.3)
Fy_1 A_1
46.03MPa
τf_1
Fz_1 A_1
7.63MPa
E43焊条设计强度 沿y轴拉力 沿Z轴剪力 绕X轴弯矩 绕X轴抵抗矩 截面面积 正应力
剪应力
fpf_1 σf_12 3τf_12 47.89MPa
fpf_1 0.3
<1
ffw
锚板校核
等效应力 满足要求
1 雨篷校核
1）基本描述
由于主体结 构变化，雨棚结构有 所变化，请顾问重新 审查
整体模型如下图所示，模型采用sap2000 chinese2010 钢结构规范设计。所有约束点均采用铰约束.
雨棚计算书
钢筋场雨棚棚检算书1.钢筋场雨棚设计：雨棚采用轻钢屋面结构，共设4跨，跨度22.5m，进深25m。
立柱间距6.25m。
立柱采用,160mm φ厚度的钢管。
纵梁采用22号工字钢。
屋面拱架采用钢管桁架，屋面板采用蓝色钢板。
立柱基础利用混凝土料仓隔墙,立柱与基础连接采用地脚螺栓连接．立柱顶部与纵梁采用焊接连接．具体布置形式见附图． mm 850Φ20C 2.雨棚检算：主要验算雨棚的抗风性能即立柱抗拔能力，是否能满足要求。
选取雨棚侧面一个立柱间距进行检算。
①采用ANSYS 进行模型建立：钢管柱可简化为梁（beam3）；其实常数(Real)：222220038.0))008.0216.0(16.0(4141592654.3)(4m d D A =×−−×=−×=π4544441060)144.016.0(32)(32m d D I −×=−×=−=ππm h 16.0=②主拱架采用梁单元BEAM3，内部连杆采用杆构件单元link1参数如下： 主拱架：222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4m d D A =×−−×=−×=π4744441046.2)044.005.0(32)(32m d D I −×=−×=−=ππm h 05.0=内部连接杆： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4m d D A =×−−×=−×=π③材料参数：弹性模量： MPa EX 11102×=泊松比：17.0=ν④约束：钢管柱底部简化为固定端约束。
⑤荷载计算：a.桂林地区基本风压值为：2/35.0m kN侧面的立柱一个间距内风线荷载：m kN w /188.252.635.0=×= 雨棚顶部风荷载kN 74.22.152.635.0=××=ω ⑥模型图：3.计算模式：采用static-anlsy 模式进行计算，计算结果如下图： ①弯矩图：②剪力图：③轴力图：④支座反力计算结果列表：NODE FX FY MZ 95 1382.4 103.91 -6263.8 103 10102. -103.91 -23684.4.结果分析：①钢管柱最大正应力检算：由弯矩图可知，钢管柱端部的最大弯矩为。
钢雨棚计算
钢结构雨篷设计计算书一、计算依据：1.《建筑结构荷载规范》2．《钢结构设计规范》GB50017-20033．《建筑抗震设计规范》4．《钢雨篷（一）》07SG528-1图集二、计算基本参数: 1．本工程位于xx市，基本风压ω0=0.750(kN/m2)，考虑到结构的重要性,按50年一遇考虑乘以系数1.0，故本工程基本风压ω=1.0x0.75=0.75(kN/m2)。
2. 地面粗糙度类别按B类考虑，风压高度变化系数取5.0米处（标高最高处），查荷载规范知，取: z=1.00，对于雨篷风荷载向上取μs=-2.0，向瞬时风压的阵风系数βz=1.70 。
3. 本工程耐火等级二级，抗震设防六度。
三、结构平面布置结构平面布置图：初步估计主梁采用：HN400×200×8×13次梁采用：HN250×125×6×9拉压杆采用：Φ152×5.0钢材均采用Q235级钢四、荷载计算1、风荷载垂直于雨篷平面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算：W k = βz μs μz Wo ················(1.1)式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2)；βz---瞬时风压的阵风系数；βz=1.70μs---风荷载体型系数；参照07GSG528-1图集说明5.1.4条，向上取μs=-2.0，向下取μs=1.0。
μz---风荷载高度变化系数；按《建筑结构荷载规范》GB5009-2012取值μz=1.0；W o---基本风压(kN/m2) ，查荷载规范，北海市风压取 W o =0.750(kN/m2)正风：Wk+=1.70×1.0×1.0×0.75=1.28 kN/m2负风：Wk-=1.70×（-2.0）×1.0×0.75=-2.55 kN/m2简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.08×1.1=5.59㎡正风时，W k1=1.28×5.59=7.12 kN/m负风时，W k2=-2.55×5.59=-14.25kN/m2、恒荷载07GSG528-1图集说明5.1.1条，正风时，雨篷玻璃永久荷载0.8 kN/m2，负风时取0.3 kN/m2。
很实用的雨篷计算(范例)
长沙运达综合体幕墙工程瑞吉酒店雨篷计算运达中央广场瑞吉南面雨篷系统计算书设计：校对：审核：批准：中国建筑装饰集团有限公司二零一四年九月目录瑞吉酒店雨篷系统计算 (1)§1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m] (1)§2、雨篷8+1.52PVB+8mm夹胶玻璃面板计算 (3)§3、雨篷支撑钢架结构计算 (6)§4、雨篷支撑钢架结构固定钢梁计算 (14)§5、雨篷支撑钢架结构固定钢梁焊缝强度计算 (19)瑞吉酒店雨篷系统计算§1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m]雨篷系统分析包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃和3mm 厚铝单板作饰面材料，为保守计算，按玻璃和铝单板自重平均值取，该部位最大计算标高5.0m ，玻璃区域单位面积自重为0.250kN/m 2（该值包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃、3mm 铝单板、辅助型材及其它连 接附件，即在8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃的单位面积自重的基础上考虑1.2倍的系数，但不包括支撑钢结构本身的自重，支撑钢结构本身的自重0.30 N/m 2）。
1.1、风荷载计算根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012，，对于粗糙度为B 类的地区，该处的风压高度变化系数为μz =1.0，阵风风压系数βgz =1.7。
（1）、负风压风荷载体型系数取-1.3时的风荷载（用于顶部面板，为保守计算现取值-1.3）：根据载荷确定的有关公式可得：=-1.70×1.0×1.3×0.35 =-0.774(kN/m 2)=-1.4×0.774=-1.083(kN/m 2)（2）、正风压风荷载体型系数取+1.3时的风荷载（作用于顶部面板，由于雨棚属于悬挑结构，为保守计算现取值+1.3）：=1.70×1.0×1.3×0.35 =0.774(kN/m 2)=1.4×0.774=1.083(kN/m 2)0w w s z gz k μμβ=w 0w w s z gz k μμβ=w1.2、雪荷载计算根据现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2012和《长沙地方规范》取值： 0.7 kN/m 2。
雨棚计算书
nsys计算-钢结构玻璃雨篷计算书第一部分、雨篷计算第一章、雨篷面板计算一、计算说明玻璃雨篷面板选用5+5钢化夹胶玻璃。
参数如下：计算标高：3.6m玻璃分格： a×b=3.7 ×4.82 m a：玻璃分最大格短边 b：玻璃最大分格长边设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算 1、雨篷构件重量荷载雨篷钢构件自重由ANSYS有限元计算程序自动加载，这里只计算雨篷玻璃自重。
GAK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃采用5+5 GAK=（8+8）×10-3×25.6=0.410 KN/m2GGK：考虑各种零部件后的雨篷构件自重面荷载标准值 GGK=0.6 KN/m2GG: 考虑各种零部件后的雨篷构件自重面荷载设计值自重荷载分项系数：1.2 GG =1.2×GGK=1.2×0.60 =0.72 KN/m2 2、雪荷载作用 S0: 基本雪压 0.4 KN/㎡按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值μr:积雪分布系数1.0按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001 表6.2.1第1项取值 SK: 雪荷载标准值 SK =μr×S0 =0.4 KN/m2S: 雪荷载设计值 S =1.4×SK =0.56 KN/m2 3、风荷载作用（负风压）WK：作用在雨蓬上的风荷载标准值βgz：瞬时风压的阵风系数， 2.3686按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.5.1条取值μs：风荷载体型系数， -2.0按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第7.3.3条取值μZ：风荷载高度变化系数，0.74 按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.2.1条取值W0：基本风压,0.45 KN/m2按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值 WK：风荷载标准值βgz：瞬时风压的阵风系数， 2.3686按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.5.1条取值μs：风荷载体型系数， -2.0按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第7.3.3条取值μZ：风荷载高度变化系数，0.74 按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.2.1条取值W0：基本风压,0.45 KN/m2按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值 WK：风荷载标准值 WK =βgzμs μz W0=2.3686×(-2.0)×0.74×0.45=-1.5775 KN/m2（方向垂直向上） W：风荷载设计值R：风荷载作用效应的分项系数，1.4 W=γ·Wk=1.4×（-1.5775）=-2.2085 KN/三、荷载效应组合1、由负风荷载效应控制的组合（向上）rG: 重力荷载分项系数，《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条规定：对结构的倾覆、滑移或飘浮验算，应取0.9 rW ：风荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条取1.4 ψW：风荷载组合系数 GK：重力荷载标准值 WK：风荷载标准值组合标准值： qK =GK+ψW·WK=0.6+1.0×(-1.5775) =-0.9775 KN/m2组合设计值： q =rG GK +ψW·rW·WK=0.9×0.6+1.0×1.4×（-1.5775） =-1.6685 KN/m22、由自重荷载效应控制的组合（向下） rG: 重力荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001规定取1.35 rs：雪荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条取1.4 ψs：雪荷载组合系数 GK：重力荷载标准值SK：雪荷载标准值 SK =μr×S0 =0.4 KN/m2荷载组合：雨篷活荷载按q活 =0.5 KN/m2计算，活荷载大于雪荷载，验算时取恒载+活载载。
雨篷(yp)设计计算书
雨篷(YP1)设计计算书1: 已知条件（1）雨蓬设计图：(2):设计原始数据：过梁截面宽度b=240mm,截面高h=500mm,净跨度ln=4000mm,总跨度l=6300mm,悬挑板挑出长度sb =1500mm,宽度sl=5900mm,根部厚度sd=150mm,端部厚度se=80mm,板下沉高度ss =100mm,梁上墙体高度wh=200mm,墙上恒载标准值wQ=0.50kN/m,墙体自重wR =22kN/m3,板活载标准值cQ=0.70kN/m2,混凝土强度等级C25,梁主筋设计强度fy =300Mpa,板主筋设计强度fys=360Mpa。
2:荷载计算（1）：集中检修荷载：（作用在1m板宽）标准值：Fk=1.0 KN设计值：F=1.4X1.0=1.4 KN(2)：均布恒载载：（取1m为计算单元）平均板厚：（0.08+0.15)/2=0.115 m粉刷：（考虑20mm): 0.02X20X1.0=0.4 KN/m恒载标准值：Qk=0.115X25X1.0+0.4=3.275 KN/m恒载设计值：Q=1.35X3.275= 4.42 KN/m(3): 均布活荷载：P=1.4X0.7= 0.98 KN/m3:雨蓬板计算模型：（1）：板抗剪：按规范，取悬挑长度1500的1/10 即：150厚；板抗剪构造满足。
（2）：板受弯计算:单位宽度挑板在墙外边缘截面产生的弯矩M= FL+ ½(Q+P)L²=1.4×1.5+0.5×(4.42+0.98)×1.5×1.5=8.175 KN.m板截面宽度b=1000mm,高度h=150mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a 's =15mm,受拉钢筋合力点到截面近边缘距离a s =15mm,混凝土强度等级C25,纵向受拉钢筋强度设计值f y =360MPa,纵向受压钢筋强度设计值f 'y =360MPa,非抗震设计,截面设计弯矩M=8.18kN ·m ,截面上部受拉。
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需要对玻璃的应⼒和挠度进⾏校核。
计算⾼度为5.7m 。
1）恒载：kpa 41.0016.06.25=?=GK G考虑到其他构件，玻璃⾯板⾃重⾯荷载标准值取：kpa 51.0=GK G 玻璃⾯板⾃重⾯荷载设计值：kpa 612.02.151.0=?=G G 线荷载：N/m 03.102.251.0K =? 2）雪荷载作⽤S S 0: 基本雪压 0.4 KN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4取值 µr :积雪分布系数1.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 表6.2.1第1项取值 S K : 雪荷载标准值 S K =µr ×S 0 =0.40 KN/m 2 S: 雪荷载设计值 S K =1.4×S 0 =0.56 KN/m 2 r S ：雪荷载分项系数，取r S =1.4按《玻璃幕墙⼯程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条线荷载：N/m 808.002.24.0K =? 3）风荷载作⽤Wβgz ：阵风系数，取βgz =1.86按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1µS ：风荷载体型系数，取µS =-2.0，因构件丛属⾯积2.02×3.4=6.868 m 2〈 10m 2，84.0868.6log =负风压时：66.1]84.0)0.28.00.2(0.2[)(1-=?-?+-=A s µ 正风压时：0.1)(1=A s µ按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）第7.3.3条 µZ ：风压⾼度变化系数，取µZ =1.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1 W 0：作⽤在幕墙上的风荷载基本值 0.45 KN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年⼀遇） W K ：作⽤在幕墙上的风荷载标准值负风压时：W K1=βgz ·µS ·µZ ·W 0=1.86×1.66×1.0×0.45=1.39KN/m 2 正风压时：W K2=βgz ·µS ·µZ ·W0=1.86×1.0×1.0×0.45=0.837KN/m 2 取正风压时的风荷载：W K2=1.0 KN/m 2 负风压线荷载：N/m 81.202.239.1K =? 正风压线荷载：N/m 02.202.20.1K =? 4）活荷载H活荷载为0.5 KN/m 2的均布荷载。
钢结构雨棚计算书范本
钢结构雨棚计算书范本
1. 引言
在建筑工程中，钢结构雨棚是一种常见的构筑物，具有承载荷载、遮挡风雨等功能。
本文将根据典型的钢结构雨棚设计要求，提供一份计算书范本，以指导工程师进行钢结构雨棚的设计计算。
2. 荷载计算
2.1 风荷载计算
根据《建筑结构荷载规范》，钢结构雨棚的风荷载计算应考虑风速、风向等因素。
采用公式：
$$F_{wind} = C_f \\times A \\times P$$
其中，F wind为风荷载，C f为风压系数，A为风压面积，P为大气压。
2.2 雨荷载计算
雨荷载为钢结构雨棚在雨天积聚水的重量，根据设计排水能力计算。
3. 结构计算
钢结构雨棚的结构计算主要包括主梁、次梁、支撑等元件的受力分析和强度验算。
按照受力平衡原理和钢结构设计规范计算各构件的截面尺寸及钢材强度要求。
4. 连接设计
钢结构雨棚的连接设计需要考虑连接件的承载能力和连接方式的可靠性。
根据设计荷载和构件受力情况，选择适当的连接方式和规格，并计算连接件的极限承载能力。
5. 其他要求
除上述要素外，钢结构雨棚设计还需考虑防腐防锈、防雷、抗震等特殊要求，
确保钢结构雨棚在使用过程中安全可靠。
结语
通过本文提供的钢结构雨棚计算书范本，设计人员可以遵循其中的步骤和方法，进行钢结构雨棚的设计计算工作，确保结构的安全稳定性。
愿本文对您有所帮助！。
挑板雨篷计算书
1-a/b处雨篷计算书已知：此处框架梁兼做雨篷梁，bxh=250mmx600mm,混凝土强度等级C30，纵筋采用Ⅲ级（HRB400）钢筋，箍筋采用Ⅲ（HRB400）级，雨棚板外挑1.2m，如图解：1、雨棚板的计算雨棚板的计算取1m板宽为计算单元。
板厚取1200/12=100mm1）荷载计算恒荷载：20厚水泥砂浆面层0.02x1x20=0.4 kN／m板自重 0.1x1x25=2.5 kN／m12厚纸筋灰板底粉刷0.012x1x16=0.19 kN／m均布荷载标准值gk=0.4+2.5+0.19=3.09 kN／m均布荷载设计值g=1.2x3.09=3.708 kN／m集中荷载(翻边)设计值F=1.2x（0.3x0.1x25+0.02x0.4x20x2）=1.284kN检修集中荷载（作用在板端）设计值Q=1.4x1.0=1.4 kN／m2）内力计算Mg=gl2/2+Fl=3.708x1.2x1.2/2+1.284x1.2=4.211 kN·mM=QL=1.4X1.2=1.68 kN·mM= Mg+ Mq=4.211+1.68=5.891 kN·m3）配筋计算雨篷板计算配筋如下==5891000/(14.3x1000x75x75)=0.0732=（1+√（1-2））/2=0.962As==5891000/(360x0.962x75)=227mm2选用8@200（As=251mm2）2 雨篷梁计算1）弯矩、剪力、扭矩设计值计算ⅰ荷载计算因雨篷梁处楼面板位于边跨lo= ln+a/2+b/2=3.175+0.125+0.125=3.425m楼面板传来恒荷载 4.9x3.425/2=8.391kN·m篷板雨传来荷载 3.09x1.2+1.284=4.992 kN·m雨篷梁自重 25x0.25x(0.6-0.1)=3.125 kN·m雨篷梁粉刷 17x0.015x(0.6-0.1)x2=0.255 kN·m梁上隔墙 0.25x3x6.5+0.04x3x20=7.275 kN·m均布恒荷载标准值=8.391+4.992+3.125+0.255+7.275=24.038 kN·m均布恒荷载设计值g=24.038x1.2=28.846kN·m楼面板传来活荷载 2.5x3.425/2=4.281 kN·m检修集中活荷载1x1=1 kN·m 取大值则均布活荷载标准值 4.281+1=5.281 kN·m均布活荷载设计值 1.4x5.281=7.393 kN·mⅱ弯矩设计值计算计算跨度l=8.3+0.125+0.125=8.55m 计算简图如图=ql2/12=28.846x8.55x8.55/12=175.726KN·m=ql/4=7.393x8.55/4=15.803 KN·mM=175.726+15.803=191.529 KN·mⅲ求剪力设计值V=ql/2=(28.846+7.393)x8.55/2=154.922KNⅳ 求扭矩设计值Mt=5.891 KN·mT=Mtln/2=5.891x8.35/2=24.595 KN·m2） 计算Wt 、Ucor 、Acort W =26b （3h-b ）=731.6110mm ⨯cor U =2(cor b +co r h )= 2(200+550)=1500mmcor A =co cor r b h =52200550 1.110mm ⨯=⨯3)验算适用条件ⅰ 验算截面尺寸+=+=154922/(250X550)+24595000X6/(0.8X250X250X(3X600-250)) =3.031 N/mm2 <20.250.2514.31 3.58/f N mm c cβ=⨯⨯= 截面尺寸满足要求ⅱ 验算构造配筋界限+ =154922/（250x550）+24595000x6/(250x250x(3x600-250)) =2.65 N/mm2 20.70.7 1.43 1.00/tf N mm >=⨯= 须按承载力计算配筋ⅲ 验算简化条件V=154.922KN>0.35070.7t f bh kN = T=24.595KN·m>0.175=4.03KN ·m不能简化计算4)确定箍筋用量按剪扭构件进行计算ⅰ 选用抗扭纵筋与箍筋的配筋强度比§=1.2ⅱ 计算tβ=1.104>1,所以取t β=1.0ⅲ 计算抗扭所需箍筋 1st A S ==0.032mm2/mmⅳ 计算抗剪所需纵筋1000.7(1.5)1.25sv t tyv nA V f bh S f h β--= ==0.331 mm2/mmQn=2则总用量配置8@200（As=251mm2） ⅴ 验算最小配筋率.min 0.28t sv yvf f ρ==0.28x1.43/360=1.11%nAsv/bs=2x251/(200x250)=1.0%<.min sv ρ，不满足要求则，按最小配筋率配筋Asv/s=(250x565x1.11%)/2=784mm2 配置10@100∅（Asv/s=785mm2>784mm2）5) 确定纵筋用量（按弯扭构件考虑） ⅰ 计算抗扭纵筋抗扭纵筋的最小配筋率 .min tl yf f ρ=t ==1.9%（ 2T Vb≤） Astl=57.6mm2<=1.9%x250x600=2850mm2ⅱ 计算抗弯纵筋 0(1x h = ==104.483mm<0b h ξ=0.518x565=292.67mm=抗弯纵筋的最小配筋率 .min 0.2%s yf f ρ=t 或45 Asm=1038mm2>bh 0=0.2%x250x565=282.5mm2 实际纵筋配筋率选配纵筋 受拉区： 选配 （As=2591mm2>1988mm2） 受压区：As`=2591x0.3=777.3mm2 选配。
雨篷计算书
点式玻璃雨棚设计计算书一、设计依据:《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001《建筑幕墙》 JG 3035-96《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2003《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT 014-2001《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS 127:2001《点支式玻幕墙支承装置》 JC 1369-2001二、玻璃验算选用10+1.14+8mm钢化夹胶玻璃，其折算厚度t=11.5mm，其不利板面尺寸l a =1700mm lb=2600mml b /la=1.53la/c=13.6m1=0.8881β1=0.21231.强度σ=m1×q×l a 2×/t2≤[f g]=84.0N/mm2σ—六点支承玻璃面板中边缘最大弯曲应力设计值；m1—应力系数q—均布荷载设计值(风荷载及重力荷载)la—六点支承玻璃面板短边跨长t—玻璃厚度σ=0.8881×1.5×10-3×17002×1/11.52=29.1N/mm2σ=29.1N/mm2≤[f g]=84.0N/mm2故10+1.14+8mm夹胶玻璃强度满足设计要求。
2.刚度u = μ1×qk×lb4/Et3〈[f]=30mmu—六点支承玻璃面板跨内的最大挠度值；μ1—挠度系数qk—均布荷载标准值la—六点支承玻璃面板短边跨长t—玻璃厚度u=0.1698×1.5×10-3×17004×1.0/(7.2×104×11.53) =19.4mm19.4mm ≤[f]=28mmu =19.4mm<1700/60=28mm故10+1.14+8mm夹胶玻璃刚度满足设计要求。
雨棚计算书
目录1 基本参数 (1)1.1 雨篷所在地区： (1)1.2 地面粗糙度分类等级： (1)2 雨篷荷载计算 (1)2.1 玻璃雨篷的荷载作用说明： (1)2.2 风荷载标准值计算： (2)2.3 风荷载设计值计算： (4)2.4 雪荷载标准值计算： (5)2.5 雪荷载设计值计算： (5)2.6 雨篷面活荷载设计值： (5)2.7 雨篷构件恒荷载设计值： (5)2.8 选取计算荷载组合： (6)3 雨篷杆件计算 (7)3.1 结构的受力分析： (7)3.2 选用材料的截面特性： (9)3.3 梁的抗弯强度计算： (9)3.4 拉杆的抗拉(压)强度计算： (9)3.5 梁的挠度计算： (10)4 雨篷焊缝计算 (11)4.1 受力分析： (11)4.2 焊缝校核计算： (11)5 雨篷埋件计算(后锚固结构) (12)5.1 校核处埋件受力分析： (12)5.2 群锚受剪内力计算： (13)5.3 锚栓钢材受剪破坏承载力计算： (17)5.4 混凝土剪撬破坏承载能力计算： (20)5.5 拉剪复合受力承载力计算： (20)钢结构雨篷设计计算书1基本参数1.1雨篷所在地区：重庆地区；1.2地面粗糙度分类等级：按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
2雨篷荷载计算2.1玻璃雨篷的荷载作用说明：玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。
(1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算：(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用；(3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用；在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值：A：考虑正风压时：a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk)b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.2Gk+1.4×wk+0.7×1.4Sk(或Qk)B：考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：Sk-=1.0Gk+1.4wk2.2风荷载标准值计算：按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：wk+=βgzμzμs1+w……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]wk-=βgzμzμs1-w上式中：wk+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；wk-：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：5m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz =K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz =0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12B类场地：βgz =0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地：βgz =0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地：βgz =0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3对于B类地形，5m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于B类地形，5m高度处风压高度变化系数：μz=1.000×(Z/10)0.32=1μs1：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μs1+=2；计算负风压时，取μs1-=-2.0；另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA在上式中：当A≥10m2时取A=10m2；当A≤1m2时取A=1m2；w：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，上海地区取0.00055MPa；(1)计算龙骨构件的风荷载标准值：龙骨构件的从属面积：A=4.5m2LogA=0.653μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=1.739μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.739wkA+=βgzμzμsA1+w=1.8844×1×1.739×0.00055 =0.001802MPawkA-=βgzμzμsA1-w=1.8844×1×1.739×0.00055 =0.001802MPa(2)计算面板部分的风荷载标准值：面板构件的从属面积：A=1.84m2LogA=0.352μsB1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=1.859μsB1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.859wkB+=βgzμzμsB1+w=1.8844×1×1.859×0.00055 =0.001927MPawkB-=βgzμzμsB1-w=1.8844×1×1.859×0.00055=0.001927MPa2.3风荷载设计值计算：wA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)；wkA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)；wA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)；wkA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)；wA+=1.4×wkA+=1.4×0.001802 =0.002523MPawA-=1.4×wkA-=1.4×0.001802=0.002523MPawB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；wkB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；wkB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wB+=1.4×wkB+=1.4×0.001927 =0.002698MPawB-=1.4×wkB-=1.4×0.001927 =0.002698MPa2.4雪荷载标准值计算：Sk：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)S：基本雪压，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值，上海地区50年一遇最大积雪的自重：0.0002MPa.μr：屋面积雪分布系数，按表6.2.1[GB50009-2001]，为2.0。
钢雨棚计算书【范本模板】
钢结构雨棚设计计算书一、计算依据：1.《建筑结构荷载规范》2．《钢结构设计规范》GB50017-20033．《玻璃幕墙工程技术规范》4．《建筑抗震设计规范》二、计算基本参数: 1．本工程位于深圳市，基本风压ω0=0.700(kN/m2）,考虑到结构的重要性,按50年一遇考虑乘以系数1。
1，故本工程基本风压ω=1.1x0。
7=0.77(kN/m2)。
2. 地面粗糙度类别按C类考虑,风压高度变化系数取5.0米处（标高最高处），查下页表1-1知，该处风压高度变化系数为：μz=0。
74。
依据《玻璃幕墙工程技术规范》，风荷载体形系数，对于挑檐风荷载向上取μs=2.0,瞬时风压的阵风系数βz=2。
25 。
3. 本工程耐火等级一级，抗震设防七度.三、结构受力分析该处雨棚是以钢架作为承重结构的悬臂体系。
四、设计荷载确定原则：作用于垂直雨棚平面的荷载主要是风荷载、地震作用及雨棚结构自重,其中风荷载引起的效应最大.在进行雨棚构件、连接件承载力计算时,必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值;进行位移和挠度计算时,各分项系数均取1。
0，即采用其标准值。
1、风荷载根据《玻璃幕墙工程技术规范》,垂直于雨棚平面上的风荷载标准值,按下列公式(1.1）计算：W k = βz μs μz Wo ················（1.1)式中： W k -——风荷载标准值 (kN/m2);βz——-瞬时风压的阵风系数；βz=2。
25μs---风荷载体型系数;向上取μs=2.0μz--—风荷载高度变化系数,并与建筑的地区类别有关；按《建筑结构荷载规范》GBJ9-87取值；W o---基本风压(kN/m2）按《技术要求》W o =1。
1x0.700=0.770(kN/m2）按《玻璃幕墙工程技术规范》要求，进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw= 1.4表1-1即风荷载设计值为：W= γW W K = 1.4W K··············（1。
雨棚计算书
满足要求
由以上可知，杆件的最大挠度为28.6579mm 由钢架简支跨度为10.2m，所以挠度限值为10200mm/250=40.8mm。
满足要求
5）反力
编号位置图
1. 描述
第三章 销轴计算
Yb_A4 450MPa Ub_A4 700MPa
py_Q235 215MPa pa_Q235 300MPa pyt_Q235 300MPa
t 20mm
Yield strength of A4-70
Ultimate strength of A4-70
The yield strength of steel profile (Q235B) according to GB50017-2003 Ultimate strength of Q235B according to GB50017-2003 Design strength of Q235B according to GB50017-2003 The thickness of the steel panel
第一章 荷载计算
1 荷载计算 1.1 风荷载计算
<GB 50009-2012 建筑结构荷载规范>
地区： 风压重现期： 基本风压：
city "重庆" windperiod "50年" wo 0.44kPa
建筑计算高度(裙楼)：
z 17.4m
地面粗糙度类别：
roughness "C"
风压高度变化系数： 阵风系数： 风荷载作用区域类别： 局部体型系数： 构件从属面积：
μz 0.694 βgz 2.018 windzone "悬挑" μsl.1 2 A 1m2 1 m2
雨棚设计计算书
雨棚设计13.1雨篷的荷载作用说明雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。
(1)自重：包括面板、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算：(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用；(3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用；A：考虑正风压时：a.当永久荷载起控制作用的时SA+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4SkB：考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：SA-=1.0Gk+1.4wk13.1.1风荷载标准值计算(1)计算龙骨构件的风荷载标准值：龙骨构件的从属面积：A=5.18×1.525=7.8995m2LogA=0.898μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(25)-μs1+(1)]logA/1.4=0.5μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(25)-μs1-(1)]logA/1.4=1.487wkA+=βgzμzμsA1+w0=1.7×1×0.5×0.0004=0.00034MPawkA-=βgzμzμsA1-w0=1.7×1×1.487×0.0004=0.001011MPa(2)计算面板部分的风荷载标准值：μsB1+(A)=0.5μsB1-(A)=2wkB+=βgzμzμsB1+w0=1.7×1×0.5×0.0004=0.00034MPawkB-=βgzμzμsB1-w0=1.7×1×2×0.0004=0.00136MPa13.1.2风荷载设计值计算wA+=1.4×wkA+=1.4×0.00034=0.000476MPawA-=1.4×wkA-=1.4×0.001011=0.001415MPawB+=1.4×wkB+=1.4×0.00034=0.000476MPawB-=1.4×wkB-=1.4×0.00136=0.001904MPa13.1.3雪荷载标准值计算Sk：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)；S0：基本雪压，根据现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取值：0.0004MPa；μr：屋面积雪分布系数，按表7.2.1[GB50009-2012]，为2.0；根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012公式7.1.1屋面雪荷载标准值为：Sk=μr×S0=2.0×0.0004=0.0008MPa13.1.4雨篷面活荷载设计值Q：雨篷面活荷载设计值(MPa)；Qk：雨篷面活荷载标准值取：500N/m2Q=1.4×Qk=1.4×500/1000000=0.0007MPa因为Sk>Qk，所以计算时雪荷载参与正压组合！G+=1.2×Gk=1.2×0.0005=0.0006MPaG-=Gk=0.0005MPa13.1.5选取计算荷载组合(1)正风压的荷载组合计算：SkA+=Gk+Sk+0.6wkA+=0.001504MPaSA+=G++S+0.6wA+=0.002006MPa(2)负风压的荷载组合计算：SkA-=Gk+wkA-=0.000511MPaSA-=G-+wA-=1.0Gk+1.4wkA-=0.000915MPa(3)最不利荷载选取：SkA=0.001504MPaSA=0.002006MPa13.2雨篷杆件计算基本参数：荷载作用：均布荷载(有拉杆作用)；悬臂总长度：L=5500mm，受力模型图中a=1200mm，b=4300mm；分格宽度：B=1438mm；板块配置：夹层玻璃8 +8 mm；悬臂梁：变截面工字钢，Q235；本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：13.2.1结构的受力分析(1)荷载集度计算：qk=SkB=0.001504×1525=2.294N/mmq=SB=0.002006×1525=3.059N/mm(2)拉杆轴力计算：由于拉杆在雨篷外力作用下在铰接点产生的位移量在垂直方向上的矢量代数和等于拉杆在轴力作用下产生的位移量在垂直方向上的矢量即：P：拉杆作用力在垂直方向上的分力(N)；qL4(3-4a/L+(a/L)4)/24EI-Pb3/3EI=PL拉杆/EAE：材料的弹性模量，为206000MPa；L拉杆：拉杆的长度；A：拉杆截面面积(mm2)；P=qL4A(3-4a/L+(a/L)4)/8(Ab3+3L拉杆I)=6418.485N拉杆的轴向作用力为：N=P/sinα=10429.837N(3)雨篷杆件截面最大弯矩处(距悬臂端距离为x处)的弯矩设计值计算：Mmax：悬臂梁最大弯矩设计值(N·mm)；x：距悬臂端距离为x处(最大弯矩处)；q：组合荷载作用下的线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)；L：悬臂总长度(mm)；a、b：长度参数，见模型图(mm)；经过计算机的优化计算，得：x=5180mm|Mmax|=|P(x-a)-qx2/2|=9397024.75000001N·mm13.2.1梁的抗弯强度计算抗弯强度应满足：NL/A+Mmax/γW≤fNL/A+Mmax/γW =19.703MPa≤215MPa悬臂梁抗弯强度满足要求。
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⾬篷计算书第⼀章、⾬蓬部分第⼀节、荷载计算⼀、计算说明⾬蓬标⾼9.000⽶。
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受⼒形式为矩形钢横梁加圆管⽴柱钢框架⽀撑体系，我们通过SAP2000，经过建模，来对此结构进⾏结构验算。
⼆、荷载计算1、局部风压体型系数计算根据建设部2006年7⽉25⽇发布《建筑结构荷载规范》局部修订的公告，对《建筑结构荷载规范》局部修改（2006年11⽉1⽇起执⾏），修改后的《建筑结构荷载规范》对风荷载标准值的计算如下：当计算围护结构时W k=βgzµs1µz W0式中：µs1——局部风压体型系数。
注：上述的局部体型系数µs1（1）是适⽤于围护构件的从属⾯积A⼩于或等于1m2的情况，当围护构件的从属⾯积A⼤于或等于10m2时，局部风压体型系数µs1（10）可乘以折减系数0.8，当构件的从属⾯积⼩于10m2⽽⼤于1m2时，局部风压体型系数µs1（A）可按⾯积的对数线性插值，即µs1（A）=µs1（1）+[µs1（10）-µs1（1）] logA对于本⼯程⽽⾔(1) 验算⾯板玻璃1.35×1.72=2.322 m2 log2.322=0.366µs1(A)=-{2.0+[0.8×2.0-2.0]×0.366}=-1.85µs1=-1.85(2) 验算⽀承结构从属⾯积15.0×10.0=150 m2 > 10 m2µs1(A)=-2.0×0.8=-1.6µs1=-1.62、风荷载标准值W K：作⽤在幕墙上的风荷载标准值 (KN/m2)βgz：瞬时风压的阵风系数，取2.13µz：风荷载⾼度变化系数，取0.74基本风压 W0=0.55 KN/m2,根据《建筑结构荷载规范》（2006年版）GB 50009-2001，按50年⼀遇。
雨棚计算书
一、计算简图计算简图(圆表示支座，数字为节点号)二、几何信息三、荷载信息(一). (恒、活、风) 节点、单元荷载信息1.节点荷载2.单元荷载(1).工况号: 0*输入荷载库中的荷载:序号类型方向Q1(kN) Q2(kN.m)X1(mm) X2(mm)1 分布荷载Z -0.2 -0.2 0.0 0.02 分布荷载Z -0.1 -0.1 0.00.0 单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实线表示荷载作用的单元）(2).工况号: 1*输入荷载库中的荷载:序号类型方向Q1(kN)Q2(kN.m)X1(mm) X2(mm)1 分布荷载Z -0.6 -0.6 0.0 0.02 分布荷载Z -0.3 -0.3 0.0 0.0单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实线表示荷载作用的单元）(3).工况号: 2*输入荷载库中的荷载:序号类型方向Q1(kN) Q2(kN.m)X1(mm) X2(mm)1 分布荷载Z 1.0 1.0 0.0 0.02 分布荷载Z 0.5 0.5 0.00.0 单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实线表示荷载作用的单元）(二). 其它荷载信息(1). 地震作用规范：全国规范地震烈度及对应水平地震影响系数最大值：6度(0.04)水平地震影响系数最大值：0.04计算振型数：9建筑结构阻尼比：0.05特征周期值：0.35地震影响：多遇地震场地类别：Ⅱ类地震分组：第一组(2). 温度作用计算温差1： 1.0 度计算温差2：37.0 度(三). 荷载组合(1) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1 (2) 1.20 恒载(3) 1.20 恒载+ 1.40 风载工况2 (4) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2 (5) 1.20 恒载+ 1.40 x 0.60 风载工况2(6) 1.20 恒载+ 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2 (7) 1.20 恒载+ 1.40 风载工况2 (8) 1.00 恒载+ 1.40 风载工况2 (9) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1 + 1.00 温度荷载(10) 1.20 恒载+ 1.00 温度荷载(11) 1.20 恒载+ 1.20 x 0.50 活载工况1 + 1.30 水平地震(12) 1.20 恒载+ 1.30 水平地震(13) 1.00 恒载+ 1.40 风载工况2 + 1.00 温度荷载(14) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2 + 1.00 温度荷载(15) 1.20 恒载+ 1.40 x 0.60 风载工况2 +1.00 温度荷载(16) 1.20 恒载+ 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2 + 1.00 温度荷载(17) 1.20 恒载+ 1.40 风载工况2 + 1.00 温度荷载(18) 1.00 恒载+ 1.40 风载工况2 + 1.00 温度荷载四、内力位移计算结果(一). 内力1.工况内力2.组合内力3.最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)节点号控制组合号组合序号Nx Ny Nz Mx My MzNx最大11 4 40.4 -3.0 1.1 -0.7 -0.0 3.8 Ny最大13 2 31.1 4.2 -2.3 -0.1 -0.0 2.9 Nz最大9 1 0.8 -6.0 3.1 -0.4 -0.0 0.1 Mx最大8 1 -0.0 3.3 -1.6 0.2 -0.0 0.0 My最大13 2 31.1 4.2 -2.3 -0.1 -0.0 2.9 Mz最大12 4 40.4 -1.5 0.3 -0.6 -0.0 3.833合力最大11 4 40.4 -3.0 1.1 -0.7 -0.0 3.8 Nx最小8 1 -0.0 3.3 -1.6 0.2 -0.0 0.0 Ny最小 1 1 0.0 -6.1 2.9 -0.3 -0.0 -0.0 Nz最小13 2 31.1 4.2 -2.3 -0.1 -0.0 2.9 Mx最小9 2 31.1 -5.2 2.2 -0.7 -0.0 2.9 My最小9 1 0.8 -6.0 3.1 -0.4 -0.0 0.1 Mz最小 1 1 0.0 -6.1 2.9 -0.3 -0.0 -0.0 Nx最大11 4 4.5 -5.2 2.3 -0.8 -0.0 0.4 Ny最大13 2 3.5 8.8 -4.4 0.1 0.0 0.3 Nz最大9 1 0.1 -10.4 5.4 -0.7 -0.0 0.0 Mx最大8 1 -0.0 7.5 -3.7 0.4 0.0 0.0 My最大13 2 3.5 8.8 -4.4 0.1 0.0 0.3 Mz最大12 4 4.5 -2.3 0.9 -0.6 0.0 0.434 合力最大1 1 0.0 -10.6 5.1 -0.6 -0.0 -0.0Nx最小8 1 -0.0 7.5 -3.7 0.4 0.0 0.0Ny最小 1 1 0.0 -10.6 5.1 -0.6 -0.0 -0.0Nz最小13 2 3.5 8.8 -4.4 0.1 0.0 0.3Mx最小9 2 3.5 -9.4 4.4 -0.9 -0.0 0.3My最小9 1 0.1 -10.4 5.4 -0.7 -0.0 0.0Mz最小 1 1 0.0 -10.6 5.1 -0.6 -0.0 -0.0Nx最大12 1 0.0 -3.8 1.8 -0.2 0.0 0.0Ny最大13 2 -3.4 8.7 -4.4 0.1 -0.0 -0.4Nz最大9 1 -0.1 -10.4 5.4 -0.7 0.0 -0.0Mx最大8 1 0.0 7.6 -3.7 0.4 -0.0 0.0My最大9 1 -0.1 -10.4 5.4 -0.7 0.0 -0.0Mz最大12 1 0.0 -3.8 1.8 -0.2 0.0 0.035合力最大1 1 -0.0 -10.6 5.1 -0.6 0.0 -0.0Nx最小11 4 -4.4 -5.2 2.3 -0.8 0.0 -0.5Ny最小 1 1 -0.0 -10.6 5.1 -0.6 0.0 -0.0Nz最小13 2 -3.4 8.7 -4.4 0.1 -0.0 -0.4Mx最小9 2 -3.4 -9.4 4.3 -0.9 0.0 -0.4My最小13 2 -3.4 8.7 -4.4 0.1 -0.0 -0.4Mz最小11 4 -4.4 -5.2 2.3 -0.8 0.0 -0.5Nx最大12 1 0.0 -2.6 1.2 -0.1 0.0 0.0Ny最大13 2 -31.2 4.2 -2.3 -0.1 -0.0 -2.9Nz最大9 1 -0.8 -6.0 3.1 -0.4 0.0 -0.1Mx最大8 1 0.0 3.3 -1.6 0.2 0.0 0.0My最大9 1 -0.8 -6.0 3.1 -0.4 0.0 -0.1Mz最大12 1 0.0 -2.6 1.2 -0.1 0.0 0.036合力最大11 4 -40.5 -2.9 1.0 -0.7 0.0 -3.7Nx最小11 4 -40.5 -2.9 1.0 -0.7 0.0 -3.7Ny最小 1 1 -0.0 -6.1 2.9 -0.3 0.0 -0.0Nz最小13 2 -31.2 4.2 -2.3 -0.1 -0.0 -2.9Mx最小9 2 -31.2 -5.2 2.2 -0.7 0.0 -2.9My最小13 2 -31.2 4.2 -2.3 -0.1 -0.0 -2.9Mz最小11 4 -40.5 -2.9 1.0 -0.7 0.0 -3.7Nx最大12 4 40.5 1.0 1.3 -0.7 -0.0 3.8Ny最大 1 1 -0.0 6.1 1.0 -0.2 -0.0 -0.0Nz最大9 2 31.1 4.8 1.7 -0.6 -0.0 2.9Mx最大8 1 0.0 -3.3 -0.5 0.1 -0.0 0.0My最大13 2 31.1 -4.6 0.2 -0.4 -0.0 2.9Mz最大12 4 40.5 1.0 1.3 -0.7 -0.0 3.837合力最大11 4 40.5 2.5 1.5 -0.7 -0.0 3.8Nx最小11 1 -0.0 4.1 0.6 -0.1 -0.0 0.0Ny最小13 2 31.1 -4.6 0.2 -0.4 -0.0 2.9Nz最小13 1 0.8 -3.4 -0.7 0.1 -0.0 0.1Mx最小11 4 40.5 2.5 1.5 -0.7 -0.0 3.8 My最小9 1 0.8 6.0 0.8 -0.2 -0.0 0.1 Mz最小 1 1 -0.0 6.1 1.0 -0.2 -0.0 -0.0 Nx最大12 4 4.6 2.9 1.6 -0.7 0.0 0.5 Ny最大 1 1 -0.0 10.6 1.7 -0.3 -0.0 -0.0 Nz最大9 2 3.5 9.8 2.4 -0.8 -0.0 0.4 Mx最大8 1 0.0 -7.5 -1.2 0.2 0.0 0.0 My最大13 2 3.5 -8.3 -0.5 -0.2 0.0 0.4 Mz最大12 4 4.6 2.9 1.6 -0.7 0.0 0.538合力最大1 1 -0.0 10.6 1.7 -0.3 -0.0 -0.0 Nx最小 1 1 -0.0 10.6 1.7 -0.3 -0.0 -0.0 Ny最小132 3.5 -8.3 -0.5 -0.2 0.0 0.4 Nz最小13 1 0.1 -7.7 -1.6 0.2 0.0 0.0 Mx最小11 4 4.6 5.8 2.0 -0.8 0.0 0.5 My最小9 1 0.1 10.4 1.3 -0.3 -0.0 0.0 Mz最小 1 1 -0.0 10.6 1.7 -0.3 -0.0 -0.0 Nx最大11 1 0.0 6.7 1.1 -0.2 0.0 0.0 Ny最大 1 1 0.0 10.6 1.7 -0.3 0.0 0.0 Nz最大9 2 -3.5 9.8 2.4 -0.7 0.0 -0.4 Mx最大8 1 -0.0 -7.6 -1.3 0.2 -0.0 -0.0 My最大9 1 -0.1 10.4 1.3 -0.3 0.0 -0.0 Mz最大11 1 0.0 6.7 1.1 -0.2 0.0 0.039合力最大1 1 0.0 10.6 1.7 -0.3 0.0 0.0 Nx最小12 4 -4.6 2.8 1.5 -0.7 -0.0 -0.5 Ny最小13 2 -3.5 -8.3 -0.5 -0.2 -0.0 -0.4 Nz最小13 1 -0.1 -7.7 -1.6 0.2 -0.0 -0.0 Mx最小11 4 -4.6 5.7 2.0 -0.8 -0.0 -0.5 My最小13 2 -3.5 -8.3 -0.5 -0.2 -0.0 -0.4 Mz最小12 4 -4.6 2.8 1.5 -0.7 -0.0 -0.5 Nx最大 1 1 0.0 6.1 1.0 -0.2 0.0 0.0 Ny最大 1 1 0.0 6.1 1.0 -0.2 0.0 0.0 Nz最大9 2 -31.1 4.8 1.7 -0.6 0.0 -2.9 Mx最大8 1 -0.0 -3.3 -0.5 0.1 0.0 -0.0 My最大9 1 -0.8 6.0 0.8 -0.2 0.0 -0.1 Mz最大11 1 -0.0 4.1 0.6 -0.1 0.0 0.040 合力最大11 4 -40.5 2.4 1.5 -0.7 0.0 -3.8Nx最小12 4 -40.5 1.0 1.3 -0.7 0.0 -3.8Ny最小13 2 -31.1 -4.6 0.2 -0.4 0.0 -2.9Nz最小13 1 -0.8 -3.4 -0.7 0.1 0.0 -0.1Mx最小11 4 -40.5 2.4 1.5 -0.7 0.0 -3.8My最小13 2 -31.1 -4.6 0.2 -0.4 0.0 -2.9Mz最小12 4 -40.5 1.0 1.3 -0.7 0.0 -3.8各效应组合下最大支座反力标准值(单位：kN、kN.m)节点号控制组合号组合序号Nx Ny Nz Mx My MzNx最大9 2 31.1 -3.8 1.5 -0.6 -0.0 2.9Ny最大13 2 31.1 2.6 -1.5 -0.2 -0.0 2.9Nz最大9 1 0.8 -4.6 2.4 -0.3 -0.0 0.1Mx最大 3 1 -0.0 1.7 -0.8 0.1 -0.0 0.0My最大13 2 31.1 2.6 -1.5 -0.2 -0.0 2.9Mz最大13 2 31.1 2.6 -1.5 -0.2 -0.0 2.933合力最大9 2 31.1 -3.8 1.5 -0.6 -0.0 2.9Nx最小 3 1 -0.0 1.7 -0.8 0.1 -0.0 0.0Ny最小 1 1 0.0 -4.7 2.2 -0.3 -0.0 -0.0Nz最小13 2 31.1 2.6 -1.5 -0.2 -0.0 2.9Mx最小9 2 31.1 -3.8 1.5 -0.6 -0.0 2.9My最小9 1 0.8 -4.6 2.4 -0.3 -0.0 0.1Mz最小 1 1 0.0 -4.7 2.2 -0.3 -0.0 -0.0Nx最大9 2 3.5 -6.8 3.1 -0.8 -0.0 0.3Ny最大13 2 3.5 5.7 -2.9 -0.0 0.0 0.3Nz最大9 1 0.1 -7.8 4.2 -0.5 -0.0 0.0Mx最大 3 1 -0.0 4.5 -2.2 0.3 0.0 0.0My最大13 2 3.5 5.7 -2.9 -0.0 0.0 0.3Mz最大13 2 3.5 5.7 -2.9 -0.0 0.0 0.334合力最大1 1 0.0 -8.0 3.8 -0.5 -0.0 -0.0Nx最小 3 1 -0.0 4.5 -2.2 0.3 0.0 0.0Ny最小 1 1 0.0 -8.0 3.8 -0.5 -0.0 -0.0Nz最小13 2 3.5 5.7 -2.9 -0.0 0.0 0.3Mx最小9 2 3.5 -6.8 3.1 -0.8 -0.0 0.3My最小9 1 0.1 -7.8 4.2 -0.5 -0.0 0.0Mz最小 1 1 0.0 -8.0 3.8 -0.5 -0.0 -0.0Nx最大12 1 0.0 -3.2 1.5 -0.2 0.0 0.0Ny最大13 2 -3.4 5.6 -2.9 -0.0 -0.0 -0.4Nz最大9 1 -0.1 -7.8 4.2 -0.5 0.0 -0.0Mx最大 3 1 0.0 4.5 -2.2 0.3 -0.0 0.0My最大9 1 -0.1 -7.8 4.2 -0.5 0.0 -0.0Mz最大12 1 0.0 -3.2 1.5 -0.2 0.0 0.035合力最大1 1 -0.0 -8.0 3.8 -0.5 0.0 -0.0 Nx最小92 -3.4 -6.9 3.1 -0.8 0.0 -0.4 Ny最小 1 1 -0.0 -8.0 3.8 -0.5 0.0 -0.0 Nz最小13 2 -3.4 5.6 -2.9 -0.0 -0.0 -0.4 Mx最小9 2 -3.4 -6.9 3.1 -0.8 0.0 -0.4 My最小13 2 -3.4 5.6 -2.9 -0.0 -0.0 -0.4 Mz最小9 2 -3.4 -6.9 3.1 -0.8 0.0 -0.4 Nx最大12 1 0.0 -2.2 1.0 -0.1 0.0 0.0 Ny最大13 2 -31.2 2.6 -1.5 -0.2 0.0 -2.9 Nz最大9 1 -0.8 -4.6 2.4 -0.3 0.0 -0.1 Mx最大 3 1 0.0 1.7 -0.8 0.1 0.0 0.0 My最大9 1 -0.8 -4.6 2.4 -0.3 0.0 -0.1 Mz最大12 1 0.0 -2.2 1.0 -0.1 0.0 0.036合力最大9 2 -31.2 -3.8 1.5 -0.6 0.0 -2.9 Nx最小9 2 -31.2 -3.8 1.5 -0.6 0.0 -2.9 Ny最小 1 1 -0.0 -4.7 2.2 -0.3 0.0 -0.0 Nz最小13 2 -31.2 2.6 -1.5 -0.2 0.0 -2.9 Mx最小9 2 -31.2 -3.8 1.5 -0.6 0.0 -2.9 My最小13 2 -31.2 2.6 -1.5 -0.2 0.0 -2.9 Mz最小9 2 -31.2 -3.8 1.5 -0.6 0.0 -2.9 Nx最大13 2 31.1 -3.0 0.4 -0.4 -0.0 2.9 Ny最大 1 1 -0.0 4.7 0.7 -0.1 -0.0 -0.0 Nz最大9 2 31.1 3.4 1.4 -0.6 -0.0 2.9 Mx最大 3 1 0.0 -1.7 -0.3 0.1 -0.0 0.0 My最大13 2 31.1 -3.0 0.4 -0.4 -0.0 2.9 Mz最大13 2 31.1 -3.0 0.4 -0.4 -0.0 2.937合力最大9 2 31.1 3.4 1.4 -0.6 -0.0 2.9Nx最小11 1 -0.0 3.5 0.5 -0.1 -0.0 0.0Ny最小13 2 31.1 -3.0 0.4 -0.4 -0.0 2.9Nz最小13 1 0.8 -1.8 -0.5 0.0 -0.0 0.1Mx最小9 2 31.1 3.4 1.4 -0.6 -0.0 2.9My最小9 1 0.8 4.6 0.6 -0.2 -0.0 0.1Mz最小 1 1 -0.0 4.7 0.7 -0.1 -0.0 -0.0Nx最大13 2 3.5 -5.2 -0.0 -0.3 0.0 0.4Ny最大 1 1 -0.0 8.0 1.3 -0.2 -0.0 -0.0Nz最大9 2 3.5 7.3 2.0 -0.7 -0.0 0.4Mx最大 3 1 0.0 -4.5 -0.7 0.1 0.0 0.0My最大13 2 3.5 -5.2 -0.0 -0.3 0.0 0.4Mz最大13 2 3.5 -5.2 -0.0 -0.3 0.0 0.438合力最大9 2 3.5 7.3 2.0 -0.7 -0.0 0.4Nx最小 1 1 -0.0 8.0 1.3 -0.2 -0.0 -0.0Ny最小13 2 3.5 -5.2 -0.0 -0.3 0.0 0.4Nz最小13 1 0.1 -4.6 -1.1 0.1 0.0 0.0Mx最小9 2 3.5 7.3 2.0 -0.7 -0.0 0.4My最小9 1 0.1 7.8 0.9 -0.3 -0.0 0.0Mz最小 1 1 -0.0 8.0 1.3 -0.2 -0.0 -0.0Nx最大11 1 0.0 5.6 0.9 -0.2 0.0 0.0Ny最大 1 1 0.0 8.0 1.3 -0.2 0.0 0.0Nz最大9 2 -3.5 7.2 2.0 -0.7 0.0 -0.4Mx最大 3 1 -0.0 -4.5 -0.8 0.1 -0.0 -0.0My最大9 1 -0.1 7.8 0.9 -0.3 0.0 -0.0Mz最大11 1 0.0 5.6 0.9 -0.2 0.0 0.039合力最大9 2 -3.5 7.2 2.0 -0.7 0.0 -0.4Nx最小13 2 -3.5 -5.3 -0.0 -0.3 -0.0 -0.4Ny最小13 2 -3.5 -5.3 -0.0 -0.3 -0.0 -0.4Nz最小13 1 -0.1 -4.7 -1.1 0.1 -0.0 -0.0Mx最小9 2 -3.5 7.2 2.0 -0.7 0.0 -0.4My最小13 2 -3.5 -5.3 -0.0 -0.3 -0.0 -0.4Mz最小13 2 -3.5 -5.3 -0.0 -0.3 -0.0 -0.4Nx最大 1 1 0.0 4.7 0.7 -0.1 0.0 0.0Ny最大 1 1 0.0 4.7 0.7 -0.1 0.0 0.0Nz最大9 2 -31.1 3.4 1.4 -0.6 0.0 -2.9Mx最大 3 1 -0.0 -1.7 -0.3 0.1 0.0 -0.0My最大9 1 -0.8 4.6 0.6 -0.2 0.0 -0.1Mz最大11 1 -0.0 3.4 0.5 -0.1 0.0 0.040合力最大9 2 -31.1 3.4 1.4 -0.6 0.0 -2.9Nx最小13 2 -31.1 -3.0 0.4 -0.4 0.0 -2.9Ny最小13 2 -31.1 -3.0 0.4 -0.4 0.0 -2.9Nz最小13 1 -0.8 -1.8 -0.5 0.0 0.0 -0.1Mx最小9 2 -31.1 3.4 1.4 -0.6 0.0 -2.9My最小13 2 -31.1 -3.0 0.4 -0.4 0.0 -2.9Mz最小13 2 -31.1 -3.0 0.4 -0.4 0.0 -2.9轴力N 最大的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 81 1 1 0.000 10.6 0.4 0.0 0.0 -0.0 0.13 3 1 1 0.000 10.6 0.6 -0.0 -0.0 0.0 0.14 2 1 1 0.000 10.6 -1.6 -0.0 -0.0 -0.0 0.15 77 7 1 0.150 10.6 -1.6 -0.0 0.0 0.0 0.26 787 1 0.000 10.5 0.4 0.0 0.0 -0.0 0.17 55 6 1 0.000 10.4 -1.2 0.1 -0.0 0.0 0.28 56 6 1 0.000 10.4 0.7 0.0 -0.0 -0.0 0.29 42 7 1 0.000 8.6 0.0 -0.0 -0.0 0.0 0.010 65 11 4 0.000 8.6 0.0 -0.0 0.0 0.0 0.0轴力N 最小的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 65 7 1 0.000 -41.6 -4.9 0.2 -0.0 -0.1 0.12 72 7 1 0.000 -34.3 0.2 -0.0 -0.0 0.0 0.03 66 12 3 0.000 -34.3 -0.1 -0.0 -0.0 0.0 -0.04 39 12 2 0.000 -34.3 -0.1 -0.0 -0.0 0.0 -0.05 37 13 2 0.000 -34.3 -0.2 -0.0 0.0 0.0 -0.06 68 11 3 0.000 -34.3 -0.2 -0.0 0.0 0.0 -0.07 38 13 2 0.000 -34.3 0.5 0.2 0.0 -0.1 -0.18 69 11 3 0.000 -34.3 0.5 0.2 0.0 -0.1 -0.19 71 7 1 0.000 -33.8 0.3 -0.2 -0.0 0.1 0.010 40 12 2 0.000 -31.6 0.1 0.2 0.0 -0.1 -0.0剪力Q2 最大的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 58 13 1 1.150 6.7 3.7 0.0 0.0 0.0 -0.42 38 6 1 1.150 7.6 3.7 -0.0 0.0 -0.0 -0.43 2 13 2 0.100 -23.4 3.7 0.2 0.0 0.1 -0.44 61 11 3 0.900 -23.4 3.7 0.2 0.0 0.1 -0.45 6 6 1 0.100 7.5 3.7 0.0 -0.0 -0.0 -0.46 54 13 1 1.150 7.7 3.7 0.0 -0.0 -0.0 -0.47 57 11 3 1.200 6.8 3.7 0.0 -0.0 -0.0 -0.48 3 12 4 0.900 6.1 3.4 0.0 0.0 0.0 -0.49 66 5 1 0.800 6.9 3.4 -0.0 0.0 -0.0 -0.410 62 5 1 0.800 6.9 3.4 0.0 -0.0 -0.0 -0.4剪力Q2 最小的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 61 7 1 0.900 -11.3 -5.1 -0.0 0.0 0.0 0.63 65 7 1 0.900 -41.6 -5.1 0.2 -0.0 0.1 0.64 68 1 1 0.100 -10.6 -5.1 0.0 -0.0 0.0 0.65 4 9 2 0.800 -6.8 -3.2 -0.0 0.0 0.0 0.46 59 10 1 1.200 -6.8 -3.2 -0.0 0.0 0.0 0.47 60 9 1 0.100 -6.8 -3.2 -0.0 0.0 0.0 0.48 63 10 1 0.800 -6.7 -3.2 0.0 -0.0 0.0 0.49 8 9 2 0.800 -6.7 -3.2 0.0 -0.0 -0.0 0.410 57 7 1 1.200 -4.5 -2.9 -0.0 0.0 0.0 0.3剪力Q3 最大的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 79 13 1 0.000 -4.6 -0.2 31.1 -0.0 -0.2 0.32 52 12 4 0.000 -4.2 -0.3 31.1 -0.0 -0.2 0.33 81 12 1 0.000 -2.0 -0.6 31.1 -0.0 -0.2 0.44 58 8 1 0.000 1.3 -1.1 31.1 -0.0 -0.2 0.45 54 11 4 0.000 1.5 -1.1 31.1 -0.0 -0.2 0.46 37 1 0.000 4.8 -1.6 31.1 -0.0 -0.2 0.57 75 13 1 0.000 -8.3 0.4 3.5 0.0 0.0 0.38 48 12 4 0.000 -7.7 0.3 3.5 0.0 0.0 0.39 77 12 1 0.000 -3.4 -0.3 3.5 0.0 0.0 0.310 50 11 4 0.000 3.3 -1.3 3.5 0.0 0.0 0.4剪力Q3 最小的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 5 7 1 0.000 -0.6 1.4 -0.2 -0.0 0.0 0.52 56 11 4 0.000 -0.9 1.3 -0.2 -0.0 0.0 0.53 60 8 1 0.000 -0.9 1.3 -0.2 -0.0 0.0 0.54 83 12 1 0.000 -1.2 1.1 -0.2 0.0 0.0 0.45 54 12 4 0.000 -1.4 1.0 -0.2 0.0 0.0 0.46 1 11 3 0.000 -1.4 1.0 -0.2 0.0 0.0 0.47 81 13 1 0.000 -1.4 1.0 -0.2 0.0 0.0 0.48 8 13 2 0.000 -29.9 -0.2 -0.2 0.0 0.1 -0.09 67 11 3 0.000 -29.9 -0.2 -0.2 0.0 0.1 -0.010 38 12 2 0.000 -31.0 -0.1 -0.2 -0.0 0.1 -0.0扭矩M 最大的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M3 1 79 13 1 0.800 -4.6 -0.2 31.1 0.5 2.9 0.43 81 12 1 0.900 -2.0 -0.6 31.1 0.5 2.9 0.44 77 13 1 0.900 -1.8 -0.7 -0.1 0.5 -0.0 0.45 50 12 4 1.150 -1.7 -0.8 -0.1 0.5 -0.0 0.46 58 8 1 1.150 1.3 -1.1 31.1 0.5 2.9 0.57 54 11 4 1.150 1.5 -1.1 31.1 0.5 2.9 0.58 74 13 1 0.800 -1.8 -0.1 0.0 0.5 0.0 0.49 47 12 4 1.200 -1.7 -0.1 0.0 0.5 0.0 0.410 75 13 1 0.800 -8.3 0.5 3.5 0.5 0.4 0.2扭矩M 最小的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 5 7 1 0.800 -0.6 0.9 -0.2 -0.5 -0.1 -0.52 56 11 4 1.200 -0.9 1.1 -0.2 -0.5 -0.1 -0.53 60 8 1 0.100 -0.9 1.1 -0.2 -0.5 -0.1 -0.54 83 12 1 0.800 -1.2 1.3 -0.2 -0.5 -0.1 -0.55 54 12 4 1.150 -1.4 1.4 -0.2 -0.5 -0.1 -0.56 1 11 3 0.800 -1.4 1.4 -0.2 -0.5 -0.1 -0.57 81 13 1 0.900 -1.4 1.4 -0.2 -0.5 -0.1 -0.58 51 11 4 1.150 3.2 0.9 0.2 -0.5 0.1 -0.59 55 8 1 1.150 2.9 0.9 0.2 -0.5 0.1 -0.510 78 12 1 0.800 -3.6 1.2 0.2 -0.5 0.1 -0.5弯距M2 最大的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 79 13 1 0.800 -4.6 -0.2 31.1 0.5 2.9 0.42 52 12 4 1.150 -4.2 -0.2 31.1 0.5 2.9 0.43 81 12 1 0.900 -2.0 -0.6 31.1 0.5 2.9 0.44 58 8 1 1.150 1.3 -1.1 31.1 0.5 2.9 0.55 54 11 4 1.150 1.5 -1.1 31.1 0.5 2.9 0.56 37 1 0.900 4.8 -1.7 31.1 0.4 2.9 0.67 75 13 1 0.800 -8.3 0.5 3.5 0.5 0.4 0.28 48 12 4 1.150 -7.7 0.4 3.5 0.5 0.4 0.29 77 12 1 0.900 -3.4 -0.3 3.5 0.4 0.4 0.410 50 11 4 1.150 3.3 -1.4 3.5 0.4 0.4 0.6弯距M2 最小的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 3 7 1 0.000 4.8 -1.6 31.1 -0.0 -0.2 0.53 58 8 1 0.000 1.3 -1.1 31.1 -0.0 -0.2 0.44 81 12 1 0.000 -2.0 -0.6 31.1 -0.0 -0.2 0.45 52 12 4 0.000 -4.2 -0.3 31.1 -0.0 -0.2 0.36 79 13 1 0.000 -4.6 -0.2 31.1 -0.0 -0.2 0.37 80 13 1 0.000 -4.4 -1.2 0.1 0.0 -0.2 -0.58 53 12 4 0.000 -4.0 -1.2 0.1 0.0 -0.2 -0.59 82 12 1 0.000 -1.8 -1.1 0.1 -0.0 -0.2 -0.510 59 8 1 0.000 1.5 -0.9 0.1 -0.0 -0.2 -0.5弯距M3 最大的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 3 7 1 0.900 4.8 -1.7 31.1 0.4 2.9 0.62 61 7 1 0.900 -11.3 -5.1 -0.0 0.0 0.0 0.63 64 1 1 0.100 -10.6 -5.1 -0.0 0.0 0.0 0.64 65 7 1 0.900 -41.6 -5.1 0.2 -0.0 0.1 0.65 68 1 1 0.100 -10.6 -5.1 0.0 -0.0 0.0 0.66 50 11 4 1.150 3.3 -1.4 3.5 0.4 0.4 0.67 54 8 1 1.150 3.1 -1.3 3.5 0.4 0.4 0.58 58 8 1 1.150 1.3 -1.1 31.1 0.5 2.9 0.59 1 7 1 0.800 -0.2 -1.7 -0.1 0.4 -0.0 0.510 5 7 1 0.000 -0.6 1.4 -0.2 -0.0 0.0 0.5弯距M3 最小的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 弯距M2 弯距M31 77 13 1 0.000 -1.8 -1.6 -0.1 0.0 0.1 -0.62 76 13 1 0.100 -8.5 1.4 0.2 -0.5 0.1 -0.63 50 124 0.000 -1.7 -1.6 -0.1 0.0 0.1 -0.64 49 12 4 1.150 -7.9 1.4 0.2 -0.5 0.1 -0.55 80 13 1 0.000 -4.4 -1.2 0.1 0.0 -0.2 -0.56 53 12 4 0.000 -4.0 -1.2 0.1 0.0 -0.2 -0.57 1 11 3 0.800 -1.4 1.4 -0.2 -0.5 -0.1 -0.58 81 13 1 0.900 -1.4 1.4 -0.2 -0.5 -0.1 -0.59 54 12 4 1.150 -1.4 1.4 -0.2 -0.5 -0.1 -0.510 79 12 1 0.000 -1.3 -1.4 -0.1 0.0 0.1 -0.5(二). 位移1.工况位移2.组合位移第 1 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第 2 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第 3 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第 4 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第 5 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第 6 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第 7 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 8 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 9 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 9 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 10 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 10 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第11 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第11 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第11 种组合第 3 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第11 种组合第 4 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第12 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第12 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm)第 12 种组合第 3 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 12 种组合第 4 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 13 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 13 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 14 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 14 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 15 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 15 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 16 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 16 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 17 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 17 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 18 种组合第 1 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)第 18 种组合第 2 种情况位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm)“X 向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm ）序号 节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移位移平方和1 6 92 0.8 -1.1 -0.6 1.5 2 9 9 2 0.8 -0.8 -0.2 1.23 10 13 2 0.8 -0.8 -0.0 1.14 32 13 2 -0.8 -0.8 -0.0 1.15 2 9 2 0.8 -1.2 -0.6 1.5 6 1 9 2 -0.8 -1.2 -0.6 1.57 12 13 2 0.8 -0.4 -0.4 1.0 8 29 13 2 -0.8 -0.4 -0.4 1.0 9 30 13 2 -0.7 -0.8 0.0 1.1 10 5 13 2 -0.7 -1.2 -0.3 1.4“Y 向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm ）序号节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移位移平方和1 4 92 -0.3 -1.2 -0.7 1.4 2 3 9 2 0.3 -1.2 -0.7 1.4 3 1 9 2 -0.8 -1.2 -0.6 1.5 4 2 9 2 0.8 -1.2 -0.6 1.5 5 8 13 2 -0.2 -1.2 -0.2 1.2 67 13 2 0.3 -1.2 -0.2 1.2 7 6 13 2 0.8 -1.2 -0.3 1.5 8 5 13 2 -0.7 -1.2 -0.3 1.49 22 9 2 -0.3 -0.8 -0.3 0.9 10 20 9 2 0.3 -0.8 -0.3 0.9“Z 向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm ）序号 节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移位移平方和1 4 92 -0.3 -1.2 -0.7 1.4 2 3 9 2 0.3 -1.2 -0.7 1.4 3 8 9 2 -0.2 -1.1 -0.7 1.3 4 7 9 2 0.3 -1.1 -0.7 1.35 1 9 2 -0.8 -1.2 -0.6 1.5 6 2 9 2 0.8 -1.2 -0.6 1.57 5 9 2 -0.7 -1.1 -0.6 1.58 69 2 0.8 -1.1 -0.6 1.5 9 24 9 2 -0.3 -0.5 -0.5 0.7 10 17 9 2 0.3 -0.5 -0.5 0.7 “合位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm ）序号 节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移位移平方和1 6 92 0.8 -1.1 -0.6 1.5 2 1 9 2 -0.8 -1.2 -0.6 1.53 2 9 2 0.8 -1.2 -0.6 1.545 9 2 -0.7 -1.1 -0.6 1.5 5 4 9 2 -0.3 -1.2 -0.7 1.4 6 3 9 2 0.3 -1.2 -0.7 1.4 7 7 9 2 0.3 -1.1 -0.7 1.38 89 2 -0.2 -1.1 -0.7 1.3 9 9 9 2 0.8 -0.8 -0.2 1.2 10 32 9 2 -0.8 -0.8 -0.2 1.1五、设计验算结果本工程有1种材料：Q235钢(A3钢)设计验算结果表(强度和整体稳定为(应力/设计强度))单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定绕2轴抗剪应力比绕3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比绕2轴W/l绕3轴W/l结果1 0.10 0.10 0.10 0.01 0.00 34 27 0 0 满足2 0.27 0.27 0.27 0.03 0.064 3 0 0 满足3 0.17 0.18 0.17 0.02 0.00 38 30 0 0 满足4 0.13 0.13 0.13 0.02 0.00 34 27 0 0 满足5 0.10 0.10 0.10 0.01 0.00 34 27 0 0 满足6 0.79 0.79 0.79 0.02 0.52 4 3 0 0 满足7 0.16 0.17 0.16 0.02 0.00 38 30 0 0 满足8 0.14 0.14 0.14 0.02 0.00 34 27 0 0 满足9 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 39 68 0 0 满足10 0.01 0.01 0.02 0.00 0.00 39 68 0 0 满足11 0.02 0.02 0.03 0.00 0.00 39 68 0 0 满足12 0.02 0.02 0.02 0.00 0.00 57 100 0 0 满足13 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 57 100 0 0 满足14 0.06 0.07 0.10 0.00 0.00 60 107 0 0 满足15 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 39 68 0 0 满足16 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 39 68 0 0 满足17 0.10 0.13 0.18 0.00 0.00 60 107 0 0 满足18 0.05 0.05 0.05 0.00 0.00 57 100 0 0 满足19 0.02 0.02 0.03 0.00 0.00 57 100 0 0 满足20 0.02 0.03 0.03 0.00 0.00 39 68 0 0 满足21 0.01 0.02 0.02 0.00 0.00 39 68 0 0 满足22 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 39 68 0 0 满足23 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 39 68 0 0 满足24 0.01 0.02 0.02 0.00 0.00 39 68 0 0 满足25 0.02 0.03 0.03 0.00 0.00 39 68 0 0 满足26 0.02 0.02 0.03 0.00 0.00 57 100 0 0 满足27 0.05 0.05 0.05 0.00 0.00 57 100 0 0 满足28 0.10 0.13 0.18 0.00 0.00 60 107 0 0 满足29 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 39 68 0 0 满足30 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 39 68 0 0 满足31 0.06 0.07 0.10 0.00 0.00 60 107 0 0 满足32 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 57 100 0 0 满足33 0.02 0.02 0.02 0.00 0.00 57 100 0 0 满足34 0.02 0.02 0.03 0.00 0.00 39 68 0 0 满足35 0.01 0.01 0.02 0.00 0.00 39 68 0 0 满足36 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 39 68 0 0 满足37 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 75 116 0 0 满足38 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 75 116 0 0 满足39 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 75 116 1/44836 0 满足40 0.39 0.53 0.84 0.00 0.00 75 116 1/62191 0 满足41 0.04 0.04 0.04 0.00 0.00 75 116 0 0 满足42 0.02 0.02 0.02 0.00 0.00 76 121 1/33436 0 满足43 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 75 116 0 0 满足44 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 76 121 1/35964 0 满足45 0.03 0.03 0.04 0.00 0.00 76 121 1/40552 0 满足46 0.39 0.53 0.85 0.00 0.00 75 116 1/63806 0 满足47 0.43 0.59 0.99 0.00 0.00 76 121 1/55785 0 满足48 0.39 0.53 0.84 0.00 0.00 75 116 1/62097 0 满足49 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 75 116 1/44375 0 满足50 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 75 116 0 0 满足51 0.03 0.04 0.04 0.00 0.00 75 116 0 0 满足52 0.04 0.04 0.04 0.00 0.00 75 116 0 0 满足53 0.02 0.02 0.02 0.00 0.00 76 121 1/35139 0 满足54 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 75 116 1/44482 0 满足55 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 75 116 0 0 满足56 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 76 121 1/38201 0 满足57 0.03 0.03 0.04 0.00 0.00 76 121 1/44454 0 满足58 0.39 0.53 0.84 0.00 0.00 75 116 1/62118 0 满足59 0.43 0.59 0.99 0.00 0.00 76 121 1/56484 0 满足60 0.09 0.09 0.09 0.04 0.00 4 3 0 0 满足61 0.03 0.03 0.03 0.00 0.00 38 30 0 0 满足62 0.02 0.03 0.03 0.00 0.00 34 27 0 0 满足63 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 34 27 0 0 满足64 0.16 0.16 0.16 0.06 0.00 4 3 0 0 满足65 0.04 0.05 0.05 0.01 0.00 38 30 0 0 满足66 0.04 0.04 0.04 0.01 0.00 34 27 0 0 满足67 0.02 0.02 0.02 0.01 0.00 34 27 0 0 满足68 0.18 0.18 0.18 0.06 0.00 4 3 0 0 满足69 0.04 0.05 0.05 0.01 0.00 38 30 0 0 满足70 0.04 0.04 0.04 0.01 0.00 34 27 0 0 满足71 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 34 27 0 0 满足72 0.09 0.09 0.09 0.04 0.00 4 3 0 0 满足73 0.03 0.04 0.03 0.00 0.00 72 30 0 1/8009 满足74 0.05 0.06 0.05 0.00 0.00 72 27 0 0 满足75 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 34 27 0 0 满足76 0.08 0.08 0.08 0.01 0.00 4 3 0 0 满足77 0.05 0.05 0.05 0.00 0.00 38 30 0 0 满足78 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 34 27 0 0 满足79 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 34 27 0 0 满足80 0.10 0.10 0.10 0.02 0.00 4 3 0 0 满足81 0.07 0.07 0.07 0.01 0.00 38 30 0 0 满足82 0.03 0.03 0.03 0.01 0.00 34 27 0 0 满足83 0.02 0.02 0.02 0.01 0.00 34 27 0 0 满足最严控制表(强度和整体稳定为(应力/设计强度))强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定绕2轴抗剪应力比绕3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比绕2轴W/l绕3轴W/l所在单元6 6 47 64 6 42 42 42 73 数值0.79 0.79 0.99 0.06 0.52 76 121 0 1/8009。
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雨棚设计13.1雨篷的荷载作用说明雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。
(1)自重：包括面板、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算：(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用；(3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用；A：考虑正风压时：a.当永久荷载起控制作用的时SA+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4SkB：考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：SA-=1.0Gk+1.4wk13.1.1风荷载标准值计算(1)计算龙骨构件的风荷载标准值：龙骨构件的从属面积：A=5.18×1.525=7.8995m2LogA=0.898μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(25)-μs1+(1)]logA/1.4=0.5μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(25)-μs1-(1)]logA/1.4=1.487wkA+=βgzμzμsA1+w0=1.7×1×0.5×0.0004=0.00034MPawkA-=βgzμzμsA1-w0=1.7×1×1.487×0.0004=0.001011MPa(2)计算面板部分的风荷载标准值：μsB1+(A)=0.5μsB1-(A)=2wkB+=βgzμzμsB1+w0=1.7×1×0.5×0.0004=0.00034MPawkB-=βgzμzμsB1-w0=1.7×1×2×0.0004=0.00136MPa13.1.2风荷载设计值计算wA+=1.4×wkA+=1.4×0.00034=0.000476MPawA-=1.4×wkA-=1.4×0.001011=0.001415MPawB+=1.4×wkB+=1.4×0.00034=0.000476MPawB-=1.4×wkB-=1.4×0.00136=0.001904MPa13.1.3雪荷载标准值计算Sk：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)；S0：基本雪压，根据现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取值：0.0004MPa；μr：屋面积雪分布系数，按表7.2.1[GB50009-2012]，为2.0；根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012公式7.1.1屋面雪荷载标准值为：Sk=μr×S0=2.0×0.0004=0.0008MPa13.1.4雨篷面活荷载设计值Q：雨篷面活荷载设计值(MPa)；Qk：雨篷面活荷载标准值取：500N/m2Q=1.4×Qk=1.4×500/1000000=0.0007MPa因为Sk>Qk，所以计算时雪荷载参与正压组合！G+=1.2×Gk=1.2×0.0005=0.0006MPaG-=Gk=0.0005MPa13.1.5选取计算荷载组合(1)正风压的荷载组合计算：SkA+=Gk+Sk+0.6wkA+=0.001504MPaSA+=G++S+0.6wA+=0.002006MPa(2)负风压的荷载组合计算：SkA-=Gk+wkA-=0.000511MPaSA-=G-+wA-=1.0Gk+1.4wkA-=0.000915MPa(3)最不利荷载选取：SkA=0.001504MPaSA=0.002006MPa13.2雨篷杆件计算基本参数：荷载作用：均布荷载(有拉杆作用)；悬臂总长度：L=5500mm，受力模型图中a=1200mm，b=4300mm；分格宽度：B=1438mm；板块配置：夹层玻璃8 +8 mm；悬臂梁：变截面工字钢，Q235；本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：13.2.1结构的受力分析(1)荷载集度计算：qk=SkB=0.001504×1525=2.294N/mmq=SB=0.002006×1525=3.059N/mm(2)拉杆轴力计算：由于拉杆在雨篷外力作用下在铰接点产生的位移量在垂直方向上的矢量代数和等于拉杆在轴力作用下产生的位移量在垂直方向上的矢量即：P：拉杆作用力在垂直方向上的分力(N)；qL4(3-4a/L+(a/L)4)/24EI-Pb3/3EI=PL拉杆/EAE：材料的弹性模量，为206000MPa；L拉杆：拉杆的长度；A：拉杆截面面积(mm2)；P=qL4A(3-4a/L+(a/L)4)/8(Ab3+3L拉杆I)=6418.485N拉杆的轴向作用力为：N=P/sinα=10429.837N(3)雨篷杆件截面最大弯矩处(距悬臂端距离为x处)的弯矩设计值计算：Mmax：悬臂梁最大弯矩设计值(N·mm)；x：距悬臂端距离为x处(最大弯矩处)；q：组合荷载作用下的线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)；L：悬臂总长度(mm)；a、b：长度参数，见模型图(mm)；经过计算机的优化计算，得：x=5180mm|Mmax|=|P(x-a)-qx2/2|=9397024.75000001N·mm13.2.1梁的抗弯强度计算抗弯强度应满足：NL/A+Mmax/γW≤fNL/A+Mmax/γW =19.703MPa≤215MPa悬臂梁抗弯强度满足要求。
13.2.2拉杆的抗拉(压-稳定性)强度计算校核依据：对于受拉杆件，校核：N/A≤f对于受压杆件，需要进行稳定性计算，校核：N/φA≤f 其中：φ：轴心受压柱的稳定系数i：截面回转半径，i=(I/A)0.5；λ：构件的长细比，不宜大于250，λ=L/i；因为风荷载是正风压荷载，所以，拉杆是承受拉力的。
校核依据：N/A≤52.233MPaN/A=10429.837/2035.75=5.123MPa≤52.233MPa拉杆的抗拉强度满足要求。
13.2.3梁的挠度计算(1)C点挠度的验算：dfp=Pb2L(3-b/L)/6EI=22.646mmdfq=qL4/8EI=22.6mmdfc=|dfp-dfq|=|22.646-22.6|=0.046mmdf,lim：按规范要求，悬臂杆件的挠度限值(mm)；df,lim=2L/250=41.44mmdfc=0.046mm≤df,lim=41.44mm悬臂梁杆件C点的挠度满足要求!(2)AB段最大挠度的验算：dfx=|qL4(3-4x/L+(x/L)4)/24EI-Pb3×(2-3(x-a)/b+(x-a)3/b3)/6EI|=0.838mmdfx=0.838mm≤df,lim=41.44mm悬臂梁杆件AB段的挠度满足要求!13.2.4雨篷焊缝计算基本参数：1：焊缝高度：hf=8mm；2：焊缝有效截面抵抗矩：W=872180mm3；3：焊缝有效截面积：A=7571.26mm2；13.2.5受力分析V：固端剪力(N)；NL：轴力(mm)，拉为正、压为负；M：固端弯矩(N·mm)；|V|=|P-qL|=|6418.485-3.059×5180|=9427.135NNL=8220.982N|M|=|Pb-qL2/2|=9397024.75N·mm13.2.6焊缝校核计算校核依据((σf/βf)2+τf2)0.5≤ffw上式中：((σf/βf)2+τf2)0.5=((M/1.22W+NL/1.22A)2+(V/A)2)0.5=((9397024.75/1.22/872180+8220.982/1.22/75 71.26)2+(9427.135/7571.26)2)0.5=9.801MPa9.801MPa≤ffw=160MPa焊缝强度能满足要求。
13.3玻璃的选用与校核基本参数：玻璃板尺寸：宽×高=B×H=1780mm×1438mm；玻璃配置：夹层玻璃，夹层玻璃：8 +8 mm；上片钢化玻璃，下片钢化玻璃；玻璃支撑类型：对边简支；模型简图为：13.3.1玻璃板块荷载组合计算(1)玻璃板块自重：Gk=γg(t1+t2)=25.6/1000000×(8+8)=0.00041MPaG+=1.2×Gk=1.2×0.00041=0.000492MPaG-=Gk=0.00041MPa(2)风压的荷载组合计算：Sk+=Gk+Sk+0.6wk+=0.001414MPaS+=G++S+0.6w+=0.001898MPa(3)负风压的荷载组合计算：Sk-=Gk+wk-=0.00095MPaS-=G-+w-=1.0Gk+1.4wk-=0.001494MPa(4)最不利荷载选取：Sk=0.001414MPaS=0.001898MPa13.3.2玻璃的强度计算校核依据：σ≤[fg](1)上片校核：θ1=Sk1a4/Et14 =0.000707×15004/72000/84=12.136 按系数θ1，σ1=6m1S1a2η1/t12=6×0.0455×0.000949×15002×0.951/82=8.662MPa8.662MPa≤fg1=42MPa(钢化玻璃)上片玻璃的强度满足!(2)下片校核：θ2：下片玻璃的计算参数；η2：下片玻璃的折减系数；Sk2：作用在下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；a：玻璃面板短边边长(mm)；E：玻璃的弹性模量(MPa)；t2：下片玻璃厚度(mm)；θ2=Sk2a4/Et24 ……6.1.2-3[JGJ102-2003]=0.000707×15004/72000/84=12.136按系数θ2，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η2=0.951σ2：下片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；S2：作用在幕墙下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；a：玻璃面板短边边长(mm)；t2：下片玻璃厚度(mm)；m2：下片玻璃弯矩系数, 查表得m2=0.0455；σ2=6m2S2a2η2/t22=6×0.0455×0.000949×15002×0.951/82=8.662MPa8.662MPa≤fg2=42MPa(钢化玻璃)下片玻璃的强度满足!13.4雨篷埋件计算(土建预埋)13.4.1锚筋的总截面面积计算校核依据，根据JGJ102-2003的规定，锚筋的总截面面积需要同时满足以下条件：(1)当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应同时满足下面的条件：a：AS≥V/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyzb：AS≥N/0.8abfy+M/0.4arabfyz(2)当有剪力、法向压力和弯矩共同作用时，应同时满足下面的条件：c：AS≥(V-0.3N)/aravfy+(M-0.4Nz)/1.3arabfyz C.0.1-3[JGJ102-2003]d：AS≥(M-0.4Nz)/0.4arabfyz C.0.1-4[JGJ102-2003]当M<0.4Nz时，取M=0.4Nz其中：AS：锚筋的总截面面积(mm2)；V：剪力设计值(N)；N：法向拉力或压力设计值(N)，压力设计值不应该大于0.5fcA，此处A为锚板的面积；N=8220.982N≤0.5fcA=2002000N，满足规范要求；M：弯矩设计值(N·mm)；ar：钢筋层数影响系数，二层取1.0，三层取0.9，四层取0.85；av=(4.0-0.08d)×(fc/fy)0.5=(4.0-0.08×20)×(14.3/300)0.5=0.524ab=0.6+0.25t/d =0.6+0.25×16/20=0.8AS=nπd2/4=6×3.14×202/4=1884mm2(V-0.3N)/aravfy+(M-0.4Nz)/1.3arabfyz=93.265mm2≤AS=1884mm2(M-0.4Nz)/0.4arabfyz=143.21mm2≤AS=1884mm2所以，预埋件锚筋总截面积可以满足承载力要求。