卸料平台计算书(仅计算外侧钢丝绳情况)

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卸料平台计算书

型钢悬挑卸料平台安全计算书一、计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-912、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20131、计算参数2、施工简图侧立面图二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×502/6=416666.667mm3I=bh3/12= 1000×503/12=10416666.667mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q=1.2g1k b+1.4Q k b=1.2×0.35×1+1.4×5×1=7.42kN/m面板为简支梁，跨度为次梁间距（图3）面板简图M max= 0.751kN·m（图4）面板弯矩图σ=M max/W=0.751×106/416667=1.802N/mm2≤[f]=15 N/mm2满足要求2、挠度验算q k=g1k b+Q k b=0.35×1+5×1=5.35kN/m（图5）简图ν=0.382 mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求（图6）挠度图三、次梁验算次梁按两端有悬挑的简支梁计算。

卸料平台的防护自重，对于最外侧次梁而言是线荷载，对于其他次梁为作用于次梁外悬挑处的集中力。

通过综合分析，将次梁悬挑长度做最大限制（小于500mm），认为仅对最外侧次梁的受力状态进行分析即可满足一般施工需求。

防护栏杆取1.5m高计算。

承载能力极限状态荷载统计：q=1.2(g3k+ g1k a+ 1.5g2k）+1.4Q k a=1.2×(0.112+0.35×0.9+1.5×0.2)+1.4×5×0.9=7.172 kN/m按有悬挑的简支梁计算，跨度主梁间距，悬挑为次梁悬挑长度（图7）计算简图正常使用极限状态荷载统计：q=g3k+ g1k a+ 1.5g2k +Q k a=0.112+0.35×0.9+1.5×0.2+5×0.9=5.227 kN/m（图8）变形计算简图1、强度验算（图9）次梁弯矩图(kN·m)M max= 3.873kN·m截面塑性发展系数取γ=1.0，这样做偏于安全，且符合卸料平台的受力特性。

悬挑卸料平台计算书

悬挑卸料平台计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

平台水平钢梁的悬挑长度 4.80m，插入结构锚固长度 3.70m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。

水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。

次梁采用[14a号槽钢U口水平，主梁采用[18b号槽钢U口水平。

次梁间距0.80m，外伸悬臂长度0.00m。

容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。

脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。

栏杆采用竹笆片，栏杆自重荷载取0.15kN/m。

选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构4.30m，两道钢丝绳距离0.80m，外侧钢丝绳吊点距离平台4.10m。

一、次梁的计算次梁选择[14a号槽钢U口水平，间距0.80m，其截面特性为面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；Q1= 0.30×0.80=0.24kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2= 2.00×0.80=1.60kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.14kN/m经计算得到:q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2= 1.2×(0.24+0.14)+1.4×1.60 = 2.70kN/m经计算得到，集中荷载计算值P = 1.4×10.00=14.00kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M = 2.70×2.502/8+14.00×2.50/4=10.86kN.m3.抗弯强度计算其中γx——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；安全设施计算软件(2014) PKPM软件出品经过计算得到强度σ=10.86×106/(1.05×80500.00)=128.47N/mm2；次梁的抗弯强度计算σ < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×9.5×58.0×235/(2500.0×140.0×235.0)=0.90由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录其值用φb'查表得到其值为0.743经过计算得到强度σ=10.86×106/(0.743×80500.00)=181.62N/mm2；次梁的稳定性计算σ< [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

卸料平台计算书

gP g BR A图10 [10槽钢计算简图、P q计算书：卸料平台计算书卸料平台尺寸4米×3米，采用18a 槽钢作悬挑件，悬挑端采用钢丝绳拉结，锚固端采用16号普通螺栓固定于结构楼板上，横向布置五根10槽钢与悬挑件焊接固定，卸料平台板采用5厘米以上的木脚手板铺设，并设防滑条，临边设1.2米护栏和30厘米设踢脚杆，四周采用密目式安全网封闭。

卸料平台限载2吨，卸料时未考虑冲击荷载。

10槽钢截面特性：h=100,b=48,d=5.3,t=8.5,A=12.7cm2,M=10kg/m,Ix=198cm4,Wx=39.7cm3 ix=3.95cm,iy=1.41cm木脚手板自重：0.35kN /m2；施工荷载：3.0kN/m2 传力结构：施工荷载→平板→纵向8×6方木→横向[10槽钢→[18a 槽钢荷载计算：方木自重:gk=7.0kN/m38×6方木线荷载: gk1=0.034kN/m 5cm 木板自重:gk2=0.35kN/m2，则木板荷载：gk2=0.175kN/m [10槽钢自重:gk3=0.10kN/m 施工活荷载:q=2.0kN/m2 线荷载:q=1.0kN/m AB 槽钢内力计算作用在[10槽钢上的集中荷载:Pgk=1.2×（0.034×1+0.175×1）=0.251kN Pqk=1.4×（1.0×1.0）=1.4kNMmax =3（Pqk+Pgk ）L/4+1.2gk3L2/8=3.850kN ·m RA=RB=4.277kN;φb=570bt/L0h ·235/fy=【570×48×8.5/(3000×100)】×【235/235】=0.775 取折减后φb ′=1.07-0.282/φb =0.706σ＝M/φb ′W=3.850×106/(0.706×39.7×103)=137.4N/mm2＜【f 】＝215N/mm2 HI 槽钢计算Pgk=1.2×（0.034×0.5+0.175×0.5+0.0384×0.5×3+0.0384×1.2+0.0132×3+0.005×0.5×1.2）=0.301kN Pqk=1.4×（1.0×0.5）=0.7kNMmax =3（Pqk+Pgk ）L/4+1.2gk3L2/8=2.387kN ·m图12 卸料平台计算简图RH=RI=2.653kN; 主梁[18a 槽钢计算将悬挑梁简化为简支梁，见右图：型钢自重gk4=0.202kN/mMgk= RAL/2+1.2gk4L2/8=9.039kN ·m RC 、G ＝9.473kNφb=570bt/L0h ·235/fy=【570×68×10.5/(4000×180)】×【235/235】=0.565 σ＝M/φbW=9.039×106/(0.565×141×103)=113.5N/mm2＜【f 】＝215N/mm2 钢丝索计算：tan β=4000/2900 β＝54.058° T2＝RC/cos β=9.473/0.587=16.139kN 安全系数计算钢丝绳法定安全系数【K 】=10， Fg=【K 】×T ＝161.39kN则选用φ19.5 6×37+1－155钢丝绳，破断力Fg=218.50kN,破断力换算系数取α＝0.82，则161.39kN ＜209.5×0.82＝φ20预埋钢吊环计算σ＝T2/2A ＝16.139×103/2×π×202/4 ＝25.69 N/mm2＜【f 】＝215N/mm2吊环强度符合要求卸料平台1-1剖面图1卸料平台平面图。

型钢悬挑卸料平台计算书

型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、构造参数二、荷载参数主梁自重G k3(kN/m) 0.172 栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重G k4(kN/m) 0.15 安全网设置设置密目安全网安全网自重G k5(kN/m) 0.01 施工活荷载Q k1(kN/m2) 2堆放荷载Pk(kN) 5 堆放荷载作用面积S(m2) 2施工活荷载动力系数 1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算面板类型冲压钢脚手板面板厚度t(mm) 10 截面抵抗矩W(cm3) 16.67 抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 面板受力简图如下：计算简图取单位宽度1m进行验算q=γ0[1.3×G k1×1+1×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1]=1.1×[1.3×0.39×1+1×1.5×(1.3×2+5/2)×1]=8.973kN/mq静=1.1×1.3×G k1×1=1.1×1.3×0.39×1=0.558kN/mq活=1.1×1×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1.1×1×1.5×(1.3×2+5/2)×1=8.415kN/m抗弯验算：M max=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.558×0.82+0.117×8.415×0.82=0.666kN·mσ=M max/ W=0.666×106/(16.67×103)=39.942N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号12.6号槽钢截面惯性矩I x(cm4) 391.47 截面抵抗矩W x (cm3) 62.14抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=γ0[(1.3×G k1+1×1.5×1.3×Q k1)×s+1.3×G k2]=1.1×[(1.3×0.39+1×1.5×1.3×2)×0.8+1.3×0.1237]=4.055kN/m p1=1.1×1×1.5×P k=1.1×1×1.5×5=8.25kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×0.8+0.1237=2.036kN/mp2=P k=5kN1、抗弯强度计算简图M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=4.055×(22/8-02/2)+8.25×2/4=6.153kN.mσ=M max/(γx W X)=6.153×106/(1.05×62.14×103)=94.296N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EI x)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI x)=2.036×20004/(384×206000×391.47×104 )×(5-24(0/2)2)+5×20003/(48×206000×391.47×104)=0.527mm<[ν]=L1/250=2000/250=8m m次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=4.055×2/2=4.055kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=2.036×2/2=2.036kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：外悬挑段：q1=γ0γG×(G k3+G k4+G k5)=1.1×1.3×(0.172+0.150+0.010)=0.475kN/mp1=γ0γLγQ×P k/2=1.1×1×1.5×5/2=4.125kNR1=4.055kN内锚固段：q=γ0γG×G k3=1.1×1.3×0.172=0.246kN/m正常使用极限状态：外悬挑段：q2=G k3+G k4+G k5=0.172+0.150+0.010=0.332kN/mp2=P k/2=2.5kN2内锚固段：q'=G k3=0.172kN/m1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)M max=8.483kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 10.681/(3.000/3.400)=12.105kNσ=M max/(γx W X)+N/A=8.483×106/(1.05×108.300×103)+12.105×103/(21.95×102)=80.115 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=2.738mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3400.00+200)/250.00=14.400mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=10.681kN剪力图(kN)标准值：R'外=5.734kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R内=12.379kNM max=6.547kN·mN=R内/tanα=R内/(h2/s2)= 12.379/(2.800/3.000)=13.263kNσ=M max/(γx W X)+N/A=6.547×106/(1.05×108.300×103)+13.263×103/(21.95×102)=63.616 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.686mm<[ν]=(a2+c)/250.000=(3000.00+200)/250.000=12.800mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)R内=12.379kN剪力图(kN)标准值：R'内=6.625kN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37 钢丝绳直径21.5 钢丝绳的钢丝破断拉力F g(kN) 322 抗拉强度为(N/mm2) 1850 不均匀系数α0.82 安全系数K 10花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=41.424°sinα=sin41.424°=0.662内侧钢丝绳与主梁夹角β=arctan(h2/s2)=43.025°sinβ=sin43.025°=0.682标准值：T'=Max[R'外/sinα,R'内/sinβ]=Max[5.734/0.662,6.625/0.682]=9.710kN 设计值：T=Max[R外/sinα,R内/sinβ]=Max[10.681/0.662,12.379/0.682]=18.142kN 由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算[Fg]=aF g/K=0.820×322.000/10.000=26.404kN>T'=9.710kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm) 20 抗拉强度(N/mm2) 65节点二σ=T/(2A)=18.142×103/[2×3.14×(20/2)2]=28.889 N/mm2 < [f]= 65N/mm2拉环强度满足要求！九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm) 6 钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm) 120 角焊缝强度设计值f f w(N/mm2) 160节点三σf=T/(h e×l w)=18.142×103/(6.000×120.000)=25.197N/mm2<f f w=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！。

卸料平台计算书(1)

第七章、计算书型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计规范》GB50017-2017、构造参数、荷载参数型钢悬挑式卸料平台平面布置图型钢悬挑式卸料平台侧立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)153截面抵抗矩 W(cm 3) 37.52抗弯强度设计值 [f](N/mm 2)15面板受力简图如下：计算简图取单位宽度 1m 进行验算q=1.2 ×G k1×1+1.4 ×(1.3 ×Q k1+P k /S) ×1=1.2 ×0.39 ×1+1.4 ×(1.3 ×2+10/2) 1×=11.108kN/m q静=1.2 ×G k1×1=1.2 ×0.39 ×1=0.468kN/mq活=1.4 ×(1.3 ×Q k1+P k/S) ×1=1.4 ×(1.3 ×2+10/2) ×1=10.64kN/m 抗弯验算：2 2 2 2M max=0.1 ×q静×s2+0.117 ×q活×s2=0.1 ×0.468 ×0.62+0.117 ×10.64 ×0.62=0.465kN ·m σ=M max/ W=0.465 ×106/(37.5 1×03)=12.4N/mm2<[f]=15N/mm 2 面板强度满足要求！五、次梁验算次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=(1.2 ×G k1+1.4 ×1.3×Q k1) ×s+1.2 ×G k2=(1.2 ×0.39+1.4 1×.3 ×2) ×0.6+1.2 0×.205=2.711kN/m p1=1.4 ×P k=1.4 ×10=14kN 正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1) ×s+G k2=(0.39+2) 0×.6+0.205=1.639kN/m p2=P k=10kN1、抗弯强度计算简图M max =q 1(L 12/8-m 2/2)+p 1×L 1/4=2.711(22/8-02/2)+14 ×2/4=8.355kN.mσ=M max /( x γW X )=8.355 1×06/(1.05 1×41×103)=56.436N/mm 2<[f]=205N/mm 次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图4 2 3 4 νmax =q 2L 14/(384EI x )(5-24(m/L 1)2)+p 2L 13/(48EI x )=1.639 2×0004/(384×206000×1130×1 4 2 3 4 04) ×(5-24(0/2)2)+10 ×20003/(48 ×206000×1130×104)=0.147mm<[ ν]=1L/250=2000/250=8mm次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R 1=q 1×B/2=2.711 ×2/2=2.711kN正常使用极限状态：R 2=q 2×B/2=1.639 ×2/2=1.639kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》 (JGJ80-2016)，主梁内力按照外侧主梁类型工字钢截面面积 A(cm 2) 26.1 截面惯性矩 I x (cm 4)1130抗弯强度设计值 [f](N/mm 2) 205主梁型钢型号16号工字钢截面回转半径 i x (cm) 6.58 截面抵抗矩 W x (cm 3)141弹性模量 E(N/mm 2) 206000钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算 (不考虑内侧钢丝绳支点作用)：承载能力极限状态：q1=1.2 ×(G k3+G k4+G k5)=1.2 ×(0.205+0.150+0.010)=0.438kN/m p1=1.4 ×P k/2=1.4 1×0/2=7kNR1=2.711kN正常使用极限状态：q2=G k3+G k4+G k5=0.205+0.150+0.010=0.365kN/m p2=P k/2=5kNR2=1.639kN1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R 外=15.361kNM max=9.276kN ·mN=R 外/tan α=R外/(h1/s1)= 15.361/(3.900/3.500)=13.785kNσ =M max/( γx W X)+N/A=9.276 ×106/(1.05 1×41.000 ×103)+13.785 ×103/(26.10 1×02)=67.9 22 33 N/mm2<[f]=205.000 N/mm 2 主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=2.766mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3500.00+200)/250.00=14.800mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=15.361kN剪力图(kN)标准值：R'外=9.840kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R 内=20.503kNM max=7.273kN ·mN=R 内/tan α=R内/(h2/s2)= 20.503/(3.900/2.700)=14.195kNσ =M max/( γx W X)+N/A=7.273 ×106/(1.05 1×41.000 ×103)+14.195 ×103/(26.101×02)=54.52265 N/mm2<[f]=205.000 N/mm 2 主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.361mm<[ ν ]=2(A-a2)/250.00=2(4400.00-2700.00)/250.00=13.600mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)标准值： R'内=13.064kN 七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37钢丝绳直径21.5钢丝绳的钢丝破断拉力 F g (kN) 243.5 2抗拉强度为 (N/mm 2) 1400不均匀系数 α0.82安全系数 K10R 内 =20.503kN剪力图 (kN)花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α =arctan(1h/s1)=48.094 °sin α =sin48.094 °=0.744内侧钢丝绳与主梁夹角β =arctan(2h/s2)=55.305 °sin β =sin55.305 °=0.822标准值：T'=Max[R' 外/sin α,内R/s' in β]=Max[9.840/0.744,13.064/0.822]=15.889kN 设计值：T=Max[R 外/sin α,内R/sin β]=Max[15.361/0.744,20.503/0.822]=24.937kN 由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算[Fg]=aF g/K=0.820×243.500/10.000=19.967kN>T'=15.889kN 钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm) 25 2抗拉强度(N/mm 2) 65拉环强度满足要求！九、焊缝验算外侧钢筋拉环焊缝：σf=R 外/(h e×l w)=15.361 1×03/(6.000 1×20.000)=21.334N/mm2≤βf f f w=1.22 ×160=195.2N/mm2 拉环焊缝正应力强度满足要求！3 2 2 τf= R 外/tanα/(h e×l w)=15.361 1×03/1.114/(612×0)=19.146N/mm2≤160N/mm2 拉环焊缝剪应力强度满足要求！[( σf/ βf)2+τf2]0.5=[(21.334/1.22)2+19.1462]0.5=25.93 ≤f w f=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！内侧钢筋拉环：σf=R 内/(h e×l w)=20.503 1×03/(6.000 1×20.000)=28.477N/mm2≤βf f f w=1.22 ×160=195.2N/mm2 拉环焊缝正应力强度满足要求！3 2 2 τf= R 内/tan β/e(×hl w)=20.503 1×03/1.444/(61×20)=19.715N/mm2≤160N/mm2 拉环焊缝剪应力强度满足要求！[( σf/ βf)2+τf2]0.5=[(28.477/1.22)2+19.7152]0.5=30.553 ≤f w f=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！。

型钢悬挑卸料平台计算书

A.1.1型钢悬挑卸料平台计算书一、参数信息1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。

2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.20；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；钢丝绳安全系数K：10.00，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平[ ；次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平[；次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.20。

4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.50, 次梁悬臂Mc（m）：0.00；平台计算宽度(m)：2.00。

二、次梁的验算次梁选择 14a号槽钢槽口水平[ ，间距0.5m，其截面特性为：面积 A=18.51cm2；惯性距 I x=563.7cm4；转动惯量 W x=80.5cm3；回转半径 i x=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。

1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35× 0.50= 0.18kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用14a号槽钢槽口水平[，标准值为0.14 kN/mQ2=0.14 kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷载P：10.00kN荷载组合Q=1.2×(0.18+0.14)+1.4×2.00×0.50=1.78kN/mP=1.4×10.00=14.00kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：M max = ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4经计算得出: M max = (1.78×2.002/8)×(1-(0.002/2.002))2+14.00×2.00/4=7.89kN·m。

精编悬挑卸料平台计算书

悬挑卸料平台计算书由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(KN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、木板、0.03KN，木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(KN/m2)：0.11；施工人员等活荷载(KN/m2):0.4，最大堆放材料荷载(T):1.0。

2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：2.30，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.9；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.7 m；钢丝绳安全系数K：8.0，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；预埋件的直径(mm)：20。

3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：20#槽钢槽口水平；次梁材料类型及型号：20#槽钢槽口水平；次梁水平间距3 m，建筑物与次梁的最大允许距离3m。

4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.5m，水平钢梁(主梁)的锚固长度4.5m。

50㎝～140㎝各一道。

平台计算宽度3.0m。

二、次梁的验算:次梁选择20号槽钢槽口水平，间距5m，其截面特性为：面积A=15.288cm2；惯性距Ix=198.3cm4；转动惯量Wx=39.7cm3；回转半径ix=3.95cm；截面尺寸：b=70mm,h=200mm,t=8.5mm。

1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用外钢里木脚手板，标准值为0.35KN/m2；Q1 = 0.35×3= 0.2975KN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为4KN，转化为线荷载：Q2 = 4/ 4.5/ 4.5×3= 12KN/m；(3)槽钢自重荷载Q3= 0.14KN/m；经计算得到静荷载设计值q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.3+0.426+0.14) =1.039KN；经计算得到活荷载设计值P = 1.4×0.9×0.83×2.0= 2.09KN。

卸料平台计算书

悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。

悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

计算参数:平台水平钢梁的悬挑长度3.50m，插入结构锚固长度1.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)4.00m。

水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。

次梁采用[12.6号槽钢U口水平，主梁采用[14a号槽钢U口水平。

次梁间距0.50m，外伸悬臂长度0.00m。

容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。

脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。

栏杆采用竹笆片，栏杆自重荷载取0.15kN/m。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构3.20m，两道钢丝绳距离0.50m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.80m。

一、次梁的计算次梁选择[12.6号槽钢U口水平，间距0.50m，其截面特性为面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1 = 0.35×0.50=0.18kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2 = 2.00×0.50=1.00kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.12kN/m经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.18+0.12)+1.4×1.00 = 1.76kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×2.00=2.80kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 1.76×4.002/8+2.80×4.00/4=6.31kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=6.31×106/(1.05×62140.00)=96.72N/mm2；次梁的抗弯强度计算 < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×9.0×53.0×235/(4000.0×126.0×235.0)=0.54经过计算得到强度=6.31×106/(0.539×62140.00)=188.26N/mm2；次梁的稳定性计算 < [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

型钢悬挑卸料平台计算

型钢悬挑卸料平台计算型钢悬挑卸料平台计算书一、计算参数1、主悬挑梁截面特征：型钢截面类型：槽钢；型钢型号：16a号槽钢；截面放置方向：槽口水平；单位重量q g(kN/m)：0.169;截面尺寸b( mm): 63；截面尺寸t( mm): 10；截面尺寸h ( mm): 160；截面积A( cm2): 21.95；抵抗矩Wx( cm3): 108.3;惯性矩Ix( cm4): 866.2；回转半径ix(cm): 6.28；钢材的屈服点f y : 235；抗弯、抗压容许应力[q](N/mm2) : 215；弹性模量E(N/mm2) : 206000；2、水平次梁截面特征：型钢截面类型：槽钢；型钢型号：16a号槽钢；截面放置方向：槽口坚向；单位重量q g (kN/m) : 0.169;截面尺寸b (mm): 63；截面尺寸t (mm): 10；截面尺寸h (mm): 160；截面积 A (cm2): 21.95；回转半径iy x (cm) : 1.83；抵抗矩Wy (cm3): 16.3；惯性矩Iy (cm4): 73.3;钢材的屈服点f y：235;抗弯、抗压容许应力[q](N/mm2)：215;2弹性模量E(N/mm ): 206000;2、卸料平台构造参数主梁悬挑长度L a(m)： 1.8；主梁锚固长度L b( m)：0.2；平台计算宽度L c(m)：2；次梁间距a1 ( mm): 250；锚固类型：铰支；次梁与建筑物的最大允许距离a2 (mm)：200；内侧钢丝绳与建筑物间距h a (m)： 1.2；外侧钢丝绳与内侧钢丝绳间距h b(m)：0.4；钢丝绳上部锚固点与型钢墙支点间距h c (m)：3；3、何载参数脚手板自重q (kN/m2): 0.3；施工均布荷载q s (kN/m2): 2；栏杆、挡脚板自重q d (kN/m)：0.11；设计材料堆放承载力q f (kN/m2)：10；4、其他参数钢丝绳安全系数k：6；主悬挑梁型钢截面塑性发展系数Y : 1.05；水平次梁型钢截面塑性发展系数Y：1.05；荷载分项系数(查GB50009-2001第8页)：丫G : 1.2；可变荷载丫Q： 1.4；二、卸料平台验算1、水平次梁验算水平次梁支撑平台脚手板上的堆料荷载和施工荷载，搁置在两根主悬挑梁之间，按照均布荷载加集中荷载作用下的简支梁计算弯矩、强度和稳定性。

卸料平台计算书

悬挑卸料平台计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003(平台宽度)2.00m选择6×。

一、次梁的计算次梁选择16号工字钢，间距1.30m，其截面特性为面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；Q1 = 0.30×1.30=0.39kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2 = 2.00×1.30=2.60kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.20kN/m经计算得到:q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.39+0.20)+1.4×2.60 = 4.35kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×2.00=2.80kN2.内力计算3.其中γx[f]4.其中φb附录得到：φb=2.00由于φb0.918卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择16号工字钢，其截面特性为面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.16kN/mQ1 = 0.16kN/m(2)型钢自重荷载 Q2=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值:q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.16+0.20) = 0.43kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.65×2.00/2+1.2×0.20×2.00/2)=2.30kNP2=((1.2×0.30+1.4×2.00)×1.30×2.00/2+1.2×0.20×2.00/2)=4.35kNP3=((1.2×0.30+1.4×2.00)×1.30×2.00/2+1.2×0.20×2.00/2)+2.80/2=5.75kNP4=((1.2×0.30+1.4×2.00)×1.30×2.00/2+1.2×0.20×2.00/2)=4.35kNP52.3.其中γx[f]4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查《钢结构设计规范》附录得到：φb=0.95由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录其值用φb'查表得到其值为0.759 经过计算得到强度σ=4.95×106/(0.759×141000.00)=46.27N/mm2；主梁的稳定性计算σ < [f],满足要求!三、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力R AH和拉钢绳的轴力R Ui按照下面计算其中R Ui cosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

卸料平台计算书

卸料平台设计书1 卸料平台的编制依据1.1建筑施工高处作业安全技术规范（ JGJ80－91）；1.2城建集团《施工现场管理工作实施细则》；1.3结构安装工程施工操作规范（ YSJ404—89）。

2设计思路本平台为悬挑式钢平台，应用于本工程结构施工中5-9层的材料周转倒运,位于11-12轴/G轴中间。

平台是以槽钢为主次梁焊成6000×2700的框架，其上铺5cm厚的木脚手板，用Φ48的钢管与槽钢焊牢作防护栏，防护栏`周围满布密目安全网。

平台上焊4根Φ20的吊环作为起吊点，平台搁支在混凝土楼板上，用Φ20钢筋埋于结构层上，同主梁16槽钢连接，以固定平台位置，防止平台移位；平台用 4根直径19.5的钢丝绳与结构拉接。

悬臂部分4500mm，伸进楼板部分1500mm。

3施工准备3.1材料准备： 16＃槽钢、10＃槽钢、5mm厚木板、Φ48×3.5mm钢管、密目安全网、Φ19.5钢丝绳、配套螺栓等。

具体材料详见下表（2）人员准备：电焊工2名、架子工4名、信号工1名必须是专业人员，并且持证上岗。

4施工操作4.1卸料平台的加工制作卸料平台严格按照设计图纸加工制作。

要求主次梁之间的焊接均为满焊后刷防锈漆两遍，Φ48╳3.5mm间距1100mm、高l.5m的防护栏杆与槽钢焊牢，槽钢外侧面及防护栏均刷红白相间的油漆标识，防护栏周围满布密目安全网。

4.2卸料平台的吊装卸料平台加工制作完毕，检查焊件、构件符合设计要求后起吊安装，安装就位后经静载实验、验收合格后方可使用。

吊装时，先挂好四角的吊钩，吊钩的四根牵引绳应等长，保证卸料平台在起吊过程中平稳，吊装至所确定的楼层卸料平台位置处。

将平台保险杠及千斤顶固定在外檐梁板上，再将平台斜拉直径19.5的钢丝绳同结构固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松开塔吊吊钩。

卸料平台安装完毕并经验收合格后方可使用，卸料平台限重牌应挂在该平台附近明显位置，本卸料平台限重均为1.5t。

型钢卸料平台计算书

2#型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）一、参数信息:1.荷载参数2.悬挑参数3.水平支撑梁4.卸料平台参数二、次梁的验算:次梁选择 12.6号槽钢槽口水平[ ，间距1m，其截面特性为：面积 A=15.69cm2；惯性距 I x=391.466cm4；转动惯量 W x=62.137cm3；回转半径 i x=4.953cm；截面尺寸：b=53mm,h=126mm,t=9mm。

1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35× 1.00= 0.35kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用12.6号槽钢槽口水平[，标准值为0.12 kN/m Q2=0.12 kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取1.00 kN/m2Q3=1.00 kN/m22)最大堆放材料荷载P：5.00kN荷载组合Q=1.2×(0.35+0.12)+1.4×1.00×1.00=1.97kN/mP=1.4×5.00=7.00kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：经计算得出: M max = (1.97×2.002/8)×(1-(0.002/2.002))2+7.00×2.00/4=4.48kN·m。

最大支座力计算公式:R = [P + q(l+2m)]/2经计算得出: R = (7.00 + 1.97×(2.00 + 2×0.00))/2 = 5.47kN3.抗弯强度验算次梁应力：其中γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；[f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ =4.48×103/(1.05×62.137)=68.73 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ =68.730 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×9.00×53.00×235/(2000.00×126.00×235.0)=1.08；由于φb大于0.6，按照下面公式调整：得到φb' =0.809；次梁槽钢的稳定性验算σ=4.48×103/(0.809×62.137)=89.25 N/mm2次梁槽钢的稳定性验算σ=89.246 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2,满足要求!三、主梁的验算:根据实际情况考虑，按照内外侧钢丝绳同时受力计算。

悬挑卸料平台计算书(主梁18工字钢,极限荷载1.144t)

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

平台水平钢梁的悬挑长度5.00m，插入结构锚固长度1.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.10m。

水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。

次梁采用[14a号槽钢U口水平，主梁采用18号工字钢。

次梁间距0.50m，外伸悬臂长度0.00m。

容许承载力均布荷载11.44kN/m2，最大堆放材料荷载11.44kN。

脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。

栏杆采用冲压钢板，栏杆自重荷载取0.16kN/m。

选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，外侧钢丝绳距离主体结构3.80m，两道钢丝绳距离0.50m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.00m。

一、次梁的计算次梁选择[14a号槽钢U口水平，间距0.50m，其截面特性为面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；Q1= 0.30×0.50=0.15kN/m(2)最大容许均布荷载为11.44kN/m2；Q2= 11.44×0.50=5.72kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.14kN/m经计算得到:q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2= 1.2×(0.15+0.14)+1.4×5.72 = 8.36kN/m经计算得到，集中荷载计算值P = 1.4×11.44=16.02kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M = 8.36×2.102/8+16.02×2.10/4=13.02kN.m3.抗弯强度计算其中γx——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度σ=13.02×106/(1.05×80500.00)=153.99N/mm2；次梁的抗弯强度计算σ < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×9.5×58.0×235/(2100.0×140.0×235.0)=1.07由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录其值用φb'查表得到其值为0.789 经过计算得到强度σ=13.02×106/(0.789×80500.00)=204.83N/mm2；次梁的稳定性计算σ< [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

悬挑卸料平台计算书

悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。

悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

一、参数信息1.卸料平台参数平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度：3.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)：2.50m。

水平钢梁(主梁)的锚固长度：1.00m。

2.水平支撑梁次梁采用12.6号槽钢槽口水平，主梁采用20b号工字钢，次梁间距1.00m。

3.荷载参数面板材料类别：木脚手板，脚手板自重：0.35kN/m2；栏杆、挡板类别：五层胶合板，，栏杆、挡板脚手板自重：0.30kN/m；容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN；4.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离：2.50m，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离：0.50m；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离：5.10m；钢丝绳安全系数K：8.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

悬挑卸料平台立面图悬挑卸料平台平面图二、次梁的计算次梁选择12.6号槽钢槽口水平，间距1.00m，其截面特性为面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.47cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=1.57cm截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1 = 0.35×1.00=0.35kN/m(2)最大容许承载力均布荷载为2.00kN/m2；Q2 = 2.00×1.00=2.00kN/m(3)槽钢自重荷载 Q3=0.12kN/m经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.35+2.00+0.12) = 2.97kN/m考虑施工材料器具堆放的实际情况,将堆放荷载转化为线性荷载,经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×10.00×1.00/3.00=4.67kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.97×2.502/8×[1-4×(0.30/2.50)2]+4.67×2.50/4=5.10kN.m3.抗弯强度计算其中γx——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度σ=5.10×106/(1.05×62137.00)=78.17N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算σ < [f],满足要求!4.整体稳定性计算其中Фb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到Фb=570×9.0×53.0×235/(2500.0×126.0×235.0)=0.86由于Фb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用Фb查表得到其值为0.743经过计算得到强度σ=5.10×106/(0.743×62137.00)=110.42N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算σ < [f],满足要求!三、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

卸料平台方案及计算书

红星美凯龙上海吴中路卸料平台施工方案编制人：职务（称）：审核人：职务（称）：审批人：职务（称）：批准部门（章）：日期卸料平台施工方案一、工程概况工程名称：红星美凯龙国际家居购物广场工程工程地点：上海市闵行区吴中路1388号建设单位：上海虹欣欧凯家居有限公司监理单位：上海华城建设工程监理有限公司主楼设计单位：上海浚源建筑设计有限公司总承包单位：江苏省建筑工程集团有限公司工程规模：总建筑面积为100000平方米，地下二层。

工程要求：工程质量按国家验收规范一次性验收合格，并确保上海市优质结构工程，争创“白玉兰”；安全生产、文明施工，确保“市标化”，争创“省标化”。

本工程总建筑面积约为100000平方米，地上五层，局部六层，地下为二层结构。

建筑合理使用年限为50年。

本工程采用悬挑式卸料钢平台及落地式钢管卸料平台，主要用于主体阶段的砌体材料垂直运输、模板和支撑架材料的转运，以及装饰阶段砂浆等材料的垂直运输。

卸料钢平台拟设计成外挑长度为5.2m，宽度为2.4m，钢平台的主次梁均采用槽钢，上铺焊2.5mm厚花纹钢板。

落地式钢管卸料平台长度4.8m，宽度4.8m，平台高度27m。

落地式钢管卸料平台最大载重1.5T;悬挑式卸料钢平台容许承载力为：均布荷载2.0KN/m2，最大载重1.2T。

悬挑卸料钢平台必须达到自身刚度和稳定性和达到足够的承载力，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌，不允许刚架变形、倾斜、摇晃式扭曲等现象，以确保安全。

二、材料选用如下：（1）悬挑式卸料钢平台1、主梁选用[20a槽钢2、次梁选用[12.6槽钢3、铺板选用2.5厚花纹钢板；4、焊条采用E43型；5、吊环钢筋为直径22三级钢；6、围护栏杆采用钢管及2.5厚花纹钢板；7、拉绳采用Φ23钢丝绳。

悬挑卸料钢平台平面、剖面及节点构造附图。

（2）落地式钢管卸料平台1、钢管规格Φ48×3.0mm质量符合国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）,禁止使用：严重锈蚀、弯曲变形、有裂缝、无出场合格证和生产许可证或无检测合格证明的管材。

卸料平台计算书

卸料平台计算书1、卸料平台采用架管、管扣和5公分厚木架板搭设，挑出建筑物外缘长度2米，宽度3.6米，可同时放置两辆手推车，人、车及装载的材料限制荷载8KN。

卸料平台外侧三方搭设1.2米高的防护栏杆。

详见附图。

2、杆件验算1）荷载钢管、管扣、架板Q=300N/㎡人员、斗车、材料总量按8000N计算，责活荷载为G=8000/2×3.6=1052N/㎡考虑不均衡的情况，取G=1300N/㎡2）直接支承架的水平管的荷载为（300+1300）×0.9=1440N/M直接之承架的水平管的最大弯矩按三跨梁计算其M max=0.1×1440×1=144Nm=144000Nmm钢管抵抗矩W=5.08×1000mm3取安全系数K=1.5则σ=KM max/W=1.5×144000/5.08×1000=42.5N/mm2<f y=170N/mm2强度满足要求3）外架大横杆承受水平杆传来的集中荷载P=1440×0.5=770N外架大横杆按两跨梁考虑其M max=0.278×770×0.9=192Nm=192000Nmmσ=K M max/w=1.5×192000/5.08×1000=56N/mm2<fy=170N/mm2强度满足要求外架大横杆按两跨梁考虑时，平台中部外架立杆处的管扣最大荷载为1.5×770×3=3465N<管扣承载能力6500N抗滑抗扭满足要求4）支承水平管的斜管荷载为平台中部斜管荷载为V=1440N×2=2880N钢管按45度设置时，长度约1米，不必考虑失稳问题中部斜管内力为N=2880/0.707=4073Nσ=1.5×4073/4.893×102=12.48/ mm2<fy=170N/mm2强度满足要求平台外侧斜管荷载为V=770N，荷载很小，故安全。

卸料平台计算书

地下部分落地上料平台搭设一、地下室结构施工阶段，模板、钢筋、运输、打捆上料平台：1、上料平台搭设尺寸，下口宽1.2m、上口宽6.6 m、长度12m、高度6m。

位置钢筋加工区外侧搭设。

2、材料采用，φ48mm*3.5mm的无缝钢管，用于立杆、大横杆、小横杆。

扣件为直角扣件、旋转扣件和对接扣件，脚手板采用钢脚手架板，密目网和铁丝等。

3、防护栏搭设高度1.2m，用密目网进行封闭防护。

密目网的质量检测和试验合格产品，如受损应及时更换。

二、落地平台计算及图示钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

落地平台支撑架立面简图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元一、参数信息:1.基本参数立柱横向间距或排距l a(m):1.50，脚手架步距h(m)：1.30；立杆纵向间距l b(m):1.20，脚手架搭设高度H(m)：14.10；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.30，平台底钢管间距离(mm)：900.00；钢管类型(mm):Φ48×3.5，扣件连接方式：单扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m2):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = 0.150 + 0.300×0.900 = 0.420 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 2.000×0.900 = 1.800 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 1.000×0.900 = 0.900 kN/m2.强度计算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。