地下室满堂脚手架施工方案
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满堂脚手架施工(方案)报审表
工程名称沈阳亚泰城(南区)地下室车库工程
施工编号
监理编号
日期2014年4月25日
致(监理单位):
我方已编制完成了沈阳亚泰城(南区)地下室车库满堂脚手架施工专项方案技术文件,并经相关技术负责人审查批准,请予以审定。
附:沈阳亚泰城地下室八区九区满堂脚手架施工专项施工方案13页4册
施工总承包单位项目经理
专业监理工程师审查意见:
专业监理工程师
日期
总监理工程师审核意见:
审定结论:□同意□修改后再报□重新编制
监理单位
总监理工程师
日期
表A17-2 会签单
会签部门意见负责人生产
技术
质量
安全
建设单位意见:
单位公章:
负责人:
日期:
目录
一、搭设方案 (5)
(一)基本搭设参数 (5)
(二)材料及荷载取值说明 (5)
二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 (5)
(一)板底模板的强度和刚度验算 (5)
(二)底模方木的强度和刚度验算 (7)
(三)托梁材料计算 (8)
(四)立杆稳定性验算 (10)
(五)立杆的地基承载力计算 (12)
(六)拆模时间计算 (12)
二、工程特点及施工材料要求 (13)
三、脚手架杆配件的技术要求 (13)
四、脚手架搭设、使用和拆除的技术要求 (13)
沈阳亚泰城(南区)地下室车库工程满堂脚手架施工专项方案
建设单位:沈阳亚泰吉盛房地产开发有限公司
监理单位:
施工单位:吉林亚泰建筑工程有限公司第一项目部
项目经理:张立国
编制人:帅涛
编制时间:2014年4月25日
沈阳亚泰城地下室八区九区工程满堂脚手架施工专项方案一、搭设方案
(一)基本搭设参数
模板支架高H为3.1m,立杆步距h(上下水平杆轴线间的距离)取0.9m,立杆纵距l a取1m,横距l b取1m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。
模板底部的方木,截面宽50mm,高90mm,布设间距0.3m。
(二)材料及荷载取值说明
本支撑架使用Φ48 × 3.5钢管,钢管壁厚不得小于3mm,钢管上严禁打孔;采用的扣件,应经试验,在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时,不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重,以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算
荷载首先作用在板底模板上,按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序,分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中,取与底模方木平行的方向为纵向。
(一)板底模板的强度和刚度验算
模板按三跨连续梁计算,如图所示:
(1)荷载计算,按单位宽度折算为线荷载。此时,
模板的截面抵抗矩为:w=1000×182/6=5.40×104mm3;
模板自重标准值:x1=0.3×1 =0.3kN/m;
新浇混凝土自重标准值:x2=0.15×24×1 =3.6kN/m;
板中钢筋自重标准值:x3=0.15×1.1×1 =0.165kN/m;
施工人员及设备活荷载标准值:x4=1×1 =1kN/m;
振捣混凝土时产生的荷载标准值:x5=2×1=2kN/m。
以上1、2、3项为恒载,取分项系数1.35,4、5项为活载,取分项系数1.4,则底模的荷载设计值为:
g1 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+3.6+0.165)×1.35=5.488kN/m;
q1 =(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4 =4.2kN/m;
对荷载分布进行最不利布置,最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。
跨中最大弯矩计算简图
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1max = 0.08g1l c2+0.1q1l c2 = 0.08×5.488×0.32+0.1×4.2×0.32=0.077kN·m
支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下:
M2max= -0.1g1l c2-0.117q1l c2= -0.1×5.488×0.32-0.117×4.2×0.32= -0.094kN·m;
经比较可知,荷载按照图2进行组合,产生的支座弯矩最大。M max=0.094kN·m;(2)底模抗弯强度验算
取Max(M1max,M2max)进行底模抗弯验算,即
σ =0.094×106 /(5.40×104)=1.734N/mm2
底模面板的受弯强度计算值σ =1.734N/mm2小于抗弯强度设计值 f m =15N/mm2,满足要求。
(3)底模抗剪强度计算。
荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1l c+0.617q1l c=0.6×5.488×0.3+0.617×4.2×0.3=1.765kN;按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算:
τ =3×1765.215/(2×1000×18)=0.147N/mm2;
所以,底模的抗剪强度τ =0.147N/mm2小于抗剪强度设计值f v =1.4N/mm2满足要求。(4)底模挠度验算
模板弹性模量E=6000 N/mm2;
模板惯性矩I=1000×183/12=4.86×105 mm4;
根据JGJ130-2001,刚度验算时采用荷载短期效应组合,取荷载标准值计算,不乘分项系数,因此,底模的总的变形按照下面的公式计算:
ν =0.159mm;
底模面板的挠度计算值ν =0.159mm小于挠度设计值[v] =Min(300/150,10)mm ,满足要求。
(二)底模方木的强度和刚度验算
按三跨连续梁计算
(1)荷载计算
模板自重标准值:x1=0.3×0.3=0.09kN/m;
新浇混凝土自重标准值:x2=0.15×24×0.3=1.08kN/m;
板中钢筋自重标准值:x3=0.15×1.1×0.3=0.05kN/m;
施工人员及设备活荷载标准值:x4=1×0.3=0.3kN/m;
振捣混凝土时产生的荷载标准值:x5=2×0.3=0.6kN/m;
以上1、2、3项为恒载,取分项系数1.35,4、5项为活载,取分项系数1.4,则底模的荷载设计值为:
g2 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.09+1.08+0.05)×1.35=1.646kN/m;
q2 =(x4+x5)×1.4=(0.3+0.6)×1.4=1.26kN/m;