龙门吊基础施工方案

50T龙门吊基础施工方案工程名称：XXXX2台50T龙门吊轨道安装机械名称：门式起重机

工程地址：XXXX2台50T龙门吊轨道安装安装位置：

型号：MG50t

自编号：

使用单位（章）：

龙门吊轨道基础施工方案

一、龙门吊轨道基础设计情况

门吊基础截面尺寸均为80cm*100cm，配筋图如图一。

图一龙门吊基础配筋图

三、轨道基础施工方法

1、施工工艺流程

施工准备——测量放线——地面切槽——地面破除——基槽开挖——垫层施工——钢筋安装——混凝土浇筑——养护

2、钢筋工程

轨道基础配筋图见图一。钢筋下料前应熟悉设计图纸，了解设计意图，根据设计要求、规格计算下料长度并统筹下料，最大限度的节约材料，降低成本。钢筋表面应洁净，钢筋使用前应将表面的铁锈及其他杂物清除干净。钢筋应平直，无局部弯折，成盘的和弯曲的钢筋均应调直。

3、混凝土工程

混凝土采用C30商品砼。插入式振动棒捣实，表明压光。确保混凝土内部密

实，表面平整。 四、轨道基础受力分析 4.1 龙门吊检算

1、设计依据

① 龙门吊使用以及受力要求 ② 施工场地布置要求 ③ 地铁施工规范 2、设计参数：

① 从安全角度出发，按g=10N/kg 计算。

②50吨龙门吊自重：120吨， G1=120×1000×10=1200KN ； 50吨龙门吊载重：50吨， G2=50×1000×10=500KN ；

50吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重：G3=（1200000/2+500000）/4=275KN

3.1、设计荷载

根据龙门吊厂家提供资料显示，50T 龙门吊行走时台车最大轮压：P max =240KN ，现场实际情况，单个龙门吊最大负重仅40t ，则

()KN

P 5.2278

10

40508240max

=⨯--⨯='

为安全起见，取P=230KN ；钢砼自重按23.0KN/m 3 计。 3.2、材料性能指标 a 、C30砼

轴心抗压强度：MPa f c 8.13=; 弹性模量：MPa E c 4100.3⨯=;

b 、钢筋

R235钢筋：MPa f sd 195 ; HRB335钢筋：f sd =280MPa 。 3.3、基础截面的拟定及钢筋的配置

基础截面采用倒T 形，钢筋布置如图3.3-1所示，下侧受拉钢采用5根B16钢筋,上侧受压钢筋采用3根B16钢筋。

N1Φ16 @20N1Φ16 @20

N3 10 @25

N2Φ16

N2Φ16

图3.3-1 基础截面钢筋布置图

4、计算模型简化

基础内力计算按弹性地基梁计算，即将钢筋砼地基看成半刚性的梁，地基看成弹性支承。钢筋砼地基采用梁单元进行模拟，地基的支承采用地基弹簧进行模拟。地基梁选取35.5m 进行计算，每个单元长0.5m ，共计71个单元，具体模型见图4-1。

图4-1 midas 计算模型

5、钢筋砼的弹性模量的计算

根据钢筋砼规范提供的经验公式，钢筋砼地基梁的弹性模量E c

与砼强度指标f cu 的关系为：

5

210(/)

34.7 2.2c cu

E N mm f =+

由于规范还规定：f c =0.67f cu ，故

55

72

1010 3.361310/23.2523.252.2 2.230c c E KN m f ===⨯++

6、地基系数K 0的确定

根据我国著名工程院资深院士龙驭球先生编著的《弹性地基梁的计算》一书中表2-1 地基系数K 0参考值可知，地层等级为中等的碎石土的地基系数为0.12～0.2×106KN/m 3,坚硬系数f k =1.5,结合现场实际情况，则

K 0=0.2×106×1.5=3×105 KN/m 3

7、计算结果

弯矩计算结果:

图5-1弯矩图（KN •m ）

剪力计算结果:

图5-2剪力图（KN ）

反力计算结果:

图5-3反力图（KN ）

8、结果分析与评价

从以上弯矩、剪力及反力图可知，最大正弯矩M max =69.32KN •m ，最大剪力值V max =113.24KN ，最大反力F max =90.53KN 。根据反力图可知，对土的影响主要范围(纵向)为3.0m 左右，结合板宽1.0m ，可知此计算结果是比较符合实际的。 9、基底应力计算

从反力图可知，最大反力F max =90.53KN ，另外由于梁是按*******划分，故可求得土的最大应力为

90.53

1.2 1.2217.270.51F kPa A σ=⨯

=⨯=⨯

10、钢筋砼梁正截面承载力验算

已知h f ’=0.3m ，b f ’=0.5m ，b=1m ，h=0.5m ，f cd =13.8MPa ，f sd =280MPa ，

A S =1005.5mm 2,a s =5cm ，h 0=45cm ，As ’=603.3mm 2，a s ’=5cm ，则

6'

2801005.6100.0000410.313.8500

sd s cd f f A x m m f b -⨯⨯===<⨯

可知其属于第一类T 形截面，故按矩形截面的计算方法进行承载力计算，则

''66

'2801005.510280603.3100.01613.80.5

sd s sd s cd f f A f A x m

f b ---⨯⨯-⨯⨯===⨯

可知x<2as ’=10cm ，可知受压离中性轴太近，变形不能充分发挥，受压钢筋的应力不可能达到抗压设计强度。这时，截面所能承受的最大弯矩可由下列公式求得：

'360()280101005.510(0.450.05)112.62sd s s M f A h a KN m

-=-=⨯⨯⨯⨯-=⋅du

根据Midas Civil 2010 计算结果（弯矩图）可知，M d =69.32KN ，

0 1.269.3283.18du d M M KN m

γ>=⨯=⋅，故基础正截面承载力满足要

求。

11、斜截面抗剪承载力验算

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）可知，混凝土和箍筋共同抗剪能力的公式为

31230.4510cs v bh ααα-=⨯α1———异好弯矩影响系数，计算简支梁和连续梁近边支点梁段的抗剪承载力时，α1=1.0；计算连续梁和悬臂梁近中间支点梁段的抗剪承载力时，α1=0.9；故取α1=1.0；

α2———预应力提高系数，对钢筋混凝土受弯构件，α2=1.0；对预应力混凝土受弯构件，α2=1.25，但当由钢筋合力引起的截面弯