大门大桥抗风分析报告共13页
大桥风振事故原理分析以及有效防范措施举例
⼤桥风振事故原理分析以及有效防范措施举例2019-05-10摘要：⽂章通过对塔科马⼤桥的风振事故来探究风振的原理，来概述了风洞试验的发展，以及风振有效的防护措施。
关键词：⼤桥蛇形共振；桥梁抗风；风振动防范；塔科马⼤桥1 理论概述建造⼤桥的时候我们不仅仅要考虑⼤桥的承载能⼒，美观度以及经济性，此外我们建造的⼤桥，⼤跨度桥常常因为柔度⾮常⼤，⽽受风荷载影响很⼤，⼤桥在未知的风的作⽤下会产⽣⼗分巨⼤的变形以及振动。
随着桥梁跨度的增⼤，⾮线性因素也愈加明显，不确定的因素也就变得很⼤很⼤，这就给已经⾮常复杂的风-车-桥系统研究加⼤了难度。
在风速较⼤的地区⽐如芝加哥，修建跨江、跨海铁路⼤桥时，为了确保桥梁结构及列车运⾏安全，必须要综合考虑风和列车荷载对桥梁的动⼒作⽤。
在国内外关于车桥耦合振动及桥梁抗风研究的基础上，需要考虑⼤跨度桥梁的⼏何⾮线性因素。
我们有必要来探究下⼤桥共振的原因，我们说的⼤桥看成不是⼀个刚体并有⾃振，在车辆通过⼤桥的时候对⼤桥产⽣压⼒，⼤桥就会受⼒变形，若这个⼒与⼤桥⾃⾝的震动吻合就会产⽣共振，然⽽这个问题要控制在⼀个安全范围内才对⼤桥不⾄于造成破坏。
概括来讲，该问题属于⽓动弹性振动问题.美国的塔卡马⼤桥就是这样被垮的。
原因是桥垂直⽅位的结构上的板引起了桥发⽣⼀系列振动。
桥对风有相当⼤的阻⼒，因此风被桥遮挡，⾼强度的⽓流只能从结构板上⽅经过，最后压向了桥表⾯。
由于通过的⽓流由于连续的被曲折就加快了它流动的速度，由伯努利定律可知在竖直⽅向上结构板的上⽅及下⽅将产⽣明显的压降。
⽆所谓的是风⼀直从板正前⽅吹过来，它的原因是上下⽅产⽣的压⼒降低会导致相互的抵消。
⿇烦的事是若风⽅向随机且不停地产⽣变换，这将导致压⼒产⽣不断地波动变化。
产⽣的压⼒差若加在了整个桥⾯之上，⽽且因为能够挡住风的竖直⽅向的结构板后，将产⽣涡流并且不断的加强，将会最终导致桥⾯开始振动。
从理论上讲当桥⾯经受⼀定流速的⽓流吹动，就不可避免地会产⽣⾃激振动.除此之外⼀个因素是某个桥墩由于流体的涡振产⽣松动，这使得桥墩产⽣周期性的振动，使桥⾯产⽣低频振荡，车桥耦合振动的概率很⼩，由于车辆的激励频率要⾼好多.2 桥梁风致病害典型案例分析我们举⼀个⾮常有名的例⼦吧，就是著名的塔科马⼤桥由于风振产⽣的倒塌事故。
中铁二十四局昆明绕城A5桥梁总体风险评估报告word精品文档13页
昆明绕城高速东南段A合同段（第A5工区）桥梁施工总体安全风险评估报告中铁二十四局昆明绕城高速东南段A5工区经理部二0一四年十月目录一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)三、评估方法说明 (3)四、桥梁情况调查表 (5)五、评估过程 (7)六、评估结果 (9)七、评估结论 (9)桥梁施工总体安全风险评估报告一、编制依据1、《公路桥梁和隧道工程施工安全风险评估指南》（试行）交质监发【2019】217号；2、施工图设计；3、现场踏勘调查、搜集的实地资料；4、我单位在类似工程中的施工经验和相关工程的技术总结、工法成果等。
二、工程概况（一）工程简介本合同段起于宜良县北古城以北，起点里程k42+000，路线由北向南沿南盘江西岸布线，于K46+734设桥跨越南盘江后，沿南盘江东岸布线，经大渡口东侧，于K48+089.06设置宜良枢纽立即与昆石高速公路连接，经大木兴西侧，于K50+410.50设桥跨过宜狗公路，经上任营东侧、下院东侧、小马街东侧、玉龙东侧、马军东侧，路线止于谷家营东侧山坡，止点里程K60+000，全线长为18公里，总体走向为由北向南。
本合同段路线所经区域均属昆明市宜良县北古城镇，区域内河流有南盘江及山谷菁沟。
经过的主要道路为G324线、昆石高速公路、宜狗公路，均设置了互通式交叉及分离式交叉进行连接或跨越，沿线有多条乡村道路，但与其互相干扰较小；没有与铁路交叉的位置。
（二）地形地貌K42+000～K50+680段，主要为宜良盆地和澄江盆地，地形平坦开阔，人口众多，交通方便。
上部地层岩性由第四系冲洪积粉质黏土、黏土、粉细砂土、原砾土、卵石土等组成，厚度各地不一；下部为白云岩、泥岩、砂岩等。
K56+680～K60+000段，以低山、丘陵为主，地形左高右低，起伏相对较小。
地层岩性多为泥岩、砂岩、页岩等组成；上部覆盖第四系残坡积黏土、粉质黏土、碎石土等。
（三）气候环境条件路线区域属于亚热带高原季风气候，区内气候宜人，具有冬暖夏凉四季如春的特点。
桥梁设计中的抗风性能优化与评估研究
桥梁设计中的抗风性能优化与评估研究在现代交通基础设施建设中，桥梁作为跨越江河湖海、山谷沟壑的重要建筑物，发挥着至关重要的作用。
然而，风对桥梁的影响不容忽视，强风可能导致桥梁结构的振动、失稳甚至破坏，严重威胁着桥梁的安全和正常使用。
因此，在桥梁设计中，抗风性能的优化与评估成为了一个关键的研究课题。
一、风对桥梁的作用及影响风对桥梁的作用主要包括静力作用和动力作用。
静力作用是指风对桥梁结构产生的稳定压力和吸力，如桥梁的主梁、桥墩等部位会受到风的压力和吸力，可能导致结构的变形和内力增加。
动力作用则更为复杂，包括颤振、抖振和涡振等。
颤振是一种自激振动，当风速超过一定临界值时，桥梁结构可能发生大幅的、不稳定的振动，甚至导致结构破坏。
抖振是由风的脉动成分引起的随机振动，虽然不会导致结构的立即破坏，但长期的抖振作用会使结构产生疲劳损伤。
涡振则是由于风绕流桥梁结构时产生的周期性漩涡脱落引起的结构振动，通常振幅较小，但在特定条件下也可能对桥梁的舒适性和安全性产生影响。
二、桥梁抗风性能的优化设计方法为了提高桥梁的抗风性能，在设计阶段可以采取多种优化方法。
1、合理的桥型选择不同的桥型在抗风性能上具有不同的特点。
例如，悬索桥和斜拉桥由于其柔性较大，对风的敏感性相对较高；而梁桥和拱桥则相对较为刚性，抗风性能较好。
在设计时，应根据桥梁的跨度、地形条件和使用要求等因素，选择合适的桥型。
2、优化桥梁的外形和截面桥梁的外形和截面形状对风的绕流特性有重要影响。
通过采用流线型的外形和合理的截面形状，可以减小风的阻力和漩涡脱落，从而降低风对桥梁的作用。
例如，在主梁设计中，可以采用箱梁截面代替传统的 T 型梁截面，以提高抗风性能。
3、增加结构的阻尼阻尼是结构消耗能量的能力，增加结构的阻尼可以有效地抑制风振响应。
常见的增加阻尼的方法包括使用阻尼器、在结构中设置耗能构件等。
4、加强结构的连接和整体性良好的结构连接和整体性可以提高桥梁在风作用下的稳定性。
铁路桥梁设计中的抗风能力分析
铁路桥梁设计中的抗风能力分析铁路桥梁作为铁路运输的重要组成部分，其安全性和稳定性至关重要。
而风作为一种自然力量，对铁路桥梁的影响不可忽视。
在铁路桥梁的设计过程中，充分考虑抗风能力是确保桥梁结构安全和正常使用的关键因素之一。
风对铁路桥梁的作用形式多种多样，包括静力作用、动力作用以及风与结构的相互作用等。
静力作用主要是指风对桥梁结构产生的平均压力和吸力，这会导致桥梁构件的变形和内力增加。
动力作用则更为复杂，如风致振动，包括颤振、涡振等，可能会引起桥梁结构的疲劳损伤甚至破坏。
在铁路桥梁的抗风设计中，首先要进行准确的风场特性分析。
这需要收集桥梁所在地区的气象数据，包括风速、风向、风的湍流强度等。
通过对这些数据的统计和分析，确定设计基准风速。
设计基准风速是抗风设计的重要参数，它直接影响到桥梁结构所承受的风荷载大小。
桥梁的外形和结构形式对其抗风性能有着显著的影响。
流线型的截面形状通常能够有效地减小风的阻力，降低风对桥梁的作用。
例如，箱梁截面在铁路桥梁中应用广泛，其良好的气动性能有助于提高抗风能力。
此外，桥梁的跨度、高度、宽度等几何参数也会影响风的作用效果。
较长的跨度可能会使桥梁更容易受到风致振动的影响，因此在设计时需要采取相应的加强措施。
材料的选择在铁路桥梁的抗风设计中也起着重要作用。
高强度、轻质的材料能够在保证结构强度的同时，减轻桥梁的自重，从而降低风荷载的影响。
例如，采用高性能钢材或新型复合材料可以提高桥梁的抗风性能。
在结构体系方面，合理的支撑和连接方式能够增强桥梁的整体稳定性。
例如，增加桥墩的数量和刚度、采用有效的梁墩连接方式等，都可以提高桥梁在风荷载作用下的抵抗能力。
对于可能出现的风致振动，需要进行专门的分析和评估。
颤振是一种自激发散的振动现象，一旦发生会导致桥梁结构的迅速破坏，因此在设计中必须通过理论分析和模型试验确保桥梁不会发生颤振。
涡振则是一种在特定风速下出现的有限振幅振动，虽然不会导致结构的立即破坏，但会影响行车舒适性和结构的疲劳寿命，也需要加以控制。
桥梁抗风设计
振型特点 纵漂 L-S-1 V-S-1 V-A-1 V-S-2 L-A-1 V-A-2
主塔横摆 主塔横摆
T-S-1 V-S-3 V-A-3 V-S-4 L-S-2 边跨竖向 T-A-1
斜拉桥结构动力特性计算示例
1
2
3
4
第一对称竖弯
1
2
3
4
第一反对称竖弯
1
2
3
4
第一对称扭转
1
2
3
4
第一对反称扭转
桥梁抗风设计
桥梁动力特性、作用于桥梁上的风荷载的计算及 桥梁动力失稳判断。桥梁动力特性主要涉及桥梁的 自振周期及频率，本章介绍了如何用结构动力学方 法和一些经验公式进行计算。风荷载计算在基准风 压基础上考虑了重现期、结构体型、地形、地理条 件等因素的影响。桥梁动力失稳包括颤振失稳和驰 振失稳，本章介绍失稳机理及如何用运动方程和经 验公式来判断桥梁是否可能发生动力失稳。
风的攻角：由于地形的影响，近地风的方向可能对水平面产生一定的倾斜度， 称为风的攻角。具有攻角的风可能对桥梁的风致振动，如颤振，产生不利的影 响。一般认为高风速时的平均攻角约在±3°之间。
阵风系数：瞬时风速与10min平均风速的比值。计算阵风荷载时应采用时距为 1～3s的瞬时（阵风）风速，即由阵风系数乘以设计基准风速求得。
不安全
结构型式
动力特性
截面选择
假定Th值
假定阻力系数
颤振风速估计
稳定性验算
很安全
设计风载
重现期 基本风速 设计风速
气象资料
阵风系数
及格
不安全
节段模型风洞试验 各类风振分析
是否要进行 全模型验算
是 全桥气弹模型试验
大桥抗震分析报告书
大桥抗震分析报告目录一、工程概况 (1)二、设计规和标准 (3)三、设防标准、性能目标及计算方法 (3)六、地震作用参数 (4)七、桥墩顺桥向抗震计算.... 错误！未定义书签。
八、桥墩横桥向水平地震力及抗震验算 (24)九、结论 (36)一、工程概况某路XX大桥为两联等截面连续梁，每联为四跨（4×40m），总桥面宽为33.5m由左右两半幅桥面组成，每半幅桥的上部结构均由5片预应力混凝土小箱梁组成（见图1.2）。
下部结构采用等截面矩形空心薄壁墩、直径1.5m为桩基础。
桥跨的总体布置见图1.1。
台墩墩墩墩墩墩墩台第1联第2联图1.1 XX大桥立面示意图图1.2 上部结构断面图图1.3 下部结构构造图联间墩设GYZ450X99型圆形板式支座，每片梁下为两个支座，联端为活动盆式支座。
桥上二期恒载（含桥面铺装、栏杆、防撞墙和上水管等）为21.7kN/m。
主梁为C50混凝土、盖梁和桥墩为C35混凝土，桩基础为C25混凝土。
主梁混凝土的容重取26 kN/m3、其它的容重取25 kN/m3，混凝土的其它参数均按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》取值，见表1.1。
表1.1 计算参数取值混凝土弹模（107kPa）基础土对桩基础对的约束作用采用弹簧模拟，弹簧的刚度用m法计算。
查《公路桥涵地基=2与基础设计规》（JTG D63-2007），静力计算时土的m值取10000kN/m4，动力计算时处取m动×m=20000 kN/m4。
桩径d=1.5m，桩形状换算系数kf=0.9，桩的计算宽度b=1.0×0.9×(1.5+1)=2.25m。
建立有限元模型，桩基划分为单元长1m，在每个节点设水平节点弹性支承，弹簧刚度：K=1×2.25×20000×Z=4500Z（kN/m）式中，Z为设置弹簧处距地面的距离。
二、设计规和标准1、设计规（1）《城市桥梁设计准则》（CJJ 11-93）（2）《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ 77-98）（3）《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）（4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004）（5）《公路桥涵地基与基础设计规》（JTG D63-2007）（6）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）2、设计标准：（1）立交等级：城市枢纽型互通式立交；道路等级：城市I级主干道（2）设计荷载：城-A级（公路-I级）（3）设计基准期：100年（4）设计安全等级：二级；结构重要性系数：1.0（5）抗震设防烈度8度，设计地震加速度峰值0.20g（6）场地类别为II类场地，特征周期0.40s三、设防标准、性能目标及计算方法根据《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）（以下简称“抗震细则”）的规定，进行本工程的抗震设计和计算。
大桥施工安全风险评估报告
大桥施工安全风险评估报告二广高速公路A2合同段第九标段XX大桥施工安全风险评估报告二广高速公路A2合同段第九标段XX大桥施工安全风险评估报告编制单位：广东省长大公路工程有限公司评估小组负责人：日期：二广高速公路A2合同段第九标段XX大桥评估小组人员名称及职称序号姓名职称备注签名1 刘文浩路桥高级工程师评估小组负责人2 邱杰汉路桥工程师评估人员3 谢兼量路桥工程师评估人员4 李萌路桥工程师评估人员5 潘红丽路桥高级工程师评估人员6 赖锦红路桥高级工程师评估人员概述为加强我部公路桥梁施工安全管理，优化施工组织方案，提高施工现场安全预控有效性，鉴于本单位承揽的XX大桥桥位地形复杂，跨越永丰河及新、旧省道S263，存在较大的施工风险。
因此，按交通运输部下发的《关于开展桥梁和隧道施工安全风险评估试行工作的通知》交质监发[2011]217号文件及二广司[2012]141号文件要求，本项目成立了安全风险评估小组，开展施工阶段安全风险评估。
1.编制依据（1）中华人民共和国交通运输部《关于开展桥梁和隧道工程施工安全风险评估试行工作的通知》（交质监发[2011]217号）；（2）中华人民共和国交通运输部《公路桥梁和隧道工程施工安全风险评估指南（试行）》；（3）《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076---95）；（4）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50---2011）；（5）广东省公路勘察规划设计院有限公司相关设计文件；（6）国家、行业规定的其他安全规程，如《中华人民共和国安全生产法》、《国家突发事件总体应预案》和《国务院关于进一步加强安全生产工作的决定》等有关规定；（7）现场踏勘调查、搜集的实地资料；（8）我单位在类似工程中的施工经验、技术成果等。
2.工程概况XX大桥采用整体式断面设计，左幅桩号范围：K89+993.98～K90+621.52；右幅桩号范围：K89+933.98～K90+621.52。
桥位两端位于低山地带，上跨旧省道S263（桥下行车净空大于5.5m）、新省道S263（桥下行车净空大于5.5m）、永丰河。
大桥施工安全风险评估报告
高速公路XX大桥风险评估报告XX项目经理部二Ｏ年月目录一、编制依据 (3)二、评估过程和评估办法 (6)2.1成立风险评估小组 (7)2.2评估办法 (7)三、XX大桥风险评价标准 (7)3.1风险评估指标体系标准 (7)3.2风险等级划分评价标准 (8)四、XX大桥专项风险评估 (9) (9) (10)五、风险分析 (11) (12)风险源风险分析表 (13)六、风险估测 (15) (17) (18)七、安全管理评估指标 (18)7.1钻孔桩孔桩作业事故可能性评估指标 (19) (20)7.3重大风险源风险等级汇总 (20)八、对策措施及建议 (21)8.1一般风险源控制 (21)8.2重大风险源控制及建议 (21) (22)8.2.2 钻孔桩施工风险防控对策 (25)8.2.3 墩柱施工风险防控对策 (26)九、评估结论 (26)XX大桥施工安全风险评估报告一、编制依据1.1相关的国家和行业标准、规范及规定（1）《公路桥梁和隧道工程施工安全风险评估指南》（中国交通部【2011.5】）；（2）《公路桥梁风险评估与管理暂行规定》；（3）《XX大桥工程地质勘查地质资料》；（4）《地下工程防水技术规范》（GB50108-2008）；（5）《公路工程地质遥感勘察规范》（JTG/T C21-01-2005）；（6）《混凝土结构耐久性设计规范》（GB/T50476-2008）（1）《营城子至松江河高速公路抚松至松江河段YS10合同段桥涵施工图》（2）《XX大桥实施性施工组织设计》1.3 XX大桥概况XX发源于吉林省长白山天池，XX主要由锦江、漫江、梯子河、老黑河等几条河流汇聚而成，流域水系水量丰沛，流经吉林省抚松县、靖宇县，在靖宇县榆树河与第二松花江汇合后称为为松花江。
本桥设计桥位位于抚松县南马鹿村XX上。
左幅里程ZK276+802.5~ZK277+621.5，桥长819米，布置形式为6×（3×40）+（3×30）；右幅里程YK276+785.5~YK277+624.5，桥长839米，布置形式为（3×40）+2×（4×40）+2×（3×40）+（5×30）。
桥梁抗风设计分析
桥梁抗风设计分析摘要：桥梁设计对于交通行业的发展有着至关重要的意义，在施工过程中，保证桥梁建设的合理性也愈发关键。
本文阐述了桥梁抗风设计的意义，从桥梁强迫共振与自激振动两方面入手，探讨了切实提高桥梁抗风设计的方案。
旨在提高我国桥梁施工质量，为人们的生产生活提供保障，加强国家的综合国力。
关键词：桥梁；抗风设计；涡激共振；颤振引言：近年来，随着城市化发展加快，桥梁建设也在不断增加。
但在桥梁设计施工过程中，部分设计人员缺少对桥梁防风设计理念与技术含量的深入研究，缺乏针对相关技术水平的专业性了解，导致桥梁的防风性不达标，影响使用年限。
因此，应提高设计施工人员的重视程度，采用合理的技术手段，改善桥梁抗风性能。
1桥梁抗风设计分析意义风灾是常见的自然灾害之一，也是威胁桥梁安全的主要因素，它不仅影响了人们的正常出行，更会对桥体本身造成伤害，严重者更会直接摧毁桥梁。
在传统的桥梁设计环节中，设计人员往往会忽视风对于桥梁的影响作用，导致完工桥梁存在着较多的安全隐患。
近年来，随着桥梁跨度的增加，造成桥梁受风影响而变形的原因探讨也越来越受到人们的重视。
通过研究表明，桥梁风灾影响主要分为两种，一种是强迫共振，另一种是自激振动。
强迫共振能够造成桥梁结构疲劳，影响行车的安全性与舒适性，而自激振动的振力较强，对于桥梁有着毁灭性打击[1]。
在进行桥梁设计过程中，如何实现在建造当地的最大风速环境下，桥梁结构不会出现毁坏现象，保证其安全、可靠，成为当下桥梁抗风设计的主要问题。
在使用年限内，桥梁的强度应符合设计要求，避免出现静力失衡情况。
应尽量减少强迫共振的发生概率，降低结构疲劳对于桥梁质量的影响，保证桥上行车安全。
利用气动措施、机械措施、结构措施等技术手段，提高桥梁的抗风能力，做好桥梁抗风工作。
2控制强迫振动，抑制涡激共振涡激共振是指从流体的角度来分析，任何非流线型物体，在一定的恒定流速下，都会在物体两侧交替地产生脱离结构物表面的旋涡。
抗风分析报告
抗风分析报告1. 引言本报告旨在对抗风性能进行全面的分析。
抗风性能是衡量建筑结构对抗风能力的重要指标，对于确保建筑物的安全性和稳定性具有重要意义。
通过对抗风性能的详细分析，可以为建筑设计和结构优化提供有力的依据。
2. 抗风分析方法2.1 数值模拟数值模拟是一种常用的分析抗风性能的方法。
它通过建立建筑物的数学模型，并运用流体力学和结构力学的原理，计算建筑物在风荷载下的应力和变形情况。
常用的数值模拟软件有ANSYS和OpenFOAM等。
2.2 风洞试验风洞试验是评估抗风性能的经典实验方法。
它通过在实验室条件下模拟真实风场，测量建筑物在不同风速下的受力情况。
风洞试验可以提供精确的风荷载数据，并对建筑结构的动力响应进行实际观测。
2.3 实测数据实测数据是评估抗风性能的重要依据之一。
通过长期监测建筑物在实际风场中的受力情况，可以获取真实可靠的风荷载数据和结构响应数据。
实测数据可以为数值模拟和风洞试验的验证提供依据，提高分析结果的准确性。
3. 抗风性能指标3.1 风荷载风荷载是指风对建筑物表面产生的压力和力矩。
它与风速、气压、建筑物形状和方向等因素密切相关。
风荷载是评估抗风性能的重要指标之一，需要根据当地气象数据和建筑物参数进行计算或测量。
3.2 结构响应结构响应是指建筑物在受到风荷载作用下产生的应力、变形和振动等情况。
结构响应是评估抗风性能的关键指标，可以通过数值模拟、风洞试验和实测数据进行分析和评估。
3.3 安全系数安全系数是评估抗风性能的重要依据之一。
它是根据结构抗风能力和风荷载的比较确定的。
合理的安全系数可以保证建筑物在极端风情况下的安全性和可靠性。
4. 抗风分析案例4.1 A楼抗风分析A楼是一座高层建筑，位于城市中心地带，受到高风速的威胁。
采用数值模拟方法，对A楼的抗风性能进行分析。
在设计风速下，计算A楼各个部位的风荷载，通过对结构响应进行分析，评估A楼的抗风能力。
4.2 B桥抗风分析B桥是一座大型跨海桥梁，面临强风荷载的考验。
大跨度悬索桥抗风讲座报告
讲座报告（四）姓名：顾尚廉学号；1130519导师：周志勇浅谈大跨度桥梁的抗风问题——听《大跨度桥梁的极限跨径和抗风挑战》有感听完葛老师《大跨度桥梁的极限跨径和抗风挑战》讲座后，对于在本科期间从未了解过桥梁抗风问题的桥梁系研一学生的我来说，对大跨径桥梁的跨径极限和抗风问题有了一个初步的认识，也使我明确了以后学习和研究的方向。
下面我简单的介绍一下我对桥梁抗风问题的一些浅显认识。
0前言风灾是自然灾害中发生最频繁的一种，桥梁的风害事故屡见不鲜。
风与结构的相互作用是一个十分复杂的现象，它受风的自然特性、结构的外型、结构的动力特性以及风与结构的相互作用等多方面因素的制约。
当风绕过一般为非流线型作用截面的桥梁结构时，会产生旋涡和流动的分离，形成复杂的空气作用力。
当桥梁结构的刚度较大时，结构保持静止不动，这种空气力的作用只相当于静力作用。
当桥梁结构的刚度较小时，结构振动受到激发，这时空气力的作用不仅具有静力作用，而且具有动力作用。
1对桥梁抗风问题的重视1940年，塔科马大桥的风毁事故引起了人们对桥梁抗风问题的重视和研究随着桥梁跨径的不断增大，桥梁结构日趋轻柔化，抗风问题才显得日益突出，特别是大跨度悬索桥的抗风稳定问题已经成为直接影响跨度进一步增大的关键因素。
2风对桥梁结构的作用2.1.风的静力作用静力作用指风速中由平均风速部分施加在结构上的静压产生的效应，可分为顺风向风力、横风向风力和风扭转力矩。
在顺风平均风的作用下，结构上的风压值不随时间发生变化，作用与桥梁上的风力可能来自任一方向，其中横桥向水平风力最为危险，是主要的计算对象。
它所造成的桥梁破坏的特点主要是强度破坏或过大的结构变形。
在桥梁的静风作用分析中，通常将风荷载换算成静力风荷载，作用在主梁、塔、缆索、吊杆等桥梁构件上，进行结构的计算分析。
2.2风的动力作用风的动力作用指结构在风作用下的空气弹性动力响应，它一般可分为两大类。
第一类，自激振动：在风的作用下，由于结构振动对空气的反馈作用，振动的结构从空气中汲取能量，产成一种自激振动机制，如颤振、弛振和涡激振动。
桥梁抗风理论课堂报告
引言湍流是一种复杂的三维非稳态、高度非线性的有旋流动现象。
尽管，历史上湍流作为相对于层流流动的异常和不规则特例进入人们的视野，然而在自然界中湍流现象是无处不在的：从江海湖泊中的水流，到飞机、汽车及船舶表面的绕流，房屋、管道中的对流换热过程，再到海洋和大气系统的环流，甚至恒星之间宇宙尘埃的涡旋都存在着千奇百怪的湍流现象。
湍流问题的研究涵盖了从工程应用到基础学科各个门类。
湍流现象在工程中普遍存在性，使得对于湍流现象的认识成为很多学科发展的瓶颈。
然而，由于湍流现象的高度复杂性，虽然经过了一个多世纪的不懈努力，人们前后提出了100多个湍流模型，湍流现象还远远未被认识到，甚至在理论上尚且看不到建立湍流完整理论体系的前景。
湍流被认为是“经典物理最后一个未被解决的问题”。
目前，湍流的一些基本问题还不清楚，对湍流的研究仍然是各国学者关注的焦点。
本文首先综述人们对湍流现象漫长的认识过程，第二部分介绍湍流的研究方法，其中重点介绍利用计算流体力学CFD(Computational Fluid Dynamics)方法模拟湍流流动；第三部分介绍CFD计算常用的湍流模型，第四部分简要对湍流理论及其研究方法进行小结。
一、湍流现象及其理论发展概述我国宋代诗人范成大（1126~1193）写下“峡江绕暗石，水状日千变；不愁滩泷来，但畏汾淖见，人言盘涡耳”，其中“汾淖”就是大漩涡的意思。
公元1500年左右，著名的艺术家和科学家Leonardo da Vinci已经认识到湍流这种特定流动状态的存在，他在一幅绕钝体流动的草图旁写到“……水中有涡运动，一部分来自主流，另一部分则是随机运动和逆流运动。
”“……最小的涡几乎不计其数，大涡的旋转只受大涡影响，与小涡无关；小涡的旋转则同时受小涡和大涡的影响”。
1877年，学者J.Boussinesq假定湍流应力线性正比于平均应变，提出了著名的涡粘性的概念，直到今天，仍然是大多数湍流雷诺应力模型和亚滤波尺度模型的基础。
公路桥梁安全风险评估报告
一、风险评估过程 ................................................................................................................................................... 6 二、指标体系评估方法 .......................................................................................................................................... 7
三、XXXXXXXXXXXXXX 总体风险评估 ................................................................................................................. 49 （一）xxxxxxxxxxxxxx 段路堑边坡总体风险评估.................................................................................. 49 （二）Kxxxxxxxxxxxxxxxxx 路堑边坡总体风险评估.............................................................................. 50 （三）xxxxxxxxxxxxxx 段路堑边坡总体风险评估.................................................................................. 52 （四）xxxxxxxxxxxx 路堑边坡总体风险评估 .......................................................................................... 54
铁路桥梁设计中的抗风性能分析
铁路桥梁设计中的抗风性能分析在现代铁路交通系统中，桥梁作为重要的基础设施，承载着列车的安全运行。
而风作为一种自然力量，对铁路桥梁的稳定性和安全性构成了不容忽视的挑战。
因此，在铁路桥梁的设计过程中，抗风性能的分析至关重要。
铁路桥梁所处的环境复杂多变，风的作用可能导致桥梁结构的振动、变形甚至破坏。
为了确保铁路桥梁在风荷载下的正常使用和安全性，需要从多个方面进行深入的抗风性能分析。
首先，风的特性是影响铁路桥梁抗风性能的关键因素之一。
风的速度、风向、湍流强度等参数都会对桥梁产生不同程度的作用。
例如，强风可能会直接施加巨大的压力和吸力在桥梁结构上，而湍流则可能引起桥梁的抖振和涡激振动。
在桥梁结构方面，其外形和几何形状对风的流动产生影响。
流线型的桥梁结构通常能够减小风的阻力，降低风对桥梁的作用力。
而较为复杂的结构形状可能会导致风的分离和漩涡的形成，增加风荷载的复杂性。
材料的选择也与抗风性能密切相关。
高强度、轻质的材料在抵抗风荷载时具有一定优势，能够减轻桥梁自身的重量，降低风对其的影响。
在进行抗风性能分析时，数值模拟是一种常用的方法。
通过建立数学模型和利用计算机软件，可以模拟风在桥梁周围的流动情况，预测桥梁所受到的风荷载和响应。
这种方法能够较为准确地评估不同设计方案下桥梁的抗风性能，为优化设计提供依据。
风洞试验则是另一种重要的手段。
将桥梁模型放置在风洞中，模拟实际的风环境，直接测量桥梁受到的风力和振动情况。
风洞试验能够提供真实可靠的数据，但成本相对较高，且试验条件的设置需要严格控制。
在实际的铁路桥梁设计中，工程师需要综合考虑各种因素，制定合理的抗风设计策略。
对于跨度较大的桥梁，如悬索桥和斜拉桥，抗风设计尤为关键。
这类桥梁的柔性较大，更容易受到风的影响，需要采取特殊的抗风措施，如设置风缆、优化桥塔形状等。
在桥梁的施工过程中，也需要考虑风的影响。
强风可能会影响施工的安全性和精度，因此需要制定相应的防风措施和施工方案。
大桥工程施工安全风险评估报告
大桥工程施工安全风险评估报告大桥工程施工安全风险评估报告11大桥工程施工安全风险评估报告目录1、编制依据.................................................................. 4 1.1 行业标准 ............................................................. 4 1.2 国家标准 ............................................................. 4 1.3 法律法规 ............................................................. 5 2、评估对象目标及范围 ........................................................ 6 2.1 评估对象............................................................. 6 2.2 评估范围............................................................. 6 2.3 评估目的............................................................. 6 3、某大桥特大桥概况 .......................................................... 6 3.1 大桥概况 ............................................................. 6 3.2 气象................................................................. 7 3.3 水文................................................................. 8 3.4 航道................................................................. 8 3.5 工程地质条件 ......................................................... 8 3.5.1 地层土性 ....................................................... 8 3.5.2 不良地质作用 .................................................. 10 4、评估过程和评估办法 ....................................................... 10 4.1 成立风险评估专家组 .................................................. 11 4.2 评估办法............................................................ 11 5、某大桥风险评估........................................................... 12 5.1 总体风险评估思路 .................................................... 12 5.2 建立风险评估体系 .................................................... 12 5.3 总体评估 ............................................................ 13 6、专项风险评估思路 ......................................................... 15 7、施工作业程序分解 ......................................................... 17 7.1 风险辨识 ............................................................ 18 7.2 风险分析 ............................................................ 19 7.3 风险估测 ............................................................ 22 8、重大风险源评估思路 ....................................................... 25 8.1 风险矩阵的建立 ...................................................... 25 8.2 安全管理评估指标 .................................................... 27 8.2.1 基坑施工风险评估 .............................................. 29 8.2.2 墩（柱）塔施工风险评估 ........................................ 30 8.2.3 支架现浇施工风险评估 .......................................... 32 8.3 重大风险源风险等级汇总 .............................................. 34 9、风险控制................................................................. 35 9.1 一般风险源控制措施 .................................................. 36 9.2 重大风险源控制措施 .................................................. 37 10、评估结论................................................................ 4622某大桥大桥风险评估报告1、编制依据1.1 行业标准 （1） 《公路桥涵设计通用规范》 （JTG D60-2004） （2） 《公 路 钢筋混 凝 土 及预 应力混 凝 土 桥涵 设计规 范 》 （ JTG D62-2004） （3） 《公路桥桥梁抗风设计规范》 （JTJ/T D60-01-2004） （4） 《公路桥涵地基与基础设计规范》 （JTG D63-2007） （5） 《公路桥梁抗震设计细则》 （JTG/T B02-01-2008） （6） 《公路悬索桥吊索》 （JT/T449-2001） （7） 《大型底合金铸钢件》 （JB/T 6402-2006） （8） 《钢筋机械连接通用技术规程》 （JGJ107-2003） （9） 《公路工程质量检验评定标准》 （JTG F80/1-2004） （10） 《公路桥涵施工技术规范》 （JTG/T F50-2011） （14） 《公路交通安全设施设计规范》 （JTG D81-2006） 1.2 国家标准 （1） 《桥梁缆索用镀锌钢丝》 （GB/T 17101-2008） （2） 《预应力混凝土用钢丝》 （GB/T 5223-2002）3（3） 《铸钢件射线照相及底片等级分类方法》 （GB 5677-85） （4） 《铸钢件渗透探伤及缺陷显示痕迹的评级方法》 （GB 9443-88） （5） 《铸钢件磁粉探伤及质量评级方法》 （GB 9444-88） （6） 《斜拉索热挤聚乙烯拉索技术条件》 （GB/T 18365-2001） （7） 《塔式起重机安全规程》 （GB 5144-2006） （8） 《建筑施工塔式起重机安装、 使用、 拆除安全技术规程》 （JGJ 196-2010） （9） 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ 166-2008） （10） 《建筑施工模板安全技术规范》 （JGJ 162-2008） （11） 《公路工程质量检验评定标准》 （JTJ 071-98） （12） 《公路工程结构可靠度设计统一标准》 （GB/T50283-1999） （13） 《企业职工伤亡事故分类》 （GB 6441） （14） 《公路桥梁和隧道工程施工安全风险评估指南》 （15） 《公路桥梁和隧道工程施工安全风险评估宣贯材料》 1.3 法律法规 （1） 《公路水运工程安全生产监督管理办法》(交通部令 2007 年第 1 号) （2）《建设工程安全生产管理条例》(中华人民共和国国务院令第 393 号)4（3）《中华人民共和国安全生产法》(中华人民共和国主席令第 70 号)2、评估对象目标及范围2.1 评估对象 评估的对象是芜申线申线航整治工程桥梁一标工程某大桥。
现代桥梁设计中的风振分析
现代桥梁设计中的风振分析在现代桥梁工程中，风振问题是一个至关重要的考虑因素。
随着桥梁跨度的不断增加、结构形式的日益复杂以及建设环境的多样化，风对桥梁结构的影响愈发显著。
风振不仅可能导致桥梁结构的疲劳损伤，甚至会引发桥梁的失稳和破坏，严重威胁着桥梁的安全和正常使用。
因此，在桥梁设计阶段进行精确的风振分析是必不可少的。
风对桥梁的作用主要表现为静力作用和动力作用。
静力作用包括平均风引起的阻力、升力和扭矩，而动力作用则主要体现为风的脉动成分引起的桥梁结构振动，即风振。
风振可以分为涡激振动、颤振、抖振等多种形式。
涡激振动是一种常见的风致振动现象，当风流经桥梁结构时，在结构后方会产生周期性脱落的漩涡，从而引起结构的振动。
这种振动通常发生在较低的风速下，振幅相对较小，但如果长期作用，可能会导致结构的疲劳破坏。
颤振则是一种更为危险的风振形式，它是由于气流与桥梁结构之间的相互作用导致结构的气动失稳。
一旦发生颤振，桥梁结构的振动会迅速增大，直至结构破坏。
抖振是由大气中的紊流成分引起的结构随机振动，虽然抖振一般不会导致桥梁结构的整体失稳，但会引起结构的疲劳损伤和行人的不舒适感。
为了准确分析桥梁的风振响应，需要采用一系列的理论和实验方法。
在理论分析方面，基于流体力学和结构动力学的原理，建立风桥相互作用的数学模型。
这些模型通常会考虑风的特性、桥梁的几何形状和结构参数等因素。
数值模拟技术，如计算流体动力学（CFD）和有限元分析（FEA），在风振分析中得到了广泛的应用。
通过CFD可以模拟风场绕流桥梁的情况，获取风荷载的分布；FEA则用于分析桥梁结构在风荷载作用下的响应。
然而，理论分析往往需要基于一定的假设和简化，其结果可能与实际情况存在偏差。
因此，风洞试验在桥梁风振分析中具有不可替代的作用。
风洞试验可以模拟真实的风环境，通过在风洞中安装缩尺模型的桥梁，测量模型在不同风速和风向条件下的受力和振动情况。
通过风洞试验，可以获得更加准确的风荷载参数和结构响应数据，为桥梁设计提供可靠的依据。
大桥抗风抗震初步分析报告
XX大桥抗风抗震初步分析报告XX 大桥勘测设计院分析复核专业负责人站长院总工程师前言XX大桥工程位于江苏省无锡市市区，该桥跨越京杭大运河。
本研究报告所研究的方案为： 145m+41.2m+33.8m独塔单索面混合梁斜拉桥；桥面以上主塔高为55.3m（不含塔顶装饰部分）, 桥面以上塔柱为双柱钢管砼塔柱，其中锚固区的双柱由20mm厚的钢板相连，下塔柱为单柱砼塔柱，斜拉索为单索面，两根索沿横桥向的间距为1.0m。
该方案的主梁主跨为钢箱梁，边跨为砼箱梁。
由于桥址处设计基本风速达25.9m/s，因此，该桥在成桥运营状态和施工全过程的抗风安全应高度重视；同时，大桥所在地区地震动峰值加速度为0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35秒，故该桥在成桥运营状态的抗震安全也应重视；为此，我们对该桥的抗风安全性和抗震安全性进行了较为全面的分析。
其主要研究内容、主要研究结论及评价如下：1．主要研究内容1．1 设计基本风速、设计基准风速和主梁颤振检验风速的确定1．2 抗震设防标准的确定1．3 结构动力特性分析1．4 主梁抗风稳定性验算1．5 有关抗风的其它问题1．6 结构的抗震分析2．主要研究结论及评价2．1 基本风压W0=600Pa，设计基本风速V10=25.9m/s。
主梁设计基准风速V D（梁）=21.5m/s；主塔设计基准风速V D（塔）=29.8m/s。
施工阶段主梁设计基准风速V D（梁施工）=18.1m/s；施工阶段主塔设计基准风速V D（塔施工）=25.0m/s。
主梁成桥状态颤振检验风速[V cr]=36.1m/s；主梁施工阶段颤振检验风速[V cr s]=30.3m/s。
2．2 抗震设防标准：地震动峰值加速度为0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35秒，具体设计计算取地震动峰值加速度为0.10g，地震动反应谱特征周期为0.30秒，检算结构物的强度；取地震动峰值加速度为0.15g，地震动反应谱特征周期为0.30秒，检算结构物的位移。
大门大桥抗风分析报告
目录概述1．采用的规范及参考依据2．设计基本风速、设计基准风速、主梁颤振检验风速的确定2．1 设计基本风速2．2 主梁颤振检验风速3．结构动力特性分析3．1 计算图式3．2 边界条件3．3 动力特性分析4．主梁抗风稳定性分析4．1 桥梁颤振稳定性指数4．2 主梁颤振临界风速的估算4．3 结论概述：大门大桥推荐方案采用双塔双索面混凝土斜拉桥，跨度布置为135+316+ 135=586m，主跨主梁为 形断面，主塔为倒Y形索塔。
在进行初步设计的过程中需要对主桥推荐方案的抗风、抗震性能进行分析。
本报告对推荐方案的抗风稳定性进行分析。
分析的必要性大桥在施工和运营期间，需满足12级以上台风、风速分别为33.3m/s和35.9m/s下的稳定性要求。
由于缺乏桥区处风速观测资料，报告中设计风速采用的是《公路桥梁抗风设计规范》附表A中温州市的10m高设计基准风速。
由于桥址处无论是10m平均最大风速，还是瞬时最大风速均较大，而主桥推荐方案有“塔高、跨大”的特点，因此，主桥方案斜拉桥结构的抗风稳定性检算是必需的。
结论利用ANSYS软件对推荐方案的相关环节进行相应分析，得出如下结论：结构的抗风稳定性等级为Ⅰ级，成桥状态和施工状态的主梁的颤振临界风速大于主梁的颤振检验风速，满足抗风稳定性要求。
1．采用规范及参考依据1.1 中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）1.2 中华人民共和国推荐性行业标准《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/TD60-01-2004）1.3 中华人民共和国交通部部标准《公路斜拉桥设计规范》（试行）（JTJ027-96）2．设计基本风速、设计基准风速和主梁颤振检验风速的确定根据《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004），查得温州地区距地=33.8m/s。
据《温州市大门大桥工面以上10米，频率为1/100平均最大风速V10程可行性研究报告》中4.3.7条桥梁抗风、抗震规定标准，大桥在施工和运营期间，需满足12级以上台风、风速分别为33.3m/s和35.9m/s下的稳定性要求。
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目录概述1．采用的规范及参考依据2．设计基本风速、设计基准风速、主梁颤振检验风速的确定 2．1 设计基本风速2．2 主梁颤振检验风速3．结构动力特性分析3．1 计算图式3．2 边界条件3．3 动力特性分析4．主梁抗风稳定性分析4．1 桥梁颤振稳定性指数4．2 主梁颤振临界风速的估算4．3 结论概述：大门大桥推荐方案采用双塔双索面混凝土斜拉桥，跨度布置为135+316+ 135=586m，主跨主梁为 形断面，主塔为倒Y形索塔。
在进行初步设计的过程中需要对主桥推荐方案的抗风、抗震性能进行分析。
本报告对推荐方案的抗风稳定性进行分析。
分析的必要性大桥在施工和运营期间，需满足12级以上台风、风速分别为33.3m/s 和35.9m/s下的稳定性要求。
由于缺乏桥区处风速观测资料，报告中设计风速采用的是《公路桥梁抗风设计规范》附表A中温州市的10m高设计基准风速。
由于桥址处无论是10m平均最大风速，还是瞬时最大风速均较大，而主桥推荐方案有“塔高、跨大”的特点，因此，主桥方案斜拉桥结构的抗风稳定性检算是必需的。
结论利用ANSYS软件对推荐方案的相关环节进行相应分析，得出如下结论：结构的抗风稳定性等级为Ⅰ级，成桥状态和施工状态的主梁的颤振临界风速大于主梁的颤振检验风速，满足抗风稳定性要求。
1．采用规范及参考依据1.1 中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）1.2 中华人民共和国推荐性行业标准《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）1.3 中华人民共和国交通部部标准《公路斜拉桥设计规范》（试行）（JTJ027-96）2．设计基本风速、设计基准风速和主梁颤振检验风速的确定根据《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004），查得温州地区距地面以上10米，频率为1/100平均最大风速V10=33.8m/s。
据《温州市大门大桥工程可行性研究报告》中4.3.7条桥梁抗风、抗震规定标准，大桥在施工和运营期间，需满足12级以上台风、风速分别为33.3m/s和35.9m/s下的稳定性要求。
本报告中场地平均最大风速按后者取值。
桥址地表类别按A类考虑，桥面离水面高度为38.5m，根据《公路桥梁抗风设计规范》式3.2.5-1，计算得K1=1.38，由此，求得本桥运营阶段的设计基本风速Vd =K1·V10=49.542m/s。
对于施工阶段，设计基准风速VDS=45.954m/s。
根据《公路桥梁抗风设计规范》第6.3.8条，主梁成桥状态颤振检验风速[Vcr ]=1.2·μF·Vd=1.2×1.3068×49.542=77.69m/s。
主梁施工阶段颤振检验风速[V scr ]= 1.2·μf·VDS=1.2×1.3068×39.181=72.05m/s。
3．结构动力特性分析3．1 计算图式本方案的抗风稳定性分析中，梁、塔、墩采用梁单元建模，索采用单向受拉杆单元建模。
考虑到主梁为带实心边梁板式开口断面，其自由扭转刚度较小，若按照单脊梁（鱼骨式）模型，因为常规梁单元的限制，其不能考虑主梁约束扭转刚度的影响，因此在建模分析中常考虑作三主梁模型处理。
而在ANSYS 程序中提供考虑截面翘曲刚度的梁单元，通过建立单脊梁（鱼骨式）模型，能够准确计算结构的扭转频率，从而有效模拟斜拉桥开口截面主梁。
报告采用单脊梁模型，梁单元选用计入截面翘曲刚度的BEAM188单元。
为比较动力特性分析结果，另采用梁格法建模分析，进行验证。
见图1。
根据结构所处状态，建模包括4方面内容：本桥式方案成桥状态和施工独塔阶段、最大双伸臂阶段、最大单伸臂阶段。
各计算图式如图1、2。
图1 成桥状态计算图式（单脊梁和梁格模型）图2 最大双伸臂和独塔阶段计算图式图3 最大单伸臂阶段计算图式3．2 边界条件本桥式方案的成桥状态和施工最大双、单伸臂阶段的边界条件见表3，表3成桥状态和施工最大单伸臂阶段结构各部位边界条件注：1．表3中，△x、△y、△z分别表示沿横桥向、竖桥向、纵桥向的线位移，θx、θy、θz分别表示绕横桥向、竖桥向、纵桥向的转角位移，1—约束，0—放松。
2．施工最大双悬臂阶段主塔在承台顶处、塔梁交接处边界条件与施工最大单悬臂阶段相同。
3．3 结构动力特性分析3.3.1 成桥状态表4和表5分别给出单脊梁和梁格法建模成桥状态的振型特点，单脊梁模型其相应的振型图见图5。
从表4和表5可以看出，采用188单元的单脊梁和梁格法建模分析结果很接近，同时其扭转频率值相差不到3%。
单脊梁模型分析结果满足要求。
从振型图来看，因为塔、梁分离，节点无顺桥向约束，主梁顺桥向刚度比较弱，一阶振型为纵飘振型，频率值较低。
同时，主塔和斜拉索对主梁的扭转制约作用比较明显，主梁抗扭刚度较高，振型靠后，出现在第十阶，对结构抗风有利。
塔高自承台以上达148.3m，斜拉桥主跨为316m，但由于采用倒Y形，因而主塔的纵弯振型靠前，出现在第一阶。
尽管主塔较高，塔梁分离，板式主梁的抗扭刚度较小，但由于塔身形状以及双索面的布设，主梁仍具有较高的扭转自振频率和扭弯频率比，为主梁的抗风稳定性提供了可靠的保证。
表4 成桥状态动力特性表（单脊梁模型）表5 成桥状态动力特性表（梁格模型）第一阶模态第二阶模态第三阶模态第四阶模态第六阶模态第七阶模态第八阶模态第九阶模态第十阶模态图5 成桥状态前十阶模态3.3.2 裸塔状态独塔自立状态的振型特点见表6，其相应的振型图见图6。
对结果分析可知，塔身较高，呈倒Y形，塔身纵弯频率较低，而侧弯和扭转频率较高，说明裸塔自身的抗扭刚度较高。
表6 推荐方案独塔自立状态动力特性表第一阶模态第三阶模态第四阶模态第五阶模态图6 裸塔自立状态前五阶模态3.3.3 最大双伸臂状态施工最大双伸臂阶段的振型特点见表7，其相应的振型图见图7。
从振型图来看，由于边跨合龙前主塔双侧最大伸臂长度仅为97.6m，结构的动力特性更依赖于主塔自身特性，最大双伸臂结构的低阶振型出现以主塔为主的振动，主梁扭转频率较高。
主梁竖弯和扭转基频较为接近，需要进行弯扭耦合颤振检算。
表7 施工最大双伸臂阶段动力特性表第一阶模态第三阶模态第四阶模态第五阶模态第六阶模态图7 施工最大双伸臂阶段前六阶模态3.3.4 最大单伸臂状态施工最大单伸臂阶段的振型特点见表8，其相应振型见图8。
从振型图来看，在最大悬臂状态，由于塔梁固结，低阶振型出现塔梁纵弯和塔梁横弯的振型。
而边墩纵飘振型在第九、十阶出现。
最大伸臂达158m，主梁的抗扭刚度相对双伸臂明显偏小，扭转振型在第五阶出现。
表8 施工最大单伸臂阶段动力特性表第一阶模态第二阶模态第三阶模态第四阶模态第五阶模态4．主梁抗风稳定性分析 4．1 桥梁抗风安全等级根据《公路桥梁抗风设计规范》第6.3.1条，桥梁颤振安全等级按下式计算：f I =[]cr t V f B，各工况下的颤振稳定性指数及分级见表9。
表9 颤振稳定性指数及分级从表9可以看出，本桥成桥状态和施工最大单伸臂阶段的主梁颤振稳定性指数I f 值均小于2.5，抗风稳定性分级均为Ⅰ级，因此，可以得出本桥的成桥状态和施工最大单、双伸臂阶段的抗风安全是有充分保证的。
4．2 颤振临界风速的估算对弯扭耦合颤振，其临界风速根据《公路桥梁抗风设计规范》的两个公式分别进行估算。
4．2．1 弯扭耦合颤振的Van der put公式Vcr1=ηα·ηs[1+(ε-0.5)br/72.0μ]·ωh·b式中：ηs 为主梁断面形状影响系数，取ηs=0.7；ηα为攻角效应系数，取ηα=1；b为半桥宽，取b=17.75；r为惯性半径，计算得2.75；ε为扭弯频率比，成桥阶段：ε= f10/ f2=2.973；施工阶段：最大双伸臂ε= f6/ f4=1.271，最大单伸臂ε= f5/ f1=2.566。
μ为梁体质量与空气的密度比，μ=m/(πρb2)=43.7。
m=53008kg/m；ρ=1.225kg/m3；ωh为基阶竖弯自振圆频率，成桥阶段：ωh1=2πf2=1.813；施工阶段：最大双伸臂ωh2=2πf3=5.536，最大单伸臂ωh3=2πf3=2.175。
成桥阶段：Vcr1=145.5m/s>[Vcr]= 77.69m/s。
施工阶段：最大双伸臂V scr1=185.9m/s>[V scr] =72.05m/s。
最大单伸臂V scr1=150.3m/s>[V scr] =72.05m/s4．2．2 分离流扭转颤振的临界风速的Herzog公式V co =Tho-1·B·ft式中：Tho-1为西奥多森数的倒数，根据《公路桥梁抗风设计规范》第6.3.4.2条，Tho-1；B为全桥宽，取B=35.5米；f t 为主梁扭转基频。
成桥阶段：f t =0.8578；施工阶段：最大双伸臂f st =1.1199，最大单伸臂f st =0.8882。
计算得：成桥阶段：V co =186.8m/s ；施工阶段：最大双伸臂V s co1=243.9m/s ，最大单伸臂V s co2=193.4m/s 。
考虑形状折减系数ηs =0.7和攻角效应折减系数ηα=1.0，得： 成桥阶段：V cr =130.8m/s>[V cr ]= 77.69m/s ；施工阶段：最大双伸臂V s cr1=170.7m/s>[V s cr ] =72.05m/s 。
最大单伸臂V s cr2=135.4m/s>[V s cr ] =72.05m/s 4．3 结论通过以上分析知，桥梁在成桥阶段和施工阶段的抗风临界风速均大于该地区最大设计风速，说明该方案满足抗风性要求。
希望以上资料对你有所帮助，附励志名言3条：1、生命对某些人来说是美丽的，这些人的一生都为某个目标而奋斗。
2、推销产品要针对顾客的心，不要针对顾客的头。
3、不同的信念，决定不同的命运。