水泵房抗浮计算书
抗浮锚杆计算书
抗浮锚杆设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高-1.00 m地下室底板标高-6.52 m浮力55.2 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：1.原底板砂垫层厚0.10m自重0.10X20=2kN/m22.原砼底板厚0.40m：自重0.4X25=10 kN/m23.新加砼配重层厚0.30m自重0.3X25=7.5 kN/m2抗浮计算55.20-19.50=35.70 kN/m2三、锚杆体计算过程由受力情况，将锚杆分为A、B、C三类，A类为图中○A轴至○E轴区域，地面与中风化板岩之间有8米粘性土层；B类为有○E轴至○L轴区域，地面与中风化板岩之间有4米粘性土层；C类为图中○L轴至○Q轴区域，地面与中风化板岩之间无粘性土层。
锚杆间距取3m×3m。
1.锚杆杆体的截面面积计算：yk tt s f NKA总计19.5 kN/m2tK ——锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.05； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），锚杆的拉力设计值=特征值×1.3，A 类锚杆取35.70×3.0×3.0×1.3=438.75kN 。
yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,HRB400取400 kPa 。
As ≥fyk KtNt =4001075.43805.13⨯⨯=11512mm选取两根HRB400 直径28mm 钢筋，钢筋截面积满足规范要求2. 锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：ψπmg ta Df KN L >ψπεms ta df n KN L >式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取1.05；tN ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取438.75kN ； a L ——锚杆锚固段长度（m ）；mgf ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-1取粘性土层65kpa ，中风化板岩层0.25Mpa ；ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-3取2.5MPa ；D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.15md ——钢筋的直径（m ）；ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6~0.85，本例取0.7；ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0；n ——钢筋根数。
抗浮验算计算书
地下室抗浮验算一、整体抗浮（一）主楼部分底板板底相对标高为-4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为- 1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.2m。
裙房部分抗浮荷载：①地上四层裙房板自重：②地上四层xx折算自重：③地下顶板自重：④地下室xx折算自重：⑤底板自重：25×0.48＝12.0kN/m225×0.50＝12.5kN/m225×0.18＝4.5kN/m225×0.11＝2.75kN/m225×0.4＝10.0kN/m241.75kN/m2合计：水浮荷载：3.2×10=32 kN/m2，根据地基基础设计规范GB 5007-2011第5.4.3条，＞1.05，满足抗浮要求。
二、整体抗浮（二）仅一层车库部位J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(-4.200)。
抗浮计算如下：图纸修改见结构05底板板底相对标高为-5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为-1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。
地下室部分抗浮荷载：①顶板覆土自重：②地下顶板自重：③xx折算自重：④底板及回填自重：考虑设备自重20×0.30＝6.0kN/m225×0.25＝6.25kN/m225×0.11＝2.75kN/m225×（0.4+0.5）＝22.5kN/m20.5 kN/m238kN/m2水浮荷载：3.6×10=36kN/m2＞1.05，满足抗浮要求。
合计：。
抗浮锚杆计算书
抗浮锚杆设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高（黄海高程） 7.6 m地下室底板底标高 -1.5 m浮力 91 kN/m2二、抗浮受力计算：1.裙房三层顶板：板自重 3× 0.12× 25=9.0 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 3× 0.06× 25=4.5 kN/m2 一层板：板自重 0.18× 25=4.5 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 0.07× 25=1.7 kN/m2 地下一层板：板自重(等效板厚190) 0.19× 25=4.8 kN/m2 底板底板自重 0.4× 25=10 kN/m2底板覆土 1.0× 18=18 kN/m2总计 52.5 kN/m2抗浮验算 91-52.5× 0.9=43.75 kN/m22.有0.7m覆土的两层地下室一层顶板：覆土层 0.7× 18=12.6 kN/m2板自重(等效板厚290) 0.29× 25=7.3 kN/m2 地下一层板：板自重(等效板厚190) 0.19× 25=4.8 kN/m2 底板底板自重 0.4× 25=10 kN/m2底板覆土 1.0× 18=18 kN/m2总计 52.7 kN/m2抗浮验算 91-52.7× 0.9=43.57 kN/m23.无顶板覆土的车道两层板：顶板自重 2× 0.16× 25=4.0 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 2× 0.06× 25=3.0 kN/m2 底板底板自重 0.4× 25=10 kN/m2底板覆土 1.0× 18=18 kN/m2抗浮验算 91-35× 0.9=59.5 kN/m2三、计算结果经初步验算计算，锚杆孔径为200mm。
其中：锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，锚固段长度为4m；按2100mm ×2100mm布置。
地下室抗浮计算书
地下室抗浮计算书图一地下室剖面示意图图二计算平面一、条件：取跨度最大的区域进行计算，选择如图二所示计算区域。
地面标高H1=0.000m，顶板标高H2=-0.650m，底板标高H3=-4.850m，设计水位标高Hw=-1.550m；顶板厚度d1=250mm，考虑梁高，折算厚度取d1=300mm，底板厚度d2=400mm，挡土墙墙厚度d3=300，地下室层高h=4200mm。
底板建筑垫层厚d4=100mm，覆土容重γ`=20kN/m；二、计算：1、水浮力F w=|h3+d2-h w|×10=|-4.850+0.4+1.550|×10=37.00 kN/m2、抗浮力：(1)、顶板自重：G1=d1×25=300×0.001×25=7.5 kN/m(2)、底板自重：G2=d2×25=400×0.001×25=10.0 kN/m(3)、覆土重量：G o=d o×γ=0.650×18=11.70 kN/m抗浮力G=∑(G o+G1+G2+G3+G4+G5+G6)=∑(7.50+10+11.7)=29.2kN/m3、抗拔桩需承担浮力：nR>F w-G/K=37-29.2/1.05=9.2 kN/m图二所示中间桩，桩径1000，桩长取6m，根据《全国民用建筑工程设计技术措施》（地基与基础）（2009版）基桩抗拔承载力特征值：R tk=T ua+G=∑λi q sik u i l i=0.75*45*3.14*1*2+0.7*35*3.14*1*4=520kN其中抗拔系数λ在残积粉质粘土层取0.75，圆砾层取0.7，桩位于残积粉质粘土层桩长取2m，圆砾层取4m。
图二所示，中间桩需承担抗浮面积为：s=14.4*14.2/4=51m2(取周边面积的四分之一)单桩需抵抗浮力为R=51*9.2=469.2kN< R tk=520kN满足要求正截面受拉承载力验算：N=1.35*469.2=634kN≤f y A s=300*3016=905kN满足要求。
泵房计算书
污水泵房计算书1. 抗浮计算地下水位按设计地面标高以下0.5米计。
浮力：(9.90.88.510.2107889.7F K N =-⨯⨯⨯=’）1(8.510.27.18.8)9.924(8.80.55.00.62.40.42)8.0247544.1q K N=⨯-⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯=抗力：池壁重20.77.18.8241049.7q K N =⨯⨯⨯=底板重12)8593.8 1.09 1.057889.7K F===>∑抗‘（q +q 抗浮安全系数满足要求。
2. 壁板水平配筋计算取标高-8.7m 处壁板（厚度550mm ），按水平闭合框架计算：211.27*10 4.2/3q K N m =⨯=堆 211.27188.161.7/3q K N m =⨯⨯⨯=土q 65.9N /q q K m =+=堆土角部负弯矩：232365.9[]7.812129.517.8422.89.517.8b ql K nM M M M K nK N m+=====⨯+⎛⎫+ ⎪⎝⎭⨯=⋅⎛⎫+ ⎪⎝⎭A B C D实配∅25@1003．壁板竖向钢筋计算 211.27104.2/3q K N m =⨯⨯=堆 21.27(7.70.5)1091.4/q K N m =⨯-⨯=水 []211.270.518(7.70.5)1034.3/3q K Nm =⨯⨯+-⨯=土故：20 4.291.434.3129.9/q q KNm ==++=∑利用MORGEN 计算工具，按照右图顶边自由，三边固定的双向板计算： (1) 对于计算长度9.5b l m =的池壁，''293.1367.3X yM K N m MK N m=-⋅=-⋅竖向底部钢筋实配 22/16@100ΦΦm ax 0.11W m m =(2) 对于计算长度7.8a l m =的池壁，''236.5276.5X yM K N m MK N m=-⋅=-⋅竖向底部钢筋实配 22/16@100ΦΦ4．底板计算：1(8.39.76.98.3)10.224(8.30.52.150.72.50.42)8.3257515q K n=⨯-⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯=抗力：池壁重20.7*6.9*8.3*251002q K n==底板重3 6.9*8.3*0.13*25187q Kn ==顶板重4(2 2.50.7 1.20.9 2.152 1.15 2.50.6)25635q K n=⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=井内底料底板净反力：13422.0 2.075151876352.0106/8.39.7iqq q q S SK n m+++=+++=+=⨯∑配25@100Φ 基地反力：22.0104 2.0106180/is s s qh h hSf K n mγγγ+-=+-=-<=∑满足地基承载力。
地下室抗浮计算书
地下室抗浮计算书
1.基本概况：
本工程抗浮设计水位的绝对高程为9.5m，本工程基础底标高-14.000m，地下室底标高-14.000m，抗浮计算水头为4.5m。
基底尺寸为153.08x70.3m。
基础形式为筏板基础加止水板，防水板厚度为0.40m，底标高为-14.00m。
2.水浮力计算：
水位以下部分的体积为
V=153.08x70.3x0.47=5058m3。
水浮力标准值F=Fk=rV=5058x10=50580 kN
50580x1.05=53109
3.自重计算：
建筑恒荷载标准值：G1k=774143kN
建筑活荷载标准值：G2k=239226 kN
自重总和：Gk=ΣGik=1013369 kN
4.抗浮验算：
自重分项系数取0.9
G=0.9Gk=0.9x1013369=912032 kN
F=53109 kN< G=912032 kN
抗浮验算满足要求。
防水板抗浮计算
1.自重计算：取防水板与上部覆土加权平均重度为20KN/ m3
荷载标准值：G1k=1.5x20=30kN/m2
2.水浮力计算:
水浮力标准值：F=0.47x10=4.7 kN/m2
4.7x1.05=5 kN/m2
3.抗浮验算：
自重分项系数取0.9
G=0.9Gk=0.9x30=27 kN/m2
F=5 kN/m2< G=27kN/m2
抗浮验算满足要求。
抗浮计算书
63
M 2
抗浮计算的水深：
2.8
M
水浮力F=
1764
kN
底板厚度：0.40M 自重：630.00kN 底板面层：0.10M 自重：126.00kN 顶板厚度：0.30M 自重：472.50kN 顶板覆土：0.50M 自重：567.00kN 承台体积：
4.10
M 3
自重：102.50kN 1898.00
kN
W/F=
1.08
≥
1.05
水浮力计算（按每平方米计）：
自重计算（按每平方米计）：
单柱受荷面积：
地下室抗浮验算计算书
本工程负一层地下室，最大柱跨为7.0 x 9.0米，抗浮水位取本工程的小区路面（标高为-0.600）以下0.2米（即相对本工程的标高为-0.80米），抗浮验算结果如下：
经验算，地下室无上部结构的单柱抗浮以及整体抗浮设计满足规范要求。
总自重W=根据《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-13-2003 5.2.1条进行验算
满足抗浮验算。
抗浮计算书
使用阶段抗浮验算另详其他计算书
施工阶段抗浮等级 安全系数 施工阶段抗浮水头高度（m） 施工阶段水浮力设计值（kN/㎡） 施工阶段±以下抗浮荷载（kN/㎡）
乙级 1.00
3.35 33.5 13.25
施施工工阶阶段段抗每浮层荷恒载载差平值均（值k（N/仅㎡计）算板 重）
施工阶段抗浮楼层数
20.25 2.5 9
否
3 42.49 210.21 0.439 10.967
否
4 12.25 222.46 0.464 11.606
否
5
222.46 0.464 11.606
否
6
222.46 0.464 11.606
否
7
222.46 0.464 11.606
否
8
222.46 0.464 11.606
否
9
222.46 0.464 11.606
施工阶段抗浮验算另详其他计算书
考虑结构梁板柱自重的整体抗浮验算计算书
楼 层 号
PKPM混凝 土用量统 计值（m
³）
混凝土用 累加平 量累加和 均和
（m³） （m）
对抗浮的贡 献（混凝土 自重）（kN/
㎡）
施工完此 层时，是 否满足抗 浮要求
1 98.46 98.46 0.205 5.137
否
2 69.26 167.72 0.350 8.750
否
17
222.46 0.464 11.606
否
18
222.46 0.464 11.606
否
19
222.46 0.464 11.606
否
20
222.46 0.464 11.606
否
抗浮计算书
层名柱网宽柱网进深肋梁宽肋梁高肋梁根数肋梁单方荷载（KN/M2)主梁宽主梁高顶板层88.10.10.419 2.292014 1.10.41负一层88.10.10.2610 1.6149690.80.26负二层88.10.10.2610 1.6149690.80.26底板88.10.40.751 1.8634260.5 1.15锚杆直径锚杆周长u 锚杆有效锚固长度经验系数§粘结强度特征值f锚杆抗拔设计值Rt(KN)32100.4846000.80.4147.9066板区格宽板区格深浮力设计值荷载设计值每区格锚固数量4 4.0527.9451.983.0558486.6 4.0527.9745.7675.04215锚杆抗拔设计值：Rt＝§*f*ur*hr 经验系数§＝0.8粘结强度特征值f=0.4恒载统计各层恒载合计：8.7+4.4+4.4+14.1+（楼层附加恒载2*3）+（屋面附加恒载20）＝57.6KN/M2水浮力＝1072-1063.8+0.35＝85.5KN/M2浮力设计值＝85.5-57.6＝27.9KN/M2主梁根数主梁单方荷载（KN/M2)现浇板板厚现浇板单方荷载（KN/M2)柱截面宽柱截面高层高柱单方荷载（KN/M2)1 2.801350.1230.60.6 4.20.583333 1 1.2919750.0410.60.6 3.50.486111 1 1.2919750.0410.60.6 3.50.486111 1 3.5715660.358.750000总计8.676698 4.393056 4.393056 14.18499。
抗浮计算书
抗浮计算书(19根)第一种1. 配重总重量：212.1m 2*1*26=5514.6KN 。
2. 石方占比为30%：5514.6*0.3=1654.38KN ，取1700KN.3. 共19根锚杆，每根锚杆取值：1700/19=89KN ，取100KN 。
4. (1.6*100)/400=0.4m 2，400m m 2,取1 ∅25=490.9m m 2。
5. （2.2*100）/（1*1*3.14*0.025*2000*1.0）=220/157=1.4M ，取2.0m 。
第二种● 配重总重量：212.1m 2*1*26=5514.6KN 。
● 石方占比为40%：5514.6*0.3=2205.84KN ，取2206KN. ● 共19根锚杆，每根锚杆取值：2206/19=116KN ，取120KN 。
● (1.6*120)/400=0.48m 2，480m m 2,取1 ∅25=490.9m m 2。
● （2.2*120）/（1*1*3.14*0.025*2000*1.0）=264/157=1.68M ，取2.0m 。
21404400351000*6.1mm f N K A yk t t s ==≥mm mm f d n KN L mst a 750020700.1*4.2*6.0*25**3351000*2<==≥πψξπ21404400351000*6.1mm f N K A yk t t s ==≥mm mm f d n KN L mst a 750020700.1*4.2*6.0*25**3351000*2<==≥πψξπ6.锚杆抗拔承载力计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）得 r r t h fu R ξ=依据规范取值得：经验系数8.0=ξ砂浆与岩石的粘结强度特征值kPa f 500=锚入锚固端嵌入岩层中的长度m mm h r30.1130010013==⨯=（取13倍锚杆直径计算）则：KN h fu R r r t 28.16330.110.014.35008.0=⨯⨯⨯⨯==ξ抗浮计算书（21根）第一种6. 配重总重量：212.1m 2*1*26=5514.6KN 。
抗浮锚杆计算书
7#地下室整体抗浮计算1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝对标高356米。
2、设计抗浮水头为356-351=6m。
3、结构自重计算一（覆土部分）：1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m22）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m24、结构自重计算：1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12=15KN/m22)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m25、抗浮计算：荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2根据以上计算知：R小于S整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。
7#抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高0.5 m地下室底板底标高-5.5m浮力60 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：一）车道入口A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计26kN/m2抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2二）有0.6m覆土的一层地下室A)一层顶板：覆土层0.6X18=10.8 kN/m2顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计36.8kN/m2抗浮验算60-三）一层地下室+五层A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5 kN/m2C)地下室梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2D)二~七层板：板自重0.12X25x5=3x5=15 kN/m2F)二~五层梁自重3x4=12 kN/m2总计53kN/m2抗浮验算60-53x0.9=12.3kN/m2二、计算结果经计算，锚杆孔径为150mm，其中：A、B、C类锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，钢筋自由段长度为1m，A 类锚杆锚固段长度为5m,B 类锚杆锚固段长度为8m,C 类锚杆锚固段长度为10m ；A 类锚杆按2500mm ×2500mm 布置，B 类锚杆按3000mm ×3000mm 布置。
抗浮计算
Mx316 =-.040 *(62.83-1.09)* 17.64 =-43.5(KN-m) 2.池内水压力作用下池壁内力 ( 1 )水平方向跨中弯矩 Mx312w = Sx312 * Pw * LX ^ 2= .0163 * 54 * 17.64 =15.5(KN-m) ( 2 )竖直方向跨中弯矩 Mx314w = Sx314 * Pw * LX ^ 2= .0093 * 54 * 17.64 =8.85(KN-m) ( 3 )水平方向支座弯矩 Mx315w = Sx315 * Pw * LX ^ 2= -.036 * 54 * 17.64 =-34.2(KN-m) ( 4 )竖直方向支座弯矩 Mx316w = Sx316 * Pw * LX ^ 2= -.040 * 54 * 17.64 =-38.1(KN-m) (B边)池壁内力计算 B / H0 =3800 /5400=.70 由于 0.5≤ B / H0 ≤ 2 故按三边固定、顶边简支双向板计算池壁内力 根据《矩形板均布荷载作用下静力计算表》采用插值法计算弯矩系数 1.池外（土、水）压力作用下池壁内力 ( 1 )水平方向跨中弯矩 Mx = Mx412 + Mx312 = 15.8(KN-m)
抗浮计算书
井室长度总长A 8.4M 井室长度总长B
10.6M 89.04M 225
KN/M 3
抗浮水深(竖向总高度)：
7
M
水浮力F=
6232.8
底板厚度：0.70M 自重：1558.20底板面层：0.00M 自重：
0.00
顶板厚度：0.50M 自重：1113.00顶板覆土： 1.05M 自重：1488.75侧墙厚度：
0.70
M
自重：3572.80
W/F=
1.24
≥
1.05
经验算，地下井室结构的抗浮以及整体抗浮设计满足规范要求。
总自重：
满足抗浮验算
7732.75
根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011-5.4.3条进行验算
浮力计算（按每平方米计）：自重计算（按每平方米计）：
井室面积：混凝土容重：
井室抗浮验算计算书
本工程井室尺寸为 2.600 x 2.40 米，覆土厚度为 1.35米，井室深度为2.4米，抗浮水位取本工程自然地面为准，抗浮验算结果如下：
井室深度为2.4
kN
kN
kN
kN
kN
KN
kN 进行验算
浮验算。
抗浮计算书
雨水收集池抗浮计算书一、条件1、地面标高：0.000m，底板标高：-4.500m，设定地下水位标高：-0.500～-1.000m。
2、雨水收集池长度L=40000mm，宽度B=40000mm，底板垫层厚d3=100mm，底板厚度d1=500mm，池壁厚度d2=300mm。
3、处理方案：400mm厚池壁将雨水收集池分为四格，增加网格5米一个构造柱，共计36个（350mm×350mm），顶板150mm厚，梁450mm高，底板加厚h（配筋，底板植筋）。
4、素混凝土22-24KN/每立方米，钢筋混凝土24-25KN/每立方米，粘土18KN/每立方米（建筑结构荷载规范GB50009-2001，第36、38页）5、1kg＝10N即1 KN＝0.1吨，F=mg二、计算1、水池自重：(1)、垫层自重：G1＝41.2×41.2×0.1×23×0.1＝390.41吨(2)、底板自重：G2＝41×41×0.5×24.5×0.1＝2059.22吨(3)、池壁自重：G3＝40×4×0.3×4.7×24.5×0.1＝552.72吨G4＝40×2×0.4×4.7×24.5×0.1＝368.48吨(4)、柱自重： G5＝0.35×0.35×4.7×36×24.5×0.1＝50.78吨(5)、梁自重： G6＝（40×36×0.25×0.35）×24.5×0.1＝308.70吨(6)、板自重： G7＝（40.3×40.3×0.15）×24.5×0.1＝596.85吨(7)、墙址土重：G8＝（40＋0.825）×4×0.375×4.5×18×0.1×0.9＝446.42吨G＝∑(G1+G2+G3+G4+G5+G6+G7+G8)＝∑(390.41+2059.22+552.72+368.48+50.78+308.70+596.85+446.42)＝4773.582、相关参数：(1)、抗浮安全系数：K＝1.05～1.10(2)、水容重：r＝1吨/立方米(3)、水池底板面积：A＝1701.56平方米(4)、地下水顶面至底板地面距离：H ＝4.5米三、整体抗浮验算K ＝8r G G HA＝（4773.58+8G ）/(4.5×1701.56) ≥1.05 8G ≥3266.29吨计算底板增加厚度：39.3×39.3×24.5×0.102×H ＝3266.29h ＝0.85m四、局部抗浮验算K n ＝n r nG HA 1、中间隔墙单元：(1)、柱：（0.35×0.35×4.7×12+0.25×0.25×0.35×4×24）×24.5×0.1=22.07吨(2)、梁：20×7×0.25×0.35×24.5×0.1=30.01吨(3)、板：20×20.6×（0.1＋0.5＋0.85＋0.15）×24.5×0.1=1615.04吨(4)、池壁：20×（0.3+0.4×2）×4.7×24.5×0.1=253.33吨1G ＝22.07+30.01+1615.04+253.33＝1920.45吨K 1＝1920.45/（4.5×20×20.6）＝1.042、边墙单元：(1)、柱：（0.35×0.35×4.7×6+0.25×0.25×0.35×4×12）×24.5×0.1=11.04吨(2)、梁：（20×2+10×3）×0.25×0.35×24.5×0.1=15.01吨(3)、板：（20.6×10×（0.1＋0.5＋0.85＋0.15）+20.6×0.6×0.6）×24.5×0.1=825.69吨(4)、池壁：30×0.3×4.7+10×0.4×4.7×24.5×0.1=88.36吨(5)、墙址土：20.6×0.375×4.5×18×0.1×0.9=56.31吨2G ＝11.04+15.01+825.69+88.36+56.31＝996.41吨K 2＝996.41/（4.5×20.6×10.6）＝1.013、中间区格：(1)、柱：（0.35×0.35×4.7×1+0.25×0.25×0.35×4×12）×24.5×0.1=3.98吨(2)、梁：5×2×0.25×0.35×24.5×0.1=2.14吨(3)、板：5×5×（0.1＋0.5＋0.85＋0.15）×24.5×0.1=98吨G＝3.98+2.14+98＝104.12吨3K3＝104.12/（4.5×5×5）＝0.93五、补充说明柱、梁、板采用雨水收集池北侧现有事故池施工图，隔墙分为四格后四个小水池再分别增加两道地梁加固底板。