各种型号调节器参数计算公式(转子温度)

小型台式低速离心机系列中文说明书(eppendorf 5702系列)

篮射出来。为确保机械稳定性应使用相同吊篮。吊篮以重量分类，各吊篮的重量级别刻在侧壁上：如 90（以克为单位的最后两位数字）。相对的两个吊篮应为同一重量级别。将吊篮插入凹槽前请确保凹槽清洁。不洁或有阻塞的凹槽将妨碍吊篮平稳旋转。
图 4：转子与吊篮对称装载
图 5：转子与吊篮非对称装载，不允许
图 3：转子 F-35-30-17 以 15ml 圆底离心管和 15ml Falcon 试管装载转子上刻有 56g 的最大重量是包含管套、适配器、离心管和内盛液总
重量。试管套与装载一起称量。
3.5 水平转子圆角或直角吊篮可以装配 A-4-38 水平转子。离心 Falcons、抽血系统和其他圆底离心管时使用圆角吊篮及其适配器（见订购信息）。离心玻璃离心管时使用直角吊篮极其适配器。
A-8-17 转子可以离心 8x15ml 的 Falcons 或者 Duran 玻璃离心管最大量。在离心 15ml Falcons 离心管前，将配套的塑料适配器插入转子。而离心 Duran 玻璃管之前，将圆形橡胶垫插入转子。请确认每个玻璃管低垫有橡胶垫。在使用玻璃、塑料或相似材料离心管前，请注意厂商标明的离心管耐受力以免离心管破裂。
图 6：适配器对称装载。不允许按此图装载，因为吊篮及指向转子螺帽的适配器孔装载不均衡会导致直角吊篮射出来。
转子上标示的最大 400g 重量为圆底或直角吊篮（包括管套、试管和内容物）的总重量。圆底吊篮的最大装载量（管套、试管和内容物）为 140g。
图1
2 3 时间点甩
1 总电源开关与插销 2 转子螺母 3 转子 E 紧急释放开关
1
开盖
速度待机
E
图 2 5702R 离心机
1 总电源开关与插销 2 转子螺母 3 转子 E 紧急释放开关 C 冷凝水盘 5702RH 的前面与 5702R 结构是完全相同的。 temp 温度 time 时间 short 点甩 prog ½ 程序 1/2 speed 速度 stand-by 待机 open 开机 fast temp 快速制温

板式换热器计算及公式

Δp= Eu．ρ．W2．ф
(14)若Δp＞Δ允，做（８）；
若Δp≤Δ允，记录结果，做（８）。
注:1．（1）、（2）、（3）根据已知条件的情况进行计算。
2．当T1-t2=T2-t1时采用Δtm=(T１-t2)+(T2-t1)/2
3．修正系数β一般0.7～0.9。
4．压降修正系数ф，单流程ф度=1～1.2 ，二流程、三流程ф=1.8～2.0，四流程ф=2.6～2.8。
(5)选择板型
若所有的板型选择完，则进行结果分析。
(6)由Ｋ值范围，计算板片数范围Ｎmin，Ｎmax
Ｎmin=Q/Kmax．Δtm．F P．β
Ｎmax=Q/Kmin．Δtm．F P．β
(7)取板片数N（Ｎmin≤Ｎ≤Ｎmax）
若N已达Ｎmax，做（5）。
(8)取N的流程组合形式，若组合形式取完则做（7）。
1
工作介质名称
2
介质主要成分浓度
3
工作压力
Mpa
4
进口温度
℃
5
出口温度
℃
6
流量
m3/h
7
最大允许压降
Mpa
8
密度
Kg/ m3
9
比热
KJ/(Kg*K)
10
导热系数
W/m*k
11
运动粘度
m2/s
12
污垢热阻
m2*C/W
说明：1、介质在传热过程中有无相变请注明
2、其它未列工艺参数可填入表中空栏
(9)求Re，Nu
Re=W．de / ν
Nu=a1．Rea2．Pra3
(10)求a，K传热面积Ｆ
a=Nu．λ / de
K=1/ 1/ah+1/ac+γc+γc+δ/λ0

汽机专业涉及的计算公式汇总

汽机专业涉及的计算公式汇总1、隔板找中心：1.1、钢丝垂弧：Fx=m X（L-X）/2MFx：钢丝垂弧，单位mm；m：钢丝单位长度的质量，单位g/m；（我们买的钢丝一般为琴弦钢丝，重量是1.5433g/m）L：钢丝两固定点之间的距离，单位：m；X：钢丝固定点到所求垂弧点的距离，单位：m；M：悬挂重物的质量，单位：kg；1.2、在厂家资料中找出转子额定工况下静挠度；1.3、扣上缸和不扣上缸隔板中心的变化量；因每台机组汽缸的刚度不同，需要在施工中进行测量，找出不扣上缸和扣上缸时的变化量，在不扣上缸状态下找隔板中心时，应考虑其中的变化值；实际垂弧为钢丝垂弧、扣上缸和不扣上缸隔板中心的变化量和转子额定工况下静挠度这三个数值的最终计算中；实际记录举例：（记录图的格式可以实际情况进行调整，但是至少要在说明中体现出整体的计算过程）2、转子检查（瓢偏、晃度、轴弯、椭圆度、不柱度）2.1、转子端面瓢偏值在转子端面对称支两块百分表，读数分别为A,B；每45°测量出一组数值，计算[（A-B）max-（A-B）min]/2，为转子端面的瓢偏值；2.2、转子靠背轮晃度值最大晃度值是直径方向相对180°处数值的最大值；2.3、轴弯在转子上按照厂家资料要求在指定位置支好百分表，盘动转子每45°记录一组数据，计算出各百分表在相对180°两点的读数差；以轴中心线为横坐标，把各个百分表的位置按距离比例，标在横坐标上；将各测点百分表同一方向读数差按比例标在垂直坐标上，然后连接各点成弯曲折线，数值最大点为轴的最大弯曲点，与横坐标的距离为该方向的弯曲度。

在四个方向的弯曲度中，选取最大的一个，就是轴的弯曲度，弯曲度的数值为曲折线最大、最小值之差的一半。

2.4、椭圆度采用外径千分尺在同一横断面内测得的最大直径与最小直径差，即为轴颈椭圆度。

2.5、不柱度（锥度）用外径千分尺在同一轴颈的不同横断面（一般取前中后3个位置），测量出各横断面的直径，计算算术平均值，其最大和最小值之差就是不柱度（锥度）3、联轴器找中心计算3.1、调整过程中的计算简单来说就是利用相似三角形来确定调整量，再结合“远调面，近调圆”，轴系长的话就综合考虑；下面举一个小例子：转子1与转子2之间连轴器端面张口值为a1，连轴器1圆心差为b1，转子1的连轴器直径为Ф1，转子2的连轴器直径为Ф2，连轴器1端面到X瓦的距离为L1，到Y瓦的距离为L2，到连轴器2端面的距离为L。

笼型转子的参数计算

Tmax = m1pU12/（4πf1 * R2′/sm ）
三、实用表达式
Tem = Tmax
2 sm s + s sm
2 s m = s N (k M + k M − 1 )
例：P239 例5.5
Fe 1 1 m m
较小， ★转子铁心与旋转磁场相对转速为sn1较小，故转子铁耗转子铁心与旋转磁场相对转速为较小可以忽略不计。可以忽略不计。 5、剩余功率将通过气隙磁场感应到转子绕组，此一功、剩余功率将通过气隙磁场感应到转子绕组，电磁功率：率称为电磁功率率称为电磁功率：
Pem = P1 − pcu1 − pFe = m1 E I cos ϕ 2 = m I R / s
=f(s)曲线曲线：（二、 Tem=f(s)曲线：（图5-28））在电源电压U 和转子电阻R 一定的情况下，在电源电压 1和转子电阻 2 一定的情况下，转矩与转差率的关系曲线 Tem=f(s)或转速与转 =f(s)或转速与转矩的关系曲线 n = f (Tem)，称为电动机的机械特，性曲线。性曲线。
R '2 + R 'st串 = X1σ + X '2σ
3、对绕线式电动机当转子回路串电阻Rst串，且、对绕线式电动机当转子回路串电阻回路
' R2
+
' R st串
磁转矩。磁转矩。
= X 1σ +
' X 2σ
时，起动转矩等于最大电
4、几个重要结论：
★异步电动机的起动转矩与电压的平方成正比；异步电动机的起动转矩与电压的平方成正比； ★总漏抗越大，起动转矩越小；总漏抗越大，起动转矩越小； ★绕线式异步电动机可在转子回路串适当的电阻以增大起动转矩；大起动转矩； ★当 R '2 + R 'st = X1σ + X '2σ 串时，起动转矩最大。起动转矩最大。

两种常用换热系数计算公式的比较和应用

ＬＵＹｎｆｇＨ０ＲｎｔｎＧＯＪｎｑａｇＩａ－ｎ，Ａｕ－ａ，Ａｉ－ｉｅｉａｎ（ｃｏｎｒｄＰｗｒｎｉｅｎ；ｏｈＣｉｌｔｃｏｅＵｉｒｔ，ａｄｇ７０３Ｃｉ）ＳｈｌｆｅｙｎｏｅＥｇｅｒｇＮａｈａｅｒｗｒｎｅｉＢｏｉ１，ｈａｏｏＥｇａｎｉｎＥｃｉＰｖｓｙｎ００ｎ
．
ｓｈｔｅｒｆｒｎｅｏｈｏｉｇｔｅｆｒｕａｆｅｔｔｓｒｃｅｆｉｎｓｓｐｌｄｄｒｎｅｃｃｌｔｎｏｍｐｒｔｒｅｄｕｈｅｅｅｃｆｃｏｓｎｍｌｏａａｆｏｆｃｅｔｉｕｐｉｕｇｔａｕａｉｆｅｅａｕｆｌｈｏｓｈｒｎｅｉｅｉｈｌｏｔｅｉ
维普资讯
第４卷第２９期
２００７年４月
汽
轮
机
技
术
Ｖｏ．９Ｎｏ２１４．Ａｐ．０７ｒ２０
ＴＵＲＢＩＮＥＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ
两种常用换热系数计算公式的比较和应用
刘彦丰，郝润田，高建强
，
ａｄｔｅａｓｒｓｏｒｉｅｒｔｒｎｈｒｌｔｅｓｆｒｔｂｎｏｏ，ｍｕ
Ｋｅｒｓｈａｒｎｆｒｃｅｉｉｎ；ｏｍｕａ；ｏｐｒｓｎ；ｎｌｓｙｗｏｄ：ｅｔｔａｓｅｏｆｃｅｔｆｒｌｓｃｍａｉｏａａｙｉｓ
关键词：换热系数；公式；比较；分析分类号：Ｋ４Ｔ２７文献标识码：Ａ文章编号：０１５８（０７０４９－２１０ —８４２０）ｌａｏｆｗｏｍｎＦｒｌｓｆｅｔｒｎｆｒｏｆｃｎｈｏａｉｎａｄＡｐｉｔｎｏｏＣｍｏｏｍｕａａＴａｓｅｉｅｔｓｃｉＴｏＨｅＣｆｉ

发电机转子温度计算

华豫电厂发电机转子温度测量计算我厂的励磁系统采用的R-R公司自并励系统，但是在转子温度测量的技术上，仍然采取传统的软件计算获得的，其软件逻辑如下：从逻辑上看，其温度测量时一个开环传递函数。

通过转子电压与转子电流的比值（实际上得出转子间的电阻），再加上温度补偿计算而的。

＃2机励磁温度测量定值如下：1、按照常规的绕组平均温度计算，则温度与电阻的关系式x θ=1K KR X -001R K K θ+=式中））时绕组的热态电阻（（－－－Ω︒C R XX θ ）时绕组的冷态电阻（Ω︒----)(00C R θ。

，铝导体为－－－常数，铜导体为225235K 12、R-R 厂家的温度定值整定原则:确认转子温度放大系数（K ）和补偿（A ）参数，按要求值设置。

从以下等式可以确定参数。

必须知道在2个温度的每个温度下的转子电阻（R 1、T 1和R 2、T 2）。

1112112T 1A 815160R 1K )(－＝补偿＝放大系数ααα⨯⨯-⨯-=T T R R R其中V ,I=1pu 励磁电压/amps （大约160V/815A ）通过运行中检测两组数据，转子电阻可以根据转子电压与转子电流的比值，实际上是动态过程的转子直阻。

则，T 1＝80，T 2＝110，K ＝272，A ＝235以图示可知:则， R 1＝0.2256； R 2=0.2472线性方程可得2331389-⨯=X X R θ为测量时的转子直阻为测量时的温度式中：X X Rθ把下列数据带入可知,数值差不多;另外,1PU 转子电压=160V ；1PU 转子电流=815A 。

附：在运行中,跟踪转子测量数据发电机转子温度监测算法的研究与实现大型发电机组中转子的温度是发电机运行的重要监视参数。

研究了基于励磁电流的发电机转子温度间接测量算法，分析了相关因素及其物理方程。

结合工厂试验数据，给出了发电机转子温度间接测量算法流程。

利用DCS系统二层处理单元(PU)进行二次程序开发，实现循环迭代的复杂算法，通过人机界面监测显示转子的温度。

励磁调节器整定计算

四期2×1000MW发电机励磁调节器整定计算书审查：翟保宏复核：刘国新计算：林西国一、参数收集———————————————————————————— 2二、P-Q低励限制—————————————————————————— 2三、V/Hz限制及保护————————————————————————— 4四、过励限制及保护————————————————————————— 4五、定子电流限制—————————————————————————— 5六、手动方式励磁电流限制—————————————————————— 6七、发电机的调差—————————————————————————— 6八、发电机的转子过电压——————————————————————— 7九、起励—————————————————————————————— 8十、变压器温度保护————————————————————————— 8 十一、发电机绕组温度————————————————————————— 8 十二、励磁临时电源—————————————————————————— 8 十三、其他问题———————————————————————————— 9附录1：发电机容量曲线—————————————————————————10 附录2：发电机饱和曲线—————————————————————————11 附录3：发电机V型曲线—————————————————————————12一．励磁系统参数：二．P-Q 型低励限制的整定（一）参考DL/T650-1998《大型汽轮发电机自并励磁静止励磁技术条件》附录B ：低励限制和PSS 的整定原则 1．低励限制的动作曲线是按照发电机不同有功功率静稳极限及发电机端部发热条件确定的。

2．由系统静稳条件确定进相能力曲线时，应根据系统最小运行方式的系统等值电抗，不考虑其他发电机自动电压调节器的作用，确定该励磁系统的低励限制动作曲线。

风机性能参数公式

风机性能参数相关公式A ．改变介质密度ρ，转速n 的换算式：1、1122q n q n =2、2111()222p n p n ρ=ρ3、3111()22P n P n ρ=ρ24、η1＝η2B ．改变转速n ，大气压力p a , 气体温度t 时的换算式：1、1122q n q n =2、2122127311()()()22273a a p t p n p n p t +=+3、2122127311()()()22273a a p t P n P n p t +=+ 4、η1＝η2以上式中：1、q ―――流量（m 3/h ）; p ―――全压（Pa ）; P ―――轴功率（KW ）；η―――全压效率；ρ―――密度（Kg/m 3）; n ―――转速（r/min ）; t ―――温度（℃）；p a ―――大气压（Pa ）。

2、注脚符号“2”表示已知的性能及其关系参数，注脚符号“1”表示所求的性能及关系参数。

C ．风机性能一般均指在标准状态下的风机性能，技术文件或订货要求的性能除特殊定货外，均按标准状态为准。

标准状态系指大气压力p a =101325Pa 、大气温度t=20℃、相对湿度 ϕ＝50%时的空气状态，标准状态下的空气密度ρ＝1.2kg/m 3.D. 风机所需功率按下式求出：P ＝1000mq p K ⨯⨯η⨯η 式中：q ―――流量（m 3/s ）;p ―――风机全压（Pa ）；η―――全压效率；ηm ―――机械效率；K ―――电动机容量安全系数(一般为1.05~1.25)。

E. 由无因次参数计算有因次参数的等式：1、 q=900ΠD 22υ2 ϕ (m 3/h)2、 22 3.51212/[(1)1]101300354550P K ρυψρυψ=+-3、 p=212ρυψ/P K4、 P i =232124000D πρυλ5、P r =i mP K η式中 q ―――流量（m 3/s ）;p ―――全压（Pa ）；K P －――全压压缩性系数；P i ―――内功率（KW ）；P r ―――所需功率（KW ）；D 2―――叶轮叶片外缘直径（m ）;υ2―――叶轮叶片外缘线速度（m/s ）;1ρ－――进气密度（Kg/m 3）ηm ―――机械效率；K ―――电动机储备系数。

第2章调节器公式转图片

这时：
这时积分作用不再是理想的。其阶跃响应为：
积分作用的引入可以大大减少静差，而且用积分增益Ki衡量积分作用的强弱，Ki越大静差越小。
Ki一般在104以上
Ki：积分增益 Ti：积分时间
2.2.2 比例微分电路
1、无源比例微分电路定性分析：假设Vi 上加一个阶跃信号时，V＋首先突变为Vi，随着充电的进行V＋渐小至Vi/n
采样周期：连续两次采样之间的时间间隔
此式，为位置式PID算式。还有增量式
增量式PID算式。上式为理想PID的离散表达式。实际中，理想PID的效果往往不够好，如：理想微分部分对于高频干扰十分敏感。常将理想微分用不完全微分代替。
连续式不完全微分：
写成差分形式：
此即为不完全微分的离散表示形式。将其替代前面理想PID 中的微分部分即得较实用的PID运算式。
2.2 PID运算电路
A(s)：运算放大器 Gi(s)：输入网络传递函数
Gf(s)：输出网络传递函数整个电路传递函数：
若： A(s) Gf(s)>>1，则即：只与输入网络和输出网络有关，而与放大电路增益无关，故其稳定性好，并可克服放大器的非线性。合理选择输入网络、输出网络可实现PI、PID控制等。
测量信号（420mA）经过 250欧姆电阻转换为1-5V电压。 RCM1，RCM2为公共地线电阻
RCM1、RCM2、RO都非常小，其阻值在计算时，可忽略，而仅仅考虑其上的电压。
由V+=V_可得：
此即得偏差信号。 2、不接VB，输出端不能得到负向的输出。
VB的作用是什么？ 1、对Vs＝1～5V，VCM1=VCM2=0~1V
由于CM的漏电和运算放大器输入电阻不为无限大，V03的保持是暂时的，故选用 CM和A3要特别注意。

调节阀口径和Cv值计算.doc

P1 P1 P1 时应用代替△P，V2 应用相对应的值。 2 2 2
公称通径的选择：
调节阀公称通径选择，是由最大 Cv 值、可调范围，以及调节阀有足够的调节余量，这几个因素来决定的。最大 Cv 值和最小 Cv 值是分别在最大流量和最小流量条件计算出的二个数值。
1、最大 Cv 值
鉴于额定 Cv 值有±20％、-10％的调节误差，建议等百分比阀在 90-95％开度内的值作为最大 Cv 值，线性调节阀在 80～90％开度内的值作为最大 Cv 值。
气体计算公式
气体计算公式是把液体计算公式的比重，经过换算后得出的。这个比重是取进口一侧状态下的比重呢，还是取出口一侧状态下的比重呢，还是取其两者平均值呢？实验证明。取平均值的计算结果比较接近实验数值。所以最近普通采用比重平均值来计算 Cv 值。另外，气体在△P≥P1/2 状态时，气体的流速达到音速，流量会达到饱和状态。压差在增大，流量也不会增加了。因此应分△P〈P1/2 和△P≥P2/2 两种情况加以讨论。 1．△P＜
粘度修正
液体粘度大于 100SSU(赛波特秒），或者大于 20CST(厘斯），计算所要求的 Cv 值应按下列次序进行粘度修正。 1、不考虑粘度影响，用公式(1)或(1＇)求出 Cv。 2、用公式(A)和(B)或者用公式(A')和(B'),求出系数 R。 3、从粘度修正曲线上，求出系数 R 相对应的 Cv 的修正系数。 4、用这个修正系数乘以第一步求出的 Cv。 5、然后，从 Cv 值一览表上，选取合适的调节阀口径。
调节阀口径和 Cv 值计算
决定调节阀口径应根据已知的流体条件，计算出必要的 Cv 值，然后再根据调节阀的额定 Cv 值，选取合适的调节阀口径。
Cv 值计算公式

电气设备发热量的估算及计算方法

高压柜、低压柜、变压器的发热量计算方法变压器损耗可以在生产厂家技术资料上查到（铜耗加铁耗）；高压开关柜损耗按每台200W估算；高压电容器柜损耗按3W/kvar估算；低压开关柜损耗按每台300W估算；低压电容器柜损耗按4W/kvar估算。

一条n芯电缆损耗功率为：Pr=(nI2r)/s，其中I为一条电缆的计算负荷电流（A），r为电缆运行时平均温度为摄氏50度时电缆芯电阻率（Ωmm2/m，铜芯为0.0193，铝芯为0.0316），S为电缆芯截面（mm2）；计算多根电缆损耗功率和时，电流I要考虑同期系数。

上面公式中的"2"均为上标，平方。

一、如果变压器无资料可查，可按变压器容量的1~1.5%左右估算；二、高、低压屏的单台损耗取值200~300W，指标稍高（尤其是高压柜）；三、除设备散热外，还应考虑通过围护结构传入的太阳辐射热。

主要电气设备发热量电气设备发热量继电器小型继电器0.2~1W中型继电器1~3W励磁线圈工作时8~16W功率继电器8~16W灯全电压式带变压器灯的W数带电阻器灯的W数+约10W控制盘电磁控制盘依据继电器的台数,约300W程序盘主回路盘低压控制中心100~500W高压控制中心100~500W高压配电盘100~500W变压器变压器输出kW(1／效率-1) (KW)电力变换装置半导体盘输出kW(1／效率-1) (KW)照明灯白炽灯灯W数放电灯 1.1X灯W数假设变压器为1000KVA，其有功输出为680KW，则其效率大致为680/850=0.8，根据上述计算损耗的公式，该变压器的损耗为680*（1/0.8-1)=170KW变压器的热损失计算公式:△Pb=Pbk+0.8Pbd△Pb-变压器的热损失(kW)Pbk-变压器的空载损耗(kW)Pbd-变压器的短路损耗(kW)具体的计算方法：一、发电机组发热量发电机组的散热量主要来自于两个方面，一是发电机组的盖板传热和机壳围护结构传热，另一是发电机组的冷却循环风的漏风所带来的热量。

转子允许不平衡量的计算

转子允许不平衡量的计算允许不平衡量的计算公式U per=M X G X x IO3(g)per为允许不平衡量M代表转子的自身重量，单位是kg；G代表转子的平衡精度等级，单位是mm/s ；r代表转子的校正半径，单位是mm；n代表转子的转速，单位是rpm。

一、动平衡机常用术语1 .不平衡量U :转子某平面上不平衡量的量值大小，不涉及不平衡的角度位置。

它等于不平衡质量m和转子半径r的乘积。

其单位是gmm或者gem,俗称“矢径积”。

2 .不平衡相位：转子某平面上的不平衡质量相对于给定极坐标的角度值。

3. 不平衡度e：转子单位质量的不平衡量，单位是gmm/kg。

在静不平衡时相当于转子的质量偏心距，单位为卩m。

4. 初始不平衡量：平衡前转子上存在的不平衡量。

5. 许用不平衡量：为保证旋转机械正常工作所允许的转子剩余不平衡量。

该指标用不平衡度表示时，称为许用不平衡度（亦称许用不平衡率）6. 剩余不平衡量：平衡校正后转子上的剩余不平衡量。

7. 校正半径：校正平面上校正质量的质心到转子轴线的距离，一般用mm 表示。

8. 校正平面的干扰(相互影响) ：在给定转子某一校正面上不平衡量的变化引起另一校正平面上的改变(有时称为平面分离影响)9. 转子平衡品质：衡量转子平衡优劣程度的指标。

计算公式：G=e pero/1000式中G —转子平衡品质，单位mm/s。

从G0.4-G4000分11级。

eper—转子允许的不平衡率gmm/kg或转子质量偏心距卩m。

①一相应于转子最高工作转速的角速度二2m/60〜n/10 , n为转子的工作转速r/min 。

10. 转子单位质量的允许不平衡度(率) ：eper= (G x 1000)/(n/10)单位：gmm/kg 或pm11最小可达剩余不平衡量(Umar)：指平衡机能使转子达到的剩余不平衡量的最小值，是衡量平衡机最高平衡能力的性能指标。

单位为gmm。

12不平衡量减少率(URR):经过一次平衡修正减少的不平衡量与初始不平衡量之比值。

励磁调节器运行规程

第三节：#1、#2号发电机励磁调节器运行规程
1.装置简介：
#1、#2号发电机工作励磁调节器为上海发电设备成套设计研究所生产的AFT-O/U211-A2000型ABB UNITROL®F双通道数字式静态励磁系统。

该励磁调节器采用双通道数字式AVR。

每个通道完全独立，并独立运行实现所有的控制功能；两个自动控制通道（A、B通道）之间相互通讯，相互热跟踪。

AVR有四种运行模式：自动模式、手动模式、恒功率因数和恒无功模式。

在双通道系统中，一个通道运行，另一通道热备用，系统的自动跟踪功能可确保在自动←→自动及自动←→手动之间平稳切换，这种切换即可由运行人员手动操作也可在系统发生故障时进行自动切换。

励磁调节器正常运行在A通道自动模式。

2. 励磁调节器的投入时的注意事项
1）控制柜门关好并可以用于运行；
2）发电机空载，励磁设备的所有输入输出完好无短路；
3）灭磁开关和调节器供电正常；
4）无报警和故障信息；
5）励磁切换至远方控制自动模式；
6）发电机在额定转速；
3. 励磁调节器的运行及注意事项
1) 励磁调节器正常运行时，应无任何报警信号；
2）励磁调节器正常运行在A通道自动模式,当该通道故障将自动转换到B通道自动模式，当自动模式故障将自动模式转换到手动模式；
3）手动模式不能长期运行，因此时在自动模式中可用的限制器可能失效；
4）B通道自动模式不能长期运行，因此时电压取自仪表电压互感器。

当励磁调节器发生切换时应通知继电保护人员进行相应的检查。

4. 励磁调节器AVR控制盘按键功能表及故障报警信息表
4.3故障代码表（发生以下故障时运行人员应详细记录故障时刻系统、机组的运行状态和参。

调节阀一般参数计算公式

调节阀一般参数计算公式调节阀的流量系数Kv，是调节阀的重要参数，它反映调节阀通过流体的能力，也就是调节阀的容量。

根据调节阀流量系数Kv的计算，就可以确定选择调节阀的口径。

为了正确选择调节阀的口径，必须正确计算出调节阀的额定流量系数Kv值。

调节阀额定流量系数Kv的定义是：在规定条件下，即阀的两端压差为10Pa，流体的密度为lg/cm，额定行程时流经调节阀以m/h或t/h的流量数。

一般液体的Kv值计算a．非阻塞流判别式：△P<FL（P1－FFPV）计算公式：Kv=10QL式中：FL－压力恢复系数，见附表FF－流体临界压力比系数，FF=0.96－0.28PV－阀入口温度下，介质的饱和蒸汽压（绝对压力），kPaPC－流体热力学临界压力（绝对压力），kPaQL－液体流量m/hρ－液体密度g/cmP1－阀前压力（绝对压力）kPaP2－阀后压力（绝对压力）kPab．阻塞流判别式：△P≥FL（P1－FFPV）计算公式：Kv=10QL式中：各字符含义及单位同前气体的Kv值计算a．一般气体当P2>0.5P1时当P2≤0.5P1时式中：Qg－标准状态下气体流量Nm/hPm-(P1+P2)/2(P1、P2为绝对压力）kPa△P=P1－P2G －气体比重（空气G=1）t －气体温度℃b．高压气体（PN>10MPa）当P2>0.5P1时当P2≤0.5P1时式中：Z-气体压缩系数，可查GB/T 2624-81《流量测量节流装置的设计安装和使用》低雷诺数修正（高粘度液体KV值的计算）液体粘度过高或流速过低时，由于雷诺数下降，改变了流经调节阀流体的流动状态，在Rev<2300时流体处于低速层流，这样按原来公式计算出的KV值，误差较大，必须进行修正。

此时计算公式应为：式中：Φ―粘度修正系数，由Rev查FR－Rev曲线求得；QL－液体流量 m/h对于单座阀、套筒阀、角阀等只有一个流路的阀对于双座阀、蝶阀等具有二个平行流路的阀式中：Kv′―不考虑粘度修正时计算的流量系ν―流体运动粘度mm/sFR －Rev关系曲线FR-Rev关系图水蒸气的Kv值的计算a．饱和蒸汽当P2>0.5P1时当P2≤0.5P1时式中：G―蒸汽流量kg/h，P1、P2含义及单位同前，K－蒸汽修正系数，部分蒸汽的K值如下：水蒸汽：K=19.4；氨蒸汽：K=25；氟里昂11：K=68.5；甲烷、乙烯蒸汽：K=37；丙烷、丙烯蒸汽：K=41.5；丁烷、异丁烷蒸汽：K=43.5。

发电机转子温度计算公式

发电机转子温度计算公式发电机转子温度的计算公式是基于热力学和电磁学原理的。

在发电机运行过程中，转子会产生热量，这个热量是由电阻、磁阻和机械摩擦等因素引起的。

转子温度的计算可以通过以下公式来实现：转子温度 = 环境温度 + 热量产生率× 转子运行时间其中，环境温度是指发电机所处的周围温度，通常以摄氏度或华氏度表示。

热量产生率是指转子单位时间内产生的热量，可以通过发电机的额定功率和额定效率来计算。

转子运行时间则是指发电机运行的时间长度，通常以小时为单位。

为了更准确地计算转子温度，还需要考虑到转子的材料特性和散热条件。

不同材料的导热性能不同，散热条件也会因发电机的设计和工作环境而有所不同。

因此，在实际计算中，需要根据具体情况对公式中的参数进行调整。

为了保证发电机的正常运行和安全性，转子温度应该控制在一定的范围内。

一般来说，发电机的转子温度不应超过其材料的最高耐温。

如果转子温度过高，会导致转子材料的热膨胀、热应力增加，甚至损坏发电机的绝缘层。

因此，及时监测和控制转子温度对于发电机的安全运行至关重要。

除了通过计算公式来预测转子温度，还可以通过温度传感器来实时监测转子温度。

温度传感器可以安装在转子的关键位置，将转子温度转化为电信号，通过仪表或自动控制系统进行显示和记录。

这样可以及时发现转子温度异常，并采取相应的措施，避免发电机的损坏和事故的发生。

在实际运行中，还需要注意转子温度的均匀分布。

如果转子温度存在不均匀分布，会导致转子受力不均衡，增加转子的振动和噪声，甚至引发机械故障。

因此，在发电机的设计和维护中，应该采取措施来提高散热效果，保证转子温度的均匀分布。

发电机转子温度的计算是确保发电机安全运行的重要环节。

通过准确计算转子温度和实时监测转子温度，可以及时发现转子温度异常，并采取相应的措施。

这样可以保证发电机的正常运行，延长发电机的使用寿命，提高发电机的运行效率。

因此，在发电机的设计、运行和维护中，需要重视转子温度的计算和控制。

换热机组调换热差计算公式

换热机组调换热差计算公式换热机组是工业生产中常用的设备，用于实现热能的传递和转换。

在换热机组中，热差是一个重要的参数，它反映了热能在传递过程中的损失情况。

换热机组的热差计算公式可以帮助工程师们更好地评估设备的性能，并进行合理的调整和优化。

换热机组的热差计算公式一般包括传热系数、传热面积、温度差等参数。

其中，传热系数是换热机组的关键参数之一，它反映了换热介质在传热过程中的传热能力。

传热系数的大小直接影响到换热机组的传热效率，因此在计算热差时需要对传热系数进行准确的评估和计算。

换热机组的热差计算公式一般可以表示为：Q = U A ΔT。

其中，Q表示换热机组的热差，U表示传热系数，A表示传热面积，ΔT表示温度差。

传热系数U的计算通常需要考虑多种因素，包括换热介质的性质、传热表面的几何形状、流体的流动状态等。

传热系数的计算可以通过实验测定、理论计算和经验公式等方法进行，需要根据具体的工程情况进行选择。

传热面积A是换热机组的另一个重要参数，它反映了换热机组传热表面的大小。

传热面积的大小直接影响到换热机组的传热效率，因此在计算热差时需要对传热面积进行准确的评估和计算。

温度差ΔT是换热机组传热过程中的温度差异，它反映了热能在传递过程中的损失情况。

温度差ΔT的大小直接影响到换热机组的热差大小，因此在计算热差时需要对温度差进行准确的评估和计算。

通过换热机组的热差计算公式，工程师们可以更好地评估设备的性能，并进行合理的调整和优化。

在实际工程中，需要根据具体的工程情况和要求进行参数的选择和计算，以确保换热机组的正常运行和高效工作。

除了热差计算公式外，换热机组的热差还可以通过实验测定和模拟计算等方法进行评估。

通过不同的方法对热差进行评估，可以更全面地了解换热机组的性能，并进行合理的调整和优化。

总之，换热机组的热差是一个重要的参数，它反映了热能在传递过程中的损失情况。

通过换热机组的热差计算公式，工程师们可以更好地评估设备的性能，并进行合理的调整和优化。

常用计算空调通用公式

5
冷却水量
V2
L/s
V2=Q2/(4.187△T2)=(3.516+KW/TR)TR
其中Q2=Q1+N
=TR*3.516+KW/TR*TR
=（3.516+KW/TR）*TR
(制冷量+消耗功率）/5.8，M3/H
6
制冷效率
—
EER=制冷能力（Mbtu/h）/耗电量（KW）
COP=制冷能力（KW）/耗电量（KW）
不等边角钢
（kg/m）
W= 0.00785×[d（B+b – d）+0.215（R 2 – 2 r 2）]
B=长边宽
b=短边宽
d=边厚
R=内弧半径
r=端弧半径
求30 mm×20mm×4mm不等边角钢的每m重量。从冶金产品目录中查出30×20×4不等边角钢的R为3.5，r为1.2，则每m重量= 0.00785×[4×（30+20 – 4）+0.215×（3.5 2 – 2×1.2 2）]=1.46kg
名称（单位）
计算公式
符号意义
计算举例
圆钢盘条
（kg/m）
W= 0.006165×d 2
d =直径mm
直径100 mm的圆钢，求每m重量。每m重量= 0.006165×100 2 =61.65kg
螺纹钢（kg/m）
W= 0.00617×d 2
d=断面直径mm
断面直径为12 mm的螺纹钢，求每m重量。每m重量=0.00617×12 2 =0.89kg
等边角钢
（kg/m）
W= 0.00785×[d（2b – d）+0.215（R 2 – 2r 2）]
b=边宽

发电机参数计算

发电机的正常运行一、发电机的允许温度、温升及振动的规定1、发电机在额定参数下运行时，各部允许温度和温升2、发电机转子绕组的温升T ∆=A T T T R R R -++-2)1235(121 T ∆____转子绕组温升(℃)R1____转子绕组的冷态直流电阻(Ω)R2____转子绕组的热态直流电阻(Ω)T1____相应于R1时的冷态温度(℃)A T ____进风温度(℃)3、工作励磁机各部允许温度和升温4、发电机及励磁机垂直、水平及轴向振动二、发电机及励磁系统绝缘电阻的规定（1）发电机在启动前和停机后，应测量机组各部的绝缘电阻，并将每次测定的日期、温度及所测结果详细记入绝缘电阻记录簿中，如不合格应汇报值长。

（2）发电机定子绕组的绝缘可用2500V 摇表测量，并分通水前和通水后两种。

测量时应将汇水环屏蔽线接到摇表的屏蔽端。

在相同温度（换算到75℃）和湿度条件下测得的结果与前次测得的结果比较，不得低于1/3~1/5，吸收比（R60/R15）不应低于 1.3，定子绕组在不通水、干燥后接近工作温度时，其对地的绝缘电阻应不低于10M Ω。

（3）定子绝缘电阻换算到75℃时的公式为R75=KR t =21075-t R t 式中 R75_____换算到75℃时的绝缘电阻（M Ω）R t -----测定的绝缘电阻（M Ω）t------测定时的温度（℃）K------系数（4）发电机转子绕组在冷态下（20℃），用500~1000V 摇表测定其对地绝缘电阻，一般不应低于0.5M Ω（5）主励磁机定子、转子绕组，副励磁机电枢的对地绝缘电阻用500V 摇表测定，其上述各绕组的绝缘值均不应低于1MΩ（6）发电机和励磁机的轴承、油管及励磁机的坐垫用1000V摇表测定绝缘电阻，其绝缘值不应低于1MΩ。

（7）硅整流及可控硅装置不允许用摇表测量相间绝缘。

三、发电机带负荷的规定（1）、发电机并网后，有功负荷的增加速度决定于汽轮机，此时定子总电流应按有功负荷的比例增加。

供暖调节公式

一、直接连接：1.质调节（）1）.无混水装置直接连接：2）.有混水装置直接连接：2、分阶段质调节（）1）.无混水装置直接连接：2）.有混水装置直接连接：直接连接：同一室外温度下，采用不同调节方式，网路的供热量和散热器放热量应是等值的；网路的供热量：散热器放热量：得：3、间歇调节当室外温度升高时，不改变网路的循环水量和供水温度，而只减少每天供暖小时数，这种供热方式称为间歇调节。

间歇调节可以在室外温度较高的供暖初期和末期，作为一种辅助的调节措施。

当采用间歇调节时，网路的流量和供水温度保持不变，网路的每天总时数n 随室外温度的升高而减小。

可按下式计算：式中：—间歇运行时某一室外温度，℃；—开始间歇调节时室外温度（相当于网路保持的最低供水温度），℃。

—不应该小于管网最低供水温度对应的室外温度。

二、间接连接：热水网路的供回水温度为，取决于一级网路采取的调节方式和水换热器的热力特性。

通常采用集中质调节或质量-流量调节方式。

1.热水网路采用质调节。

当热水网路同时采用质调节时，可引进补充条件。

根据网路供给热量的热平衡方程式：根据用户系统入口水-水换热器放热的热平衡方程式：-水-水换热器的相对传热系数比，在运行工况与设计工况换热器K比值。

对于客观是换热器，相对传热系数-近似由下列公式计算当热网均采用质调节，,可近似认为两工况下水水换热系数相等：在某一室外温度下，为已知值，可以从供暖质调节公式确定，未知可以联立解得。

2.热水网路采用质量-流量调节随着室外温度的变化，目前采用一种方法是调节流量使之随着供暖热负荷的变化而变化，使得供水网络的相对流量比等于供暖的相对热负荷比，认为增加一个补充条件，进行供热调节：同理根据供热和放热平衡：相对传热系数:在某一室外温度下，为已知值，可以从供暖质调节公式确定，通过联立求解，既可以确定热水网路规律，进行质量-流量调节时的相应供回水温度值。

采用质量-流量调节方法，网路流量随着供暖负荷的减小而减少，可以大大节省网路的循环水泵的电能消耗。