载体桩计算书
桩基础计算书
桩基础计算书导读：就爱阅读网友为您分享以下“桩基础计算书”资讯，希望对您有所帮助，感谢您对的支持!9第一部分桥梁桩基础设计一、设计题目:桥梁桩基础或沉井基础二、设计资料1. 地质与水文资料图 1. 水文及地基土层分布表 1 各层土的物理性质及力学指标2. 墩底标高:90.9m3. 墩底尺寸:3.5m (纵桥向) 7.0m4. 上部为等跨30m 的钢筋混凝土预应力桥梁,荷载为纵桥向控制设计。
15. 墩底荷载:纵桥向为恒载及一孔活载时ΣN=6800+50n (kN )ΣH=360+5n ( kN)(制动力及风力)ΣM=4700kN m (竖直反力偏心距、制动力及风力引起)恒载及二孔活载时ΣN=8000+50n kNn 为学生学号(取后三位);三、设计任务(时间:1周)1. 选择桩的类型、确定桩数、桩径、桩长、桩的平面布置、桩的配筋、混凝土标号;2. 设计承台(承台尺寸、配筋、混凝土标号);3. 绘制施工图(桩基础平面、桩及承台剖面、承台配筋、桩身配筋、节点详图)。
4. 如果采用沉井基础,试确定沉井的高度、平面尺寸、刃脚和井壁的配筋、混凝土标号, 绘制施工图(正面、侧面和平面尺寸, 刃脚和井壁的配筋图) 。
2第一章方案拟定一 . 桩基础类型的选择1. 摩擦桩桩基与端承桩桩基的考虑从任务书中的地质资料分析, 河床7米以下的土层为密实砂卵石层, 这种土层土质较好且很厚,承载能力较大,可作为持力层,但不适合柱桩的受力特性, 端承桩主要指桩底支撑在基岩上的桩, 适用于基岩埋深较浅的情况, 埋深较大时, 如果将桩一直打入基岩层, 则桩的长度将很大, 既不经济,给施工带来一定的难度,造成施工周期较长,故综合考虑后选择摩擦桩。
2. 桩型与成桩工艺该桩基础的施工环境在水下, 而钻孔灌注桩因其施工方便, 基本避免了水下作业,同时施工速度快、造价低、工艺设备简单,在实际工程中广泛被采用。
灌注桩成孔的方式很多,考虑到冲抓锥更适用于淤泥、粘性土、砂土、砾石、卵石等土层的成孔,且适用孔径为0. 6~1. 5m ,与该处条件基本相符,故综合考虑后选择钻孔灌注桩。
xx制梁场施工方案计算书(DOC)
金水制梁场场建施工方案计算书中铁四局集团有限公司设计研究院二〇一三年七月新建郑徐铁路客运专线工程金水制梁场施工方案计算书设计：复核：审核：中铁四局集团有限公司设计研究院二〇一三年七月目录一、工程概况 (1)二、计算依据 (3)三、计算内容 (4)四、荷载分项系数 (4)五、制梁装臵计算 (5)5.1制梁台座荷载计算 (5)5.1.1张拉钢筋前荷载计算 (5)5.1.2张拉钢筋后荷载计算 (8)5.1.3荷载组合计算 (8)5.2 31.5m制梁台座计算 (10)5.2.1 制梁台座端头地基计算 (10)5.2.2 制梁台座端头基础计算 (19)5.2.3 制梁台座跨中结构计算 (23)5.3 箱梁钢筋吊架计算 (29)5.3.1吊架荷载计算 (29)5.3.2吊架结构计算 (30)六、存梁台座计算 (32)6.1存梁台座荷载计算 (32)6.2存梁台座结构计算 (33)6.2.1 31.5m单层存梁台座（载体桩形式） (34)6.2.2 31.5m双层存梁台座（载体桩形式） (45)6.2.3 31.5m单层存梁台座（换填垫层形式） (49)6.3 存梁台座柱计算 (56)七、龙门吊基础计算 (57)7.1 龙门吊基础布臵 (57)7.2 50t龙门吊基础结构计算 (57)八、静载台座计算 (63)九、施工注意事项 (63)一、工程概况1、梁场概况新建铁路郑州至徐州客运专线西起河南省郑州市，沿途经过河南省、安徽省，东至江苏省徐州市。
线路西连郑州枢纽，与郑西客运专线及京广客运专线衔接，东接徐州枢纽，与京沪高速铁路衔接，为国家铁路规划“四纵四横”客运专线网主要组成部分。
郑州东站中心至徐州东站中心线路全长360.93km，新建大、中桥共计23座337.37km，占线路里程的93.5%。
中铁四局集团第一工程有限公司金水制梁场位于郑州市金水区小金庄村境内，对应线路里程DK12+100～DK12+550，承担郑徐客专（DK0+000～DK26+196.570）两座特大桥656片整孔箱梁的预制任务。
载体桩计算书
载体桩计算书一、设计依据:按《载体桩设计规程》JGJ135-2007。
二、单桩竖向承载力的计算（一）、根据地质资料揭示，该工程地基回填土层达4.5m，4.5m以下为粉质粘土，f ak=170Kpa；E s平均值=6.98Mpa，现采用载体桩设计处理软土地基。
（见图1）1、基础埋深d n=2.0m，载体定为2m。
载体下为-12.0m。
混凝土桩长的估算：L=8.0m。
2、最后三击贯入度以锤径为355mm，质量为3500kg的柱锤，落距6.0m，连续三次锤累计下沉量20cm。
（图纸填写15cm）。
3、γm取10KN；ηb取0；ηd取1.2～1.3。
4、载体等效计算面积A e（m2）据表4.3.2 0.0＜I L≤0.25；地质资料I L=0.19 A e=2.2～2.6m2,现取A e=2.2m2计算。
5、单桩承载力特征值的估算：R a=f a×A ef a=f ak+ηbγ(b-3)+ ηdγm(d-0.5)f a=170+0+1.3×10×(12-0.5)=170+0+149.5=319.5kpa所以R a=286.5×2.2=702.9KN (取550 KN/支)三、 单桩静载试验沉降计算(一)、现计得单桩承载力特征值：R a =550KN验桩时单桩极限承载力：R amax =550×2(倍)=1100KN(二)、载体下扩散面积: A△R 取1.0mA=（0.42+2×1）×（0.42+2×1）=5.85m 2(三)、基底附加压力p 0:1、桩周摩阻力q sia 取10kpa 计算 已知L=8mKN q sia 56.1051081416.342.0=⨯⨯⨯=∑2、kPa A q F P sia99.16985.544.99485.556.10511000==-=-=∑ (四)、计算变形深度Z n)ln 4.05.2(b b Z n -==2.4×(2.5-0.4×0.87546)=2.4×(2.5-0.35)=5.16m(取6.0m 计算)（五）、沉降计算（2＜b ≤4）取m z 6.0=∆1、各土层的压缩模量E S 值：根据青塘商场大楼地质资料揭示，各层土E S =6.98mpa 。
桩基计算书
桩基钢筋笼计算书一、CD段支护桩抗压桩共37根，配筋长度为11米，桩径A800。
1、主筋12C18 锚固筋长度为35d 容重2.0kg/m[(11+35d)+10d]×12×2×37/1000＝10.49t。
2、加强定位筋C16@2000 容重1.58kg/mΠD＝3.14×0.7＝2.20m加强定位筋圈数6（2.20+10d）×6×1.58×37/1000＝0.83t3、螺旋筋A8 容重0.395kg/m螺旋筋A8长度为11m，A8@20011/0.20.395×37/1000＝1.77t注：d为钢筋直径D为钢筋笼直径0.7m4、水下C30混凝土方量（11+1）×3.14×D2×37/4=223.07m3二、DE段支护桩抗压桩共42根，配筋长度为12.5米，桩径A800。
1、主筋12C18 锚固筋长度为35d 容重2.0kg/m[(12.5+35d)+10d]×12×2×42/1000＝13.42t。
2、加强定位筋C16@2000 容重1.58kg/mΠD＝3.14×0.7＝2.20m加强定位筋圈数7（2.20+10d）×7×1.58×42/1000＝1.10t3、螺旋筋A8 容重0.395kg/m螺旋筋A8长度为12.5m，A8@20012.5/0.20.395×42/1000＝2.29t注：d为钢筋直径D为钢筋笼直径0.7m4、水下C30混凝土方量（12.5+1）×3.14×D2×42/4=284.86m3三、①EF段支护桩抗压桩共46根，配筋长度为11.5米，桩径A800。
1、主筋12C18 锚固筋长度为35d 容重2.0kg/m[(11.5+35d)+10d]×12×2×46/1000＝13.59t。
夯扩桩计算书
载体桩竖向承载力计算书1.根据《载体桩设计规程》JGJ 135-2007第4.3.2条，载体桩单桩竖向承载力特征值R a=f a×A e，因为本场地为湿陷性场地，故将上述公式修正为R a=f a×A e-u×q sik×l i其中f a为经深度修正后的载体桩持力层地基承载力特征值（kPa），即f a=f ak+ηdγm(d-0.5)= 110 kPa+1.5*18kN/m3×（16.5m-0.5m）=542kPa （上式中110 kPa为③粉土层承载力特征值，该层湿陷下限为地表下0.5m，本场地无较大填挖方，桩完全穿透湿陷性土层偏安全取桩长19.5m）；其中A e为载体等效计算面积，根据拟定的三击贯入度为小于10cm，查《载体桩设计规程》JGJ 135-2007表4.3.2，取A e=2.7 m2；根据本场地《勘查报告》：③粉土，桩侧平均负摩阻力特征值为-40kPa；偏安全桩侧负摩阻力特征值均取-40kPa代入计算；桩径为0.45m，产生负摩阻力湿陷性土层厚度约为4m；综上：R a=f a×A e-u×q sik×l i=542kPa×2.7 m2-3.14×0.45×40×4=1463 KN -226 KN =1237kN上述理论为规范的经验公式，桩的实际承载力应通过现场静载荷试验确定（扣除湿陷性土层正摩阻力并考虑负摩阻力，可采用现场浸水试验）。
2.桩身混凝土强度承载力验算：N≤ψc f c A p其中ψc取0.75（现场灌注砼），f c=14.3N/mm2，A p=3.14×4502/4=158963mm2即ψc f c A p=1704.9×103 N=1704.9kN> R a=1237KN 即桩身混凝土承载力满足要求。
桩基工程量计算书
砼灌注桩工程量计算书1、烟囱和烟囱补桩（111根） 单桩灌注方量计算（如右图）：V 1=（36.1-1.75+0.6）×π×0.52=27.44m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3单桩方量：V=V 1+V 2+V 3+V 4=27.44+2.52+1.14+0.48=31.58m 3总方量：V 总=31.58×111=3505.38m 3 2、烟道桩基单桩灌注方量计算：V 1=（38.1-1.75+0.5）×π×0.52=28.93m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0.25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3 单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=28.93+2.52+1.14+0.48=33.07m 3 48根桩总方量： V 总=48×33.07=1587.36m 3单位：mm22001000600600单位:单位:m 绝对标高3、灰库桩基 单桩灌注方量计算：V 1=（36.1-1.75+0.4）×π×0.52=27.28m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0.25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=27.28+2.52+1.14+0.48=31.42m 384根桩总方量：V 总=84×31.42=2639.28m 3 4、电除尘桩基 单桩灌注方量计算：V 1=（37.93-1.75+0.5）×π×0.52=28.8m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3 单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=28.8025+2.52+1.14+0.48=32.94m 3 120根桩总方量：V 总=120×32.94=3952.8m 3 5、引风机桩基 单桩灌注方量计算：单位:V 1=（37.63-1.75+0.5）×π×0.52=28.56m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3 单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=28.56+2.52+1.14+0.48=32.7m 3 70根桩总方量： V 总=70×32.7=2289m 36、送风机桩基 单桩灌注方量计算：V 1=（37.1-1.75+0.5）×π×0.52=28.16m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3 单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=28.16+2.52+1.14+0.48=32.3m 3152根桩总方量： V 总=152×32.3= 4909.6m 37、送风机补桩桩基（桩长36.1m ，桩径0.8m ） 单桩灌注方量计算：V 1=（36.1-1.35+0.5）×π×0.42=17.71m 3V 2=1/3π×0.8×［（1.5/2）2+1.5/2×0.4+0.42］=0.86m 3单位:单位：mm22001000600600V3=π×（1.5/2）2×0.3=0.53 m3V4=1/6π×0. 25×［3×（1.5/2）2+0.252］=0.23m3单桩方量：V= V1 +V2 +V3 +V4=17.71+0.86+0.53+0.23=19.33m3 4根桩总方量：V总=4×19.33=77.32m38、送风机桩基接桩单桩方量：V= 3.1415926×0.52×0.6=0.471m38根桩总方量：V总=8×0.471=3.77m39、31#输煤栈桥桩基（桩长36.1m，桩径0.8m）单桩灌注方量计算：V1=（36.1-1.35+0.5）×π×0.42=17.71m3V2=1/3π×0.8×［（1.5/2）2+1.5/2×0.4+0.42］V3=π×（1.5/2）2×0.3=0.53 m3V4=1/6π×0. 25×［3×（1.5/2）2+0.252］=0.23m3单桩方量：V= V1 +V2 +V3 +V4=17.71+0.86+0.53+0.23=19.33m3 8根桩总方量：V总=8×19.33=154.6m3单位：mm 1500800350350m绝对标高10、34#输煤栈桥桩基灌注方量计算（桩长37.1m,桩径1m）：V1=（37.1+0.5）×π×0.52×4=118.1m311、36#输煤栈桥桩基灌注方量计算（桩长36.1m,桩径1m）V2=（36.1+0.5+36.8+0.5）×π×0.52×4=232.1m3①39#输煤栈桥桩基（桩长36.1m，桩径0.8m）6根扩底V1=（36.1-1.35+0.5）×π×0.42=17.71m3V2=1/3π×0.8×［（1.5/2）2+1.5/2×0.4+0.42］=0.855m3V3=π×（1.5/2）2×0.3=0.53 m3V4=1/6π×0. 25×［3×（1.5/2）2+0.252］=0.23m3单桩方量：V= V1 +V2 +V3 +V4=17.71+0.855+0.53+0.23=19.325m36根桩总方量：V总=6×19.325=115.95m3②39#输煤栈桥桩基（桩长38m，桩径0.8m）14根不扩底单桩灌注方量计算：V=（38+0.5）×π×0.42=19.3414根方量19.34×14=270.76m3合计：115.95+270.76=386.71m337#输煤栈桥桩基灌注方量计算（桩长36.1m，桩径1m）26根：V=（36.1+0.5）×π×0.52×26=747.01m3碎煤机室桩基单桩灌注方量计算：V1=（36.1-1.75+0.5）×π×0.52=27.36m3V2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m3V4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m3单桩方量：V= V1 +V2 +V3 +V4=27.36+2.52+1.14+0.48=31.5m348根桩总方量：单位：V总=48×31.5=1512m3汽机房A排外电气构筑物桩基（桩长38m，桩径0.8m）38根（不扩底）：V=（38.0+0.5）×π×0.42×38=735.01m3灰土挤密桩桩基1、斗轮机方量（桩长12m，桩径0.4m）V=12×π×0.2 2=1.507m3①33#斗轮机5736根方量1.507×5736=8644.15m3②35#斗轮机5103根方量1.507×5103=7690.22m32、机力通风冷却塔方量计算（桩长12.5m，桩径0.4m）V=12.5×π×0.2 2=1.57m32687根桩总方量2687×1.57=4218.59m33、辅机冷却水泵房方量（桩长9.5m，桩径0.4m）985根桩方量π×0.22×9.5×985= 1175.3m34、综合水泵房及蓄水池（桩长分别为7.18m、8.40m、6.65m、，桩径0.4m）总桩数3831根。
桩基承载力计算书
桩基承载力计算书摩擦桩桩基承载力计算运用铁路桥涵设计规范第十二章第四节桩基础规定打入单桩容许承载力计算公式：【P】=1/2(U∑l i q sui+A p q pu)【P】-单桩容许承载力U-桩身截面周长l i-桩周第i层土层厚度q sui、q pu-分别为桩周第i层土极限侧阻力和端桩持力层极限端阻力，可查表。
A p-桩端底面积桩的极限端阻力q pu ，Kpa(tf/m2)一、计算参数的选取主要是对q sui、q pu的选取，其他的参数都是已知的。
考虑到安全作保守处理：亚粘土极限侧阻力取15kpa 、中粗砂极限侧阻力取75 kpa 、花岗岩极限端阻力取4000 kpa。
二、进行计算1.亚粘土层桩侧阻力的计算：【P】1=1/2U∑l i q sui=1/2*2*3.14*6*15*1000=282600N2.中粗砂桩侧阻力的计算：【P】2=1/2U∑l i q sui=1/2*2*3.14*10.5*75*1000=2472750N3.花岗岩桩端阻力的计算：【P】3=1/2A p q pu=1/2*3.14*12*4000*1000=6280000N【P】=【P】1+【P】2+【P】3=9035350N=903.535t钻孔桩基础地质情况如下图所示：根据《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB 10002.5—2020)，挖孔灌注摩擦桩桩的容许承载力按下式计算：（临时结构采用1.5系数）[][]011.5i i P U f l m A σ=+∑ 式中 [P]——桩的容许承载力（kN ）；U ——桩身截面周长（m ）； l i ——各土层厚度（m ）； A ——桩底支承面积（m 2）； m 0——桩底支承力折减系数； [σ]——桩底地基土的容许承载力； 桩基周长： 3.14(1.20.05) 3.925U m =⨯+=； 桩底支撑面积：223.140.6 1.13A m =⨯= 桩底支撑力折减系数：00.3m =各土层的极限摩阻力i f 根据现场提供的地质资料进行取值；地基容许承载力：[]'02222(43)(6)k d k d σσγγ=+-+，其中：地基的基本承载力：0150KPa σ=（②1#土层）；0100KPa σ=（②2#土层）；0210KPa σ=（②3#土层） 深度修正系数：2 2.5k =，2'2 1.252k k ==（②1#土层）； 22k =，2'212k k ==（②2#土层） 23k =，2'2 1.52kk ==（②3#土层）基底以上土的天然容重平均值（采用浮重度）：328.9/KN m γ= 桩径： 1.2d m =[]150 2.58.9(4 1.23) 1.258.9(6 1.2)270KPa σ=+⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯= （②1#岩层）[]10028.9(4 1.23)18.9(6 1.2)196KPa σ=+⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯= （②2#岩层）[]21038.9(4 1.23) 1.58.9(6 1.2)354KPa σ=+⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯= （②3#岩层）钻孔桩P2基本容许承载力：213.93(4.615012.8135 4.9535)1.50.3 1.13196229()196P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯⨯=> 钻孔桩P3基本容许承载力：313.93(4.945012.8235 4.6935)1.50.3 1.13196231()196P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯⨯=> 钻孔桩P4基本容许承载力：413.93(5.14509.6835)0.3 1.13270165()1411.5P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯=> 钻孔桩P5基本容许承载力：513.93(5.44509.3535)0.3 1.13270166()1411.5P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯=> 钻孔桩P6基本容许承载力：613.93(3.8450 5.775012.86357.67354.5440)1.50.3 1.13354373()325P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯=> 钻孔桩P7基本容许承载力：713.93(3.3350 6.345012.89359.0335 2.5140)1.50.3 1.13354366()325P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯=> 钻孔桩P8基本容许承载力：813.93(6.33508.1935)0.3 1.13270167()1411.5P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯=> 钻孔桩P9基本容许承载力：913.93(6.03508.2535)0.3 1.13270163()1411.5P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯=> 钻孔桩P10基本容许承载力：1013.93(5.825012.3535 3.5435)1.50.3 1.13196228()196P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯⨯=> 钻孔桩P11基本容许承载力：1113.93(5.485012.0735 3.8835)1.50.3 1.13196224()196P t t =⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯⨯=> 由上述计算可知，所有钻孔桩基础承载力均满足要求。
灌注桩桩基计算书压屈
单桩承载力计算书本工程采用机械钻孔灌注桩：按Z9孔计算单桩侧阻力计算：（1.3X10+16X4.5+4.7X28+8X23+5.6X24）X0.6X3.14=1009kN单桩端承力计算：0.3X0.3X3.14X1500=423 kN单桩承载力特征值取1400 kN。
桩自身强度验算：0.9X0.3X0.3X3.14X11.9X1000=3026 kN>1400 kN（满足要求）2.桩长36~40m，桩径700mm，以第6-2层强分化基岩作为桩端持力层。
单桩侧阻力计算：（1.3X10+16X4.5+4.7X28+8X23+5.6X24）X0.7X3.14=1178kN单桩端承力计算：0.35X0.35X3.14X1500=576kN单桩承载力特征值取1700 kN。
桩自身强度验算：0.9X0.35X0.35X3.14X11.9X1000=4119 kN>1700 kN（满足要求）桩身压屈验算计算书已知:桩砼:C25fc=11.9N/mm2 =11.9x103 kN/m2Ec=2.8x104 N/mm =2.8x107 kN/m2桩主筋:ØD Es=2.0x108 kN/m2桩身截面面积A=3.14*0.32=0.2826m21.桩身截面换算惯性矩(此处由于桩配筋量少,故不考虑钢筋对惯性矩的影响,直接采用桩身截面惯性矩)Io=3.14*D4/64=3.14*0.64/64=6.3585*10-32.EI=0.85*Ec*Io=0.85*2.8*107*6.3585*10-3=15.13*1043.桩身计算宽度: bo=0.9*(1.5d+0.5)=0.9*(1.5*0.6+0.5)=1.26m4.查表5.7.5,取m=0.35(MN/m4)5.a=5√(m*bo/EI)= 5√(0.35*103*1.26/15.13*104)=0.3114/a=4/0.311=12.86m<桩长L=48m6.Lc=0.5*(4/a)=0.5*12.86=6.43m￣Lc/d=6.43/0.6=10.72 查表5.8.4-2,压屈系数￠=0.94满足压屈要求。
载体桩设计课件
ηd——承载力深度修正值；
承载力修正值
表3.3.6
土的类别 淤泥和淤泥质土
ηb
0 0
ηd
1.0 1.0
人工填土 e或者Il≥0.85的黏性土
红黏土 大面积压实 填土 粘土 含水比αw＞0.8 含水比αw ≤ 0.8 压实系数＞ 0.95、黏粒含量ρc ≥10%的粉土 最大干密度＞2.1t/m3的级配砂石 黏粒含量ρc ≥10%的粉土 黏粒含量ρc ＜10%的粉土
Ae s
Ae
载体桩平面布置
2、布桩原则：
群桩的形心与长期作用的荷载重心尽量重合。 尽量避开门窗洞口，减小桩对承台梁的冲切。
载体桩持力层的选择
载体桩持力层选择时需考虑的因素：
3、被加固土层： 被加固土层和持力层既可以为同一土层也可以为 不同的土层。 液化土、湿陷性黄土、人工填土虽然不可以作为 桩端持力层，但可以作为被加固土层。 《规程》中对被加固土层的描述：被加固土层宜 为粉土、砂土、碎石土及可塑、硬塑状态的粘性 土。
0
0.15 0
1.2
1.4 1.5
0
0.3 0.5 0.3 2.0 3.0
2.0
1.5 2.0 1.6 3.0 4.4
e及Il均0.85的黏性土＜0.85的黏性土 粉砂、细砂（不包括很湿与饱和时的稍密状态） 中砂、粗砂、砾砂和碎石土
注：遇粉砂、细砂、泥质饱和混合体时ηd取值按淤泥和淤泥质土即1.0
关于Ae的取值：结合当地的经验，在表中给定的范围内取值； 不同的三击贯入度可根据表中数据采用内插法取值。
3、施工工艺简单。施工过程中无需场地降水，减少了工程 量，缩短了工期。
4、环保。由于建筑垃圾可作为载体桩的填充料，所以它可以 消化大量的建筑垃圾，变废为宝。并且具有无污染、低噪 音等特点。 。
载体桩计算书.pdf
载体桩计算书一、设计依据:按《载体桩设计规程》JGJ135-2007。
二、单桩竖向承载力的计算（一）、根据地质资料揭示，该工程地基回填土层达 4.5m，4.5m以下为粉质粘土，f ak=170Kpa；E s平均值=6.98Mpa，现采用载体桩设计处理软土地基。
（见图1）1、基础埋深d n=2.0m，载体定为2m。
载体下为-12.0m。
混凝土桩长的估算：L=8.0m。
2、最后三击贯入度以锤径为355mm，质量为3500kg的柱锤，落距6.0m，连续三次锤累计下沉量20cm。
（图纸填写15cm）。
3、γm取10KN；ηb取0；ηd取1.2～1.3。
4、载体等效计算面积A e（m2）据表 4.3.2 0.0＜I L≤0.25；地质资料I L=0.19 A e=2.2～2.6m2,现取A e=2.2m2计算。
5、单桩承载力特征值的估算：R a=f a×A ef a=f ak+ηbγ(b-3)+ ηdγm(d-0.5)f a=170+0+1.3×10×(12-0.5)=170+0+149.5=319.5kpa所以R a=286.5×2.2=702.9KN (取550 KN/支)三、单桩静载试验沉降计算(一)、现计得单桩承载力特征值：R a =550KN 验桩时单桩极限承载力：R amax =550×2(倍)=1100KN(二)、载体下扩散面积: A△R 取1.0mA=（0.42+2×1）×（0.42+2×1）=5.85m2 (三)、基底附加压力p 0:1、桩周摩阻力q sia 取10kpa 计算已知L=8m KNq sia 56.1051081416.342.02、kPaA q FP sia 99.16985.544.99485.556.10511000(四)、计算变形深度Z n)ln 4.05.2(b b Z n =2.4×(2.5-0.4×0.87546)=2.4×(2.5-0.35)=5.16m(取6.0m 计算)（五）、沉降计算（2＜b ≤4）取mz 6.01、各土层的压缩模量E S 值：根据青塘商场大楼地质资料揭示，各层土E S =6.98mpa 。
载体桩
（3）在施工前，各施工组技术员对所要打的桩位再进行一遍复测，确认无误后方可进行施工。
2）移桩机就位沉管
（1）桩机就位后，机长负责进行桩机调试，用水平尺进行桩机水平方向的调整，用经纬仪或吊锤进行垂直方向的调整，以确保桩机护筒处于垂直状态。
（2）桩机操作员将护筒对准桩桩位，放松主卷扬机钢丝绳，利用细长锤和护筒自重，把护筒垂直压入土。
5）夯填干硬性混凝土
三击贯入度满足设计要求后，分次夯填干硬性混凝土0.15m3，继续夯击至锤底出护筒2cm～5cm。
6）浇注混凝土
从护筒填料口灌入混凝土，连续灌至桩顶标高，并适当进行超灌30cm～50cm。
7）拔护筒
混凝土浇注完毕后，将护、项目完整、签字齐备。
11)设置专职资料员，负责进度报表、资料收集整理等工作。
）复测桩位线
（1）由测量人员按甲方所提供的现场坐标，按桩基平面布置图测放各控 制点及桩位，桩位偏差小于20mm。
（2）技术人员对测放的桩位进行验收，与桩位布置图对照检查，核实无误后，将测量成果报现场监理工程师验线，合格后才能进行施工。
8）振捣混凝土
振捣时，一次插到底，要快插，并逐渐慢慢上拔至桩顶。
（3）护筒入土过程中，必须控制好护筒下沉速度。
3）填料夯击
护筒沉至设计标高后，提升重锤高出填料口，进行填料，锤做自由落体，夯击填充料。
4）测三击贯入度
承载体形成密实状态后，测量三击贯入度。根据规范和势能相等理论，锤重和锤底面积变化时，按锤底单位面积冲击能相等原则，调整重锤落距，三击贯入度不变。本工程中，锤重3.5t，锤底直径350mm， 落距6m做自由落体运动，严禁带刹车和离合。测三击贯入度，每级贯入度应比前击小或相等，三击总贯入度应小于30cm；如不满足，则应继续填料夯击至满足三击贯入度要求。
桩基承载力计算书
桩基承载力计算书预览说明:预览图片所展示的格式为文档的源格式展示,下载源文件没有水印,内容可编辑和复制------------------------------------------------------------------------------- 独立桩承台设计 ZCT-1------------------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------桩基重要性系数: 1.000 承台底标高: -2.000(m)承台为 4桩承台第1种承台的混凝土强度等级：C30 承台钢筋级别: HRB400 配筋计算as = 50(mm)桩基沉降计算经验系数: 1.000确定压缩层深度时附加应力与自重应力比: 20.00%基础与覆土的平均容重: 20.000(kN/m3)桩类型: 沉管灌注桩桩长 = 18.000(m) 桩直径 = 500(mm)桩的混凝土强度等级= C25 单桩极限承载力标准值= 1000.000(kN)承载力计算时：不考虑承台效应与群桩效应柱直径 = 2000(mm) 柱子转角 = 0.000(度) 柱的混凝土强度等级= C30柱上荷载设计值:弯矩Mx = 2000.000(kN-m)弯矩My = 0.000(kN-m)轴力N = 1000.000(kN)剪力Vx = 0.000(kN)剪力Vy = 0.000(kN)荷载为地震荷载组合地面标高 = 0.000(m) 地下水标高 = -10.000(m)[计算结果]一、桩竖向承载力验算:单桩极限承载力标准值 = 1000.000(kN)单桩极限承载力设计值 = 588.235(kN)桩心坐标 = 0.000,0.000(mm)在中心荷载作用下,桩顶全反力 = 442.000(kN)按规范公式(N <= 1.25*R) 计算, 承载力设计满足系数 :1.66>1.0 满足.在偏心荷载作用下：按规范公式(Nmax <= 1.5*R) 计算桩号: 1, 桩顶全反力: 858.667(kN), 承载力设计满足系数 :1.03>1.0 满足.桩号: 2, 桩顶全反力: 858.667(kN), 承载力设计满足系数 :1.03>1.0 满足.桩号: 3, 桩顶全反力: 25.333(kN), 承载力设计满足系数 :34.83>1.0 满足.桩号: 4, 桩顶全反力: 25.333(kN), 承载力设计满足系数 :34.83>1.0 满足.二、承台受力计算:1. 各桩净反力(kN):桩号01 = 666.667(kN)桩号02 = 666.667(kN)桩号03 = -166.667(kN)桩号04 = -166.667(kN)最大桩净反力: 667(kN)2. 柱对承台的冲切:冲切验算: 柱宽1600 柱高 1600(mm)桩截面换算边长: 400(mm)柱冲切计算承台厚度h0: 950(mm)冲切面参数:左右下上冲跨(mm) 950.000 950.000 200.000 950.000um (mm) 1087.500 1087.500 1275.000 1275.000 冲跨比 1.000 1.000 0.211 1.000冲切系数 0.700 0.700 2.046 0.700抗冲切力(kN) 2033.844 2033.844 6970.098 2384.507总的抗冲切力: 13422.293(kN)总的冲切力(已乘重要性系数): 1333.333(kN)柱对承台抗冲切的设计满足系数 10.067>1.0 满足.3. 桩对承台的冲切:桩号 1 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 200.000 200.000冲跨比 0.211 0.211冲切系数 1.364 1.364抗冲切力: 4008.945(kN)冲切力(已乘重要性系数): 666.667(kN)抗冲切满足系数: 6.013桩号 2 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 200.000 200.000冲跨比 0.211 0.211冲切系数 1.364 1.364抗冲切力: 4008.945(kN)冲切力(已乘重要性系数): 666.667(kN)抗冲切满足系数: 6.013桩号 3 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 200.000 200.000冲跨比 0.211 0.211冲切系数 1.364 1.364抗冲切力: 4008.945(kN)冲切力(已乘重要性系数): -166.667(kN)桩受拉力, 不必验算冲切桩号 4 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 200.000 200.000冲跨比 0.211 0.211冲切系数 1.364 1.364抗冲切力: 4008.945(kN)冲切力(已乘重要性系数): -166.667(kN)桩受拉力, 不必验算冲切所有桩:角桩受拉力, 不必验算冲切4. 承台抗剪验算:剪切面 1剪切面坐标(mm): (2000,-1000)--(-2000,-1000)实际宽度: 4000.0 计算宽度b: 4000.0(mm)剪跨a: 0.0(mm) 剪跨比λ: 0.300 剪切系数β*βhs: 1.290抗剪切力: 7007.384(kN)剪切力(已乘重要性系数): 1333.333(kN)抗剪切满足系数: 5.256剪切面 2剪切面坐标(mm): (1000,-2000)--(1000,2000)实际宽度: 4000.0 计算宽度b: 4000.0(mm)剪跨a: 0.0(mm) 剪跨比λ: 0.300 剪切系数β*βhs: 1.290抗剪切力: 7007.384(kN)剪切力(已乘重要性系数): 500.000(kN)抗剪切满足系数: 14.015剪切面 3剪切面坐标(mm): (2000,1000)--(-2000,1000)实际宽度: 4000.0 计算宽度b: 4000.0(mm)剪跨a: 0.0(mm) 剪跨比λ: 0.300 剪切系数β*βhs: 1.290抗剪切力: 7007.384(kN)剪切力(已乘重要性系数): 333.333(kN)抗剪切满足系数: 21.022剪切面 4剪切面坐标(mm): (-1000,-2000)--(-1000,2000)实际宽度: 4000.0 计算宽度b: 4000.0(mm)剪跨a: -0.0(mm) 剪跨比λ: 0.300 剪切系数β*βhs: 1.290抗剪切力: 7007.384(kN)剪切力(已乘重要性系数): 500.000(kN)抗剪切满足系数: 14.015下边的抗剪验算的设计满足系数 5.256>1.0 满足.右边的抗剪验算的设计满足系数 14.015>1.0 满足.上边的抗剪验算的设计满足系数 21.022>1.0 满足.左边的抗剪验算的设计满足系数 14.015>1.0 满足.5. 局压验算:柱局压验算:不需要验算桩局压验算:不需要验算柱对承台局压验算满足桩对承台局压验算满足6. 受力计算结果承台弯矩: My= 100.0(kN-m) Mx= 266.7(kN-m)承台配筋(全截面): Asx= 325(mm2) Asy= 866(mm2)X向主筋配置: E12@200 (2262mm2,0.057%) 按构造配筋. 满足Y向主筋配置: E12@200 (2262mm2,0.057%) 按构造配筋. 满足抗弯筋为构造筋抗冲切满足抗剪切满足柱局压满足桩局压满足三、沉降计算结果按照《建筑桩基技术规范JGJ94-94》5.3计算得：换算矩形承台长Lc = 4.000 m换算矩形承台长宽Bc = 4.000 ml/d = 36.000Sa/d = 4.800C0 = 0.048C1 = 1.482C2 = 6.648nb = 2.000桩基等效沉降系数 = 0.171桩端附加压力 = 66.500 kPa压缩层深度 = 1.400(m)桩端下各压缩土层：层号厚度 Es 应力面积本层沉降(mm) (m) (MPa) (m2) 未乘系数01 1.401 10.000 1.33782 8.90承台中心点沉降 = 1.000*0.171*8.9 = 1.5(mm)。
桥梁桩基础计算书资料
桥梁桩基础课程设计桥梁桩基础课程设计一、恒载计算（每根桩反力计算）1、上部结构横载反力N1 N1=12⨯2350=1175kN 2、盖梁自重反力N2 N2=12⨯350=175kN 3、系梁自重反力N312⨯25 ⨯3.5 ⨯0.8 ⨯1=35kN 4、一根墩柱自重反力N4KN N 94.222)1025(5.01.5255.0)1.54.13(224=-⨯⨯⨯+⨯⨯⨯-=ππ（低水位）KN N 47.195255.08.4155.06.8224=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=ππ （常水位）5、桩每延米重N5（考虑浮力） m KN N /96.16152.1425=⨯⨯=π二、活载反力计算1、活载纵向布置时支座最大反力⑴、公路二级：7.875/k q kN m = 193.2k P kN =Ⅰ、单孔布载 55.57822.1932875.74.24=⨯+⨯=）（R Ⅲ、双孔布载 24.427.875(193.2)2766.3082R k N⨯⨯=+⨯= （2）、人群荷载Ⅰ、单孔布载 113.524.442.72R kN =⨯⨯=Ⅲ、双孔布载 23.524.485.4R k N =⨯=q —人群荷载集度 l —跨径 2、柱反力横向分布系数ϕ的计算 柱反力横向分布影响线见图5。
70.50.51图5图5⑴、汽车荷载汽ϕ ()111.1670.7670.4780.078 1.24522q η=∑=+++=⑵、人群荷载人ϕ =1.33 三、荷载组合1、计算墩柱顶最大垂直反力R 组合Ⅰ：R= 恒载 +（1+u ）汽ϕ∑i i y P +人ϕql= 1175+175+（1+0.2）⨯1.245⨯766.308+1.33⨯85.4 =2608.45kN （汽车、人群双孔布载）2、计算桩顶最大弯矩⑴、计算桩顶最大弯矩时柱顶竖向力 R= 1N +2N +（1+u ）汽ϕ∑i i y P + 人ϕql 21= 1175+175+1.2⨯1.245⨯578.55+1.33⨯42.7= 2271.14kN （汽车、人群单孔布载）⑵、计算桩顶（最大冲刷线处）的竖向力0N 、水平力0Q 和弯矩0M0N = max R +3N + 4N （常水位）= 2608.45+35+195.47=2838.92 kN0Q = 1H + 1W + 2W= 22.5+8+10=40.5 kN0M = 14.71H + 14.051W + 11.252W + 0.3活max R= 14.7⨯22.5+14.05⨯8+11.25⨯10+0.3⨯(2608.45-1175-175) = 933.185kN.m活max R ——组合Ⅰ中活载产生的竖向力。
载体桩承载力确定理论的分析
载体桩承载力确定理论的分析本文就某工程“载体桩”承载力实际检测结果，分析了“载体桩”计算方法和受力机理。
提出了“载体桩”的适用范围。
标签载体桩；填料；干硬性混凝土1、引言某公司改进施工工艺，用大能量（约200kN·m）锤夯实桩端持力层，以增加受力面积和承载力。
计算方法引用地基规范深度修正提高地基承载力，有别于传统桩承载力的计算方法，该方法在地基承载力较低的软土、粘土场地条件下，提高小直径（A<800）桩承载力，降低工程造价起到一些作用。
由于理论欠妥对地基承载力较高的（如碎石土等）承载力过高将是危险的。
应引起注意！2、工程简介本工程为本溪市某公司库房、办公楼工程。
办公楼采用载体桩，三层框架结构。
原设计桩径Φ400承载力特征值fak=800kN，桩径改为A 500，承载力特征值fak=1600kN。
地质情况：-6m以上为填土、粉质粘土、中砂、淤泥土。
-6m以下为碎石，稍密，承载力特征值fak=300kPa，三击贯入度10cm，干硬性混凝土施工用C30混凝土干拌料，搅拌倒入筒中并夯击。
3、该桩质量评价3.1理论分析为不合格桩桩的竖向荷载通过承台、桩、载体传入持力层。
桩与载体都是传力构件，这两个传力构件断面，材料不同，接触面的干硬性混凝土必须满足桩传来的集中力，才能保证桩的极限荷载传至填料、挤密土体、持力层。
3.1.1 载体由三种材料组成，设计计算尚未见先例。
据概念及结构设计基本原则，进行了尝试分析。
本设计桩承载力特征值fak=1600kN，极限承载力Qu=2fak=2×1600= 3200kN，桩底面积AL=π*250?=196250mm?。
与桩接触的干硬性混凝土面积Ab，，Ab=AL，或最多Ab=1.2AL=235500mm?，此时载体干硬性混凝土的极限强度fcu.k应满足下式：0.9Abfcu.k≥Qu--（3-1）。
（3-1）式表明，外荷载极限值也应由材料的极限值承担，并留有不小于1.1倍的安全储存。
完整版)桩基础设计计算书
完整版)桩基础设计计算书设计任务书设计要求：1.确定桩基持力层、桩型、桩长；2.确定单桩承载力；3.确定桩数布置及承台设计；4.进行复合桩基荷载验算；5.进行桩身和承台设计；6.进行沉降计算；7.确定构造要求及施工要求。
设计资料：场地土层自上而下划分为5层，勘查期间测得地下水混合水位深为2.1m，建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载，承台底面埋深为2.1m。
桩基持力层、桩型、桩长的确定：根据场地的土层特征和勘查数据，确定了桩基持力层、桩型和桩长。
单桩承载力确定：通过计算，确定了单桩竖向承载力。
桩数布置及承台设计：根据单桩承载力和建筑荷载，确定了桩数布置和承台设计方案。
复合桩基荷载验算：进行了复合桩基荷载验算，确保了基础的稳定性和安全性。
桩身和承台设计：根据桩基的荷载情况，进行了桩身和承台的设计。
沉降计算：进行了沉降计算，确保了基础的稳定性和安全性。
构造要求及施工要求：确定了基础的构造要求和施工要求，确保施工的质量和安全。
预制桩的施工、混凝土预制桩的接桩、凝土预制桩的沉桩、预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施：详细介绍了预制桩的施工、混凝土预制桩的接桩、凝土预制桩的沉桩、预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施。
结论与建议：总结了本次基础设计的主要内容，并提出了建议。
参考文献：列出了本次设计中所使用的参考文献。
根据设计任务书提供的资料，分析表明在柱下荷载作用下，天然地基基础难以满足设计要求，因此考虑采用桩基础。
经过地基勘查，确定选用第四土层黄褐色粉质粘土为桩端持力层。
同时，根据工程情况，承台埋深为2.1m，预选钢筋混凝土预制桩断面尺寸为45㎜×45㎜，桩长为21.1m。
为了确定单桩承载力，首先需要根据地质条件选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度。
在本工程中，采用截面为450×450mm的预置钢筋混凝土方桩，桩尖进入持力层1.0m，镶入承台0.1m，承台底部埋深2.1m。
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载体桩计算书
一、设计依据:
按《载体桩设计规程》JGJ135-2007。
二、单桩竖向承载力的计算
（一）、根据地质资料揭示，该工程地基回填土层达4.5m，4.5m以下为粉质粘土，f ak=170Kpa；E s平均值=6.98Mpa，现采用载体桩设计处理软土地基。
（见图1）
1、基础埋深d n=2.0m，载体定为2m。
载体下为-12.0m。
混凝土桩长的估算：L=8.0m。
2、最后三击贯入度以锤径为355mm，质量为3500kg的柱锤，落距6.0m，连续三次锤累计下沉量20cm。
（图纸填写15cm）。
3、γm取10KN；ηb取0；ηd取1.2～1.3。
4、载体等效计算面积A e（m2）据表4.3.2 0.0＜I L≤0.25；地质资料I L=0.19 A e=2.2～2.6m2,现取A e=2.2m2计算。
5、单桩承载力特征值的估算：
R a=f a×A e
f a=f ak+ηbγ(b-3)+ ηdγm(d-0.5)
f a=170+0+1.3×10×(12-0.5)
=170+0+149.5
=319.5kpa
所以R a=286.5×2.2=702.9KN (取550 KN/支)
三、 单桩静载试验沉降计算
(一)、现计得单桩承载力特征值：R a =550KN
验桩时单桩极限承载力：R amax =550×2(倍)=1100KN
(二)、载体下扩散面积: A
△R 取1.0m
A=（0.42+2×1）×（0.42+2×1）=5.85m 2
(三)、基底附加压力p 0:
1、桩周摩阻力q sia 取10kpa 计算 已知L=8m
KN q sia 56.1051081416.342.0=⨯⨯⨯=∑
2、kPa A q F P sia
99.16985.544.99485.556.10511000==-=-=
∑ (四)、计算变形深度Z n
)ln 4.05.2(b b Z n -=
=2.4×(2.5-0.4×0.87546)
=2.4×(2.5-0.35)
=5.16m(取6.0m 计算)
（五）、沉降计算
（2＜b ≤4）取m z 6.0=∆
1、各土层的压缩模量E S 值：根据青塘商场大楼地质资料揭示，各层
土E S =6.98mpa 。
按原JGJ/T-135-2001规程，载体桩下2.0m 的土层经
加固后的压缩模量可提高1.35倍。
沉降修正系数85.0=S ϕ
2、将载体下土层分为1层，深度为6m 。
查《建筑地基基础设计规范》：
GB50007-2002(表k.0.1-2)
S
i i i i n i s i E a z a z p s 1110--=-⨯=∑
ϕ ○1点1：（载体下6m 处的沉降）
52
.16==b z i 查表：0935.0=i a
374.00935.04=⨯=i a
244.26374.0=⨯=i i z a
S
i i i i n i s i E a z a z p s 11101--=-⨯
=∑ϕ mm 45.4665.5485.098.646.38185.010
98.610244.21099.16985.0363=⨯=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯= ○
2点2：m z 6.0=∆时（载体下5.4m 处的沉降） 5.42
.14.5==b z i 查表：102.0=i a
408.0102.04=⨯=i a
203.24.5408.0=⨯=i i z a
S
i i i i n i s i E a z a z p s 11102--=-⨯
=∑ϕ mm 6.4565.5385.098.649.37485.010
98.610203.21099.16985.0363=⨯=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯= 点1－点2=mm s s i i 85.06.4545.4621=-=-
根据式6.3.5)200250007(025.01-'∆≤'∆∑=GB S S n
i i n 16.145.46025.085.0=⨯≤ （Z n 满足规范要求）
12.12.1==b l 12.12.1==b l。