BAF曝气生物滤池设计计算书
污水处理曝气生物滤池(BAF)设计计算书
BAF池计算水量Q2000m3/d进水BOD126mg/l出水BOD25mg/l容积负荷33-5kg/(m3*d)BAF池容积67.33333333填料层高度H1 2.5一般为2.5-4.5BAF池面积26.93333333BAF池个数n2BAF池边长 3.669695719BAF池边长取5配水室高h1 1.21.2-1.5承托层h20.30.2-0.3清水区h310.8-1.0超高0.50.3-0.5H 5.5填料体积125125气量可按EH的计算Q小时流量进水BOD出水BOD碳的氧当量X 平均需氧量EAGS(空气体积)200083.333333330.0750.015 1.680.280.15190.4762风机风量(m3/min3.174603175反洗风量反洗风量强度0.2-0.8m3/(m2*min)13.46667m3/min水冲强度0.5-1.0m3/(m2*min)808m3/h9.69621.6m3/(m2*h)581.76选择鼓风机时长柄滤头个数(每平方有36个滤头)969.6(台州中昌)36-492450滤板个数标准滤板尺寸980*980*100价格滤板采用整体浇注厚度180mm 1400-1500m2滤头12元/个滤料1500m3单孔曝气器0.28m3/个050元/个(成本22)#DIV/0!配水器1900元/套(成本)按照停留时间算T 1.5h上升流速度2m3/h有效水深3m水量Q2000m3/d小时流量83.33333333BAF池个数n2池子有效容积125单个池面积20.83333333104.1666667单个池宽度5单个池长度 4.166666667取6.0m单个池长度取5填料层高度H13配水室高h1 1.21.2-1.5承托层h20.20.2-0.3气反冲强度10L/m2*s 清水区h30.80.8-1.0超高0.30.3-0.5总高 5.5填料体积125长柄滤头个数1800(每平方有36-49个滤头)单孔膜曝气器1880曝气量8.4(周工计算,他是按照单孔膜曝气器数量反算的)反冲气量0.5气冲强度大于10L/m2*s0.6m3/m2*mi n曝气量 3.174603175m3/min鼓风机 3.19单孔膜曝气器683.5714286反洗风量强度0.2-0.8m3/(m2*min)12.5m3/min 水冲强度0.5-1.0m3/(m2*min)625m3/h长柄滤头个数(每平方有36个滤头)1500。
BAF计算书
36 1512 9072
每池共计 总计
曝气器:选用BAF专用单孔膜空气扩散器,安装密度
36~49个/m2
36
每池共计 总计 BAF专用单孔膜空气扩散器通过空气量 计算共需 实际按 供气管为Ф 25 ABS工程塑料管
滤板选用BAF高精度滤板,标准尺寸为990×990×102mm
个 0.24~0.43m3/个·h 个 个
Q
所需反冲洗泵的扬程为
因而选用2台反冲洗水泵,单台额定流量Q=750m3/h,扬程H=13m能够满足反冲洗要求。
5)反冲洗风机选型
反冲洗空气量ຫໍສະໝຸດ Qm3/min35.28
风压计算:(详见给排水设计手册3P618~636) (1)气水室中冲洗水的压头P5(m)=h1’+h2+h3+h4
a.穿过长柄滤头的水头损失h2(m)=0.22 b.穿过承托层的水头损失h3(m)=0.22H2q1 c.穿过滤料层的水头损失h4(m)=(γ 1/γ -1)(1-m0)H d.气水室顶部水深h1’(m)h1=H+1(反冲洗时)
按气水比 设计供气量
为普通活性污泥低30~40% m /h m3/min
3 3
6 2500 41.67 6.94 0.15
生化鼓风机单池气量 曝气空气干管 曝气干管流速 曝气风机选型: (1)风量
m /min DN v m m/s m3/min kPa 10~15
6.55 6.94 60.000 2.50
W=B× L(≤100)
用卵石作承托层,其级配自上而下:d=2~4mm:100mm;d=4~8mm:100mm;d=8~16mm:100mm;
承托层高h2=0.3m,配水室高度h1=1.2m,清水区h3=1.0m,超高h4=0.5m,滤板高h5=0.1m
曝气生物滤池技术应用与设计计算
5 处理水收集干管(反冲洗进水管) 6 曝气进气管 7 曝气布气管 8 反冲洗进气管 9 反冲洗布气管 10 反冲洗排水槽 图 2 曝气生物滤池
112 曝气生物滤池工艺设计 曝气生物滤池主要由生物反应过滤区 、曝气装
211 生物反应过滤区过滤面积及滤层厚度的确定 21111 生物反应过滤区过滤面积 S
S = Q/ ( v Tn)
(5)
式中 Q ———需处理的污水水量 , Q = 20 000 m3/ d ;
v ———污水过滤滤速 , v = 115 m/ h ;
T ———1 个运行周期 (24 h) 内滤池的实际工作 时间 ,设气水反冲洗时间为 10 min , T
013 ———空气中氧气含量的近似值 ;
016 ———空气的转化系数 。
曝气生物滤池需要的空气量由鼓风机房供给 ,
通过布设在池内的穿孔曝气管均匀地进入反应过滤
层 。穿孔曝气管管径大小依据需要空气量计算确
定。
11213 气水反冲洗系统
在运行周期内 ,随着时间的延续 ,滤层中的空隙
逐渐被新生长的生物固体和悬浮固体堵塞 ,滤层水
物 、悬浮物的去除 ,氨氮的硝化都是在生物过滤层中
进行的 ,所需要的氧量主要包括有机物的降解和氨
氮的硝化 。因此 ,生化反应需供给的空气量可由 (1)
式计算 :
Q = A ×ΔS BOD + B ×ΔPBOD + 4157 X N/
(013 ×016 ×24 × EA)
(1)
式中 Q ———生化反应需供给的2) 。
反冲洗水使用曝气生物滤池正常工作时出水 ,
水污染控制工程_第八章_生物膜法4—BAF计算
曝气生物滤池的曝气类型为鼓风曝气,鼓风曝 气系统由鼓风机、空气扩散装置(曝气器)和一系 列连通的管道组成。 ① 空气扩散装置的选定和设计
对于曝气生物滤池来说,由于其特殊的池形结 构而导致空气扩散装置常用穿孔管曝气或专用曝气 器。空气扩散装置必须根据计算出的总供气量和每 个空气扩散装置的通气量、服务面积、安装位置处 的平面形状等数据,经过计算确定空气扩散装置的 数目,并对其进行布置。
4)污水流过滤料层高度的停留时间:
空塔停留时间 A· H t1= ×24 Q 式中:t1—污水流过滤料层高度的空塔停留时间,h; b. 实际停留时间: A· H t = ×24×е Q 式中:t—污水流过滤料层的实际停留时间,h; е —滤料层的空隙率,圆形陶粒滤料е =0.5; 对于采用曝气生物滤池处理生活污水或类似水质,其t1一般 不小于30min。 a.
5)水力负荷 Q q= A· 24
(1-7)
水力负荷一般在2~5m3/m2· h为宜。 停留时间及水力负荷一般用来对计算进行 复核。
6)举例
一座日处理20000m3污水的城市污水处理厂,采用曝 气生物滤池进行对BOD的降解,进水BOD5=153mg/l,要求 出水BOD5=20mg/l,计算DC曝气生物滤池的尺寸。 解: 采用BOD5有机负荷计算法进行计算:
滤池共分成4格,每格面积为: a= A / n= 221.7/4 =55.43 m2
考虑到方型池最节省,所以单格滤池定为方形池, 每格尺寸为7.45m×7.45m。 取配水室高度h1=1.2m,承托层高度h2=0.3m, 清水区高度h3=1.0m,超高h4=0.5m,则滤池总高度为: H0=H+h1+h2+h3+h4=4+1.2+0.3+1+0.5=7m 污水流过滤料层的实际停留时间: t=A· H×24×е /Q= 221.7×4×24×0.5/20000=0.532(h) 水力负荷: q= Q/ A· 24= 20000/221.7×24=3.76 m3/m2· h
曝气生物滤池计算书
曝气生物滤池1:滤池尺寸的计算 ①滤料体积W N S Q W 1000∆==dm kgBOD dkgBOD ∙⨯⨯⨯3/21000/2024670=160.8m 3其中,BAF 除碳的滤料负荷为2~6d m kgBOD ∙3/,取2d m kgBOD ∙3/ ②滤池表面积BAF 的滤料高度一般为2~4m ,取3m ,则BAF 的表面积为53.6m 2滤池面积过大时,会不利于布水布气的均匀,因此滤池面积过大时应当分格。
因此将滤池分六格,并联运行,单格表面积为:6mx6m (考虑到水力负荷将滤池面积适当扩大)正常水力负荷:670/36/6=3.10h m m ∙2/3当有一格滤池反洗时,最大水力负荷为:670/36/3=3.72h m m ∙2/3 满足除碳时最大水力负荷6.0h m m ∙2/3的要求。
③滤池深度 滤料层高度3m 配水配气室高度1.2m 承托层高度0.3m 清水区高度1.5m 超高0.5m则滤池的总深度为6.5m(承托层,清水区,配气配水室高度不确定,只在一些地方看到滤料被淹没1.5~m 比较好)2:反冲洗水量计算在资料中共查到如下几个数:室外给水设计规范P206:活性炭11.1(大粒径)或6.7S m L ∙2/(小粒径),15~20min 城镇给水第3册过滤那一章:P609固定式表面冲洗2~3S m L ∙2/,冲洗水头0.2MPa P612常用气水冲洗:先气冲——再气水同时(3~4S m L ∙2/)——后水冲(4~10S m L ∙2/) P617快滤池,只水冲时12~15S m L ∙2/ 参考的华北院项目中一般取18S m L ∙2/按水冲洗强度5S m L ∙2/则水量为5x6x6=180L/Sx3.6=648m3/h 。
可选三台反洗水泵,两用一备,单台能力为350 m3/h 反洗水量使用RO 浓水。
3:反冲洗气量计算在资料中共查到如下几个数:室外给水设计规范P206:活性炭13.9(大粒径)或13.9S m L ∙2/(小粒径) 5min 城镇给水第3册P612常用气水冲洗:先气冲(15~20S m L ∙2/)——再气水同时(12~18S m L ∙2/)——后水冲 一般取3.3S m L ∙2/(觉得此值不对,气水比应当是1~3比1)按气冲洗强度15S m L ∙2/则水量为15x6x6=540L/Sx3.6=1944m3/h=32.4 m3/min 可选两台鼓风机,一用一备,单台能力为33m3/min 。
BAF曝气生物滤池设计
( 28 20 )
0.36 mg/L 0.67 12%
kgO2/h m m
m3/min
m
m3/min m3/min m3/min m 4
反洗顺序:气洗→(停 30~60S)气、水洗→(停 30~60S)水洗→(较大土建 池)表面漂洗,每次按照以 上顺序进行1~2次反洗。 6.91
0.35)1.632
0.632
m3 m2 m
kgCODcr/(m3滤料· d)
m3/(m2· h) h 0.7 0.75
1 . 024
OR 0 .82 (
K La ( 20 )
△ BOD 5
S
) 0 .32 (
0.3
BOD 5
S S
SS
)
BOD 5
S
SBOD
MLVSS MLSS
S ' SS 1 . 42 (1
出水中溶解性BOD含量Se=S'BOD5-SSBOD= 去除可溶性BOD (2)实际需氧量AOR= ΔBOD5 =η×SBOD5-Se= 1.4× OR× SBOD5×Q/1000+4.57× Q× (SNH3-N-S'NH3-N)/1000=
11.4 或 3.0 m 3.8 或 2.2 或 或
3 2 h) 1.47 m /(m ·
10.2 3.4 2.1
或 或
kgBOD5/(m3滤料· d)
2.04 h 1.02 h 或 或 或 取,进水溶解性BOD5/进水BOD5,η= 取,MLVSS/MLSS= 8.00 2.94 0.51
m3/(m2· h) h
m3/(m2· min) m3/(m2· min) m3/(m2· min) m3/(m2· min) h
BAF计算书
曝气生物滤池的应用范围较为广泛,其在水深度处理、微污染源水处理、难降解有机物处理、低温污水的硝化、低温微污染水处理中都有很好的、甚至不可替代的功能。
预处理为了使曝气生物滤池能有较长的运行周期,减少反冲次数降低能耗,运用BAF 的工艺都需对进水进行预处理,否则原水中的大量杂质和SS 将进入曝气滤池,将会堵塞曝气、布水系统,给系统的运行带来严重的后果。
尤其是滤池用于二级处理时,往往需投加药剂才能达到这一要求,药剂的使用不仅增加了运行费用,部分药剂还将降低碱度,进而影响硝化,这是运用BAF 工艺时需要考虑的问题。
除P 脱N在生物除P 技术中,将脱N 和除P 相结合的系统对除P 不利,因为除P 脱N 本身是一对不可调和的矛盾,如DO 太低除P 率会下降,硝化反应受到限制,污泥沉降性能差,如DO 太高,则由于回流厌氧区DO 增加,反硝化受到限制,同时NO3- N 的浓度高可影响厌氧区P 的释放。
因为,P 的释放最好为厌氧环境,如果有NO3- N 存在就表明只能为兼氧环境。
从BAF 运行工艺看,完全用生物除P 是很难达到排放标准的。
用生物除P 就失去了生物滤池高负荷的特点,造成投资过大,因此最好用加FeCl3 药剂的方法除P ,而生物滤池由于耐水力冲击负荷,可使处理后的水超量回流,并在运行中加化学药剂,将化学处理和生物处理同时应用于系统中,达到除P 脱N 目的,使化学药剂用量相对减少,从而降低运行费用。
曝气生物滤池设计1 曝气生物滤池滤料体积 30120024096100010003v QS V m N ⨯===⨯ BOD 容积负荷选3Kg d m BOD ⋅35,采用陶粒滤料,粒径5mm 。
2 滤料面积滤料高度取h 3=2m 2396482V A m h ===滤池采用圆形,则滤池直径m Ad 52.214.35441=⨯==π,取2.5m 取滤池超高h1=0.5m ,布水布气区高度h2=1.0m ,滤料层上部最低水位h4=1.0m ,承托层高h5=0.3m滤池总高度H=5.8m3 水力停留时间空床水力停留时间120324 1.21200V t h Q ⨯==⨯= 实际水力停留时间210.5 1.20.6t t h ε==⨯=4 校核污水水力负荷 3232120060 2.520q Q N m m d m m h A ===⋅=⋅ 5 需氧量OR =)(32.0)(82.05BOD X BOD BOD O ⨯+⨯△ 设3.0)20(La =K ,8.0=MLSS MLVSS ,7.0BOD BOD 55=进水总进水溶解性)20T ()La(20La(T)024.1K K -⋅=4.0024.10.3K )2028(La(28)=⨯=-出水SS 中BOD 含量:L mg e e X MLSSMLVSS S La K e ss 5.19)1(42.1208.01(42.154.05)28(=-⨯⨯⨯=-⨯⨯=⨯-出水溶解性BOD 5含量Se==L去除溶解性BOD5的量: L mg BOD 5.745.301507.05=-⨯=∆单位BOD 需氧量: 52/60.015.009.032.015.00745.082.0KgBOD KgO OR =⨯+⨯= 实际需氧量:h KgO d KgO Q S OR AOR /6.1/8.3730015.06.04.14.1220==⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 6 标准需氧量换算设曝气装置氧利用率为EA =12%,混合液剩余溶解氧C 0=2mg/L,曝气装置安装在水面下4.2m ,取α=,β=,Cs=L ,ρ=1Pa H P P b 53531042.12.4108.910013.1108.9⨯=⨯⨯+⨯=⨯+= %3.19%100)1(2179)1(21=⨯-+-=A A t E E Q L mg Q P C C t b s sb /2.9)423.1910026.21042.1(92.7)4210026.2(555=+⨯⨯⨯=+⨯= 标准需氧量:h KgO C C C AOR SOR T T sb s /4.2024.1]22.99.0[8.02.96.1024.1][2)2028()20()()20(=⨯-⨯⨯⨯=-⋅⋅⋅=--ρβα供气量: min 1.17.66103.01004.23.033m h m E SOR G A s ==⨯⨯== 曝气负荷校核: h m m 6.135.247.66A G 22s ⋅=⨯==π气N 满足要求。
DN-BAF设计计算
式中:
2、供气 量的计算 与供气系 统的设计
微生物需 氧量
A—曝气 生物滤池 的总面 积,m2; H—滤料 层高度, m。 一般滤池 中滤料层 高度H为 2.5~ 4.5m,根 据工程实 际情况确 定。
包括降解 剩余有机 物的需氧 量和硝化 的需氧量 两部分。
估算
R c Q C BOD / 1000
qNH3-N— 滤料的 NH3-N表 面负荷, gNH3-N/ (m2· d)。 所需滤料 的体积
W
S S'
W—滤料 的总有效 体积, 式中: m3; S’—单 位体积滤 料的表面 积, m2/m3滤 料。 N曝气生 物滤池的 总截面积
AW H
A—N曝气 生物滤池 的总截面 式中: 积,m2; H—滤料 层高度, m。 一般滤池 中滤料层 高度H为 2.5~ 4.5m,根 据工程实 际情况确 定。 n座(n≥ 2)并 联,每座 面积
单一水反 冲洗
气水联合 反冲洗
滤池运行 24-48 滤池截面 上的反冲 洗水速为 气速为 冲洗后的 排水中SS 的浓度为
先单独用 气反冲 洗,再气 -水联合 反冲洗, 最后用清 水反洗。 h反洗一 次
15-25m/h 60-80m/h
8001200mg/L
碱度 K 7.14QC NH3-N /1000
式中: 4、配水 系统与反 冲洗系统 的设计
K为安全 系数,一 半为1.21.3,其 他符号同 前。
配水系统 的设计 曝气生物 滤池的配 水系统一 般采用小 阻力配水 系统,并 根据反冲 洗形式以 采用滤头 、格栅式 、平板孔 式较多。 可参照《 给排水设 计手册》 反冲洗系 统的设计
R RN RC
实际所需 供气量
生物滤池曝气计算和说明书
曝气生物滤池设计1 曝气生物滤池滤料体积 3020011000)1020(200001000m N QS V v =⨯-⨯== BOD 容积负荷选1Kg d m BOD ⋅35,采用陶粒滤料,粒径5mm 。
2 滤料面积滤料高度取h 3=2.5m 23805.2200m h V A === 滤池采用正方形,边长取9m取滤池超高h1=0.5m ,布水布气区高度h2=1.0m ,滤料层上部最低水位h4=1.0m ,承托层高h5=0.3m滤池总高度H=5.3m3 污水水力负荷 h A Q N m m q ⋅=⨯==23229.10924200004 水力停留时间空床水力停留时间h t 15.25.21== 实际水力停留时间h t t 5.015.012=⨯==ε5 需氧量单位BOD 需氧量:R o ∆=)(32.0)(82.05BODX BOD BOD O ⨯+⨯V =)201020(32.0)201020(82.0-⨯+-⨯ =BOD kg kg O 257.0去除BOD 每天的需氧量:R o =R C o BO D Q ∆⨯∆⋅=100057.0)1020(20000⨯-⨯=O kg 2114 去除氨氮每天的需氧量:kg C R N N 8.639757.42000057.4Q =⨯⨯=∆⨯=合计需氧量:kg R 8.7538.639114=+=6 标准需氧量换算设曝气装置氧利用率为E A =30%,混合液剩余溶解氧C 0=3mg/L,曝气装置安装在水面下3.7m ,取α=0.8,β=0.9,Cs=8.4mg/L ,ρ=1Pa H P P b 53531040.17.3108.910013.1108.9⨯=⨯⨯+⨯=⨯+= %7.15%100)1(2179)1(21=⨯-+-=A A t E E Q L mg Q P C C t b s sb /064.8)423.1910026.21040.1(4.8)4210026.2(555=+⨯⨯⨯=+⨯= 标准需氧量:d KgO C C C AOR SOR T T sb s /15.1481024.1]34.89.0[8.0064.88.753024.1][2)2025()20()()20(=⨯-⨯⨯⨯=-⋅⋅⋅=--ρβα供气量: min 43.113.03.015.14813.03m E SOR G A s =⨯== 7 反冲洗系统采用气水联合反冲洗(1) 空气反冲洗计算,选用空气反冲洗强度h m m 5423⋅=气q m 72.9m 43749954A q Q 33==⨯⨯==(2) 水反冲洗计算,选用水反冲洗强度h m m 2523⋅=水q m 33.75h m 20259925A q Q 33==⨯⨯==冲洗水量占进水量比为:%5.2200001575.33=⨯ 工作周期以24h 计,水冲洗每次15min曝气装置与反冲进气管合用选用穿孔曝气管,每个曝气器供气量为 h m 33.0-2.0,取曝气器供气量为0.3h m 3,则滤池需曝气器数量为228625.060=⨯=G s n 个,为安装方便,实际选用曝气器2268个,设置密度为28个m 2承托层采用砾石,分为3层布置,从上到下第一层砾石粒径3mm,层厚100mm ,第二层粒径6mm ,层厚100mm ,第三层粒径12mm,层厚100mm 。
曝气生物滤池计算书
曝气生物滤池计算书气生生物滤池是一种常用的废水处理设备,它通过好氧微生物的作用将废水中的有机污染物转化为无机物,达到净化水质的目的。
在设计气生生物滤池时,需要进行一系列的计算来确定其尺寸和性能,以确保其能够有效地处理废水。
下面是一个针对气生生物滤池的计算书,以便您参考。
1.确定废水流量:根据废水的水质分析结果和处理目标,确定气生生物滤池的设计处理水量。
一般来说,气生生物滤池的设计处理水量为废水产生量的80%左右。
假设废水的流量为Q(m³/d)。
2.确定废水的有机污染物负荷:根据废水中有机污染物(化学需氧量,COD)的水质分析结果,计算废水的有机污染物负荷(COD负荷)。
假设废水的COD负荷为L(kgCOD/d)。
3.确定气生生物滤池的COD去除效果:根据气生生物滤池的设计参数和运行条件,计算其COD去除效果。
一般来说,气生生物滤池的COD去除率可以达到85%以上。
假设气生生物滤池的COD去除率为η(%)。
4.确定气生生物滤池的活性生物量:根据废水的COD负荷和气生生物滤池的COD去除效果,计算气生生物滤池的活性生物量(微生物数量)。
假设气生生物滤池的活性生物量为X (kg COD/d)。
5.确定气生生物滤池的体积:根据气生生物滤池的COD去除效果和活性生物量,计算气生生物滤池的体积。
一般来说,气生生物滤池的体积可以根据以下公式来计算:V=X/(Sθ₁)其中,V为气生生物滤池的体积(m³),X为气生生物滤池的活性生物量(kg COD/d),S为气生生物滤池的活性生物量基质供给速率(kg COD/(m³•d)),θ₁为废水在气生生物滤池中的滞留时间(d)。
6.确定气生生物滤池的填料量:根据气生生物滤池的体积和填料层的高度,计算气生生物滤池所需的填料量。
填料层的高度一般根据气生生物滤池的设计参数来确定,可以根据厂商提供的数据或相关规范进行确定。
7.确定气生生物滤池的通气量:根据气生生物滤池的设计通气参数和处理水量,计算气生生物滤池所需要的通气量。
曝气生物滤池(BAF)模板
风量:Nm3/min 压力:kPa 台数:(用备)
反冲洗鼓风机
鼓风机类型:
风量:Nm3/min 压力:kPa 台数:(用备)
反冲洗水泵
流量:m3/h 扬程:m台数:(用备)
是否加盖
C设计水质
设计水质
进水COD:mg/L 氨氮:mg/L
出水COD:mg/L 氨氮:mg/L
DБайду номын сангаас行信息
操作参数
曝气生物滤池(BAF)
A 服务装置信息
服务装置名称:服务装置编号:
BBAF生物滤池信息
BAF生物滤池
设备编号:
设计水量:t/h
上升速度:m/h 反冲周期:h
BAF池间数:
水洗强度:气洗强度:
单池结构尺寸
长:m 宽:m 深:m
有效水深:m 有效容积:m3
填料
填料类型:填料尺寸:
填料层高度:m
工艺气鼓风机
废水流量:m3/h
进水水质:COD:mg/L SS:mg/L 氨氮:mg/L
出水水质:COD:mg/L SS:mg/L 氨氮:mg/L
运行时间
BAF设计计算1500-1
15.00 6.00
单池需气量 单池需水量 冲洗水量占进水比例为
11.33 272.00 0.045
说明
Q,进入滤池的日平均污水量(m3/d) S进,进入滤池的BOD5或NH3-N(mg/L) S出,出滤池的BOD5或NH3-N(mg/L) 容积负荷率(kg BOD5/m3 d)前置反硝化0.6-1.2
设计计算
一、BAF滤料体积 (NO3负荷法)
Q NO3进 NO3出
Nw W
1500.00 30.00 13.00 0.68 37.78
二、BAF滤池面积 H A n a
三、滤池总高度 h1 h2 h3 h4 H0
四、水力停留时间 4.1空塔停留时间
t1 4.2实际停留时间
e t 4.3按50%回流比 4.4按100%回流比 五、水力负荷 q 按50%回流 按100%回流 六、回流比 η R 七、反硝化碱度产量
baf设计计算一baf滤料体积no3负荷法q150000no3进3000no3出1300nw068w3778二baf滤池面积h300a1259n100a1259三滤池总高度h1070h2030h3150h4050h0600四水力停留时间41空塔停留时间t1362742实际停留时间e050t181343按50回流比241844按100回流比1813五水力负荷q496按50回流744按100回流993六回流比050r100七反硝化碱度产量a5100八反硝化回收氧量rdn7293九配水系统滤头密度4900滤头个数61704十反冲洗系统气冲强度1500水冲强度600单池需气量1133单池需水量27200冲洗水量占进水比例为0045说明q进入滤池的日平均污水量m3ds进进入滤池的bod5或nh3nmgls出出滤池的bod5或nh3nmgl容积负荷率kgbod5m3d前置反硝化0612滤料的总有效体积m3wqs进s出1000nw滤料高度mh一般为2545mbaf总面积m2awh滤池个数个n2单个滤池截面积m2aana100配水室高度m承托层高度m清水区高度m超高m滤池总高度mh0hh1h2h3h4t1空塔停留时间mint12460ahq2030min滤料层空隙率圆形滤料e05t实际停留时间mint2460aheqminminq水力负荷m3m2hqqa24一般在26起复核作用baf技术规程含回流为810baf技术规程含回流为810反硝化率回流比r1a30cnmglrdnq286cn1000kgd个m2取618个采用气水联合反冲洗lm2slm2sm3minm3h
BAF计算书
曝气生物滤池,简称BAF,并发展为可以脱氮除磷。
曝气生物滤池的应用范围较为广泛,其在水深度处理、微污染源水处理、难降解有机物处理、低温污水的硝化、低温微污染水处理中都有很好的、甚至不可替代的功能。
预处理为了使曝气生物滤池能有较长的运行周期,减少反冲次数降低能耗,运用BAF 的工艺都需对进水进行预处理,否则原水中的大量杂质和SS 将进入曝气滤池,将会堵塞曝气、布水系统,给系统的运行带来严重的后果。
尤其是滤池用于二级处理时,往往需投加药剂才能达到这一要求,药剂的使用不仅增加了运行费用,部分药剂还将降低碱度,进而影响硝化,这是运用BAF 工艺时需要考虑的问题.除P 脱N在生物除P 技术中,将脱N 和除P 相结合的系统对除P 不利,因为除P 脱N 本身是一对不可调和的矛盾,如DO 太低除P 率会下降,硝化反应受到限制,污泥沉降性能差,如DO 太高,则由于回流厌氧区DO 增加,反硝化受到限制,同时NO3— N 的浓度高可影响厌氧区P 的释放.因为,P 的释放最好为厌氧环境,如果有NO3- N 存在就表明只能为兼氧环境。
从BAF 运行工艺看,完全用生物除P 是很难达到排放标准的。
用生物除P 就失去了生物滤池高负荷的特点,造成投资过大,因此最好用加FeCl3 药剂的方法除P ,而生物滤池由于耐水力冲击负荷,可使处理后的水超量回流,并在运行中加化学药剂,将化学处理和生物处理同时应用于系统中,达到除P 脱N 目的,使化学药剂用量相对减少,从而降低运行费用.曝气生物滤池设计1 曝气生物滤池滤料体积 30120024096100010003v QS V m N ⨯===⨯ BOD 容积负荷选3Kg d m BOD ⋅35,采用陶粒滤料,粒径5mm 。
2 滤料面积滤料高度取h 3=2m2396482V A m h === 滤池采用圆形,则滤池直径m Ad 52.214.35441=⨯==π,取2。
5m 取滤池超高h1=0。
竖流沉淀池及BAF设计计算
工程名称:处理水量(Q),m³/dCOD crBOD 5氨氮SSCOD cr (△S)SS40000200127.54580.0015056.00容积负荷率(Nw )kgBOD 5/(m³滤料.d)COD crBOD 5氨氮SSBOD 5 (△S)氨氮45031.882424.0095.6221.00实际水力负荷m³/㎡.hBAF格数(个)每隔平均面积 ㎡BAF的总面积(A),㎡ BAF 的总高度(H 0)m6.973.0100.00239.057.0055.881、滤池池体的设计与计算1.1、BOD的有机负荷法(Nw)计算:(kgBOD/m³滤料.d)一级处理503010542公式中:W---滤料的总有效体积,m³;Q---进入滤池的日平均污水量,m³/d;△S---进出滤池的BOD 5的差值,mg/l;Nw---BOD 5容积负荷率,kgBOD 5/(m³滤料.d)。
公式中:A---BAF的总面积,㎡;H---滤料层的高度,(m),一般取2.5-4.5米。
BA F-曝气生物滤池设计计算(除碳基础数据进水 (mg/l)进出差值 mg/l出水 (mg/l)进出差值 mg/l计算结果滤料的总有效体积(W),m³956.20出水CODcr预测值 mg/l:不合格,不达标!Nw的适用范围: 1.1.1、 对城市二级处理出水BOD(mg/l)的要求:表1-1 BAF处理城市生活污水时的有机负荷要求二级处理三级处理 出水BOD指标(mg/l)10Nw (kgBOD/m³滤料.d)0.12-0.18 1.1.2、 首先计算滤池内滤料的体积(m³):W=Q△S/(1000Nw)1.1.3、 BAF的总面积为:A=W/HA=nan---划分的格数,a---每个小格的面积,㎡,一般每个小格的面积≤100㎡。
H 0=H+h 1+h 2+h 3+h 4公式中:H 0---BAF 的总高度,m;H 0---BAF 的总高度H---滤料高度,m;H------滤料高度h 1---配水室高度,m;h 1---配水室高度h 2---承托层高度,m;h 2---承托层高度h 3---清水区高度,m;h 3---清水区高度h 4---超高,m。
曝气生物滤池计算
春柳河污水处理厂提供的中水水质中水深度处理站出水水质BAF 计算:水量Q=1600m 3/h ,取NH 3-N 负荷为d m N kgNH ⋅-33/5.0 故:33169010005.0)325(241600m N N NH Q V V =⨯-⨯⨯=-∆=取填料层高度为H=3.4m ,则滤池总平面积为24974.31690m H Q A === 取单池面积为A=297m ⨯,则所需池个数为个897497=⨯==A V n水力负荷h m m A Q ⋅=⨯⨯==23/2.38971600q水力停留时间h Q V 1.116001690t ===滤池总高度:m h h h h H H 4.65.00.13.02.14.343210=++++=++++=曝气风机计算:微生物需氧量=降解有机物需氧量+硝化需氧量dkg C Q C Q R N NH BOD/48201000)]325(57.4)530[(241600100057.410003=-⨯+-⨯⨯=∆⨯+∆=-滤池氧的利用率取30%,从滤池中逸出气体中含氧量的百分率Q t 为:%7.15)3.01(2179)3.01(21)1(2179)1(21=-⨯+-⨯=-⨯+-⨯=A A t E E O当滤池水面压力Pa P 510013.1⨯=时,曝气器安装在水面下H=4.6m 深度时,曝气器处的绝对压力为:Pa H P P b 5353104638.16.4108.910013.1108.9⨯=⨯⨯+⨯=⨯+=当水温为25℃时,清水中的饱和溶解氧浓度为C S =8.4mg/L ,则25℃时滤池内混合液溶解氧饱和浓度的平均值C Sm(25)为:L mg P Q C C b t S Sm /21.9)10026.2104638.1427.15(4.8)10026.242(555)25(=⨯⨯+⨯=⨯+⨯= 水温为25℃时,BAF 的实际需氧量R 为:][025.11)25()20()25(0C C C R R S T Sm -⨯=-βρα 式中L mg C /3,1,9.0,8.01====ρβα代入公式后可得:d kg R /10809]34.819.0[025.18.021.94820)2025(=-⨯⨯⨯⨯=- 则总供气量为:min /83/120100100303.0108091003.033m d m E R G A S ==⨯⨯=⨯=∑ 每个单孔膜滤池专用曝气器供气量为h m ⋅个/3.0~2.03,取供气量为h m ⋅个/25.03 则所需曝气器数量为个2001625.0/608325.0/60=⨯=⨯=∑S G n ,曝气器间距为125mm为了布气均匀,取8台风机为8个滤池供氧,故每台供气量为:min /375.103m 曝气风机所需压力(取曝气器安装水深H=4.6m ):m kPa H h h h h P 678.598.9)6.45.1(8.9)5.1(4321==⨯+=⨯+=+++=取风量15m 3/min ,风压6.5m ,N=30kW 的罗茨风机FSR150型10台,8用2备反洗风机计算:采用气水联合反冲洗,气洗强度为s m m ⋅23/10,则每格滤池所需风量为:m in /8.376097101033m Q =⨯⨯⨯⨯=-选取2台Q=50 m 3/min ,H=0.065~0.08MPa ,N=90kW 的罗茨风机2台,一用一备反洗水泵计算: 反洗所需压力:543210h h h h h h H +++++=h 0=8.4m (静水压力)h 1:配水管路水头损失。
第7章 生物膜法—BAF计算
第5章 污水好氧生物处理—生物膜法
总目录
本章总目录
第11节 曝气生物滤池工艺设计
5.曝气生物滤池污泥产量的计算 在污水生物处理过程中,污泥产量表示去除单位重量的 TBOD所产生的TSS量。污泥产量与进水TSS/TBOD比值有密 切关系。进水TSS/TBOD比值越大,污泥产量也就越多。
第5章 污水好氧生物处理—生物膜法
a A n
式中:
A—曝气生物滤池的总面积,m2; a—单格滤池的截面积,m2; n—滤池座数,无量纲;
第5章 污水好氧生物处理—生物膜法
总目录
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第11节 曝气生物滤池工艺设计
3) 曝气生物滤池总高度:
曝气生物滤池的总高度应包括配水室、承托层、滤料层、 清水区、超高等高度。即曝气生物滤池的总高度为
R=0.82×(△BOD/BOD)+0.32×(X0/BOD) (1-8) 式中:R—单位质量的BOD所需的氧量,无量纲(kg/kg)
△BOD—滤池单位时间内去除的BOD量,kg; BOD—滤池单位时间内进入的BOD量,kg; X0—滤池单位时间内进入的悬浮物的量,kg;
第5章 污水好氧生物处理—生物膜法
第5章 污水好氧生物处理—生物膜法
总目录
本章总目录
第11节 曝气生物滤池工艺设计
3.配水系统的设计 曝气生物滤池的配水系统一般采用小阻力配水系统,并 根据反冲洗形式以采用滤头、格栅式、平板孔式较多。 这一部分的设计可参照《给水排水设计手册》第三册中 有关过滤章节。
第5章 污水好氧生物处理—生物膜法
(5-10)
式中:
H= h1+ h2+ h3+ h4 (5-11) h1、h2意义同前,Pa; h3—空气扩散装置安装深度,计算时单位换算成Pa; h4—空气扩散装置的阻力,Pa;
BAF计算书
想办法填写此数据。 烷基苯磺酸盐
想办法填写此数据。 硫化物(以S 计) 想办法填写此数据。 NaCl
注:1)有的资料认为含油浓度为15~20mg/l,可满足生物处理和二沉池澄清的要求; 2)表中所列容许浓度为持续性浓度(一般按日平均浓度计)。 1.2 出水要求 出水要求见表1.2。 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 指标 Q CODCr BOD5 总硬度 TP TN NH3-N PH HCO3硫化物 ClSO42铁 TDS oil SS0 T 总碱度 Cu2+ Mn CO32+ Zn Mo Se Mg Co Ca Na 出水要求一览表 单位 数据 m3/h 200 mg/l 20 mg/l 5 mg/l(以CaCO3计) 5 mg/l mg/l mg/l —— 7.5 mg/l 23.79 mg/l(以S2-计) mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l ℃ 40 mg/l(以CaCO3计) 9 mg/l mg/l mg/l 0.02 mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l 表1.2 备注
碳氧化曝气生物滤池(C池)
降解污水中含碳 有机物
滤池表面水力负荷(滤速),m/h BOD负荷,kgBOD/(m .d) 空床水力停留时间,min 滤池表面水力负荷(滤速),m/h BOD负荷,kgBOD/(m3.d) 硝化负荷,kgNH4-N/(m3.d) 空床水力停留时间,min 滤池表面水力负荷(滤速),m/h
注:1 设计水温较低、进水浓度较低或出水水质要求较高时,有机负荷、硝化负荷、反硝化负荷应取下限值; 2 反硝化滤池的水力负荷、空床停留时间均按含硝化液回流水量确定,反硝化回流比应根据总氮去除率确定。 根据《石油化工污水处理设计规范》GB50747-2012中表5.9.4的规定,BAF的主要设计参数见表2.1-2。 表2.1-2 炼油污水生物膜法反应池主要设计参数 类别 CODCr容积负荷,NV,kg/(m3.d) NH3-N容积负荷,NV,kg/(m3.d) 处理效率,% 生物接触氧化池(脱碳并硝化) 0.4 ~ 0.6 0.05 ~ 0.12 85 ~ 95 生物接触氧化池(脱碳) 0.6 ~ 1 —— ~ —— 85 ~ 95 曝气生物滤池 1 ~ 2 0.2 ~ 0.8 70 ~ 80 注:去除率高时设计负荷应取低值。 根据《化学工业污水处理与回用设计规范》GB50684-2011中8.3.1的规定,BAF的主要设计参数见表2.1-3。 表2.1-3 曝气生物滤池主要设计参数 类别 BOD5容积负荷,NV,kg/(m3.d) NH3-N容积负荷,NV,kg/(m3.d) 脱碳 2 ~ 4 —— ~ —— 硝化 ~ 0.3 ~ 0.8 反硝化 —— ~ —— 0.8 ~ 4 4.9333 m/h。 注:污水通过滤料层高度的空塔停留时间不宜小于45min。也就是说,本工程中运行滤速不应小于:
曝气生物滤池_BAF_及其设计
文章编号:1009-7767(2007)04-0270-03曝气生物滤池(BAF)及其设计张诗华,郑俊(安徽工业大学建筑工程学院,安徽马鞍山243002)摘要:概述了曝气生物滤池的背景、原理、工艺组合形式与流程以及工艺特点;介绍了该处理工艺设计与计算中滤料体积、滤池总面积、滤池高度、污水与滤料的接触时间、池体的几何形状以及曝气、配水、反冲洗系统和污泥产率等参数的确定;并以某污水处理厂的曝气生物滤池(C/N、N)为例进行了设计计算。
关键词:曝气生物滤池;工艺特点;有机负荷;工程设计中图分类号:X703文献标识码:BBiologicalAeratedFilter(BAF)andItsDesignZHANGShi-hua,ZHENGJun1曝气生物滤池工艺曝气生物滤池(BiologicalAeratedFilter,BAF)是一种新型高负荷淹没式三相反应器,它兼有活性污泥法和生物膜法两者优点。
将单个曝气生物滤池看作是一种处理工艺单元,因此按滤池功能可划分为单纯的除碳滤池、除碳/硝化滤池、除碳/硝化/反硝化滤池等。
由此可根据该工艺的运行特性、处理领域的不同,采取适当的组合形式,完成碳化、硝化、反硝化、除磷等工作。
目前,曝气生物滤池已经从单一工艺逐渐发展成为系列综合工艺。
曝气生物滤池已被广泛地应用于城市污水,小区生活污水,生活杂排水和食品加工废水,酿造、造纸等高浓度废水处理[1]。
表1是采用曝气生物滤池处理污水的典型流程。
2曝气生物滤池工程设计实例广东新会污水处理厂,日处理市政污水Q=40000m3/d。
采用:预处理→水解酸化→C/N曝气生物滤池→N曝气生物滤池→消毒排放的工艺流程。
两级滤池进出水水质要求见表2、表3。
试进行BAF池的计算。
2.1C/N曝气生物滤池设计2.1.1池体在该工程中,处理对象为城市生活污水,C/N曝气生物滤池主要用于去除污水中的有机污染物并进行部分硝化脱氮,其池体的设计按有机负荷法计算。
生物曝气滤池课程设计
第一章 设计说明1.1 设计资料该废水处理工艺处理水量为20000 m 3/d ,出水执行GB18918-2002一级A 标准,处理后的污水直接排入附近河流,设计进水水质及排放标准见表1-1。
表1-1 设计进水水质及排放标准注:①括号外数值为水温>12℃ 时的控制指标,括号内数值为水温≤12℃时的控制指标。
②当进水COD >350mg/L 时,去除率应>60%;BOD >160mg/L 时,去除率应>50%。
Q = 20000 m 3/d =833.3 m 3/h= 0.231m 3/s = 231L/s, K z =1.51Q max = 0.231×1.51≈0.35m 3/s (1-1)1.2工艺流程及其说明本工程的设计流程如图1-1所示。
图1-1 BAF 工艺流程图污水经格栅和沉砂池取出大量的漂浮杂物和悬浮物,沉砂池出水汇同反冲洗排水进入水解酸化池,进行水解酸化反应后进入初沉池。
初沉池出水依次进入DN 曝气生物滤池、C/N 曝气生物滤池和N 曝气生物滤池,去除废水中的有机物、悬浮物和氨氮以及废水中的磷。
第2章 污水处理构筑物设计计算2.1 污水预处理部分的设计计算 格栅尺寸计算图见图2-1。
1、粗格栅取栅条净间隙b=20mm, 栅前水深h=0.5m, 过栅流速v=0.9m/s, 格栅倾角α=60°(1) 格栅间隙数(n)个369.05.002.060sin 35.0sin max ≈⨯⨯⨯== bhv Q n α (2-1-1-1)格栅条数 n-1=35(个) (2)栅槽宽度(B)设栅条宽度S=0.01m, 则m bn n S B 1.13602.03501.0)1(=⨯+⨯=+-= (2-1-1-2)(3)进水渠道渐宽部分长度(l 1) 设进水渠宽B 1=1.0m,1α=20°m tg tg B B l 096.02020.11.12111≈-=-=α (2-1-1-3) (4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分的长度(l 2)m l l 048.02112==(2-1-1-4) (5)通过格栅的水头损失(h 1)栅条断面为锐边矩形断面, 42.2=βmk gv b S h 103.0360sin 8.929.002.001.042.2sin 22342341=⨯⨯⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯=⋅⋅⋅⎪⎭⎫ ⎝⎛= αβ (2-1-1-5)(6)栅后槽总高度(H)设栅前渠道超高h 2=0.3mH = h+h 1+h 2 = 0.5+0.103+0.3 = 0.9m (2-1-1-6) (7)栅槽总长度(L)(栅前渠道深H 1 = h +h 2 = 0.5+0.3 = 0.8m )mtg tg H l l L 1..2608.05.00.1048.0096.05.00.1121≈++++=++++=α(2-1-1-7) (8)每日栅渣量(W)在格栅间隙20mm 的情况下,设栅渣量为每1000m 3污水产0.08m 3dm K W Q W /60.151.1100008.035.086400z10008640031max ≈⋅⨯⨯==(2-1-1-8) 因W<0.2m 3/d ,所以可采用人工清渣,也可采用机械清渣。
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m m m m m m Pa Pa % mg/L mg/L mg/L mg/L
7033×9.533/24/(0.8×1.02425-20 (0.9×1×8.4 -2))
T=20℃,查表得到 T=30℃,查表得到
中间计算过程,取设计水温25℃
kg/h m3/h m3/h 3 m /min
556
BAF曝气生物滤池设计计算书
1 2 3 4 处理水量 进水BOD 出水BOD + 进水NH4 10 250 10 30 10 0.600 8 3.50 2 2 1 1.2 4.4 4.4 m /h 招标文件提供水质:BOD:100~500mg/L 招标要求出水水质 招标文件提供水质:BOD:100~500mg/L 招标要求出水水质
+ 3 3
mg/L mg/L kgNH4 -N/(m .d) m3 m m2 座 2 m m 3 2 m /m .d m/h
5 出水NH4+ 一、滤池计算 + 1 NH4 负荷取值 2 3 4 5 6 7 8 9 滤料需量 滤料有效高度 滤池总表面积 滤池座数 单座滤池表面积 滤池直径 校核水力负荷 校核滤速
一般取值0.30~0.8kgNH4 -N/(m .d)
+
3
一般单座面积不超过100m 采用圆形 3 2 一般为3~6m /m .h
2
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
二、需氧量计算 1 碳的氧当量a 2 去除BOD需氧量 3 氧化每公斤氨氮所需氧量 4 5 6 7 去除氨氮需氧量 活性生物膜总量 活性生物膜总需氧量 总需氧量
1.47 85 4.57 22 26 5 111
kgO2/d kgO2/kgN kgO2/d kg kg/d kgO2/d 暂不考虑细菌细胞的氧当量 每立方米滤料上活性生物膜量约3.2kg 单位活性生物膜需氧量约0.18kg
三、需空气量计算 承托层的厚度 0.30 滤料上部清水区高度 1.00 配水区高度 1.20 曝气装置至液面水深 4.80 超高 0.50 曝气滤池总高度 6.50 大气压力 101300.00 空气扩散处装置出口处的绝对压力 148340 空气扩散装置的氧的转移效率 0.20 气泡离开池面时,氧的百分比 17.54 11 大气压力下,氧的饱和度CS(20℃) 9.17 12 曝气池中不利温度下氧的饱和度CS(30℃) 7.63 13 曝气池中平均氧饱和度CSb(30℃) 8.66 14 水温20℃时曝气池中溶解氧饱和度 10.17 15 RCS(20℃) 47.13 16 系数α 0.82 17 系数β 0.95 18 系数ρ 1.00 19 系数C 2.00 20 1.024T-20 1.13 21 需氧量 8.19 22 供气量 137 23 单座生物滤池供气量 68 24 单台罗茨风机风量 1.14 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10