600MW热力发电厂课程设计

热力发电厂课程设计计算书

热力发电厂课程设计****:****:**班级:12-1600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2，C11.整理原始数据的计算点汽水焓值已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%,则）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=⨯-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169;由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg;由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃，冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃，可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。

1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。

1.假设给水泵加压过程为等熵过程；2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出口水的温度和密度相等；3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。

2.全厂物质平衡计算已知全厂汽水损失：D l=0.015D b（锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。

则计算结果如下表：（表5）3.计算汽轮机各级回热抽汽量假设加热器的效率η=1 （1）高压加热器组的计算由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3063788.0)3.11068.3051()10791.1203(111fw 1=--⨯==ητααq 09067.06.9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h-212fw 221=--⨯--⨯=-=q dw dw ）（αηταα154458.009067.0063788.0212=+=+=αααs045924.02.7825.3375)2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -332s23fw 3=--⨯--=-=q ddw w ）（αηταα200382.0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs（2）除氧器H4的计算进除氧器的份额为α4’；176404.0587.43187.6)587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -453s34fw 4=--⨯--=-=q w w d）（’αηταα 进小汽机的份额为αt根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt1.31)(4t =-pu mx t h h ηηα即056938.09.099.0)8.25716.3187(1.31=⨯⨯-=t α0.1011140.0569380.044173t 44=+=+=ααα’ 根据除氧器的物质平衡，求αc4αc4+α’4+αs3=αfw 则αc4=1-α’4-αs3=0.755442表6 小汽机参数表（3）低压加热器H5，H6，H7的计算048127.01)3.4508.2972()7.4264.587(755442.0554c 5=⨯--⨯==ητααq 024228.04.3692.2731)4.3693.450(048127.0/1)8.3457.426(755442.0h h -66556c46=--⨯--⨯=-=q dd w w ）（αηταα072355.0024228.0048127.0656s =+=+=ααα035755.01.2438.2651)1.2434.369(072355.0/1)7.2198.345(755442.0h h -776s67c47=--⨯--⨯=-=q ddw w ）（αηταα108110.0035755.0072355.07s6s7=+=+=ααα（4）低压加热器H8与轴封加热器SG 的计算为了便于计算将H8与SG 作为一个整体考虑，用图所示的热平衡范围来列出物质平衡的热平衡式。

600MW热力发电厂课程设计

一、课程设计目的通过设计加深巩固热力发电厂所学理论知识，了解热力发电厂计算的一般步骤，掌握热力系统的能量平衡式、质量平衡式和热经济性指标的计算，并考虑不同辅助成分引入回热系统对机组热经济性影响，一期达到通过课程设计进一步了解发电厂系统和设备的目的。

具体要求是按给定的设计条件及有关参数，求出给出的热力系统额定工况时各部分的汽水流量和各项热经济性指标。

二、设计目的及已知条件1、600MW 机组的原则性热力系统计算2、原则性热力系统图3、汽机形式和参数机组形式：国产N125—135/550/550型超高压中间再热凝汽式汽轮机额定参数：600000千瓦，处参数：0135P =绝对大气压，00550t C = 再热参数：热段压力23.4绝对大气压，温度：0550C 排气参数：00.05P =绝对大气压 0.942=n X 4、回热系统参数该机组有7组不调节抽气，额定工况时，其抽气参数如表1，给水泵的压力为170绝对大气压，凝结水泵的出口压力为12绝对大气压。

表1 N125—135/550/550型机组回热抽气参数回热抽气级数项目单位ⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦ抽汽压力ata 37.12 26 7.85 4.67 2.5 0.727 0.16 抽汽温度℃375.14 331 394 326 255 135 X=0.975 加热器端℃0 1 0 1 3 3 3 差疏水出口℃8 8端差5、门杆漏气和轴封系统漏气表2 门杆漏气量和轴封系统漏气量6、锅炉型式和参数锅炉形式：国产SG400/140型汽包式自然循环锅炉额定蒸发量：400吨/时过热蒸汽参数：141gr P =绝对大气压,0555C =gr t ,156b P =绝对大气压给水温度：0240C =gs t 锅炉效率： 0.911gl η= 7、其他已知及数据汽机进汽节流损失 00.05P 中间联合汽门节流损失 0.05s P 均压缸压力 1.5绝对大气压轴封加热器压力 0.97绝对大气压锅炉排污量：0.01PW gl D D = 全厂汽水损失：0.015l gl D D =化学补充水压力为6绝对大气压温度为20℃ 该热发电机组的电机效率 m g 0.980.985ηη⨯=⨯ 排污水冷却器效率 b 0.98η= 排污水冷却器端差 8℃ 除氧器水箱水位标示 20m 三、计算过程1、汽态曲线（N125-135/550/550型机组的蒸汽膨胀过程曲线）2、根据已知数据计算或查出有关的汽水参数如表33、锅炉排污利用系统计算表4 有关热汽量及排污利用系统的比焓值计算汽轮机总进汽量D '0 kg/h 0912l m m D D D D +++1.0311D 0 1.0311 锅炉蒸发量D gl kg/h 0l D D '+1.0468D 0 1.0468 锅炉连续排污量D pw kg/h 0.01gl D0.01047D 0 0.01047 锅炉给水量D fw kg/hgl pw D D +1.05727D 0 1.05727锅炉排污水比焓h 'pw /kJ kg由汽包压力查水蒸气表1208.07 排污扩容器的扩容蒸汽比焓h ''f /kJ kg取s=0.98，由扩容器压力取0.663MPa及s 查表4718.31排污水比焓h 'f /kJ kg0.663PW P Mpa =678.1 扩容蒸汽系数αf()pw pw f f f pw f f h h h h αααα''''=+-0.002561扩容排污水系数α'pwpw f αα-0.007909补充水量D maL PWD D '+ 0.026172D 0 0.026172补充水比焓D ma h w /kJ kgP=0.606MPa,t=20℃84.42排污冷却器出口补充水比焓c wmah/kJ kg()()cpw f wc ma w w h h h ma h ma αα''-=-锅炉连续排污利用系统 4、各级抽汽量计算给水泵中的比焓升p h ∆，除氧器水箱标示20m ，则给水泵进口压力为363109.820/100.792fp p gh p ρ'=+=⨯⨯+＝0.958MPa除氧器压力下的饱和温度0174.5pf t C =，查表732.723/fp h KJ Kg '=，2.134/fp fpS S KJ Kg '''==，给水泵出口压力17.029fp P MPa ''=，749.94/fp h KJ kg ''=，故749.94732.723()/21.52/0.8p fp fp gph h h h KJ Kg η-'''∆=-==高压加热器和除氧器计算系统＃1加热器平均为1112()()z n fw w w h h h h αηα-=-1211() 1.05727(1043.22946.67)0.04786()(3163.62987.23)0.98fw w w z n h h h h ααη--===--⨯＃2加热器平均为[]22211223()()()z z z n fw w w h h h h h h ααηα-+-=-，[]2(3081.26826.81)0.04786(987.23826.61)0.98 1.05727(946.67710.28)α-+-=-20.1047486α=120.1047460.047860.1526086αα+=+= ＃3除氧器物质平衡为87123123()()l l m m c f fw αααααααααα-+++++++=433[(7851)254]100.1521470.002561 1.05727c αα--++⨯++++=330.897162c αα=- 热平衡为()872102333412123()l l m m rn c w f f fw h h h h h h h h n h ααααααααααηα'''⎡⎤-++++++++=⎣⎦化学补充化学补充30.02784α=，30.84945C α=＃4加热器热平衡[]444345()()n c w w h h h h αηα'-=- 4(3117.82618)0.980.84945(612.21511.11)α-⨯=- 40.033955α= ＃5加热器热平衡[]55545356()4()()n c w w h h h h h h ααηα'''-+-=- []56(2983.11526.61)0.03509(618526.610.980.84945(511.11)wz h α-+-=-560.1751930.00034674wz h α=-混合点m 的物质平衡为3456766()c c c c ααααααα=+++++5．汽机各级段通流量计算（1）调节级第1-6级通流量：()161α-= （2）第7-8级通流量：()()()1781691010.0080.04786L L αααα---=+-=+-0.95294=（3）再热蒸汽通流量：()82780.952940.00780.10474860.84039rh L αααα-=--=--=（4）中压缸第9-14级通流量：()()()341011914rh m m L L αααααα-=--+-()()0.847390.00030.00030.02740.009=--+-0.86628=（5）中压缸第15-16级通流量：()()31115169140.866280.027850.0090.83754L αααα--=-+=-+=（6）中压缸第17-18级通流量：()()4171815160.83750.035060.80248ααα--=-=-=（7）低压缸第19-21级通流量:()()512192117180.802480.065840.00090.73574αααα--=--=--=（8）低压缸第22-23级通流量：()()6222319210.735740.020850.71526ααα--=-=-=（9）低压缸第24级通流量：()24722230.715160.021540.69362ααα-=-=-=（10）排入凝汽器流量:'2415160.693620.0010.0010.69162n αααα=--=--=甲凝汽器物质平衡验算:670.751970.0261720.021540.00410.69016n ma sg ααααα=---=---=误差：'0.691620.690016100%100%0.23%0.690016n n n n ααδαα--=⨯=⨯= 允许。

热力发电厂课程设计

热力发电厂课程设计一、课程设计题目600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算二、课程设计的任务1、通过课程设计加深巩固热力发电厂所学的理论知识，了解热力发电厂热力计算的一般步骤；2、根据给定的热力系统数据，计算汽态膨胀过程线上各计算点的参数，并在h -s 图上绘出汽态膨胀线；3、计算额定功率下的汽轮机进汽量D 0及机组和全厂的热经济性指标，包括汽轮机热耗率、全厂热耗率、全厂发电标准煤耗率和全厂供电标准煤耗率。

三、计算类型定功率计算四、原则性热力系统原则性热力系统图见图1。

H PGBH 4H DT DL P1L P2CD m aSGC PD EH 8H 7H 5FPH 3H 2H 1IPA BD ELM NA HPRLT1S1S2T 2T 3S3S4T 4B N T RH M PSS1S2S3S4轴封供汽母管T=T 1T 2T 3T 4+++FD l图1 发电厂原则性热力系统锅炉：HG-1900/25.4-YM4 型超临界、一次再热直流锅炉。

汽轮机：CLN600–24.2/566/566型超临界、三缸四排汽、单轴凝汽式汽轮机。

回热系统：系统共有八级不调节抽汽。

其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。

一至七级回热加热器（除除氧器外）均装设了疏水冷却器。

三台高压加热器均内置蒸汽冷却器。

汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过凝结水精处理装置、轴封加热器、四台低压加热器，进入除氧器。

给水由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终进入锅炉。

三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；四台低压加热器的疏水逐级自流至凝汽器热井。

五、计算原始资料1、汽轮机参数：(1)额定功率：P e=600MW；(2)主蒸汽参数：p0=24.2MPa，t0=566℃；(3)过热器出口蒸汽压力25.4 MPa，温度570℃；(4)再热蒸汽参数：热段：p rh=3.602MPa，t rh=566℃；冷段：p'rh=4.002MPa，t'rh=301.9℃；(5)排汽参数：见表3中A；2、回热系统参数：(1)机组各级回热抽汽参数见表1；表1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力MPa 5.899 4.002 1.809 0.9405 0.3871 0.1177 0.05757 0.01544 抽汽温度℃351.2 301.9 457.0 363.2 253.8 128.2 x=1.0 x=0.98 抽汽管道压损% 3 3 3 5 5 5 5 5加热器上端差℃见表3中B - 见表3中C加热器下端差℃ 5.6 5.6 5.6 - 5.6 5.6 5.6 - 注：忽略加热器和抽汽管道散热损失(2)给水泵出口压力：p pu=29.21MPa，给水泵效率：ηpu=0.9；(3)除氧器至给水泵高度差：H pu=22m；(4)小汽轮机排汽压力：p cx=7kPa，小汽轮机机械效率：ηmx=0.99，排汽干度：X cx=1；(5)凝结水泵出口压力：p'pu=1.724Mpa；(6)高加水侧压力取给水泵出口压力，低加水侧压力取凝结水泵出口压力；3、锅炉参数：锅炉效率：ηb =93%。

600MW机组课程设计开题报告

600MW机组课程设计开题报告
能源与环境学院
毕业设计开题报告
题目：某发电厂600MW机组七级热力
系统和凝结水系统设计
专业：热能与动力工程
班级: 班
学号：
学生姓名：
指导教师：
职称：
日期：
注：
学生根据导师的选题要求，在导师的指导下进行初步调研，并撰写开题报告，要求尽量做到思路清晰，各阶段目标明确，各部分任务之间的时间安排松紧得当，具有可操作性。

对于已提前接触和课题相关工作的学生，论文学期前所做的相关工作均可作为设计工作的一部分，并在设计工作计划中注明。

指导教师应认真审查开题报告，凡思路不清，目标不明确和不具备可操作性的开题报告必须重写。

文献检索：用自己的话完整地写出一种或以上有效的检索方法
文献综述：合理化设想
注：
环保永远是社会的必需品，人们赖以生存的环境是要随着人类的发展而发生变化的，但人们一定要限制其发展方向为有利于人类生存，而不能背道而驰！
文献综述：简述主要文献要点及综合分析。

热力发电厂课程设计说明书国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算

国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算1 课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。

如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。

2 课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。

计算任务：㈠根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线㈡计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D㈢计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）㈣按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3 已知数据：汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；锅炉型式及参数锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541额定蒸发量Db：2027t／h额定过热蒸汽压力P b17.3MPa额定再热蒸汽压力 3.734MPa额定过热蒸汽温度541℃额定再热蒸汽温度541℃汽包压力：P du18.44MP锅炉热效率92.5％汽轮机进汽节流损失4％中压缸进汽节流损失2％轴封加热器压力P T98kPa疏水比焓415kJ／kg汽轮机机械效率98.5％发电机效率99％补充水温度20℃厂用电率0.074 计算过程汇总:㈠原始资料整理：㈡全厂物质平衡方程① 汽轮机总汽耗量 0D ② 锅炉蒸发量D 1= 全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h （全厂工质损耗）0D =D b - D 1= D b -65③ 锅炉给水量Dfw= D b +D 1b -D e = D b -45=0D +20④ 补充水量D ma =D l + D b =95t/h㈢计算回热系统各段抽汽量回热加热系统整体分析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。

国产600MW凝汽式机组全厂_原则性热力系统设计

2 .给水系数αfw
如图4-1，1点物质平衡αb=αb+αL=1.01632
2点物质平衡αfw=αb+αb－αsp=1.01632+0.005408-0.02974=0.9919
3.各小汽流量系数
见表格3-2中。
（二）汽轮机进汽参数计算
1、主汽参数
由主汽门前压力p0=16.7Mpa ,温度t0=537℃，查水蒸汽焓熵图，得主汽比焓3393.564 kJ/kg.。
（4）锅炉暖风器耗气、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数
名称
全厂工质渗漏
锅炉排污
厂用汽
暖风器
过热器减温水
汽水量，kg/h
30000
10000
20000
35000
55000
离开系统的介质比焓
3394.4
1760.3
3108.2
3108.2
724.7
返回系统的介质比焓
83.7
83.7
83.7
687
724.7
5.5
5.5
水侧压力pw
Mpa
20.13
20.13
20.13
0.7074
1.724
1.724
1.724
1.724
抽汽管道压损Δpj
%
3
3
3
5
5
5
5
5
表3-1机组各级回热抽汽参数
（2）最终给水温度：tfw=274.1℃。
（3）给水泵出口压力：Pu=20.13Mpa，给水泵效率：83%。
（4）除氧器至给水泵高差：21.6m。
（5）小汽机排汽压力：Pc=6.27kPa。小汽机排气焓：2422.6KJ/kg。

600MW火力发电厂电气部分课程设计

600MW 火力发电厂电气部分设计课题要求1.发电厂情况装机两台，容量2 x 300MW ，发电机额定电压20KV ，cosφ=0.85，机组年利用小时数6000h ，厂用电率5%，发电机主保护时间0.05s ，后备保护时间3.9s ，环境条件可不考虑。

2. 接入电力系统情况发电厂除厂用电外，全部送入220KV 电力系统，，架空线路4回，系统容量4000MW ，通过并网断路器的最大短路电流：''31.2I KA =229.1S I KA = 428.2KA S I =3、厂用电采用6kv 及380/220三级电压摘要本文是对配有2台300MW汽轮发电机的大型火电厂一次部分的初步设计，主要完成了电气主接线的设计。

包括电气主接线的形式的比较、选择；主变压器、启动/备用变压器和高压厂用变压器容量计算、台数和型号的选择；高压电气设备的选择与校验：厂用电动机选择等等[1]。

文章内容主要是对电器设备的选择，电器主接线的形式进行分析选择，对比各种设备的优缺点还有主接线形式的优缺点进行最优化的选择筛选，从而得到最好的设计。

当然我们选择设备还有主接线的时候不能只从理论上进行选择，还要根据实际情况选择，理论上能够行的通的实际上不一定能够正常运行，所以我们一定会理论联系实际进行设备接线的筛选，得出最好的设计。

关键词：主接线设计电气设备选择变压器选择目录第1章绪论 0第2章发电机和主变压器的选择 (1)2.1 发电机型号的选择 (1)2.2 变压器的选择 (1)2.2.1 主变压器的选择 (1)2.2.2 厂用变压器的选择 (2)2.2.3 启动变压器的选择 (3)第3章电气主接线设计 (4)3.1 电气主接线方案比较 (4)3.2 电气主接线方案确定，发电厂电气主接线图 (7)第4章主要电器设备的选择 (8)4.1 断路器的选择 (8)4.2 隔离开关的选择 (9)第5章厂用变压器主接线设计 (10)5.1 厂用电接线要求 (10)5.2 厂用电接线的设计原则 (10)5.3 采用不设公用负荷母线接线 (10)结论 (12)参考文献 (13)附录 (14)第1章绪论电能一种清洁的二次能源。

热力发电厂课程设计说明书国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算

国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算1 课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。

如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。

2 课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。

计算任务：㈠根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线㈡计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D㈢计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）㈣按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3 已知数据：汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；锅炉型式及参数锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541额定蒸发量Db：2027t／h额定过热蒸汽压力P b17.3MPa额定再热蒸汽压力 3.734MPa额定过热蒸汽温度541℃额定再热蒸汽温度541℃汽包压力：P du18.44MP锅炉热效率92.5％汽轮机进汽节流损失4％中压缸进汽节流损失2％轴封加热器压力P T98kPa疏水比焓415kJ／kg汽轮机机械效率98.5％发电机效率99％补充水温度20℃厂用电率0.074 计算过程汇总:㈠原始资料整理：㈡全厂物质平衡方程① 汽轮机总汽耗量 0D ② 锅炉蒸发量D 1= 全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h （全厂工质损耗）0D =D b - D 1= D b -65③ 锅炉给水量Dfw= D b +D 1b -D e = D b -45=0D +20④ 补充水量D ma =D l + D b =95t/h㈢计算回热系统各段抽汽量回热加热系统整体分析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。

600MW超临界火力发电机组再热蒸汽控制系统设计课程设计

摘要本次课程设计的题目是600MW超临界机组再热汽温控制系统设计。

通过对机组的再热汽温控制系统进行现场实地观察、原理分析、可靠性论证，从而提出保证该系统长期稳定处于协调控制的方案。

在大型机组中，新蒸汽在汽轮机高压缸内膨胀做功后，需再送回到锅炉再热器中加热升温，然后再送入汽轮机中、低压缸继续做功。

采取蒸汽中间再热可以提高电厂循环热效率，降低汽轮机末端叶片的蒸汽湿度，减少汽耗等。

为了提高电厂的热经济性，大型火力发电机组广泛采用了蒸汽中间再热技术。

再热蒸汽温度控制的意义与过热蒸汽温度控制一样，是为了保证再热器、汽轮机等热力设备的安全，发挥机组的运行效率，提高电厂的经济性。

再热蒸汽温度控制的任务，是保持再热器出口蒸汽温度在动态过程中处于允许的范围内，稳态时等于给定值。

在再热蒸汽温度控制中，由于蒸汽负荷是由用户决定的，所以几乎都采用改变烟气流量作为主要控制手段，例如改变再循环烟气流量，改变尾部烟道通过再热器的烟气分流量或改变燃烧器（火嘴）的倾斜角度。

本文是针对锅炉过热蒸汽温度控制系统进行的分析和设计。

控制系统采用串级控制以提高系统的控制性能，在系统中采用了主控-串级控制的切换装置，使系统可以适用于不同的工作环境。

通过使用该系统，可以使得锅炉过热器出口蒸汽温度在允许的范围内变化，并保护过热器营壁温度不超过允许的工作温度。

关键词：再热蒸汽，过热蒸汽，串级，过热蒸汽控制。

目录第一章引言 (3)1.1 设计课题的目的、意义 (3)1.2 国内外现状及发展趋势 (3)1.2.1 国内背景 (3)1.2.2 国内现状及发展趋势 (4)第二章再热蒸气控制系统设计方案 (5)2.1再热蒸气控制任务 (5)2.2再热蒸气控制方法 (5)2.2.1执行器的选择 (6)2.2.2变送器的选择 (8)2.2.3控制器的选择 (10)2.3再热蒸气控制总体方案 (12)第三章再热蒸汽温度检测控制系统 (16)3.1 再热蒸汽温度检测控制的意义与任务 (16)3.1 再热蒸汽的特点 (16)3.3 再热蒸汽温度影响因素 (17)3.4 再热蒸汽温度控制方法手段 (17)3.5 再热蒸汽温度控制小结 (20)心得体会 (22)参考文献 (22)第一章引言1.1设计课题的目的、意义再热蒸汽温度控制的目的与过热蒸汽温度控制一样，是为了保证再热器、汽轮机等热力设备的安全，发挥机组的运行效率，提高电厂的经济性。

内蒙古科技大学课程设计指导书——电厂

内蒙古科技大学课程设计指导书（一）
内蒙古科技大学课程设计指导书（二）
内蒙古科技大学课程设计指导书（三）
课程设计说明
1、注意给定的H4的抽汽压力和水侧压力的值应该一致。

2疏水的焓值在饱和线附近，不能用软件查，在水蒸气焓熵表上用差分法，要用到饱和态的差分。

3、辅助系统和小汽水流量可参考例题。

4、每个人将查到的焓值末尾数改成自己学号的后两位
老师要求：抽汽压力对应查出的焓值，把末尾两位数改成各自学号的后两位。

设计说明书和说明早已发到群邮箱里，在说明里再加两条：
5、端差可改
6、抽汽压力的压损可自行选择，在1%-10%之间
大家好好做设计，咱们没有模板，只有例题：
1、课本上168页，这个图较简单，假设D。

去计算，但要计算排污损失，相当于校核计算
2、设计指导书上的例题，600MW机组热电厂的计算，这个是计算D。

，图稍复杂一点，是设计计算
大家认真看说明书，读懂要求，尽量按时完成作业。

600MW机组课程设计开题报告

能源与环境学院
毕业设计开题报告
题目：某发电厂600MW机组七级热力
系统和凝结水系统设计
专业：热能与动力工程
班级: 班
学号：
学生姓名：
指导教师：
职称：
日期：2012.3.25
注：
学生根据导师的选题要求，在导师的指导下进行初步调研，并撰写开题报告，要求尽量做到思路清晰，各阶段目标明确，各部分任务之间的时间安排松紧得当，具有可操作性。

对于已提前接触和课题相关工作的学生，论文学期前所做的相关工作均可作为设计工作的一部分，并在设计工作计划中注明。

指导教师应认真审查开题报告，凡思路不清，目标不明确和不具备可操作性的开题报告必须重写。

文献检索：用自己的话完整地写出一种或以上有效的检索方法
文献综述：合理化设想
注：
环保永远是社会的必需品，人们赖以生存的环境是要随着人类的发展而发生变化的，但人们一定要限制其发展方向为有利于人类生存，而不能背道而驰！
文献综述：简述主要文献要点及综合分析。

热力发电厂课程设计计算书详解

热⼒发电⼚课程设计计算书详解热⼒发电⼚课程设计指导⽼师:连佳姓名:陈阔班级:12-1600MW 凝汽式机组原则性热⼒系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2，C11.整理原始数据的计算点汽⽔焓值已知⾼压缸汽轮机⾼压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%,则）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=?-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169;由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg;由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃，冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃，可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。

1.2编制汽轮机组各计算点的汽⽔参数（如表4所⽰）表4 600MW 凝汽式机组回热系统计算点汽⽔参数项⽬符号单位回热加热器加热器编号- - H1 H2 H3 H4（HD ） H5 H6 H7 H8 SG 排汽C 加热蒸汽抽汽压⼒p j MPa 5.899 4.002 1.809 0.9405 0.3871 0.1177 0.05757 0.01544 - 0.006 抽汽温度t j ℃ 351.2 301.9 457 363.2 253.8 128.2 x=1.0 x=0.98 - x=0.95 抽汽⽐焓h j kJ/kg 3051.8 2967.4 3375.5 3187.6 2972.8 2731.2 2651.8 2548.3 - 2439.1 抽汽压损Δp j ％ 3 3 3 5 5 5 5 5 - - 加热器压⼒p'j MPa 5.72203 3.88194 1.75473 0.893475 0.367745 0.111815 0.054692 0.014668 0.098 0.006 p ’压⼒下饱和⽔温 t s ℃ 272.5 248.6 205.9 175140.6 102.8 83.6 53.5 99 36.2 p'下饱和⽔焓 h'j kJ/kg 1197.9 1078.8 878.9 741.3591.8 430.8 350 224 415.1 151.5 被加热⽔（蒸汽）上端差θ℃ - 0 0 01 1 1 1 - - 加热器出⼝⽔温 - ℃ 273.5 248.6 205.9 175139.6 101.8 82.6 52.5 - - ⽔侧压⼒ - MPa 29.21 0.8934751.724 - 出⼝⽔焓 h wj kJ/kg 1203.1 1079 879.1 741.3587.4 426.7 345.8 219.7 - - 进⼝⽔焓 h wj+1 kJ/kg 1079 879.1 741.1 587.4426.7 345.8 219.7 - - - 疏⽔下端差φ℃ 5.6 5.6 5.6 -5.6 5.6 5.6 - - - 疏⽔出⼝⽔温 T''I ℃ 254.2 211.5 184.3 -107.4 88.2 58.1 - 99 - 疏⽔出⼝⽔焓 h wj d kJ/kg 1106.3 904.6 782.27 - 450.3 369.4 2431 224 415.4-1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所⽰。

600MW机组课程设计开题报告

能源与环境学院
毕业设计开题报告
题目：某发电厂600MW机组七级热力
系统和凝结水系统设计
专业：热能与动力工程
班级: 班
学号：
学生姓名：
指导教师：
职称：
日期：
注：
学生根据导师的选题要求，在导师的指导下进行初步调研，并撰写开题报告，要求尽量做到思路清晰，各阶段目标明确，各部分任务之间的时间安排松紧得当，具有可操作性。

对于已提前接触和课题相关工作的学生，论文学期前所做的相关工作均可作为设计工作的一部分，并在设计工作计划中注明。

指导教师应认真审查开题报告，凡思路不清，目标不明确和不具备可操作性的开题报告必须重写。

文献检索：用自己的话完整地写出一种或以上有效的检索方法
文献综述：合理化设想
注：
环保永远是社会的必需品，人们赖以生存的环境是要随着人类的发展而发生变化的，但人们一定要限制其发展方向为有利于人类生存，而不能背道而驰！
文献综述：简述主要文献要点及综合分析。

热力发电厂课程设计600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算

目录1.本课程设计的目的 (2)2.计算任务 (2)3.计算原始资料 (2)4.计算过程 (4)4.1全厂热力系统辅助性计算 (4)4.2原始数据整理及汽态线绘制 (5)4.3全厂汽水平衡 (5)4.4各回热抽汽量计算及汇总 (6)4.5汽轮机排汽量计算与校核 (9)4.6汽轮机汽耗量计算 (10)5.热经济指标计算 (11)5.1.汽轮机发电机组热经济性指标计算 (11)5.2.全厂热经济指标计算 (12)6.反平衡校核 (13)7.参考文献 (14)附图（汽态膨胀过程线） (15)1.本课程设计的目的热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。

是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性的训练，是本课程的重要环节。

通过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法；培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规范，进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能；增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。

2.计算任务1.根据给定的热力系统数据，在h—s图上汇出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）。

2.计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量D j。

3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）。

3.计算原始资料1.汽轮机形式及参数（1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。

（2）额定功率：P e=600MW。

（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）：P0=16.7Mpa，t0=537℃。

（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：P rh=3.234Mpa，t rh=537℃冷段：P’rh=3.56Mpa，t’rh=315℃。

热力发电厂课程设计任务书(发电厂)

课程设计任务书
4．主要参考文献：
1．叶涛.热力发电厂. 北京：中国电力出版社，2006
5．设计成果形式及要求：
设计成果形式：1、设计计算说明书。2、原则性热力系统图。要求：计算步骤清晰，结果正确，图表规范。
6．工作计划及进度：
２０１2年12月10日 ~ 12月15日：600MW机组全厂热力系统计算。 12月１6日 ~ 9月19日：用CAD绘制全厂原则性热力系统图。 12月20日 ~ 9月21日：答辩及成绩考核。
课程设计任务书
１2～１3 学年第１学期
学院：专业：学生姓名：课程设计题目：
能源与环境学院热能动力工程
学号： 600MW机组全厂热力系统计算
起迄日期: 课程设计地点: 指导教师:
12月 10 日 ~ 12 月 21 日二教伍永福
下达任务书日期: ２０１2年 12 月 10日
计（论文）奠定良好的基础。
2．设计内容和要求（包括原始数据、技术参数、条件、设计要求等）：
1．原始数据、技术参数、条件：见热力发电厂课程设计指导书。
2．设计要求： 1）按设计工作任务完成某600MW机组全厂热力系统计算，并将计算过程
及结果编成计算说明书。 2）用务及工作量的要求〔包括课程设计计算说明书 (论文)、图纸、实物样品等〕：
7、成绩组成及考核标准：
1. 平时成绩（包括上课出勤）占10% 2. 课程设计书面成品占50% (1) 计算结果正确合理占20% (2) 设计过程说明条理清楚、内容充实占20% (3) 插图清晰美观占10%
3. 答辩回答问题占40% (1) 分析类问题占20%
（2）简答类问题占20%
合计：100%
1．根据给定的热力系统数据，在h - s图上绘出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）； 2．计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量Dj； 3．计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）； 4．按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量、管道内径（取整）标在图中（要求计算机绘图A3）。汽水流量标注：D×××，以t/h为单位，但单位不标注；管道内径标注：φ×××，以mm为单位，但单位不标注。 5．编写课程设计计算说明书；

600MW热力发电厂课程设计报告

发电厂热力系统课程设计题目：600MW亚临界机组全厂原则性热力计算学校：西安交通大学城市学院系别：机械工程系专业：热能与动力工程班级：学号：姓名：指导老师：日期： 2015年9月目录1.课程设计目的与计算任务书 (1)2.计算方法和步骤 (1)3.原则性热力系统图的原始数据整理 (4)4.各抽汽量的计算 (5)5.计算D (7)6.数据整理 (8)7.正平衡计算汽轮机内效率 (9)8.热经济指标计算 (10)9.参考文献 (11)一．课程设计的目与计算任务书通过设计加深巩固热力发电厂所学的理论知识，了解发电厂热力计算的一般步骤，掌握热力系统的能量平衡、质量平衡和热经济性指标的计算，并考虑不同辅助成分引入回热系统对机组热经济性的影响，以期达到通过课程设计进一步了解发电厂的系统和设备的目的。

具体要求就是按给定的设计条件，选取有关参数，求出给定的热力系统额定工况时各部分的汽水流量和各项热经济指标1）计算题目上汽600MW机组全厂原则性热力系统最大连续工况计算2）计算任务（1）汽轮机组的绝对内效率，热耗率；（2）求出全厂热效率，发电标准煤耗率。

3）计算类型定功率计算4）简化条件（1）未考虑各加热器和抽汽管道的散热损失（2)热耗为阀门全开点轨迹上的值二．计算方法和步骤1）按基于热力学定律情况分，热力系统的方法为：基于热力学第一定律的常规计算方法。

本文所用方法为：定功率法。

本文主要介绍的是常规的计算方法。

以汽轮发电机的电功率Pe为定值，通过计算求得所需的蒸汽量，按定功率计算法，设计、运行部门用得较为普遍。

本文所用的是凝汽机组，采用的是定功率计算法。

2）计算步骤（1）整理原始资料。

a.将原始资料整理成计算所需的各处汽水焓值，如新汽抽汽、凝汽比焓、（h,∑hi ,hc），加热器出口水，疏水及凝汽器出口水比焓（hwj,hj,hwj和hc），1kg再热蒸汽的吸热量△qrh等。

b ．对合理选择未给出的数据例如：当加热器效率ηh ,机械效率ηm,发电机效率ηg 未给出时，一般可以在以下数据范围内选择：ηh =0.98～0.99, ηm =0.99左右， ηg =0.98～0.99。

600WM热力发电厂课程设计

660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、计算机组的和全厂的热经济性指标；3.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。

（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套600MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。

其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2207t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热600MW凝汽式气轮机。

全厂的原则性热力系统如图5-1所示。

该系统共有八级不调节抽汽。

其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。

第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为℃、0℃、0℃。

第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为℃。

气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。

然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.1℃，进入锅炉。

三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。

9kPa。

给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.27kPa。

锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。

扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。

锅炉过热器的减温水（③）取自给水泵出口，设计喷水量为66240kg/h。