承载力修正系数规范表

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地基土容许承载力宽度深度修正系数

附表1
地基土容许承载力宽度、深度修正系数
（对应规范表
3.3.4）
粘性土
黄土
土的类别
一般粘性土(1250)
系数老粘性土 IL≥0.5 IL<0.5
新近沉积残积粘性新近堆积一般新黄
粘性土土
黄土
土
k1
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
k2
2.5
1.5
2.5
1.0
1.5
1.0
1.5
土的类别系数
粉砂(1000) 中密密实
砂土
细砂(1150)
中砂(1450)
中密密实中密密实
砾砂粗砂(1450) 中密
k1
1.0
1.2
1.5
2.0
2.0
3.0
3.0
k2
2.0
2.5
3.0
4.0
4.0
5.5
5.0土的类别系数碎石土(2750)碎石、圆砾、角砾
卵石
中密密实中密密实
k1
3.0
4.0
3.0
4.0
k2
5.0
6.0
6.0
10.0
注：1.对于稍密和松散状态的砂、碎石土，K1,K2值可采用表列中密值的50％。
2.强风化和全风化的岩石，可参照所风化成的相应土类取值；其他状态下的岩石不修正
黄土
老黄土
0.0 1.5
砾砂粗砂(1450) 密实 4.0 6.0
中密值的50％。他状态下的岩石不修正

脚手架地基承载力调整系数

脚手架地基承载力调整系数
脚手架地基承载力调整系数是用来考虑脚手架在不同地基条件下的承载能力影响的修正系数。

脚手架的地基承载能力是指脚手架在安装和使用过程中所施加的荷载对地基的影响程度。

脚手架地基承载力调整系数通常包括以下几个方面的考虑：
1. 地基土的承载能力：不同类型的地基土质的承载能力是不同的，脚手架在不同地基土质上承载能力也不同。

常见的地基土质包括砂土、黏土、粉土等，其承载力调整系数需要根据具体的地质情况进行确定。

2. 地基的稳定性：地基的稳定性可能受到地震、冻融等外力的影响，这些因素会降低地基的承载能力。

因此，地基的稳定性对脚手架的地基承载力调整系数也有一定影响。

3. 地基的厚度和坚实程度：地基的厚度和坚实程度也会影响脚手架地基承载力的调整系数。

如果地基较薄或者不够坚实，则地基的承载能力会较低。

4. 脚手架的安装方式和形式：不同的脚手架安装方式和形式对地基承载力的要求也不同。

例如，悬挑式脚手架需要更强的地基承载能力，而自立式脚手架相对要求较低。

在工程设计中，根据具体的地基条件和脚手架使用情况，可以通过相关的地质测试和计算方法来确定脚手架地基承载力调整系数，以确保脚手架的安全使用。

承载力修正系数规范表

承载力修正系数规范表承载力修正系数规范表在中国许多行业的地基设计中，存在一种用于计算地基承载力的深度校正系数的概念。

首先，它一直发挥着重要作用。

近年来，高层建筑越来越多，主楼和裙楼的结构一体化已变得普遍。

在计算主体建筑物的地基承载力时，需要将裙式建筑物的相应载荷转换为等效土层厚度，然后进行主体建筑物的地基承载力的深度校正。

有时，讲台大楼需要配备防浮措施。

为此，许多岩土工程和基础技术工作的新手需要认真研究和理解实质性要求。

因此，笔者认为，如果将“地基承载力的深度校正系数”的标题改为“地基承载力的过载校正系数”，将会更加理解和实用，并且会更加理解，灵活。

并掌握了考虑主楼基础之外的平台荷载对主楼基础承载力的影响的本质，从而避免了机械应用的“荷载换算等效土层厚度”的实践。

实际上，从以下地基承载力的理论表达式可以看出，地基承载力的大小与地基宽度和地基两侧的超载有关。

地基的承载能力与地基的深度有关，与本质无关，但与超载有关。

卡尔·特扎吉基金会的极限承载力：qu = 1 /2γ* B *Nγ+ q * Nq + c * Nc其中，Nq表示过载影响系数，Q表示基础两侧的过载。

其他符号在此省略。

GB50007-2011《建筑基础设计规范》中基础承载力的特征值表达；a＝Mb *γ* b ＋Md *γm* d ＋Mc * cka＝?ak＋ηb*γ*（b－3）＋ηd＊γm*（d－0.5）Md和ηd分别代表地基承载力系数和地基埋深深度承载力校正系数（通常称为地基承载力深度校正系数）。

其他符号在此省略。

建议将“基础承载力的深度校正系数”的标题改为“基础承载力的过载校正系数”，然后建议将上述公式重写为：a＝Mb *γ* b ＋Mq * q ＋Mc * cka＝?ak＋ηb*γ*（b－3）＋ηq＊（q－q0）其中，Mq和ηq分别代表过载对基础承载力的影响系数和基础承载力的过载修正系数。

Q表示基础两侧过载。

从上面的公式可以看出，Mq和ηq的值应与Md和ηd的值相同，但称谓已更改，纯粹是为了更多地反映本质，以便于理解和理解。

建筑地基基础计算

建筑地基基础计算地基基础计算用表1．地基基础设计等级（表2-27）地基基础设计等级表2-27根据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上部结构的影响程度，地基基础设计应符合下列规定：（1）所有建筑物的地基计算均应满足承载力计算的有关规定。

（2）设计等级为甲级、乙级的建筑物，均应按地基变形设计。

（3）表2-28所列范围内设计等级为丙级的建筑物可不作变形验算，如有下列情况之一时，仍应作变形验算：1）地基承载力特征值小于130kPa，且体型复杂的建筑；2）在基础上及其附近有地面堆载或相邻基础荷载差异较大，可能引起地基产生过大的不均匀沉降时；3）软弱地基上的建筑物存在偏心荷载时；4）相邻建筑距离过近，可能发生倾斜时；5）地基内有厚度较大或厚薄不均的填土，其自重固结未完成时。

（4）对经常受水平荷载作用的高层建筑、高耸结构和挡土墙等，以及建造在斜坡上或边坡附近的建筑物和构筑物，尚应验算其稳定性。

（5）基坑工程应进行稳定性验算。

（6）当地下水埋藏较浅，建筑地下室或地下构筑物存在上浮间题时，尚应进行抗浮验算。

可不作地基变形计算设计等级为丙级的建筑物范围表2-28注：1．地基主要受力层系指条形基础底面下深度为3b（b为基础底面宽度），独立基础下为1.5b，且厚度均不小于5m的范围（二层以下一般的民用建筑除外）；2．地基主要受力层中如有承载力特征值小于130kPa的土层时，表中砌体承重结构的设计，应符合《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）中第7章的有关要求；3．表中砌体承重结构和框架结构均指民用建筑，对于工业建筑可按厂房高度、荷载情况折合成与其相当的民用建筑层数；4．表中吊车额定起重量、烟囱高度和水塔容积的数值系指最大值。

2．基础宽度和埋深的地基承载力修正系数（表2-29）承载力修正系数表2-29注：1．强风化和全风化的岩石，可参照所风化成的相应土类取值，其他状态下的岩石不修正；2．地基承载力特征值按地基基础设计规范附录D深层平板载荷试验确定时ηd取0。

承载力修正系数规范表

承载力修正系数规范表
我们反复强调，理解一个条文要放到“规范体系”中。
什么“规范体系”？
见下图。就是“国标”“行标”“地标”“协标”等等；这些标准各有特色，各有侧重点。
有人会说，这些“规范”前后矛盾，乱七八糟。这是你的认知问题，实际上，这些规范都会统一在一定的“机理”前提下，没有人会白纸黑字的写一些明显错误的东西。
5.2.4当基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m时，从载荷试验或其他原位测试、经验值等方法确定的地基承载力特征值，尚应按下式修正：
ƒa＝ƒak＋ηbγ(b－3)＋ηdγm(d－0.5) [5.2.4]
注：1强风化和全风化的岩石，可参照所风化成的相应土类取值，其他状态下的岩石不修正；
“其他状态下的岩石不修正；”翻开条文说明，未做任何解释。
我们来看《核电厂岩土工程勘察规范GB 51041-2014》
核电厂岩土工程勘察规范GB 51041-2014 > 13岩土工程分析评价和成果报告> 13.3地基承载力
13.3.6深层平板载荷试验确定的地基承载力特征值可不进行深度修正；按本规范表13.3.3、公式(13.3.4)和浅层平板载荷试验确定的地基承载力特征值，可根据基础埋深按下式修正：
ƒa＝ƒak＋ηdγm(d－0.5) [13.3.6]
式中：
fa——修正的岩石地基承载力特征值；
ηd——岩石地基承载力修正系数，应按表13.3.6取值。
表13.3.6岩石地基承载力修正系数
我们反复强调，概念为先，机理为本。就是说，这么多条文，不管怎么写，都逃不脱“机理”这个框框，只要理解了机理，就能自由运用规范。
我们说：规范体系的任何一个系数，都应能找到它存在的机理！
所以我们说：只有深入理解规范体系，才谈得上“按规范执行”！

承载力修正系数规范表

承载力修正系数规范表根据不同的土质，按规范取值。

一般地质报告中会提出土的孔隙比，含水量等。

估算的时候地基承载力宽度修正系数取1.0就好了。

在荷载作用下，地基要产生变形。

随着荷载的增大，地基变形逐渐增大，初始阶段地基土中应力处在弹性平衡状态，具有安全承载能力。

当荷载增大到地基中开始出现某点或小区域内各点在其某一方向平面上的剪应力达到土的抗剪强度时，该点或小区域内各点就发生剪切破坏而处在极限平衡状态，土中应力将发生重分布。

这种小范围的剪切破坏区，称为塑性区（plastic zone）。

地基小范围的极限平衡状态大都可以恢复到弹性平衡状态，地基尚能趋于稳定，仍具有安全的承载能力。

但此时地基变形稍大，必须验算变形的计算值不允许超过允许值。

当荷载继续增大，地基出现较大范围的塑性区时，将显示地基承载力不足而失去稳定。

此时地基达到极限承载力。

确定方法（1）原位试验法（in-situ testing method）：是一种通过现场直接试验确定承载力的方法。

包括（静）载荷试验、静力触探试验、标准贯入试验、旁压试验等，其中以载荷试验法为最可靠的基本的原位测试法。

（2）理论公式法（theoretical equation method）：是根据土的抗剪强度指标计算的理论公式确定承载力的方法。

（3）规范表格法（code table method）：是根据室内试验指标、现场测试指标或野外鉴别指标，通过查规范所列表格得到承载力的方法。

规范不同（包括不同部门、不同行业、不同地区的规范），其承载力不会完全相同，应用时需注意各自的使用条件。

（4）当地经验法（local empirical method）：是一种基于地区的使用经验，进行类比判断确定承载力的方法，它是一种宏观辅助方法。

太沙基承载系数表

地基极限荷载是指地基土体完全发生剪切破坏时所承受的荷载，目前对于地基极限荷载的计算理论仅限于整体剪切破坏型式。

对于局部剪切破坏及刺入剪切破坏，尚无可靠的计算方法,通常是先按整体剪切破坏型式进行计算,再作某种修正.极限荷载的求解有两类途径:一类是根据土体的极限平衡原理，另一类是根据模型试验。

先假定在极限荷载作用时土中滑动面的形状，然后根据滑动土体的静力平衡条件求解极限荷载。

这类方法又由于假设的滑动面形状不同，导出了多种形式的计算公式。

•太沙基公式太沙基在1943年提出了确定条形浅基础的极限荷载公式。

太沙基认为当基础的长宽比l/b≥5及基础埋深d≤b时，就可视为条形浅基，基底以上土体看作是作用在基础两侧的均布荷载q=γd。

太沙基假定基础底面是粗糙的，地基的滑动面形状如图7-4所示，可分为三个区：图7—4I区-——基础底面下的土楔ABC，由于假定基底是粗糙的，具有很大的摩擦力，因此AB不会发生剪切位移，该区内土体处于弹性压密状态,它像一个“弹性核”随基础一起向下移动;II区—-—滑动面按对数螺旋线变化，在C点处螺旋线的切线垂直,D、E点处螺旋线的切线与水平线成45°—φ/2角；III区-——被动朗金区（底角与水平线成45°-φ/2角的等腰三角形).根据弹性土楔的静力平衡条件，可求得地基的极限荷载：式中：C—--土的粘聚力,KPa；q-—-基础两侧土压力q=γ0d，若地基土是均质,则基础两侧土压力q=γd；若地基土是非均质，则γ0是基底以上土的加权平均重度；d—-—基底埋深，m；b—--基础宽度,m；N、N q、N c-——无量纲承载力系数，可根据内摩擦角从表7-2查出。

r以上公式只适用于地基土整体剪切破坏情况，即地基土较密实,其P—S曲线有明显的转折点，破坏前沉降不大等情况.对于松软土质,地基破坏是局部剪切破坏,沉降较大，其极限荷载较小.太沙基建议采用较少的φ′，C′值代入公式计算极限荷载，即得：此时极限荷载公式为:式中N r′、N c′、N q′是相应于局部剪切破坏情况的承载力系数，根据降低后的摩擦角φ′查表7-2。

[精品文档]地基承载力设计值

地基承载力设计值【资料来源】《建筑地基基础设计规范》（GBJ 7-89）5.1.3 地基承载力设计值，应符合下列规定：一、当基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m 时，除岩石地基外，其地基承载力设计值应按下式计算：f＝f k＋ηbγ（b－3）＋ηdγ0（d－0.5）（5.1.3）式中 f--- 地基承载力设计值；f k--- 地基承载力标准值，按本规范第3.2.1条至3.2.3条确定；ηb、ηd --- 基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土类查表5.1.3；γ--- 土的重度，为基底以下土的天然质量密度ρ 与重力加速度g 的乘积，地下水位以下取有效重度；b--- 基础底面宽度（m），当基宽小于3m 按3m 考虑，大于6m 按6m 考虑；γ0 --- 基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取有效重度；d--- 基础埋置深度（m），一般自室外地面标高算起。

在填方整平地区，可自填土地面标高算起，但填土在上部结构施工后完成时，应从天然地面标高算起。

对于地下室，如采用箱形基础或筏基时，基础埋置深度自室外地面标高算起，在其他情况下，应从室内地面标高算起。

当计算所得设计值f＜1.1f k时，可取f＝1.1f k；二、当不满足按（5.1.3）式计算的条件时，可按f＝1.1f k直接确定地基承载力设计值。

承载力修正系数表5.1.3注：①强风化的岩石，可参照所风化的相应土类取值；②Sr为土的饱和度，S r≤0.5，稍湿；0.5＜S r≤0.8，很湿；r r＞0.8，饱和。

搀扶扶持教学工作总结[搀扶扶持教学工作总结]本文章由a href="hao123/a合作伙伴hao123网址导行群发转栽而成时间荏苒，欢快而充实的工作时间总是短暂的，转眼到了这一学期的尾声，搀扶扶持教学工作总结。

回顾这一学期，我和我的学生们不仅在一次次的交往与碰撞中建立起了*而浓厚的师生情，而且在互相信任的条件下较圆满地完成了本学期的教学任务。

太沙基承载系数表完整

太沙基承载系数表(可以直接使用，可编辑实用优秀文档，欢迎下载）图7-4I区---基础底面下的土楔ABC，由于假定基底是粗糙的，具有很大的摩擦力，因此AB不会发生剪切位移区内土体处于弹性压密状态，它像一个“弹性核”随基础一起向下移动；II区---滑动面按对数螺旋线变化，在C点处螺旋线的切线垂直，D、E点处螺旋线的切线与水平线成45°角；III区---被动朗金区(底角与水平线成45°-φ/2角的等腰三角形)。

根据弹性土楔的静力平衡条件，可求得地基的极限荷载：式中：C---土的粘聚力，KPa；q---基础两侧土压力q=γ0d，若地基土是均质，则基础两侧土压力q=γd；若地基土是非均质，则γ0以上土的加权平均重度；d---基底埋深，m；b---基础宽度，m；N、N q、N c---无量纲承载力系数，可根据内摩擦角从表7-2查出。

r以上公式只适用于地基土整体剪切破坏情况，即地基土较密实，其P-S曲线有明显的转折点，破坏前沉等情况。

对于松软土质，地基破坏是局部剪切破坏，沉降较大，其极限荷载较小。

太沙基建议采用较少的φ′值代入公式计算极限荷载，即得：此时极限荷载公式为：式中N r′、N c′、N q′是相应于局部剪切破坏情况的承载力系数，根据降低后的摩擦角φ′查表7-2表7-2 太沙基公式承载力系数表φ0°5°10°15°20°25°30°35°40°45°N r0 0.51 1.20 1.80 4.0 11.0 21.8 45.4 125 326 N q 1.0 1.64 2.69 4.45 7.42 12.7 22.5 41.4 81.3 173 N c 5.71 7.32 9.58 12.9 17.6 25.1 37.2 57.7 95.7 172上述公式只适用于条形基础，对方形和圆形基础，太沙基建议按下列修正公式计算地基极限荷载：方形基础：整体剪切破坏：局部剪切破坏：圆形基础：整体剪切破坏：局部剪切破坏：式中r为圆形基础的半径，其余符号同前。

桩基承载力计算公式(老规范)

一、嵌岩桩单桩轴向受压容许承载力计算公式采用嵌岩的钻（挖）孔桩基础，基础入持力层1～3倍桩径，但不宜小于1.00m，其单桩轴向受压容许承载力[P]建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85第4.3.4条推荐的公式计算。

公式为：[P]=(c1A+c2Uh)Ra公式中，[P]—单桩轴向受压容许承载力(KN)；Ra—天然湿度的岩石单轴极限抗压强度(KPa)，按表4.2查取，粉砂质泥岩：Ra =14460KPa；砂岩：Ra =21200KPah—桩嵌入持力层深度(m)；U—桩嵌入持力层的横截面周长(m)；A—桩底横截面面积(m2)；c1、c2—根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的系数。

挖孔桩取c1=0.5，c2=0.04；钻孔桩取c1=0.4，c2=0.03。

二、钻（挖）孔桩单桩轴向受压容许承载力计算公式采用钻（挖）孔桩基础，其单桩轴向受压容许承载力[P]建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85第4.3.2条推荐的公式计算。

公式为：[]()RpAUlPστ+=21公式中，[P] —单桩轴向受压容许承载力(KN)；U —桩的周长(m)；l—桩在局部冲刷线以下的有效长度(m)；A — 桩底横截面面积(m 2)，用设计直径(取1.2m)计算； p τ— 桩壁土的平均极限摩阻力(kPa)，可按下式计算：∑==n i i i p l l 11ττ n — 土层的层数；i l — 承台底面或局部冲刷线以下个土层的厚度(m)；i τ— 与i l 对应各土层与桩壁的极限摩阻力(kPa)，按表3.1查取；R σ— 桩尖处土的极限承载力(kPa)，可按下式计算：{[]()}322200-+=h k m R γσλσ []0σ— 桩尖处土的容许承载力(kPa)，按表3.1查取；h — 桩尖的埋置深度(m)；2k — 地面土容许承载力随深度的修正系数，据规范表2.1.4取为0.0；2γ— 桩尖以上土的容重(kN/m 3)；λ— 修正系数，据规范表4.3.2-2，取为0.65； 0m — 清底系数，据规范表4.3.2-3，钻孔灌注桩取为0.80，人工挖孔桩取为1.00。

强风化泥岩承载力修正(最终版)

2号楼强风化泥岩承载力特征值修正基础根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）中5.2.4条：fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)进行修正（其中地下水位以下取浮重度）若高层筏板基础以稍密漂石层为持力层，以2#楼主楼筏板厚1.3m为例，筏板顶标高为550.15，底标高为548.85；强风化泥岩的标高为546.08；地下室筏板厚0.4m，筏板顶标高为550.15，底标高为549.75；抗浮水位取554.00m；D1=548.85-546.08=2.77m（2号楼筏板底到强风化泥岩的距离）根据地勘对岩层的描述，⑥白垩系上统灌口组泥岩（K2g）：紫红、砖红色，强～中风化，泥质胶结，泥质结构，中～厚层状构造，以粘土矿物为主，岩层倾角近于水平。

根据泥岩风化程度及力学特征划分为强风化泥岩和中风化泥岩。

⑥1强风化泥岩：岩石组织结构大部分破坏,节理和风化裂隙很发育，易钻进，岩心以块状、碎块状为主。

岩体破碎，呈散体状—碎裂状结构。

强风化岩层底部夹薄层中风化岩石，其岩石风化带分界线呈过渡状态，界限不明显。

强风化泥岩按照所风化成的黏性土来取修正系数：ηb=0.3，ηd=1.6以下两种情况取最不利：（1）车库自重（0.4+0.16+0.16）*25+2+3+1.0*18=41KN/m2水浮力：（554-549.75）*9.8=41.65KN/m2折算厚度D=(41-41.65)/18＜0d= 550.15-546.08=4.07mfa=420+0.3*12.5*（6-3）+1.6*12*(4.07-0.5)=499.8kpaγm=22-10=12 KN/m³由于浮力作用，此时可承受的最大平均荷载Nk为499.8+41.65-2.77x12=508.2kpa（2）当d=0.5m（水浮力和车库自重抵消）时，0.5=（41-x）/18 水浮力x=32KN/m2，此时基底反力最大可达到420+0.3*12.5*（6-3）+32+1.6*12*(4.07-0.5)-2.77x12=498.6 kpa地基承载力按照498.6kpa考虑。

建筑规范关于承载力特征值(Fk)的计算

《建筑规范》把建筑物分为三级。

第一级是高层，重要建筑物或对变形有特殊要求者，对这一级地基承载力要求以荷载试验或地基承载力公式计算为主，必要时还要结合旁压试验以及触探试验等来确定；第二级是一般建筑物，其地基承载力可按规范提供的承载力表和有关公式计算或结合原位测试来确定；第三级的建筑物为次要建筑物，可参考附近已有建筑物基础来确定。

规范规定土的物理力学指标与承载力的关系需要通过统计方法来处理。

如按土的物理力学指标，可由相应的承载力表查得承载力的基本值f0，该基本值还要经过处理，乘以回归修正系数Ψf，才能得到承载力标准值f k，即：式中Ψf---回归修正系数，它由下式计算得出：式中：n---参加统计的测试样本数；δ--- 变异系数，当承载力表具有两个指标，则应采用综合变异系数：δ1---第一指标的变异系数，δ2---第二指标的变异系数，ξ---第二个指标的折减系数，可由相应表格得到。

a、粘土承载力规范规定，凡I p>10的土均称粘性土，它的承载力基本值f0需由第一指标天然孔隙比e和第二指标液性指数I L，按表7-7来查取。

有了f0后，然后再求第一指标和第二指标的变异系数δ1和δ2，此表的ξ=0.1，则所要求的综合变异系数值δ为δ1+0.1δ2，再求出回归修正系数Ψf，则承载力的标准值f k=Ψf·f0。

表7-7 粘性土承载力f0(KPa)I L0 0.25 0.50 0.75 1.00 1.20e0.5 475 430 390 (360)0.6 400 360 325 295 (265)0.7 325 295 265 240 210 1700.8 275 240 220 200 170 1350.9 230 210 190 170 135 1051.0 200 180 160 135 1151.1 160 135 115 105①有括号者仅供内插用②ξ=0.1b、粉土承载力规范规定，凡I p≤10的土称为粉土，其性质介于砂土与粘土之间，它的承载力基本值f0需由第一指标天然孔隙比e和第二指标天然含水量ω，按表7-8来查取，此表的ξ=0，故e的变异系数δ1就代表综合变异系数δ，因此用上述方法求出回归修正系数Ψf，再求f k。

05,地基计算

5 地基计算5.1 基础埋置深度5.1.1 基础的埋置深度，应按下列条件确定：1，建筑物的用途，有无地下室、设备基础和地下设施，基础的形式和构造； 2，作用在地基上的荷载大小和性质； 3，工程地质和水文地质条件； 4，相邻建筑物的基础埋深； 5，地基土冻胀和融陷的影响。

5.1.2 在满足地基稳定和变形要求的前提下，当上层地基的承载力大于下层土时，宜利用上层土作持力层。

除岩石地基外，基础埋深不宜小于0.5m 。

5.1.3 高层建筑基础的埋置深度应满足地基承载力、变形和稳定性要求。

位于岩石地基上的高层建筑，其基础埋深应满足抗滑稳定性要求。

5.1.4 在抗震设防区，除岩石地基外，天然地基上的箱形和筏形基础其埋置深度不宜小于建筑物高度的1/15；桩箱或桩筏基础的埋置深度（不计桩长）不宜小于建筑物高度的1/18。

5.1.5 基础宜埋置在地下水位以上，当必须埋在地下水位以下时，应采取地基土在施工时不受扰动的措施。

当基础埋置在易风化的岩层上，施工时应在基坑开挖后立即铺筑垫层。

5.1.6 当存在相邻建筑物时，新建建筑物的基础埋深不宜大于原有建筑基础。

当埋深大于原有建筑基础时，两基础间应保持一定净距，其数值应根据建筑荷载大小、基础形式和土质情况确定。

5.1.7 季节性冻土地基的场地冻结深度应按下式进行计算：ze zw zs d z z ψψψ0= (5.1.7)式中：z d ——场地冻结深度(m)，当有实测资料时按z d =h'-△z 计算；h ’——场地最大冻土层厚度(m)；△z ——最大冻深出现时场地地表冻胀量(m)；、z 0——标准冻结深度(m)。

当无实测资料时，按本规范附录F 采用； ψzs ——土的类别对冻深的影响系数，按表5.1.7-1； ψzw ——土的冻胀性对冻深的影响系数，按表5.1.7-2； ψze ——环境对冻深的影响系数，按表5.1.7-3。

注：环境影响系数一项，当城市市区人口为20～50万时，按城市近郊取值；当城市市区人口大于50万小于或等于100万时，只计入市区影响；当城市市区人口超过100万时，除计入市区影响外，尚应考虑5公里以内的郊区近郊影响系数。

地基承载力判别表

参考资料: 建筑地基设计规范GB 7-89附录五土(岩)的承载力标准值(一)当根据野外鉴别结果确定地基承载力标准值时，应符合附表5—1、附表5—2的规定：岩石承载力标准值(kPa) 附表5-1②对于强风化的岩石，当与残积土难于区分时按土考虑．碎石土承载力标准值(kPa) 附表5-2注：①表中数值适用于骨架颗粒空隙全部由中砂、祖砂或硬塑、坚硬状态的粘性土或稍湿的粉上所充填，②当粗颗粒为中等风化或强风化时，可按其风化程度适当降低承裁力，当颗粒间呈半胶结状时，可适当提高承裁力。

(二)当根据室内物理、力学指标平均值确定地基承载力标准值时，应按下列规定将附表5—3至附表5—7中的承载力基本值乘以回归修正系数：回归修正系数，应按下式计算：ψf=1-2.884/√N+7.917/N^2）*δ粉土承载力基本值(kPa) 附表5-3注：①有括号者仅供内插用；折算系数ξ为0;②在湖、塘、沟、谷与河漫滩地段，新近沉积的粉土，其工程性质较差，应根据当地实践经验取值．粘性土承载力基本值—(kPa) 附表5-4注：①有括号者仅供内插用：．②折算系数ξ为0.1③在湖、塘、沟、谷与河漫滩地段新近沉积的粘性土，其工程性能一般较差．第四纪晚更新世(Q3)及其以前沉积的老粘性土，其工程性能通常较好．这些土均应根据当地实践经验取值。

沿海地区淤泥和淤泥质土承载力基本值附表5—5注:对于内陆淤泥和淤泥质上，可参照使用．红粘土承载力基本值(kPa)附表5-6注：①本表仅适用于定义范围内的红粘土②折算系数ξ为0.4素填土承载力基本值附表5-7注：①本表只适用于堆积时间超过十年的粘性土，以及超过五年的粉土②压实填土地基的承载力，可按本规范第6．3．2条采用。

(三)当根据标准贯入试验锤击数N，轻便触探试验锤击数Nl0。

自附表5—8至附表5—11确定地基承载力标准值时，现场试验锤击数应经下式修正：N(或Nl0)＝μ一1．645σ(附5—6)计算值取至整数位。

建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)

建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)1 总则1．0．1 为了在地基基础设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全适用、技术先进、经济合理、确保质量、保护环境，制定本规范。

1．0．2 本规范适用于工业与民用建筑（包括构筑物）的地基基础设计。

对于湿陷性黄土、多年冻土、膨胀土以及在地震和机械振动荷载作用下的地基基础设计，尚应符合国家现行相应专业标准的规定。

1．0．3 地基基础设计，应坚持因地制宜、就地取材、保护环境和节约资源的原则；根据岩土工程勘察资料，综合考虑结构类型、材料情况与施工条件等因素，精心设计。

1．0．4 建筑地基基础的设计除应符合本规范的规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定。

2 术语和符号2．1 术语2．1．1 地基 Subgrade, Foundation soils支承基础的土体或岩体。

2．1．2 基础 Foundation将结构所承受的各种作用传递到地基上的结构组成部分。

2．1．3 地基承载力特征值 Characteristic value of subgrade bearing capacity由载荷试验测定的地基土压力变形曲线线性变形段内规定的变形所对应的压力值，其最大值为比例界限值。

2．1．4 重力密度（重度） Gravity density, Unit weight单位体积岩土体所承受的重力，为岩土体的密度与重力加速度的乘积。

2．1．5 岩体结构面 Rock discontinuity structural plane岩体内开裂的和易开裂的面，如层面、节理、断层、片理等，又称不连续构造面。

2．1．6 标准冻结深度 Standard frost penetration在地面平坦、裸露、城市之外的空旷场地中不少于10年的实测最大冻结深度的平均值。

2．1．7 地基变形允许值 Allowable subsoil deformation为保证建筑物正常使用而确定的变形控制值。

建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)

1．0．2 本规范适用于工业与民用建筑（包括构筑物）的地基基础设计。

对于湿陷性黄土、多年冻土、膨胀土以及在地震和机械振动荷载作用下的地基基础设计，尚应符合国家现行相应专业标准的规定。

1．0．4 建筑地基基础的设计除应符合本规范的规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定。

2 术语和符号2．1 术语2．1．1 地基Subgrade, Foundation soils支承基础的土体或岩体。

2．1．2 基础Foundation将结构所承受的各种作用传递到地基上的结构组成部分。

2．1．3 地基承载力特征值Characteristic value of subgrade bearing capacity由载荷试验测定的地基土压力变形曲线线性变形段内规定的变形所对应的压力值，其最大值为比例界限值。

2．1．4 重力密度（重度）Gravity density, Unit weight单位体积岩土体所承受的重力，为岩土体的密度与重力加速度的乘积。

2．1．5 岩体结构面Rock discontinuity structural plane 岩体内开裂的和易开裂的面，如层面、节理、断层、片理等，又称不连续构造面。

2．1．6 标准冻结深度Standard frost penetration在地面平坦、裸露、城市之外的空旷场地中不少于10年的实测最大冻结深度的平均值。

2．1．7 地基变形允许值Allowable subsoil deformation 为保证建筑物正常使用而确定的变形控制值。

2．1．8 土岩组合地基Soil-rock composite subgrade在建筑地基的主要受力层范围内，有下卧基岩表面坡度较大的地基；或石芽密布并有出露的地基；或大块孤石或个别石芽出露的地基。

承载力修正系数规范表

承载力修正系数规范表在中国许多行业的地基设计中，存在一种用于计算地基承载力的深度校正系数的概念。

首先，它一直发挥着重要作用。

近年来，高层建筑越来越多，主楼和裙楼的结构一体化已变得普遍。

在计算主体建筑物的地基承载力时，需要将裙式建筑物的相应载荷转换为等效土层厚度，然后进行主体建筑物的地基承载力的深度校正。

有时，讲台大楼需要配备防浮措施。

为此，许多岩土工程和基础技术工作的新手需要认真研究和理解实质性要求。

因此，笔者认为，如果将“地基承载力的深度校正系数”的标题改为“地基承载力的过载校正系数”，将会更加理解和实用，并且会更加理解，灵活。

并掌握了考虑主楼基础之外的平台荷载对主楼基础承载力的影响的本质，从而避免了机械应用的“荷载换算等效土层厚度”的实践。

实际上，从以下地基承载力的理论表达式可以看出，地基承载力的大小与地基宽度和地基两侧的超载有关。

地基的承载能力与地基的深度有关，与本质无关，但与超载有关。

卡尔·特扎吉基金会的极限承载力：qu = 1 /2γ* B *Nγ+ q * Nq + c * Nc其中，Nq表示过载影响系数，Q表示基础两侧的过载。

其他符号在此省略。

GB50007-2011《建筑基础设计规范》中基础承载力的特征值表达；ƒa＝Mb *γ* b ＋Md *γm* d ＋Mc * ckƒa＝ƒak＋ηb*γ*（b－3）＋ηd＊γm*（d－0.5）Md和ηd分别代表地基承载力系数和地基埋深深度承载力校正系数（通常称为地基承载力深度校正系数）。

其他符号在此省略。

建议将“基础承载力的深度校正系数”的标题改为“基础承载力的过载校正系数”，然后建议将上述公式重写为：ƒa＝Mb *γ* b ＋Mq * q ＋Mc * ckƒa＝ƒak＋ηb*γ*（b－3）＋ηq＊（q－q0）其中，Mq和ηq分别代表过载对基础承载力的影响系数和基础承载力的过载修正系数。

Q表示基础两侧过载。

从上面的公式可以看出，Mq和ηq的值应与Md和ηd的值相同，但称谓已更改，纯粹是为了更多地反映本质，以便于理解和理解。

地基承载力的修正系数

地基承载力的修正系数地基承载力是指地基对于建筑物的承重能力。

在工程设计中，需要对地基承载力进行计算和评估，以确保建筑物能够稳定地承受荷载。

然而，地基承载力的计算并不是一件简单的事情，因为其受多种因素的影响，其中之一就是修正系数。

修正系数是指在计算地基承载力时，为了考虑到各种因素的影响，将实际承载力与理论承载力之间的比值进行修正的系数。

修正系数可以分为多种类型，例如形状系数、深度系数、地质系数等，不同类型的修正系数对应着不同的影响因素。

其中，形状系数是指地基形状对承载力的影响系数。

通常情况下，建筑物的地基形状是矩形或圆形，而地基承载力的计算是基于标准形状进行的。

因此，当地基形状与标准形状不同时，就需要使用形状系数进行修正。

深度系数是指地基深度对承载力的影响系数。

一般来说，地基深度越深，承载力就越大。

因为地下土层的压力会随着深度的增加而增大，从而提高了地基的承载力。

但是，当地基深度超过一定范围时，深度系数的影响就会逐渐减小。

地质系数是指地质条件对承载力的影响系数。

地质条件的好坏直接影响着地基的承载力，例如当地土层的密实程度、土质等。

因此，需要使用地质系数对地基承载力进行修正，以反映地质条件的影响。

除了以上三种修正系数外，还有其他类型的修正系数，例如荷载系数、水平力系数等。

这些修正系数均对地基承载力的计算产生重要的影响，需要在工程设计中进行充分考虑。

需要注意的是，修正系数的值并不是固定的，而是随着影响因素的不同而变化。

因此，在进行地基承载力计算时，需要对影响因素进行全面的分析和评估，以确定修正系数的值。

地基承载力的修正系数是地基承载力计算中的重要概念，对于确保建筑物的安全稳定起着至关重要的作用。

在实际工程设计中，需要充分考虑各种影响因素，确定合适的修正系数值，以保证建筑物能够牢固地承受荷载，确保人员生命财产安全。

挡土墙埋深地基承载力修正公式计算表

淤泥、填土
01
e、I大于0.85的粘土
01
e、I小于0.85的粘土
0.3 1.6
粉土1
0.3 1.5
粉土2
0.3 2
粉砂、细沙
23
中砂、粗砂、砾砂、碎石土 3 4.4
04J008第14页
142.95
基底压强P1（kpa）
118
根据挡土墙选型查表
基底压强P2（kpa）
32
根据挡土墙选型查表
扩展基底压强Pk（kpa）
0
根据挡土墙选型查表
（P1+P2)/2（kpa）=
75
Max（P1，P2）（kpa）= 结论：
118
修正后地基承载力满足要求
表E.1（修正系数nb，nd）
土质
nb nd
挡土墙地基承载力修正
挡土墙地基承载力修正fak （kpa）
120ห้องสมุดไป่ตู้
基底宽度Bd（m）
2.5
根据地勘确定根据挡土墙选型查表
埋深d（m）
1.35
修正系数nb
0.3
查表E.1（右）
修正系数nd
1.5
查表E.1（右）
基底面以下土容重y（KN/M3）
20
基底面以上土容重ym（KN/M3）
18
根据埋深修正后承载力fa（kpa）