4.2 悬臂式支护结构设计1
悬臂式挡土工程支护施工方案
悬臂式挡土工程支护施工方案项目概述本项目需要对悬臂式挡土工程进行支护施工。
挡土工程高18米，长100米，施工周期30天。
材料采购、机械租赁、安全监管等工作已经准备就绪。
实施方案1. 施工前准备在挡土工程旁的道路位置设置围挡，确保施工区域不受外界交通影响。
将挡土工程多余的土方清理干净，为后续支护施工做好准备工作。
2. 支护材料选用选择具有高强度、高韧性、抗腐蚀性能好的材料，如高强度混凝土、钢材等。
以确保悬臂式挡土工程的安全稳定。
3. 支护方案采用预制板式支撑结构进行支护，通过支撑结构的加固来调整悬臂式挡土工程的受力状态。
具体包括以下步骤：- 安装前支撑：在挡土工程前部进行支撑，用钢架支撑板依次固定在挡土工程顶部。
- 安装中支撑：在挡土工程中间进行支撑，采用U型支撑来加固和调整变形。
- 安装尾支撑：在挡土工程尾部进行支撑，采用U型支撑来加固和调整变形。
4. 安全监督在施工的同时，要保证现场安全。
对所有参与施工的人员进行安全培训，并明确安全责任。
为施工人员配备必要的防护设备，定期检查检测施工现场，确保施工安全稳定。
风险控制施工过程中，存在一定的风险。
为了避免风险带来的不可预测的后果，采取以下风险控制措施：- 在施工前对挡土工程进行全面检查，确保施工前挡土工程的稳定性。
- 加强施工现场安全管理，保证施工人员的人身安全。
- 对施工过程中材料的选择、机械设备的使用、工程施工工艺等进行严格管控，确保施工过程中的质量和安全。
以上是悬臂式挡土工程支护施工方案，希望能够为项目的顺利实施提供有力保障。
悬臂式挡土墙施工方案
悬臂式挡土墙施工方案1. 引言悬臂式挡土墙是一种非常常见的挡土结构，广泛应用于土木工程中。
它通过悬挑支撑来抵抗土体的侧向压力，并用于稳定斜坡或防止土体滑动。
本文将详细介绍悬臂式挡土墙的施工方案，包括设计前的准备工作、材料和设备的选择、施工方法等。
2. 设计前的准备工作在进行悬臂式挡土墙的施工前，需要进行一系列的准备工作，包括但不限于以下方面：2.1 地质调查和土体分析在选择施工方案之前，必须进行地质调查和土体分析，以了解工程所处的地质环境和土体性质。
这样可以确定需要采取的挡土墙形式、支护方式和使用的材料。
2.2 结构设计根据地质调查和土体分析的结果，进行悬臂式挡土墙的结构设计。
设计应考虑到土体的性质、地表荷载、水文条件等因素，以确保挡土墙的稳定性和安全性。
2.3 地基处理在施工前，需要对地基进行处理，以提高挡土墙的承载能力和稳定性。
地基处理包括清理表层土壤、夯实地基、填充加固等步骤，具体方法应根据实际情况确定。
3. 材料和设备选择悬臂式挡土墙的施工所需材料和设备的选择应符合结构设计要求和施工规范。
以下是常见的材料和设备选择：3.1 材料选择•混凝土：用于挡土墙的悬挑结构，应选择具有足够强度和耐久性的混凝土。
•钢筋：用于混凝土的加固，应选择符合设计要求的钢筋。
•隔水薄膜：用于悬挑结构与土体的隔离，应选择具有良好隔水性能的材料。
3.2 设备选择•挖掘机：用于挖掘、平整和夯实地基，应选择适量型号的挖掘机。
•清运车：用于清理施工现场的杂物和垃圾，应选择容量合适的清运车。
•叉车：用于搬运和安装重型材料，应选择能满足设计要求的叉车。
4. 施工方法悬臂式挡土墙的施工方法通常分为以下几个步骤：4.1 挖掘基坑根据结构设计要求，挖掘悬臂式挡土墙的基坑。
挖掘深度和宽度应根据设计要求确定，同时要注意基坑的支护和排水。
4.2 浇筑混凝土在基坑中浇筑带有钢筋的混凝土，形成悬挑结构。
混凝土应按照设计配比进行浇筑，注意浇筑质量和施工速度。
悬臂式支护结构计算ppt课件
第二种情况：若支护结构插入深度较浅， 当达到最小插入深度Dmin，它的上端向 坑内倾斜较大，下端B向坑外位移，若 插入深度小于Dmin，支护结构丧失稳定， 顶部向坑内倾斜。
9.2 悬臂式支护结构计算
1.支护结构上侧向压力分布
1.2 悬臂支护结构土压力特征
第一种情况，支护结构所受的 土压力。
主动土压力和被动土压力相互 抵消后土压力分布。
第二种情况，由于支护结构绕 一点C转动，B点向外移动，最 终它所受的土压力分布。
9.2 悬臂式支护结构计算
2.悬臂支护结构相关参数计算
2.1 最小插入深度
9.2 悬臂式支护结构计算
2.悬臂支护结构相关参数计算
2.1 最小插入深度
9.2 悬臂式支护结构计算
2.悬臂支护结构相关参数计算
9.2 悬臂式支护结构计算
2.最小插入深度的确定方法
悬臂式支护结构计算
1.支护结构上侧向压力分布
1.1 悬臂支护结构变构相关参数计算
2.1 最小插入深度 2.2 最大弯矩位置
3.小结
9.2 悬臂式支护结构计算
1.支护结构上侧向压力分布
1.1 悬臂支护结构变形特征
悬臂式支护结构插入坑底的深度不同，其 变形情况有所不同。
悬臂支护结构设计计算书
悬臂支护结构设计计算书作品：悬臂式支护结构一、设计说明竞赛要求,我们从模型制作的材料抗压强度，稳定性，和静力加载大小等方面出发，结合节省材料，经济美观，承载力强等特点，采用比赛提供的木材细杆，强力胶，剪刀，美工刀等材料精心设计制作了悬臂式支护结构模型。
1.方案构思结构主要承受来自一侧的土压力作用(1) 要构思是利用下部插入砂层中的排桩来抵抗荷载的作用(2) 原则是：合理设计下部插入砂层的排桩的深度，增大排桩与砂层的接触面积，合理设计结构与砂层接触面位置处的结构来承载一侧土压力的作用，结构上部加载区稳定即可。
2.结构选型整个结构承受来自一侧的土压力的作用，因此选择双排桩支护结构，双排桩相当于一个插入土体的刚架，能够靠基坑以下桩前土的被动土压力和刚架插入土中部分的前桩抗压、后桩抗拔所形成的力偶来共同抵抗倾覆力矩，桩土之间的相互作用不容忽略。
在荷载作用下，后排桩向坑内运动，势必受到桩间土的抗力；同时，桩间土也对前排桩产生推力。
将桩顶与连梁做成刚性连接，以保证有效地发挥双排桩的支护效果。
（1）结构外形如下图所示，加载一侧结构为一长方形，长286mm，高度190mm，主要由四根柱组成，底部插入深度设计45mm，另一侧由五根柱组成，相对于加载侧的平面成一个角度，下部插入深度设计50mm，整个结构上部由两根横梁固定，结构下部插入土层的柱分别加宽，每根底柱的宽度即为12mm，土层与空气的接触面位置，加以4根横向竹筷以增大承载能力。
整个结构形状如下图所示。
（2）节点设计结构的节点均是刚节点，增大刚度，连接时用小木片填充密实，再用水平短木条相连使木条在下面顶住节点上部斜梁，在加载处节点贴上薄木片来增大接触面积，从而来增大节点强度，从而在结构受力计算时一些节点模拟成刚节点3、结构特色这个结构是在我们制作结构对结构进行试验的多次循环反复而后的出来的结构，它凝聚了所有的试验所得的经验。
优点（1）整体上，我们最终选用双排桩支护结构，双排桩具有较大的侧向刚度，可有效地限制围护结构的侧向变形。
基坑支护工程专项施工方案编制指南(悬臂墙支护)
基坑支护工程专项施工方案编制指南（悬臂墙支护）介绍本指南旨在提供基坑支护工程中悬臂墙支护方案的编制指导。
悬臂墙支护是一种常见的基坑支护工程方式，通过设置悬臂墙结构来保证基坑的稳定与安全。
本指南将介绍悬臂墙支护的相关要素和步骤，并提供一些建议和技巧。
步骤1. 确定设计参数确定设计参数- 根据基坑的实际情况，确定悬臂墙支护的设计参数，包括悬臂墙的高度、宽度、倾角等。
这些参数将直接影响悬臂墙的稳定性和承载能力，需在施工方案中准确确定。
2. 选择合适的支护材料选择合适的支护材料- 根据设计参数和工程要求，选择适合的支护材料和悬臂墙结构类型。
常见的支护材料包括钢筋混凝土、钢板桩、钢束等。
选择合适的支护材料将直接影响悬臂墙支护工程的效果和成本。
3. 制定施工方案制定施工方案- 根据设计参数和支护材料的选择，制定悬臂墙支护的施工方案。
施工方案应包括详细的施工步骤、工序安排、材料使用计划等内容，以确保施工的顺利进行。
4. 施工过程控制施工过程控制- 在施工过程中，要对悬臂墙支护的施工进行严格的控制，确保施工质量和安全。
包括对支护材料的验收、施工工序的监督等方面的控制措施。
5. 施工后验收施工后验收- 完成悬臂墙支护施工后，进行施工质量的验收。
包括对悬臂墙结构的稳定性、承载能力等进行检测和评估，确保工程符合相关标准和要求。
建议与技巧- 在悬臂墙支护工程中，要充分考虑周边环境、地质条件等因素，选择合适的支护材料和结构类型。
- 在制定施工方案时，要充分考虑施工的安全性和经济性，合理控制工期和成本。
- 施工过程中要严格按照施工方案进行操作，及时发现和解决施工中的问题和风险。
- 施工后的验收工作非常重要，确保工程质量和安全可靠。
结论本指南提供了基坑支护工程中悬臂墙支护方案的编制指导。
准确的设计参数选择、合适的支护材料选择、施工方案的制定与控制，以及施工后的验收工作，是保证悬臂墙支护工程质量和安全的关键。
通过遵循本指南的要求和建议，可以有效地进行悬臂墙支护工程的编制和实施。
悬臂式排桩支护的计算
悬臂式排桩支护的计算首先，悬臂式排桩支护的计算需要考虑以下几个要素：施工荷载、土壤力学参数、桩材质及受力状况、抗弯能力、刚度分析等。
1.施工荷载：施工过程中，排桩支护需要承受土壤压力、地下水压力、施工机械力等荷载。
根据施工荷载的大小和分布，可以计算出排桩支护的总荷载。
2.土壤力学参数：土壤力学参数是进行排桩支护计算的重要依据。
通过对工程现场进行土壤试验，测定土壤的强度参数、压缩性参数等，并进行土壤分类。
3.桩材质及受力状况：悬臂式排桩支护通常选择钢筋混凝土桩作为支护材料。
根据桩的受力状态，分析桩的截面特性，计算桩的抗弯能力和抗剪能力。
4.抗弯能力：排桩支护的抗弯能力是支护结构稳定的重要因素。
根据桩的截面尺寸和钢筋配筋，通过弹塑性分析或有限元分析，计算桩的弯矩和应力。
5.刚度分析：悬臂式排桩支护的刚度分析是为了确定桩与桩之间的相互作用和桩与土壤之间的相互作用。
通过刚度分析，可以计算出支撑系统的刚度矩阵和位移矩阵，确定主动桩和被动桩的受力情况。
6.桩身稳定性：悬臂式排桩支护的桩身稳定性是影响支护效果的关键因素。
根据施工荷载、土壤条件、桩的截面尺寸等参数，计算桩的稳定性，包括桩身的抗倾覆稳定性和侧推稳定性。
综合以上要素，可以进行悬臂式排桩支护的计算。
根据工程的实际情况和需求，可以分析桩的布置形式、桩的数量、桩的直径和间距，以及桩顶和桩底的刚度特征等。
通过理论计算和数值仿真，可以得到排桩支护的稳定性和安全性评估。
需要注意的是，悬臂式排桩支护的计算是一个复杂的过程，需要考虑众多的参数和因素。
因此，在进行计算前，需要综合考虑工程的实际情况和参数的精确性，进行合理的假设和边界条件确定。
悬臂式排桩支护的计算是地下工程设计中的重要环节，合理的设计能够确保施工的安全和高效。
通过科学的计算方法和有效的分析手段，可以得到合理的支护方案，提高施工的质量和效益。
因此，对于工程设计人员和施工人员来说，掌握悬臂式排桩支护计算的方法和技巧，具有重要的意义。
4.2深基坑支护类型与设计计算
0.5Dmin 0.33Dmin 0.5Dmin 0.33Dmin
25.83Dmin 1.55Dmin
2
3
14.28Dmin 6.45Dmin
2
3
主动区力矩合计： 1.55Dmin3+25.83Dmin2+143.35Dmin+265.2 被动区力矩合计： 6.46Dmin3+14.28Dmin2
沿桩排方向取1m长度计算土压力计算见表2-9,表2-10
2.求反弯点位置 2.求反弯点位置
反弯点位置可以用桩前后土压力为零点近似确定： 35.489+5.403D1=57.288D1 解出：D1=0.68m
表2-10 被动土压力计算表
参数 c=0 φ=32 γ=17.6 Kp=3.255 O
Kp =1.804
2）等反力布置
算例： 算例：某工程基坑支护拟采用悬臂桩结构，主要参数
如图2-3(a)所示。试计算桩的设计长度，桩身最大弯矩 及所在位置。
土压力计算
主动土压力计算表
计算 深度 Z c=10 φ=20 A γ=19 Ka=0.49 =0.7 B C 0 0.45 6.0 0 8.55 114 20 28.55 134 9.8 14 65.66 14 14 14 -4.2 0 51.66 σz=γ·Z σz+q 2C· (σz+q)Ka
因为摩擦力作用方向，墙前墙体摩擦力向下。摩擦力阻止 土体滑动，被动土压力增大。 表4.2中当为混凝土板桩时，40度（3.0）；35度（2.6）；30 度（2.3）；25度（2.1）；20度（1.8）；15度（1.5）；10度 （1.2）。
土压力强度等于零的位置的计算。 t 所需实际板桩的入土深度为： = (1.1 − 1.2)t 0 (用等值梁法计算板桩是偏于安全的，实际 计算时将最大弯矩予以折减，根据丹麦 的研究成果折减系数为0.6-0.8，一般为 0.74。) 对支撑反力，则发现有不够的安全度，实 际设计时，将支撑反力加大35%， R=1.35R0 例4-1
基坑支护类型简介及选型要点——悬臂式支护结构
基坑支护类型简介及选型要点——悬臂式支护结构悬臂式支护结构——抗悬臂式支挡结构顶部位移较大，内力分布不理想，但可省去锚杆和承托，当基坑较浅且基坑周边环境对支护结构位移的限制不严格，可采用悬臂式支挡结构。
悬臂结构设计式支护结构一般用于坑深7m以下。
悬臂式支护结构可以采用不同的挡土多种不同结构，主要有排桩、钢板桩、SMW工法桩等。
1)排桩——一字长蛇阵排桩支护结构是将桩体按照一定的距离或者咬合排序形成的支护挡土结构。
根据成桩工艺的不同，可以将排桩分为：钻孔灌注桩、挖孔桩、压浆桩、预制钢板桩和钢管桩等。
悬臂钢管渔庄科鞭适用于坑深小于5m的情况，抗弯刚度相对较小，优势是施工速度快，成本比铸铁排桩低。
混凝土排桩适用于悬臂高度大于5m，抗弯刚度相对较大，但施工速度慢，成本也相对较高。
排桩桩体根据实际矩形需要可以有多种不同的平面排列形式。
其中分离式排列形式适用于没有地下水或者地下水位比较低的土质好的基坑工程;如果地下水位需要防水要求并不高时，可采用连续排列;如果基坑工程要求增加支护结构的整体刚度，可以将桩交错排列;要求更大的整体刚度时可以用双排桩形式。
排桩钻孔灌注桩是最常见的支护结构形式。
采用混凝土桩基时，悬臂式排桩反嘴的桩径宜大于或等于600mm。
排桩的切忌中心西南方不宜大于桩直径的2.0倍，桩间土防护措施宜采用钢筋网或钢丝网的喷射混凝土面层。
围护桩上部往往结合砖挡土墙或者天然放坡或土钉墙，以降低围护结构造价。
钻孔灌注桩的长处：施工工艺简单，施工噪音低、振动小、对环境影响小，成本低(与地底连续墙相比)，平面布置灵活，自身刚度和强度不小。
缺点是施工速度慢，需处理泥浆，自防水差、需要结合防水措施，整体刚度较差。
悬臂式钻孔延展排桩适用于软土式地层，一般开挖深度5~7m;在砂砾层三层和卵石中施工慎用。
2)钢板桩——八门金锁阵钢板桩两条道路是一种带锁口的热轧玻璃钢，靠锁口连接点咬合，已经形成连续的钢板桩墙，用来挡土和挡水。
悬臂支护结构设计计算书-201810
悬臂支护结构设计计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《土力学与地基基础》一、参数信息1、基本参数土层类型土厚度h(m) 土重度γ(kN/m3) 粘聚力c(kPa) 内摩擦角φ(°)饱和土重度γsat(kN/m3)水土分算粘性土 1.2 21 15 18 22 是粉砂 5 19 12 28 22圆砾11.8 21 19 31 203、荷载参数二、土压力计算土压力分布示意图附加荷载布置图1、主动土压力计算1）主动土压力系数K a1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-18/2)=0.528；K a2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-28/2)=0.361；K a3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-28/2)=0.361；K a4=tan2(45°- φ4/2）= tan2(45-31/2)=0.32；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：0-1.2mH1'=[∑γ0h0+∑q1]/γi=[0+2]/21=0.095mP ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=21×0.095×0.528-2×15×0.5280.5=-20.746kN/m2P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=21×(1.2+0.095)×0.528-2×15×0.5280.5=-7.44kN/m2第2层土：1.2-2mH2'=[∑γ1h1+∑q1]/γi=[25.2+2]/19=1.432mP ak2上=γ2H2'K a2-2c2K a20.5=19×1.432×0.361-2×12×0.3610.5=-4.598kN/m2P ak2下=γ2(h2+H2')K a2-2c2K a20.5=19×(0.8+1.432)×0.361-2×12×0.3610.5=0.889kN/m2 第3层土：2-6.2mH3'=[∑γ2h2+∑q1]/γsati=[40.4+2]/22=1.927mP ak3上=[γsat3H3'-γw(∑h2-h a)]K a3-2c3K a30.5+γw(∑h2-h a)=[22×1.927-10×(2-2)]×0.361-2×12×0.3610 .5+10×(2-2)=0.884kN/m2P ak3下=[γsat3(H3'+h3)-γw(∑h2-h a)]K a3-2c3K a30.5+γw(∑h2-h a)=[22×(1.927+4.2)-10×(6.2-2)]×0.361-2×12×0.3610.5+10×(6.2-2)=61.079kN/m2第4层土：6.2-13mH4'=[∑γ3h3+∑q1]/γsati=[132.8+2]/20=6.74mP ak4上=[γsat4H4'-γw(∑h3-h a)]K a4-2c4K a40.5+γw(∑h3-h a)=[20×6.74-10×(6.2-2)]×0.32-2×19×0.320.5 +10×(6.2-2)=50.2kN/m2P ak4下=[γsat4(H4'+h4)-γw(∑h3-h a)]K a4-2c4K a40.5+γw(∑h3-h a)=[20×(6.74+6.8)-10×(13-2)]×0.32-2×19×0.320.5+10×(13-2)=139.96kN/m23）水平荷载临界深度：Z0=P ak2下h2/(P ak2上+ P ak2下)=0.889×0.8/(4.598+0.889)=0.13m；第1层土E ak1=0kN；第2层土E ak2=0.5P ak2下Z0b a=0.5×0.889×0.13×0.9=0.052kN；a a2=Z0/3+∑h3=0.13/3+11=11.043m；第3层土E ak3=h3(P a3上+P a3下)b a/2=4.2×(0.884+61.079)×0.9/2=117.11kN；a a3=h3(2P a3上+P a3下)/(3P a3上+3P a3)+∑h4=4.2×(2×0.884+61.079)/(3×0.884+3×61.079)+6.8=8.22m；下第4层土E ak4=h4(P a4上+P a4下)b a/2=6.8×(50.2+139.96)×0.9/2=581.89kN；a a4=h4(2P a4上+P a4下)/(3P a4上+3P a4)=6.8×(2×50.2+139.96)/(3×50.2+3×139.96)=2.865m；下土压力合力：E ak=ΣE aki=0+0.052+117.11+581.89=699.052kN；合力作用点：a a=Σ(a ai E aki)/E ak=(0×0+11.043×0.052+8.22×117.11+2.865×581.89)/699.052=3.763m；2、被动土压力计算1）被动土压力系数K p1=tan2(45°+ φ1/2）= tan2(45+28/2)=2.77；K p2=tan2(45°+ φ2/2）= tan2(45+31/2)=3.124；K p3=tan2(45°+ φ3/2）= tan2(45+31/2)=3.124；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：4.8-6.2mH1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/19=0mP pk1上=γ1H1'K p1+2c1K p10.5=19×0×2.77+2×12×2.770.5=39.944kN/m2P pk1下=γ1(h1+H1')K p1+2c1K p10.5=19×(1.4+0)×2.77+2×12×2.770.5=113.626kN/m2 第2层土：6.2-9.8mH2'=[∑γ1h1]/γi=[26.6]/21=1.267mP pk2上=γ2H2'K p2+2c2K p20.5=21×1.267×3.124+2×19×3.1240.5=150.285kN/m2P pk2下=γ2(h2+H2')K p2+2c2K p20.5=21×(3.6+1.267)×3.124+2×19×3.1240.5=386.459kN/m2 第3层土：9.8-13mH3'=[∑γ2h2]/γsati=[102.2]/20=5.11mP pk3上=[γsat3H3'-γw(∑h2-h p)]K p3+2c3K p30.5+γw(∑h2-h p)=[20×5.11-10×(5-5)]×3.124+2×19×3.1240 .5+10×(5-5)=386.437kN/m2P pk3下=[γsat3(H3'+h3)-γw(∑h2-h p)]K p3+2c3K p30.5+γw(∑h2-h p)=[20×(5.11+3.2)-10×(8.2-5)]×3.124 +2×19×3.1240.5+10×(8.2-5)=518.405kN/m23）水平荷载第1层土E pk1=b a h1(P p1上+P p1下)/2=0.9×1.4×(39.944+113.626)/2=96.749kN；a p1=h1(2P p1上+P p1下)/(3P p1上+3P p1)+∑h2=1.4×(2×39.944+113.626)/(3×39.944+3×113.626)+6.8=7.388m；下第2层土E pk2=b a h2(P p2上+P p2下)/2=0.9×3.6×(150.285+386.459)/2=869.525kN；a p2=h2(2P p2上+P p2下)/(3P p2上+3P p2)+∑h3=3.6×(2×150.285+386.459)/(3×150.285+3×386.459)+3.2=4.736m；下第3层土E pk3=b a h3(P p3上+P p3下)/2=0.9×3.2×(386.437+518.405)/2=1302.972kN；a p3=h3(2P p3上+P p3下)/(3P p3上+3P p3)=3.2×(2×386.437+518.405)/(3×386.437+3×518.405)=1.522m；下土压力合力：E pk=ΣE pki=96.749+869.525+1302.972=2269.246kN；合力作用点：a p=Σ(a pi E pki)/E pk=(7.388×96.749+4.736×869.525+1.522×1302.972)/2269.246=3.004m；3、基坑内侧土反力计算1）主动土压力系数K a1=tan2(45°-φ1/2）= tan2(45-28/2)=0.361；K a2=tan2(45°-φ2/2）= tan2(45-31/2)=0.32；K a3=tan2(45°-φ3/2）= tan2(45-31/2)=0.32；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：4.8-6.2mH1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/19=0mP sk1上=(0.2φ12-φ1+c1)∑h0(1-∑h0/l d)υ/υb+γ1H1'K a1=(0.2×282-28+12)×0×(1-0/8.2)×0.008/0.01+1 9×0×0.361=0kN/m2P sk1下=(0.2φ12-φ1+c1)∑h1(1-∑h1/l d)υ/υb+γ1(h1+H1')K a1=(0.2×282-28+12)×1.4×(1-1.4/8.2)×0.00 8/0.01+19×(0+1.4)×0.361=140.375kN/m2第2层土：6.2-9.8mH2'=[∑γ1h1]/γi=[26.6]/21=1.267mP sk2上=(0.2φ22-φ2+c2)∑h1(1-∑h1/l d)υ/υb+γ2H2'K a2=(0.2×312-31+19)×1.4×(1-1.4/8.2)×0.008/0.0 1+21×1.267×0.32=175.88kN/m2P sk2下=(0.2φ22-φ2+c2)∑h2(1-∑h2/l d)υ/υb+γ2(h2+H2')K a2=(0.2×312-31+19)×5×(1-5/8.2)×0.008/0. 01+21×(1.267+3.6)×0.32=313.994kN/m2第3层土：9.8-13mH3'=[∑γ2h2]/γsati=[102.2]/20=5.11mP sk3上=(0.2φ32-φ3+c3)∑h2(1-∑h2/l d)υ/υb+[γsat3H3'-γw(∑h2-h p)]K p3+γw(∑h2-h p)=(0.2×312-31+19)×5×(1-5/8.2)×8/10+[20×5.11-10×(5-5)]×0.32+10×(5-5)=313.992kN/m2 P sk3下=(0.2φ32-φ3+c3)∑h3(1-∑h3/l d)υ/υb+[γsat3(H3'+h3)-γw(∑h3-h p)]K p3+γw(∑h3-h p)=(0.2×312-31 +19)×8.2×(1-8.2/8.2)×8/10+[20×(5.11+3.2)-10×(8.2-5)]×0.32+10×(8.2-5)=74.944kN/m2 3）水平荷载第1层土P sk1=b0h1(P s1上+P s1下)/2=0.9×1.4×(0+140.375)/2=88.436kN；a s1=h1(2P s1上+P s1下)/(3P s1上+3P s1)+∑h2=1.4×(2×0+140.375)/(3×0+3×140.375)+6.8=7.267m；下第2层土P sk2=b0h2(P s2上+P s2下)/2=0.9×3.6×(175.88+313.994)/2=793.596kN；a s2=h2(2P s2上+P s2下)/(3P s2上+3P s2)+∑h3=3.6×(2×175.88+313.994)/(3×175.88+3×313.994)+3.2=4.831m；下第3层土P sk3=b0h3(P s3上+P s3下)/2=0.9×3.2×(313.992+74.944)/2=560.068kN；a s3=h3(2P s3上+P s3下)/(3P s3上+3P s3)=3.2×(2×313.992+74.944)/(3×313.992+3×74.944)=1.928m；下土压力合力：P pk=ΣP pki=88.436+793.596+560.068=1442.1kN；合力作用点：a s= Σ(a si P ski)/P pk=(7.267×88.436+4.831×793.596+1.928×560.068)/1442.1=3.853m；P sk=1442.1kN≤E p=2269.246kN满足要求！三、稳定性验算1、嵌固稳定性验算E pk a pl/(E ak a al)=2269.246×3.004/(699.052×3.763)=2.591≥K e=1.2满足要求！2、整体滑动稳定性验算圆弧滑动条分法示意图K si=∑{c j l j+[(q j b j+ΔG j)cosθj-μj l j]tanφj}/∑(q j b j+ΔG j)sinθc j、φj──第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角(°)；b j──第j土条的宽度(m)；θj──第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角(°)；l j──第j土条的滑弧段长度(m)，取l j＝b j/cosθj；q j──作用在第j土条上的附加分布荷载标准值(kPa) ；ΔG j──第j土条的自重(kN)，按天然重度计算；u j──第j土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa)，采用落底式截水帷幕时，对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取u j＝γw h waj，在基坑内侧，可取u j＝γw h wpj；滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土，取u j＝0；γw──地下水重度(kN/m3)；h waj──基坑外侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；h wpj──基坑内侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；min{ K s1，K s2，……，K si，……}=2.617≥K s=1.3满足要求！四、结构计算1、材料参数计算简图弯矩图(kN·m) M k=2929.307kN.m剪力图(kN) V k=764.88kN3、强度设计值确定M=γ0γF M k=1×1.25×2929.307=3661.634kN·m V=γ0γF V k=1×1.25×764.88=956.1kN4、材料的强度计算1）正截面受弯承载力验算钢筋混凝土桩截面计算简图确定受压混凝土截面范围:根据建筑基坑支护规程(JGJ120-2012)附录B.0.1αf c A (1-sin2πα/(2πα))+(α-αt)f y A s =0αt=1.25-2α求得α=0.283,αt=1.25-2α=0.6842f c Ar(sinπα)3/(3π)+f y A s r s(sinπα+sinπαt)/π=2×14.3×π×6002/4×300×(sin(0.283π)3/(3π))+360×14×π×182/4×241×(sin (0.283π)+sin(0.684π))/π=279.303kN·m<M =3661.634kN·m不满足要求，请减小支护桩间距或选择增大桩截面或配筋！2）斜截面承载力验算将圆形截面等效成矩形截面计算h=1.6D/2=1.6×600/2=480mmh0=h-δ-d/2=480-50-18/2=421mmb=1.76D/2=1.76×600/2=528mmh0/b=421/528=0.797≤40.25βc f c bh0=0.25×1×14.3×528×421/1000=794.68kN<V =956.1kN不满足要求，请增大支护桩截面！Vcs=αsv f t bh0+f yv A sv h0/s=(0.7×1.43×528×421+270×2×3.14×82/4×421/120)/1000=317.738 kN<V =956.1kN不满足要求，请选择增大箍筋直径或减小箍筋间距！3）最小配筋率验算ρ=A s/(πD2/4)=0.684×14×π×182/4/(6002×π/4)=0.862%≥ρmin=max[0.002，0.45f t/f y]=max[0.002，0.45×1.43/360]=0.2%满足要求！结论和建议：1.不满足要求，请减小支护桩间距或选择增大桩截面或配筋！2.不满足要求，请增大支护桩截面！3.不满足要求，请选择增大箍筋直径或减小箍筋间距！。
基坑支护常见形式与计算
第二章 基坑支护结构计算
2.2 水土压力—分算
pak ( ak ua )k up )K p,i 2ci K p,i up
其中
u p whwp
式中：ua、up 分别为支护结构外侧、内侧计算点的水压力(KPa)
ak ac k, j
土钉墙
土钉墙结构
复合土钉墙
第一章 基坑支护常见形式 二 土钉墙结构
复合土钉墙是由土钉墙和止水帷幕、微型桩、预应力锚杆等组合形成的基 坑支护技术。适用于各种施工环境和多种地质条件的基坑支护。
土钉墙+止水帷幕+预应力锚杆组合
土钉墙+微型桩+预应力锚杆组合
土钉墙+止水帷幕+微型桩+预应力锚杆组合
第一章 基坑支护常见形式 三 支挡式结构
q0 均布附加荷载标准值(KPa)
第二章 基坑支护结构计算
2.3 地面荷载—条形基础（荷载）
d a / tan za d (3a b) / tan
k
p0b b 2a
za d a / tan或za d (3a b) / tan
k 0
p0 基础底面附加压力标准值(KPa) d、b 基础埋置深度、基础宽度(m)
井点降水 放坡开挖
地下水埋深较浅、基坑开挖较深可 能产生流砂、管涌、突涌等不良现 象时，可采用井点降水放坡开挖
第一章 基坑支护常见形式
2、 放坡开挖—坡度选择
查表法 适用条件：对开挖深度不大，基坑周围无较大荷载时。
坑壁土类型 软质岩石 碎石类土 粘性土
粉土
状态
微风化 中等风化
强风化 密实 中密 稍密 坚硬 硬塑 可塑 Sr< 0.5
Eak1
1 2
悬臂支护结构计算书
实用标准文案目录一工程概况.............................................................. - 1 - 二工程地质条件.......................................................... - 1 - 三支护方案选型.......................................................... - 2 - 四地下连续墙结构设计.................................................... - 3 -1 参数信息............................................. 错误！未定义书签。
2 土压力计算........................................... 错误！未定义书签。
3 稳定性验算........................................... 错误！未定义书签。
4 结构计算............................................. 错误！未定义书签。
一工程概况新化县城安全饮水第二水厂工程--取水泵站拟建于冷水江市禾青镇球溪，输水管道由球溪沿K45、K46线冷水江段、过新化县小云村、冷水江市南宫村、麦元村、坝塘村，沿S312新化段抵达新化县桑梓镇齐麻岭二水厂，并在齐麻岭处分支管继续沿S312线至新化县城市规划区边界新化县平安驾校处。
本工程由三部分组成，即取水泵房、自流管线、与取水头部组成。
本次设计主要为取水泵房的深基坑支护工程，取水泵房采用集水井与泵房井合建形式，为内直径20m的圆形钢筋混凝土井筒结构，井筒壁厚 1.6m～1.0m，其内底标高169.500m，顶面设计标高189.050m，则井筒净深19.55m；室外地面设计标高178.000m，上部屋顶结构高为205.160m，屋面为圆形坡屋面。
悬臂式支护结构计算.
悬臂式支护结构插入坑底的深度不同，其 变形情况有所不同。
第一种情况：若插入深度较深，支护结构 向坑内倾斜较小时，下端B处没有位移。
第二种情况：若支护结构插入深度较浅， 当达到最小插入深度Dmin，它的上端向 坑内倾斜较大，下端B向坑外位移，若 插入深度小于Dmin，支护结构丧失稳定， 顶部向坑内倾斜。
2.1 最小插入深度
9.2 悬臂式支护结构计算
2.悬臂支护结构相关参数计算
2.1 最小插入深度
9.2 悬臂式支护结构计算2.臂支护结构相关参数计算9.2 悬臂式支护结构计算
2.最小插入深度的确定方法
9.2 悬臂式支护结构计算
1.支护结构上侧向压力分布
1.2 悬臂支护结构土压力特征
第一种情况，支护结构所受的 土压力。 主动土压力和被动土压力相互 抵消后土压力分布。
第二种情况，由于支护结构绕 一点C转动，B点向外移动，最 终它所受的土压力分布。
9.2 悬臂式支护结构计算
2.悬臂支护结构相关参数计算
基坑工程
悬臂式支护结构计算
单位：石家庄铁道大学 主讲人：李强副教授
悬臂式支护结构计算
1.支护结构上侧向压力分布
1.1 悬臂支护结构变形特征 1.2 悬臂支护结构土压力特征
2.悬臂支护结构相关参数计算
2.1 最小插入深度 2.2 最大弯矩位置
3.小结
9.2 悬臂式支护结构计算
1.支护结构上侧向压力分布
深基坑悬臂式支护结构优化设计分析
深基坑悬臂式支护结构优化设计分析张 洋＊１，莫 云２（１．中国地质大学工程学院，湖北武汉４３００７４；２．武汉丰达地质工程公司，湖北武汉４３００７４）摘 要：以武汉某基坑为例，利用天汉软件针对不同区域悬臂式排桩进行设计计算。
在此基础上，对计算中所用到的土层关键系数进行总结分析，找出其中的规律，然后根据规律提出悬臂式排桩优化设计的可行性方案。
关键词：基坑支护；悬臂式排桩；优化设计中图分类号：ＴＵ４７３ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１００４－５７１６（２０１３）０１－０１８０－０４ 悬臂式排桩作为在现代基坑支护工程中运用越来越广泛的一种基坑支护形式，其优点在于施工工艺简单，成本低，平面布置灵活，缺点是防渗与整体性较差，一般适用于中等深度（６～１０ｍ）的基坑支护。
悬臂式排桩最早在北京、广州、武汉等地使用，以后才逐渐推广到沿海地区。
其主要适用于无地下水或地下水位较深，土质较好的情况，在地下水位较高时，一般与其他防水措施结合使用。
近年来，通过上海等地的大量基坑工程实践，以及随着防渗技术的提高，悬臂式排桩适用的深度范围已逐渐突破。
武汉某基坑支护采用了悬臂式排桩的支护方案。
而该基坑地下土层情况较为复杂，工程性质较好的土层在场地各区域的分布都有所不同，这样就为优化设计提供了空间。
本文针对不同区域悬臂式排桩进行设计计算。
在此基础上，对计算中所用到的土层关键系数进行总结分析，找出其中的规律，然后根据规律提出悬臂式排桩优化设计的可行性方案。
１ 工程概况该基坑位于武昌区中山北路，北邻沙湖、南侧为公正路、西靠排水明渠（正在改移）和京九铁路；东面紧邻新建箱涵（８．８５ｍ宽×３．２ｍ高）和武汉鑫踏来旧机动车交易市场。
基坑总平面见图１。
在该工程实际施工过程中，由于搅拌桩施工扰动了坡脚土体，引起边坡滑移。
因此，为保护西侧的武九铁路，基坑西侧不再采用２级放坡，而采用１级放坡＋钻孔桩＋坑内被动区加固的支护方案。
图１ 基坑总平面图方案变更后的放坡采用１∶２的比例，平台宽大于１０ｍ，坡高为３．６ｍ，由于杂填土层中的上层滞水向基坑渗透，会增大基坑内的排水量，且上层滞水可能会与周边水体形成水力连通，故施工时设置了隔水帷幕阻隔上层滞水。
悬臂式和单层支护结构设计
1.3 配筋计算
■ 配筋应满足下式条件
■
1.25γ0Mc<Mu
■
1.25γ0Vc<Vu
■ 式中
■ Mc——每延米宽度支护结构截面弯矩计算值； ■ Vc——每延米宽度支护结构截面剪力计算值； ■ Mu——每延米宽度支护结构截面受弯承载力； ■ Vu——每延米宽度支护结构截面受剪承载力。
1.4 支护结构顶端的水平位移值
■ yp-剪力V=0以上各层土被动土压力合力 Ep对剪力为零处的力臂长度；
1.2 最大弯矩及其位置
■ 剪力为零的位置D距基坑开挖 面的距离y , 可按D点以上主动 土压力的总和Ea等于D点以上 被动土压力的总和Ep求得。
1.3 配筋计算
■ 悬臂式支护结构宜按计算弯 矩图配筋， 当地质条件或其 它影响因素较为复杂时，也 可按最大弯矩断面的配筋贯 通全长。
■ y——剪力为零处，即D点至基坑底的距离；
■ ——悬臂梁上段结构柔性变形值（如图所示）；
■ θ——下段结构在最大弯矩Mmax作用下产生的转角
（如图所示）；
■ ——下段结构在最大弯矩Mmax作用下在D点产生的 水平位移（如图所示）。
等值梁法的基本原理和假定
■ 等值梁法的关键是如何确定反弯点的位 置。对单锚或单撑支护结构，地面以下 土压力为零的位置（即主动土压力等于 被动土压力的位置）与反弯点位置较接 近。为了简化计算，假定土压力为零的 位置即反弯点位置。
2 单层支撑支护结构设计
■ 对于单层支撑支 护结构，较合适 的计算方法是等 值梁法。
等值梁法的基本原理和假定
■ 对如下图(a)所示连续梁,在均布荷载下 有图(b)弯矩图形。如果在反弯点c处截 断并设一自由支承，则ab梁分为ac、 cb两段， cb段为一端铰支、一端固定 的超静定梁。由于两段梁上的弯矩不 变，故将ac、cb梁称为等值梁或假想 梁。
悬臂支护工程专项施工方案
XXX工程悬臂支护结构设计安全专项施工方案编制人：职务：校对人：职务：审核人：职务：审批人：职务：目录第一章工程概况-------------------------------------------------------------- 1一、危大工程概况和特点-------------------------------------------------- 1二、施工平面布置-------------------------------------------------------- 2三、施工要求------------------------------------------------------------ 2四、技术保证条件-------------------------------------------------------- 2五、地质水文条件-------------------------------------------------------- 31、工程地质情况---------------------------------------------------------- 32、水文地质条件---------------------------------------------------------- 4 第二章编制依据-------------------------------------------------------------- 4 第三章施工计划-------------------------------------------------------------- 5一、施工进度计划-------------------------------------------------------- 5二、材料与设备计划------------------------------------------------------ 6 第四章施工工艺技术--------------------------------------------------------- 11一、技术参数----------------------------------------------------------- 11二、工艺流程----------------------------------------------------------- 11三、施工方法----------------------------------------------------------- 11四、操作要求----------------------------------------------------------- 15五、检查要求----------------------------------------------------------- 16六、特殊情况处理------------------------------------------------------- 18 第五章施工安全保障措施----------------------------------------------------- 18一、组织保障措施------------------------------------------------------- 18二、技术措施----------------------------------------------------------- 21三、监测监控措施------------------------------------------------------- 21 第六章施工管理及作业人员配备和分工----------------------------------------- 23一、施工管理人员------------------------------------------------------- 23二、安全生产管理人员--------------------------------------------------- 23三、特种作业人员------------------------------------------------------- 24四、其他作业人员------------------------------------------------------- 24五、劳动力保证措施----------------------------------------------------- 25 第七章验收要求------------------------------------------------------------- 25一、验收标准----------------------------------------------------------- 25二、验收程序----------------------------------------------------------- 26三、验收内容----------------------------------------------------------- 26四、验收人员----------------------------------------------------------- 27 第八章应急处置措施--------------------------------------------------------- 27 第九章计算书及相关施工图纸------------------------------------------------- 29一、计算书------------------------------------------------------------- 29二、施工图纸----------------------------------------------------------- 44第一章工程概况一、危大工程概况和特点【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】1、工程基本情况2、各责任主体名称3、危大工程概况和特点1. 设计持力层岩土结构、水文情况复杂，工程量大、工期相对较长，作业安全影响因素多，施工难度大。
悬臂支护结构设计计算书--钢板桩
悬臂支护结构设计计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《土力学与地基基础》一、参数信息1、基本参数2、土层参数3、荷载参数4、计算系数二、土压力计算土压力分布示意图附加荷载布置图 1、主动土压力计算1）主动土压力系数Ka1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-20/2)=0.49；Ka2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-20/2)=0.49；Ka3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-20/2)=0.49；Ka4=tan2(45°- φ4/2）= tan2(45-28/2)=0.361；Ka5=tan2(45°- φ5/2）= tan2(45-28/2)=0.361；Ka6=tan2(45°- φ6/2）= tan2(45-28/2)=0.361；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：0-0.7mH1'=[∑γh+∑q1]/γi=[0+1.5]/18=0.083mPak1上 =γ1H1'Ka1-2c1Ka10.5=18×0.083×0.49-2×2×0.490.5=-2.068kN/m2Pak1下 =γ1(h1+H1')Ka1-2c1Ka10.5=18×(0.7+0.083)×0.49-2×2×0.490.5=4.106kN/m2第2层土：0.7-2mH2'=[∑γ1h1+∑q1]/γsati=[12.6+1.5]/20=0.705mPak2上 =[γsat2H2'-γw(∑h1-ha)]Ka2-2c2Ka20.5+γw(∑h1-ha)=[20×0.705-10×(0.7-0.7)]×0.49-2×2×0.490.5+10×(0.7-0.7)=4.109kN/m2Pak2下 =[γsat2(H2'+h2)-γw(∑h1-ha)]Ka2-2c2Ka20.5+γw(∑h1-ha)=[20×(0.705+1.3)-10×(2-0.7)]×0.49-2×2×0.490.5+10×(2-0.7)=23.479kN/m2第3层土：2-3.1mH3'=[∑γ2h2+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)]/γsati=[38.6+1.5+0]/20=2.005mPak3上 =[γsat3H3'-γw(∑h2-ha)]Ka3-2c3Ka30.5+γw(∑h2-ha)=[20×2.005-10×(2-0.7)]×0.49-2×2×0.490.5+10×(2-0.7)=23.479kN/m2Pak3下 =[γsat3(H3'+h3)-γw(∑h2-ha)]Ka3-2c3Ka30.5+γw(∑h2-ha)=[20×(2.005+1.1)-10×(3.1-0.7)]×0.49-2×2×0.490.5+10×(3.1-0.7)=39.869kN/m2第4层土：3.1-5mH4'=[∑γ3h3+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)]/γsati=[60.6+1.5+0]/22=2.823mPak4上 =[γsat4H4'-γw(∑h3-ha)]Ka4-2c4Ka40.5+γw(∑h3-ha)=[22×2.823-10×(3.1-0.7)]×0.361-2×3×0.3610.5+10×(3.1-0.7)=34.151kN/m2Pak4下 =[γsat4(H4'+h4)-γw(∑h3-ha)]Ka4-2c4Ka40.5+γw(∑h3-ha)=[22×(2.823+1.9)-10×(5-0.7)]×0.361-2×3×0.3610.5+10×(5-0.7)=61.382kN/m2第5层土：5-6mH5'=[∑γ4h4+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1)]/γsati=[102.4+1.5+0+0]/22=4.723mPak5上 =[γsat5H5'-γw(∑h4-ha)]Ka5-2c5Ka50.5+γw(∑h4-ha)=[22×4.723-10×(5-0.7)]×0.361-2×3×0.3610.5+10×(5-0.7)=61.382kN/m2Pak5下 =[γsat5(H5'+h5)-γw(∑h4-ha)]Ka5-2c5Ka50.5+γw(∑h4-ha)=[22×(4.723+1)-10×(6-0.7)]×0.361-2×3×0.3610.5+10×(6-0.7)=75.714kN/m2第6层土：6-13mH6'=[∑γ5h5+∑q1+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1)]/γsati=[124.4+1.5+0]/22=5.723mPak6上 =[γsat6H6'-γw(∑h5-ha)]Ka6-2c6Ka60.5+γw(∑h5-ha)=[22×5.723-10×(6-0.7)]×0.361-2×3×0.3610.5+10×(6-0.7)=75.714kN/m2Pak6下 =[γsat6(H6'+h6)-γw(∑h5-ha)]Ka6-2c6Ka60.5+γw(∑h5-ha)=[22×(5.723+7)-10×(13-0.7)]×0.361-2×3×0.3610.5+10×(13-0.7)=176.038kN/m2 3）水平荷载临界深度：Z0=Pak1下h1/(Pak1上+ Pak1下)=4.106×0.7/(2.068+4.106)=0.466m；第1层土Eak1=0.5Pak1下Zba=0.5×4.106×0.466×0.001=0.001kN；aa1=Z/3+∑h2=0.466/3+12.3=12.455m；第2层土Eak2=h2(Pa2上+Pa2下)ba/2=1.3×(4.109+23.479)×0.001/2=0.018kN；aa2=h2(2Pa2上+Pa2下)/(3Pa2上+3Pa2下)+∑h3=1.3×(2×4.109+23.479)/(3×4.109+3×23.479)+11=11.498m；第3层土Eak3=h3(Pa3上+Pa3下)ba/2=1.1×(23.479+39.869)×0.001/2=0.035kN；aa3=h3(2Pa3上+Pa3下)/(3Pa3上+3Pa3下)+∑h4=1.1×(2×23.479+39.869)/(3×23.479+3×39.869)+9.9=10.403m；第4层土Eak4=h4(Pa4上+Pa4下)ba/2=1.9×(34.151+61.382)×0.001/2=0.091kN；aa4=h4(2Pa4上+Pa4下)/(3Pa4上+3Pa4下)+∑h5=1.9×(2×34.151+61.382)/(3×34.151+3×61.382)+8=8.86m；第5层土Eak5=h5(Pa5上+Pa5下)ba/2=1×(61.382+75.714)×0.001/2=0.069kN；aa5=h5(2Pa5上+Pa5下)/(3Pa5上+3Pa5下)+∑h6=1×(2×61.382+75.714)/(3×61.382+3×75.714)+7=7.483m；第6层土Eak6=h6(Pa6上+Pa6下)ba/2=7×(75.714+176.038)×0.001/2=0.881kN；aa6=h6(2Pa6上+Pa6下)/(3Pa6上+3Pa6下)=7×(2×75.714+176.038)/(3×75.714+3×176.038)=3.035m；土压力合力：Eak =ΣEaki=0.001+0.018+0.035+0.091+0.069+0.881=1.095kN；合力作用点：aa = Σ(aaiEaki)/Eak=(12.455×0.001+11.498×0.018+10.403×0.035+8.86×0.091+7.483×0.069+3.035×0.881)/1.095=4.183m；2、被动土压力计算1）被动土压力系数Kp1=tan2(45°+ φ1/2）= tan2(45+28/2)=2.77；Kp2=tan2(45°+ φ2/2）= tan2(45+28/2)=2.77；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：4.5-11.3mH1'=[∑γh]/γi=[0]/18.5=0mPpk1上 =γ1H1'Kp1+2c1Kp10.5=18.5×0×2.77+2×3×2.770.5=9.986kN/m2Ppk1下 =γ1(h1+H1')Kp1+2c1Kp10.5=18.5×(6.8+0)×2.77+2×3×2.770.5=358.452kN/m2第2层土：11.3-13mH2'=[∑γ1h1]/γsati=[125.8]/22=5.718mPpk2上 =[γsat2H2'-γw(∑h1-hp)]Kp2+2c2Kp20.5+γw(∑h1-hp)=[22×5.718-10×(6.8-6.8)]×2.77+2×3×2.770.5+10×(6.8-6.8)=358.441kN/m2Ppk2下 =[γsat2(H2'+h2)-γw(∑h1-hp)]Kp2+2c2Kp20.5+γw(∑h1-hp)=[22×(5.718+1.7)-10×(8.5-6.8)]×2.77+2×3×2.770.5+10×(8.5-6.8)=431.949kN/m23）水平荷载第1层土Epk1=bah1(Pp1上+Pp1下)/2=0.001×6.8×(9.986+358.452)/2=1.253kN；ap1=h1(2Pp1上+Pp1下)/(3Pp1上+3Pp1下)+∑h2=6.8×(2×9.986+358.452)/(3×9.986+3×358.452)+1.7=4.028m；第2层土Epk2=bah2(Pp2上+Pp2下)/2=0.001×1.7×(358.441+431.949)/2=0.672kN；ap2=h2(2Pp2上+Pp2下)/(3Pp2上+3Pp2下)=1.7×(2×358.441+431.949)/(3×358.441+3×431.949)=0.824m；土压力合力：Epk =ΣEpki=1.253+0.672=1.925kN；合力作用点：ap = Σ(apiEpki)/Epk=(4.028×1.253+0.824×0.672)/1.925=2.91m；3、基坑内侧土反力计算 1）主动土压力系数Ka1=tan2(45°-φ1/2）= tan2(45-28/2)=0.361；Ka2=tan2(45°-φ2/2）= tan2(45-28/2)=0.361；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：4.5-11.3mH1'=[∑γh]/γi=[0]/18.5=0mPsk1上 =(0.2φ12-φ1+c1)∑h(1-∑h/ld)υ/υb+γ1H1'Ka1=(0.2×282-28+3)×0×(1-0/8.5)×0.005/0.01+18.5×0×0.361=0kN/m2Psk1下 =(0.2φ12-φ1+c1)∑h1(1-∑h1/ld)υ/υb+γ1(h1+H1')Ka1=(0.2×282-28+3)×6.8×(1-6.8/8.5)×0.005/0.01+18.5×(0+6.8)×0.361=135.038kN/m2第2层土：11.3-13mH2'=[∑γ1h1]/γsati=[125.8]/22=5.718mPsk2上 =(0.2φ22-φ2+c2)∑h1(1-∑h1/ld)υ/υb+[γsat2H2'-γw(∑h1-hp)]Kp2+γw (∑h1-hp)=(0.2×282-28+3)×6.8×(1-6.8/8.5)×5/10+[22×5.718-10×(6.8-6.8)]×0.361+10×(6.8-6.8)=135.036kN/m2Psk2下 =(0.2φ22-φ2+c2)∑h2(1-∑h2/ld)υ/υb+[γsat2(H2'+h2)-γw(∑h 2-hp)]Kp2+γw(∑h2-hp)=(0.2×282-28+3)×8.5×(1-8.5/8.5)×5/10+[22×(5.718+1.7)-10×(8.5-6.8)]×0.361+10×(8.5-6.8)=69.777kN/m2 3）水平荷载第1层土Psk1=bh1(Ps1上+Ps1下)/2=0.001×6.8×(0+135.038)/2=0.459kN；as1=h1(2Ps1上+Ps1下)/(3Ps1上+3Ps1下)+∑h2=6.8×(2×0+135.038)/(3×0+3×135.038)+1.7=3.967m；第2层土Psk2=bh2(Ps2上+Ps2下)/2=0.001×1.7×(135.036+69.777)/2=0.174kN；as2=h2(2Ps2上+Ps2下)/(3Ps2上+3Ps2下)=1.7×(2×135.036+69.777)/(3×135.036+3×69.777)=0.94m；土压力合力：Ppk =ΣPpki=0.459+0.174=0.633kN；合力作用点：as = Σ(asiPski)/Ppk=(3.967×0.459+0.94×0.174)/0.633=3.135m；Psk =0.633kN≤Ep=1.925kN满足要求！三、稳定性验算1、嵌固稳定性验算Epk apl/(Eakaal)=1.925×2.91/(1.095×4.183)=1.223≥Ke=1.2满足要求！2、整体滑动稳定性验算圆弧滑动条分法示意图Ksi =∑{cjlj+[(qjbj+ΔGj)cosθj-μjlj]tanφj}/∑(qjbj+ΔGj)sinθcj 、φj──第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角(°)；bj──第j土条的宽度(m)；θj──第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角(°)；lj ──第j土条的滑弧段长度(m)，取lj＝bj/cosθj；qj──作用在第j土条上的附加分布荷载标准值(kPa) ；ΔGj──第j土条的自重(kN)，按天然重度计算；uj──第j土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa)，采用落底式截水帷幕时，对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取uj ＝γwhwaj，在基坑内侧，可取uj ＝γwhwpj；滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土，取uj＝0；γw──地下水重度(kN/m3)；hwaj──基坑外侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；hwpj──基坑内侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；min{ Ks1，Ks2，……，Ksi，……}=-0.389< Ks=1.25不满足要求，增加支挡构件的嵌固深度或选用其它支挡形式！3、渗透稳定性验算渗透稳定性简图匀质含水层中，地下水渗流的稳定性验算：∑γ'=∑(γsati -γw)hi/H=[(18-10)×0.7+(18-10)×2.4+(22-10)×1.4]/4.5=9.244(2ld +0.8D1)∑γ` /(Δh γw) =(2×8.5+0.8×0.5)×9.244/(5×10)=3.217(2ld +0.8D1)∑γ` /(Δh γw) =3.217≥Kf=1.4满足要求！四、结构计算1、材料参数钢桩类型钢板钢桩型号400×170×15.5 钢材的惯性矩I(cm4) 4670 钢材的截面抵抗矩W(cm3) 362钢材的弹性模量E(N/mm2) 20600 钢材的抗弯强度设计值f(N/mm2) 205钢材的抗剪强度设计值τ(N/mm2) 125 材料截面塑性发展系数γ 1.052、支护桩的受力简图计算简图弯矩图(kN·m)Mk=2.591kN.m剪力图(kN)Vk=0.64kN3、强度设计值确定M=γ0γFMk=0.9×0.9×2.591=2.099kN·mV=γ0γFVk=0.9×0.9×0.64=0.518kN4、材料的强度计算σmax=M/(γW)=2.099×106/(1.05×362×103)=5.522N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！H`=(WH2-(H-t)2(W-2t))/(2(WH-(H-t)(W-2t))=(400×1702-(170-15.5)2(400-2×15.5))/(2(400×170-(170-15.5)(400-2×15.5))=125mmS=t(H-H`)2=15.5×(170-125)2=31388mm3,τ=VS/It=0.518×31388×103/(4670×104×15.5)=0.022N/mm2≤max[f]=125N/mm2满足要求！结论和建议：1.不满足要求，增加支挡构件的嵌固深度或选用其它支挡形式！。
4.2 悬臂式支护结构设计1
2010级勘查一班
4.2.2 板桩、地下连续墙
2010级勘查一班
4.2.2 板桩、地下连续墙
2010级勘查一班
4.2.2 板桩、地下连续墙
分类
地下连续墙的分类方法较多，大致有以下几种： 按成墙方式：桩排式、槽板式、组合式； 按墙的用途：防渗墙、临时挡土墙、永久挡土（承重）墙、作为基础 用的地下连续墙； 按墙体材料：钢筋混凝土墙、塑性混凝土墙、固化灰浆墙、钢管地下 连续墙、后张应力地下连续墙； 按开挖方式： 地下连续墙（开挖）、地下防渗墙（不开挖）
2010级勘查一班
4.2.3 支护结构的破坏形式
• 墙体折断破坏
2010级勘查一班
4.2.3 支护结构的破坏形式
•
对撑锚支护结构，支撑或锚拉系统失稳， 锚撑节点断裂，支护墙体承受弯矩变大， 也要产生墙体折断破坏。悬臂式排桩墙最 容易出现墙体折断。
2010级勘查一班
4.2.3 支护结构的破坏形式
2010级勘查一班
板桩、地下连续墙
施工工艺
在挖基槽前先作保护基槽上口的导墙，用泥浆护壁，按设计的墙 宽与深分段挖槽，放置钢筋骨架，用导管灌注混凝土置换出护壁泥浆， 形成一段钢筋混凝土墙。逐段连续施工成为连续墙。施工主要工艺为 导墙、泥浆护壁、成槽施工、水下灌注混凝土、墙段接头处理等。 (1)导墙 导墙通常为就地灌注的钢筋混凝土结构。主要作用是：保证地下连 续墙设计的几何尺寸和形状；容蓄部分泥浆，保证成槽施工时液面稳 定；承受挖槽机械的荷载，保护槽口土壁不破坏，并作为安装钢筋骨 架的基准。导墙深度一般为1.2～1.5米。墙顶高出地面10～15厘米,以 防地表水流入而影响泥浆质量。导墙底不能设在松散的土层或地下水 位波动的部位。
适用条件
悬臂式支护结构
5核算最大、最小配筋率、主筋间距是否符合要求。
Mc
2 3
f
c
m
A
r
s in 3
fy As rs sin
sin t
fcm
A1
sin2 2
(
t )fy
As
0
式中：
t 1.25 2，当＞0.625时，t 0
(
A 's
-
1/3，通常取1/4；α 's 要 求 0 . 5 αs
用
要求Mc M
步骤：
假设αs 和α’s（ α’s ≤0.5 αs ），按照经验或主筋间距要求，初步确定As和 A’s，根据已知的fcm和fy，通过迭代求出α，再代入上式求出Mc，当Mc大于弯矩 设计值M时，即为所求配筋。
范围内应配置构造钢筋，其直径不宜小于受拉区主筋的1/2，且不小于10mm， 构造钢筋的环向间距不应大于圆截面的半径和250mm中的小者，且不少于1根。 对于大直径（D≈1m，a=50mm，rs≈450mm ）基坑支护桩，构造钢筋间距不宜 大于250mm。 其他要求同均匀配筋。
3.2悬臂式支护结构的桩身配筋
Ⅲ
2选取αs=1/4~1/3，也可稍大。计算受拉区钢筋最大配筋量As1
A s1
c
(1
sin2 2 c
c
)
A fcm fy
受拉区钢筋配置在2παs角度范围内，需要核算此时钢筋的间距。当此范 围内按照最小间距能布置的钢筋面积A’s1小于As1时，取As1=A’s1，（两者取
小值）
（三）弯矩设计值较大时的双边局部配筋
Ls=rs2παs(n-1)/n长度范围内。
悬臂式钢板桩基坑支护结构[实用新型专利]
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(19)中华人民共和国国家知识产权局(12)实用新型专利(10)授权公告号 (45)授权公告日 (21)申请号 201620805650.8(22)申请日 2016.07.28(73)专利权人 上海市城市建设设计研究总院地址 200011 上海市黄浦区西藏南路1170号(72)发明人 吴绍珍 孙颖昊 吴敏 车东日 (74)专利代理机构 上海硕力知识产权代理事务所 31251代理人 王法男(51)Int.Cl.E02D 17/04(2006.01)(54)实用新型名称悬臂式钢板桩基坑支护结构(57)摘要本实用新型公开了一种悬臂式钢板桩基坑支护结构，包括钢板桩和基坑底面，钢板桩固定在基坑底面下方，钢板桩外侧设有钢腰梁，钢腰梁上固定有对拉锚筋，对拉锚筋穿过钢板桩，对拉锚筋通过锚头和固定螺栓固定在钢腰梁上，钢腰梁通过三角支撑架与钢板桩固定，对拉锚筋上设有拉力传感器，钢板桩顶部设有报警器；本实用新型所提供的技术方案既能满足基坑支护对基坑侧壁的稳定性、安全性要求，又能避免设置内支撑系统，进一步减小内支撑系统与土建施工造成的交叉影响，有利于缩短工期、降低工程造价，同时确保工程质量；能够有效保护邻近的市政管线等设施，确保施工期间这些设施正常运行。
权利要求书1页 说明书2页 附图1页CN 205839768 U 2016.12.28C N 205839768U1.一种悬臂式钢板桩基坑支护结构，其特征在于：包括钢板桩(1)和基坑底面(2)，所述钢板桩(1)固定在基坑底面(2)下方，所述钢板桩(1)外侧设有钢腰梁(3)，所述钢腰梁(3)上固定有对拉锚筋(4)，所述对拉锚筋(4)穿过钢板桩(1)，所述对拉锚筋(4)通过锚头(5)和固定螺栓(6)固定在钢腰梁(3)上，所述钢腰梁(3)通过三角支撑架(7)与钢板桩(1)固定，所述对拉锚筋(4)上设有拉力传感器(8)，所述钢板桩(1)顶部设有报警器(9)。
2.根据权利要求1所述的悬臂式钢板桩基坑支护结构，其特征在于：所述钢板桩(1)为Z 型钢板桩。
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2010级勘查一班
4.2.1排ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ支护结构
（3）充分利用桩土共同作用的工拱效应，改变土体侧压力分布，增强支护 效果
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4.2.2 板桩、地下连续墙
1、板桩
板桩，防护桩的一种，其形状长而扁，可用 于低边坡、基坑等的防护。一般采用强夯的办法 打入。
板桩类型：木板桩、钢板桩、钢筋混凝土板桩。 作为常用的一种，钢筋混凝土板桩具有施工简 单、现场作业周期短等特点，曾在基坑中广泛使 用，但由于钢筋混凝土板桩的施打一般采用锤击 方法，振动与噪音大，同时沉桩过程中挤土也较为 严重，在城市工程中受到一定限制。其制作在一般 在工厂预制，在运至工地，成本较灌注桩略高。 板桩能够延长渗径，减少渗透坡降，在水利水电施工中，板桩一般 设在需防渗建筑物上游侧，一般在砂性土中。
6、可以贴近施工。由于具有上述几项优点，使我们可以紧贴 原有建筑物建造地下连续墙。
7、用地下连续墙作为土坝、尾矿坝和水闸等水工建筑物的垂 直防渗结构，是非常安全和经济的。
8、墙体刚度大，用于基坑开挖时，可承受很大的土压力，极 少发生地基沉降或塌方事故，已经成为深基坑支护工程中 必不可少的挡土结构。
9、适用于多种地基条件。地下连续墙对地基的适用范围很广， 从软弱的冲积地层到中硬的地层、密实的砂砾层，各种软 岩和硬岩等所有的地基都可以建造地下连续墙。
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板桩、地下连续墙
施工工艺
在挖基槽前先作保护基槽上口的导墙，用泥浆护壁，按设计的墙 宽与深分段挖槽，放置钢筋骨架，用导管灌注混凝土置换出护壁泥浆， 形成一段钢筋混凝土墙。逐段连续施工成为连续墙。施工主要工艺为 导墙、泥浆护壁、成槽施工、水下灌注混凝土、墙段接头处理等。
(1)导墙 导墙通常为就地灌注的钢筋混凝土结构。主要作用是：保证地下连 续墙设计的几何尺寸和形状；容蓄部分泥浆，保证成槽施工时液面稳 定；承受挖槽机械的荷载，保护槽口土壁不破坏，并作为安装钢筋骨 架的基准。导墙深度一般为1.2～1.5米。墙顶高出地面10～15厘米,以 防地表水流入而影响泥浆质量。导墙底不能设在松散的土层或地下水 位波动的部位。
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4.2.2 板桩、地下连续墙
2.地下连续墙
地下连续墙，是在泥浆护壁的情况下，在地面用专用设备，开挖一条 狭长的深槽，在槽内放置钢筋笼并浇灌混泥土，形成钢筋混凝土墙段。 各墙段依次施工并连接成整体，形成一条地下连续的墙体，称为地下 连续墙。
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4.2.2 板桩、地下连续墙
钢筋笼吊放
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4.2.2 板桩、地下连续墙
浇筑混凝土
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4.2.3 支护结构的破坏形式
基坑工程事故类型很多。在水土压力作用下，支护结构可能发生 破坏，支护结构型式不同，破坏形式也有差异。渗流可能引起流土、 流砂、突涌，造成破坏。围护结构变形过大及地下水流失，引起周 围建筑物及地下管线破坏也属基坑工程事故。基坑工程事故形式可 分为： （1）墙体折断破坏
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4.2.1排桩支护结构
排桩的空间布置形态 1、柱列式排桩支护：当边坡土质好、地下水位较低时，可以利用土拱 作用，以稀疏钻孔灌注桩或挖孔桩支挡土坡。
2、连续式排桩支护：在软土中一般不能形成土拱，支挡桩应该连续 密排。
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4.2.1排桩支护结构
3、组合式排桩支护 早在地下水位较高的软土地区，可采用钻孔灌注桩排桩与水泥土桩防 渗墙组合的形式
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4.2.3 支护结构的破坏形式
（2）整体失稳破坏 松软的地层中，当基坑
平面尺寸较大，由于作为支 护结构的桩墙插入深度不 够，或施工时几何形状和相 互连接不符合要求。支撑位 置不当，支撑与围檩系统结 合不牢等原因，桩墙产生 位移过大的前倾或后仰，导 致基坑外土体大滑坡，支护
结构系统整体失稳破坏。
4.2 悬臂式支护结构设计
4.2.1 排桩支护结构 4.2.2 板桩和地下连续墙介绍
4.2.3 支护结构的破坏模式
4.2.4 支护结构的施工工艺 4.2.5 嵌入深度和抗倾覆稳定性
4.2.6 支护结构的整体稳定性 4.2.7 支护结构抗隆起稳定性 4.2.8 抗渗流稳定性 例题1讲解 例题2讲解 总结
搅拌桩
开挖侧
4、双排桩支护 双排桩可以理解为将密集的单排悬臂桩的部分桩向后移，并在前排 桩顶用圈梁连接，前后排之间用连梁连接，发挥空间组合桩的整体 刚度和空间效应，来维持坑壁稳定、控制变形。桩排距一般取2D~4D
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4.2.1排桩支护结构
双排支护结构的布桩形式非常灵活，常见的形式有之字式、双三角式、 梅花式、并列式（也可称其为矩形格构式）、丁字式、连拱式等
悬臂式支护结构
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4.2.1排桩支护结构
排桩支护结构是指由呈队列式间隔布置的钢筋混泥土人工挖孔桩、钻孔 灌注桩、沉管灌注桩、打入预应力灌桩等组成的挡土结构。 排桩支护按基坑开挖深度及支撑情况，可分为以下几种 1、悬臂式支护结构：当基坑开挖深度不大，利用结构自身的抗弯能 维持基坑稳定性； 2、单支撑支护结构：当基坑开挖深度较大时，不能采用悬臂式，可 以在支护结构顶部设置单支撑。 3、多支持：当基坑开挖深度较深时，可设置多道支撑，以减少挡墙 的内力
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4.2.2 板桩、地下连续墙
(2)泥浆护壁 通过泥浆对槽壁施加压力以保护挖成的深槽形状不变，灌注混凝
土把泥浆置换出来。泥浆材料通常由膨润土、水、化学处理剂和一些 惰性物质组成。泥浆的作用是在槽壁上形成不透水的泥皮，从而使泥 浆的静水压力有效地作用在槽壁上，防止地下水的渗水和槽壁的剥落， 保持壁面的稳定，同时泥浆还有悬浮土渣和将土渣携带出地面的功能。
连续墙、后张应力地下连续墙； 按开挖方式： 地下连续墙（开挖）、地下防渗墙（不开挖）
适用条件
一、用途（较为广泛） 1、作为高层建筑的深基础、地下室；
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4.2.2 板桩、地下连续墙
2、用于城市道路立交桥、地下铁道、地下商场、地下储油库、 顶管工作井等工程；
3、用于水利水电建设中的挡土墙、防渗坝、截水帷幕等； 4、近年来大量用于船坞、船闸、升降机坞、码头岸壁等工程； 5、用于抗滑挡土墙、防爆墙等工程； 6、深基坑开挖中的护壁结构。 二、优缺点 优点
1、工效高、工期短、质量可靠、经济效益高。 2、施工时振动小，噪音低，非常适于在城市施工。 3、占地少，可以充分利用建筑红线以内有限的地面和空
间，充分发挥投资效益。
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板桩、地下连续墙
4、防渗性能好，由于墙体接头形式和施工方法的改进，使地 下连续墙几乎不透水。
5、可用于逆做法施工。地下连续墙刚度大，易于设置埋设件， 很适合于逆做法施工。
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板桩、地下连续墙
多头钻或加重型液压导板抓斗；在含有大颗粒卵砾石或岩基中成槽， 以选用冲击钻为宜。槽段的单元长度一般为6～8米，通常结合土质情 况、钢筋骨架重量及结构尺寸、划分段落等决定。成槽后需静置4小 时,并使槽内泥浆比重小于1.3。
(4)水下灌注混凝土 采用导管法按水下混凝土灌注法进行，但在用导管开始灌注混凝
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4.2.2 板桩、地下连续墙
导墙施工
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板桩、地下连续墙
泥浆制备厂
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4.2.2 板桩、地下连续墙
成槽机挖土
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4.2.2 板桩、地下连续墙
钢筋笼制作
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4.2.2 板桩、地下连续墙
钢筋笼起吊
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4.2.2 板桩、地下连续墙
当墙体强度不够或连接构造不好，支护墙不足以抵抗水土压力形 成的弯矩时，墙体折断造成基坑边坡倒塌。
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4.2.3 支护结构的破坏形式
• 墙体折断破坏
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4.2.3 支护结构的破坏形式
• 对撑锚支护结构，支撑或锚拉系统失稳， 锚撑节点断裂，支护墙体承受弯矩变大， 也要产生墙体折断破坏。悬臂式排桩墙最 容易出现墙体折断。
在砂砾层中成槽必要时可采用木屑、蛭石等挤塞剂防止漏浆。泥 浆使用方法分静止式和循环式两种。泥浆在循环式使用时，应用振动 筛、旋流器等净化装置。在指标恶化后要考虑采用化学方法处理或废 弃旧浆，换用新浆。
(3)成槽施工 中国使用成槽的专用机械有：旋转切削多头钻、导板抓斗、冲击
钻等。施工时应视地质条件和筑墙深度选用。一般土质较软，深度在 15米左右时，可选用普通导板抓斗；对密实的砂层或含砾土层可选用
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4.2.2 板桩、地下连续墙
10、可用作刚性基础。目前地下连续墙不再单纯作为防渗防水、 深基坑围护墙，而且越来越多地用地下连续墙代替桩基础、 沉井或沉箱基础，承受更大荷载。工效高、工期短、质量 可靠、经济效益高。
缺点 1、在城市施工时，废泥浆的处理比较麻烦。 2、地下连续墙如果用作临时的挡土结构，比其它方法所用的 费用要高些。 3、如果施工方法不当或施工地质条件特殊，可能出现相邻墙 段不能对齐和漏水的问题。 4、在一些特殊的地质条件下（如很软的淤泥质土，含漂石的 冲积层和超硬岩石等），施工难度很大。
4.2 悬臂式支护结构
悬臂式支护结构：采用钢筋混泥土排桩、木板状、钢板桩、钢筋混泥土木 板状、地下连续墙等形式。
悬臂式支护结优缺点及其适用范围 优点：结构简单，施工方便，有利于基坑采用大型机械开挖。 缺点：相同的开挖深度的位移大，内力大、支护结构采用更大的界面和 插入深度。 适应范围：场地土质较好，有较大的c、 φ值，开挖深度浅（一般在6m 以内） ，对位移要求不严格。