混凝土规范勘误表
《混凝土高规》勘误表20120331
倒 3 行：计算复合箍筋的体积配箍率时，可不扣 （删除）
b 0.8 hw 0
(
c )
s
1
fy
b 1 hw 0
(
x
1 )
1 ——受压区混凝土矩形应力图
第 5 行： c ——混凝土强度影响系数，按本规 程第 6.2.6 条的规定采用； 强度等级为 C80 时取 0.74，其间 按线性内插发确定； 高度调整系数。 当混凝土强度等级 不超过 C50 时取 0.80，当混凝土
8 9 10
105 倒 5 行：底部加强部位以上 140 216 倒 10 行：地下室 倒 3 行：3.4.8
《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010 勘误表
序号 页码 原文位置：错误内容 1 2 21 69 除重叠部分的箍筋体积； 3 4 83 83 公式（7.2.8-10） ： s 公式（7.2.8-13）中： c
fy x
正确内容 ——
备注 改为长横线 ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ除该句
表 3.9.3 第 3 行框架结构最后一列：一
5
84
6
95
倒 2 行：纵向箍筋 图 8.2.4 左侧中间文字标注： 柱上板带
纵向钢筋 跨中板带 跨中板带
B2 的左侧 A1 上方 A1 改为 A2
7
102
图 8.2.4 上方中间文字标注：柱上板带 图 8.2.4 上方中间字母标注：A1 倒 7 行：底部加强部位
A2
底部加强部位角部墙体 底部加强部位以上角部墙体 地下室至少一层 3.4.9
精品67.建筑规范大全混凝土结构设计规范(GB50010-2002)勘误表
正6行
；
。
224
图G.0.1(d)
下部第2条横线上的竖线与竖线2未对齐
与竖线2对齐
333
倒10行
锚固做法与顶层中间节点处相同
顶层中间节点和中间层端节点处相同
167
表11.1.4注1
设防烈度直接由本表
设防烈度由本表
168
正8行
γRE
γRE
169
倒5行
与强度标准值
与标准值
188
正11、12、14、20行外侧柱、Fra bibliotek上部柱外侧
193
正11行
1/16；当
1/16，当
194
倒10行
上一层的墙肢，剪力墙的
上一层剪力墙
196
正4-5行
对暗柱，分别···；对端柱
对暗柱、端柱
《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）勘误表
页
行
误
正
49
倒8行公式(7.3.2-1)
57
正4行
2r2
2r1
85
图7.7.2
横行只到点划线边
应到阴影边实线
138
倒2行
应向上弯折
可向上弯折
142
14行、19行
h
h0
143
倒12行
149
倒4行
0.8
0.08
156
倒3行
或斜向吊筋
或斜向吊筋（图10.7.12）
(整理)混凝土结构加固设计规范勘误表
内涵资产定价法基于这样一种理论，即人们赋予环境的价值可以从他们购买的具有环境属性的商品的价格中推断出来。备注
4.环境保护地方性法规和地方性规章
2）应用环境质量标准时，应结合环境功能区和环境保护目标进行分级。（3）对环境影响很小、不需要进行环境影响评价的建设项目，填报环境影响登记表。19
在植筋锚固深度范围内
在植筋搭接长度范围内
111
倒4行
>0.6mm
>6mm
123
第4行
···均达到本规范相应指标的要求
···均达到本检验所执行规范相应指标的要求不应小于100mm
2007年4月4日
第8行
测得的强度降低百分率
测得的钢-钢拉伸抗剪强度降低百分率
27
倒10行
公式（5.4.2–2）末项+σsoAso(aso–as)
应改正号为负号，即：
-σsoAso(aso–as)
48
公式（8.2.2-3）
公式中的方括号[ ]
应为圆括号（）
68
图10.2.6
漏印表示纤维复合材的灰影线
参见送
出版社
报批稿
69
图9.9.3-2
图中文字标注：
横向钢压条及锚栓
横向钢压条及M22锚栓
76
表10.2.6
漏表注
注：若为已开裂受弯构件加固，fbd值尚应乘以0.83的降低系数。
87
第11行
采用手工涂胶粘贴的钢板厚度不应大于5mm。
采用手工涂胶时，钢板宜裁成多条粘贴，且钢板厚度不应大于5mm。
90
表12.2.3
表中第三行：
（3）总经济价值的组成。我们可以用下式表示环境总经济价值的组成：在举办宣贯学习班和编制手册初稿过程中，发现《混凝土结构加固设计规范》GB 50367尚有8处错、漏需要勘误（见下表）。
辽宁省2020定额勘误表
-
11-16综合费用
22.89
22.29
11-16机械：双锥反转出料混凝土搅拌机 200L
0.017
-
P845
11-62 合计工日
2.711
5.28
P884
说明 四、
- (增加)
3.全玻隔断的不锈钢边框工程量按展开面积计算，如有加强肋（指带玻璃肋）者，工程量按展开面积计算。
P891
计量单位
100m
1.245
1.31
4-72 材料：干混砌筑砂浆 DM M10
1.045
1.1
4-72 材料：其他材料费
4.45
4.68
P245
4-75 综合单价
3467.72
3567.79
4-75 材 料 费
1909.21
2009.28
4-75 材料：烧结页岩空心砌块 290×190×190
8.788
9.25
4-75 材料：干混砌筑砂浆 DM M10
133
6-47 材料：其他材料费
2697.44
36.43
P496
6-124 综合单价
4002.11
585.11
6-124 材 料 费
3620.27
203.27
6-124 材料：钢支撑
1.00
（1.00）
6-124 其他材料费
1.03
1.01
6-125 综合单价
3966.73
549.73
6-125 材 料 费
3593.31
176.31
6-125 材料：钢支撑
1.00
（1.00）
6-125 其他材料费
0.89
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)勘误表
2．P17，正数第5、6、7行，第5、6、7行注的内容应为图4.2.3-2的注
3．P32，式（5.2.12-2）中，fsdAsd→fsdAsb
4．P34，第5.3.4条，“5.3.4 小偏心受压构件”→fsd
6．P47，正数第16行，立方体抗压强度fcd?→立方体抗压强度fcu?
10．P103，正数第7、16行，ds、Cout的单位为mm
11．P112，图C.0,.1，- fsd?/Es、- fsd/Es、- fsd→ fsd?/Es、 fsd/Es、 fsd
12．P117，公式中的αE→αEP
13．P118，倒数第9行，40%≤RH＜90%→40%≤RH＜99%
14．P118，倒数第4行，h=100mm→h0=100mm
15．P137，正数第1、5行，（GB/T5224-1995）→（GB5224-2003），（GB/T5223-1995）→（GB/T5223-2002）
16．P154，倒数第13行，……特大桥，大、中、小桥→……特大桥，大、中、小桥?
P228，正数第1行式中，ψy→ψy
P229，正数第4行式中，ψy→ψy
25．P230，正数第5行，ΣΔσ →ΣΔl
21．P166，图5-3（一），右上角“HRB235钢筋”改为“R235钢筋”，从左起第1条斜线“=0.05”改为“ ηe0/γ=0.05”
22．P199，正数第7行，αEsαcct≤fsd? → αEsσcct≤fsd?
23．P210，式（8-21）和表8-2中的“b” →“bs”
24．P227，式（附B-3）～（附B-5），ψy→ψy （注：y不是下角标）
7．P60，式（6.4.3-1），Wtk→Wfk
【勘误表】公路工程质量检验评定标准+第一册+土建工程(JTG+F801_2017)
18 第 9 行 28 第 1 行
6.1.6 第 6 章及第 8 章未包含的小型砌石构造物 的检验可参照本标准第 6.11 节执行。
6.10.3 其他砌石构筑物外观质量应符合本标准 第 6.8.3 条的规定。
6.1.6 第 6 章及第 8 章未包含的小型砌石构造物的 检验可参照本标准第 6.10 节执行。 6.10.3 其他砌石构筑物外观质量应符合下列的规 定： 1 浆砌缝开裂，勾缝不密实和脱落的累计换算面积 不得超过该面面积的 1.5%，且单个最大换算面积不 应大于 0.08m2，换算面积应按缺陷缝长度乘以 0.1m 计算。 2 砌体不得出现塌陷、外鼓变形。
64 表 8.8.5-2 项次 3
65 表 8.8.5-3 项次 4
65 第 2 行 65 第 9 行 65 倒 2、1 行
66 续表 8.8.6-1 项次 7
且任一对称点相对高差或对称接头点相对高 且任一对称点相对高差或对称接头点相对高差不得 删除此句 差不得有超过表中数值 2 倍且反向的偏差。 有超过表中数值 2 倍且反向的偏差。
验。
表 4.4.2-3 项次 3△ 查施工记录并结合重型动力触探
查施工记录
9 表 4.4.2-4 项次 3△ 查施工记录并结合 0.2%成桩取芯检查
查施工记录并结合取芯检查 0.2%，且不少于 3 根
表 4.4.2-4 项次 5△ 不小于设计值
满足设计要求
10 表 4.4.2-5 项次 3△ 查施工记录并结合取芯检查
每束 1 根，且每断面总数不超过钢丝总数的 1%
3）管道最高位置应设置排气孔，排气、排水孔 应在原浆溢出后方可封闭。
钢束：每束 1 根，且每断面总数不超过钢丝总数的 1%；钢筋：不允许 3）管道最高位置应设置排气孔或检查孔 排气孔、 检查孔内应充满原浆。
公路水泥混凝土路面设计规范JTG D40-2011配筋勘误
水泥混凝土路面配筋勘误条文：1. P48倒数第十行：“γc ——混凝土容重（K/m 3），一般可取为24KN/m 3；”应改为“γc ——混凝土容重（MN/m 3），一般可取为0.024MN/m 3）；（注：原来报批稿中没有错，而且该处必须要修改，不然计算结果会有较大误差）。
2. P48倒数第六行：“ρ——纵向钢筋配筋率，为钢筋断面面积s A 与混凝土断面面积c A 的比值（%）”中的“（%）”要去掉。
（注：需要去掉，不然容易误导，比如若配筋率为0.8%，计算时应代入0.008而不是0.8）。
3 P49第二行：“Tg —混凝土面层顶面与底面间的最大负温度梯度（℃/m ），可参照该地区最大正温度梯度（查表3.0.10）的1/4~1/3取用”修改成“Tg —混凝土面层顶面与底面间的最大负温度梯度的绝对值（℃/m ），可参照该地区最大正温度梯度（查表4.0.10）的1/4~1/3取用”。
（注：此处需要明确，以避免设计人员出错）。
4. P50：D.0.4的第三条，“式（D.0.3-1）”应改成“式（D.0.3）”。
条文说明：1. P105，倒数第十行，在“混凝土抗拉强度 3.22t f =MPa ”后加入“混凝土弹性模量31000c E MPa =” 。
2. （10）P105倒数第十行将混凝土重度“324/c kN m γ=”，最好改为30.024/c MN m γ=。
当然，不改也可以，但是后面计算时要使用0.024。
3. P105倒数第三段。
“7.303/92-=-=g T °C/m ”改成“7.303/92==g T C/m ”（注：这样和这次条文说明中第6条的修改意见相统一）。
4. P106第三行：()42.10.286104 2.10.28641.511027010 1.0(1.51101400270)10 4.8405104c a w f ε---∞----=⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯+⨯=⨯中的40改为42，与题目所给条件相对应。
JTG∕T 3832-2018《公路工程预算定额》勘误表
422 工程内容
/
删除“锚定基坑非放坡开挖”工程内容中的“1）安、拆塔式起重机的全 部工作；”
435
顺序号 20“潜 水设备”代号
8024001
8025001
446 表下注 3.
铁 锚 定 额 按 锚 体 质 量 为 50t 的 锚 碇„„
铁锚定额按锚体质量为 5t 的锚碇„„
450
顺序号 14“潜 水设备”代号
修改如下表：
1
页码
位置
误
正
90 工程内容
„„3）编篱，铺砂砾垫层，填石。 „„3）编篱，填石。
定额子目
1-4-11-3 浆砌 / 块石
人工消耗量“8.5”修改为“7.5”，基价修改为“2509”修改为“2402”
定额子目 117 1-4-11-4 浆砌 /
片石
人工消耗量“7.5”修改为“8.5”，基价“2312”修改为“2419”
吊杆安装工作内容修改为“吊杆起吊、定位、锚固、调整索力，封锚。”
889 表下
/
增加注释“注：定额单位每平方米指伸缩缝的接触面积。”
定额 4-11-5 名 称
管涵基础垫层
基础垫层
893
混凝土垫层工 程内容
人工配运料、拌和、运输、浇筑、捣 实及养护。
人工配运料、拌和、浇筑、捣实及养护。
901 表下注
/
删除注释“2.定额单位为每平方米指伸缩缝的接触面积。”
修改如下表：
定额子目 908 4-11-11-1 、 /
4-11-11-2
13
页码
位置
误
定额子目
913
4-11-11-24 、 4-11-11-26 、
/
混凝土规范勘误
抗拉、抗压强度
f 2 / f t,r f1 / f c,r
抗压强度
f1 / f c,r
3倍
f1 / f c,r
取用 删除分号“；”
1 N TcN = Tcr = 2
倒数第 4 行公式中： As1 6.4.14 ～ 6.4.16 条 文 说 明 第 2 段 公 式 中 ：
Ast1
应为受扭纵筋面 积
25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36
217 217 217 217 217 218 219 219 220 314 317 317
表 C.4.2-1 表名中：抗拉强度 表 C.4.2-1 中： f 3 / f c,r 表 C.4.2-1 中： f1 / f t,r 表 C.4.2-2 表名中：抗拉强度 表 C.4.2-2 中的所有数据前删除“-” 表 C.4.2-3 中的所有数据前加“-” 图 C.4.3-1 的纵轴名： σ 1 / f c,r C.4.3 第 3 款中：5 倍 图 C.4.3-2 的纵轴名： σ 1 / f c,r 6.4.1、6.4.2 条文说明的第五行中：取用； 第 12 行公式中： Tc = Tcr =
b + 12 hf′
b + 6 hf′
—
b + 5 hf′ b + 5 hf′
全表 5.2.4 见附 件一
b
6 7 8 9 10 11
46 51 58 99 116 162
ห้องสมุดไป่ตู้
′ 公式 6.2.17-5 中： f yp
倒数 12 行中：弯矩设计值为按 图 6.3.8 中： α s As + α p Ap 表 7.2.4 项次 5 中： rl / r 第 12 行中：第 8.3.3 条的规定采取有效的锚固措施； 表 11.1.3 框架-剪力墙结构高度行中：<24
规范勘误
《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）勘误发布日期：2011-11-221.表6.4.1粗集料技术指标2. 第6.15.6条(42页第2行)：“……，其压碎指标尚应不大于10%；”其中的“10%”修改为“18%”。
3. 表7.8.5-1 “其他锚具”一栏中，“钢绞线束”与“钢丝束”之间应采用横线隔开。
4. 表7.9.3 第一栏：删除水胶比的单位“%”；表7.9.3最后一栏的内容：全部删除。
5. 第21.5.1条第2款：“……，槽间距宜为20m，……。
”其中的“20m”应改为“20mm”。
6. 附录C4 图C4中的符号：应将原符号a1、a2、a3按从左至右的顺序改为a2、a3、a1，与1、2、3的编号相对应。
定额系列图书勘误表发布日期：2012-2-21概预算定额需勘误的内容本勘误表经交通部公路工程定额站授权发布一、预算定额3.1-2-4定额表中的竖线上下应对齐。
P524.1-3-6定额表中的竖线上下应对齐。
P666.2-2-10定额中基价按下表修改。
Ⅰ.特粗式P147单位：1000 路面实体Ⅱ.粗粒式P149单位：1000 路面实体Ⅲ.中粒式P151单位：1000 路面实体Ⅳ.细粒式P152单位：1000 路面实体7.3-1-21定额中第3个子目的序号5的数量将“10.100”改为“0.01”。
P2328.3-4-5定额工程内容第2段的“拼装检查”改为“拆装检查”；定额表头中的“拼装检查”改为“拆装检查”。
P258 P25910.4-2-11定额表头中第9个子目将“20以内”改为“25以内”。
P317 P31811.4-4-8定额表中Ⅱ.钢护筒的单位应为“单位：1t” P43512.4-5-2定额第7个子目的基价将“2072”改为“1992”。
P44113.4-7-17定额表头中第5个子目将“安装临时支座”改为“安拆临时支座”。
P55315.4-10-12定额中序号5整行调整为序号3、序号3整行调整为序号4、序号4整行调整为序号5。
混凝土结构设计规范勘误表
49
倒8行公式
(7.3.2-1)
1
A
^sso
A
^sso
57
正4行
2r2
2门
85
图7.7.2
横行只到点划线边
应到阴影边实线
138
倒2行
应向上弯折
可向上弯折
142
14行、19行
h
h0
143
倒12行
fAshh
fy^h0
Sy
fAshh
h0
Sy
149
上一层剪力墙
196
正4-5行
对暗柱，分别•…；对端柱
对暗柱、端柱
196
正6行
。
224
图G.0.1(d)
下部第2条横线上的竖线 与竖线2未对齐
与竖线2对齐
333
倒10行
锚固做法与顶层中间节点 处相同
顶层中间节点和中间层端 节点处相同
倒4行
0.8
0.08
156
倒3行
或斜向吊筋
或斜向吊筋(图10.7.12)
167
表11.1.4注1
设防烈度直接由本表
设防烈度由本表
168
正8行
丫RE
YRE
169
倒5行
与强度标准值
与标准值
188
正11、12、14、
20行
外侧柱、梁上部
柱外侧
193
正11行
1/16;当
1/16，当
194
倒10行
上一层的墙肢，剪力墙的
公路砖石及混凝土桥涵设计规范勘误
砌体种类
受力情况
受压
受弯、受拉和受剪
石料
1.85
2.31
片石砌体、片石混凝土砌体
2.31
2.31
块石砌体、粗料石砌体
混凝土预制块砌体、砖砌体
1.92
2.31
混凝土
1.54
2.31
②如用震捣器震捣时，极限强度可乘以1．15；
③片石标号不得低于30号。
第3．0．1条构件采用分项安全系数的极限状态设计，其设计原则是：荷载效应不利组合的设计值小于或等于结构抗力效应的设计值。以方程式表示为：
(3．0．1)
式中：Sd --荷载效应函数；
Q——荷载在结构上产生的效应；
γso--结构的重要性系数，当计算跨径径<50m时，γso=1．00；当50m
0.84
0.75
0.66
0.51
注：①砌体龄期为28d；
②规则块材砌体包括：块石砌体、粗料石砌体、混凝土预制块砌体、砖砌体；
③规则块材砌体在齿缝方向受剪时，系通过块材和灰缝剪破，如图2．0．5b)，此时，不计灰缝
抗剪作用，由块材抗剪强度承受，计算时不计人灰缝面积。块材直接抗剪极限强度按表2．0．5-5采用。
18.5
15.3
11.0
80
16.8
14.8
12.3
9.0
60
12.3
10.8
9.0
6.5
50
10.5
9.3
7.8
5.8
40
9.3
8.5
7.3
5.0
30
7.8
7.3
6.3
4.8
25
7.3
6.5
《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第一版勘误表
《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第一版勘误表1．正文部分页码 条目 原文勘误153.4.6-2承台和地下室侧墙周围应采用灰土、级配砂石、压实性较好的素土回填，并分层夯实，也可采用素混凝土回填；承台和地下室侧墙周围应采用灰土、级配砂石、压实性较好的素土回填，并分层夯实，也可采用素混凝土或搅拌流动性水泥土回填；22 4.2.1-1对于墙下条形承台梁，桩的外边缘至承台梁边缘的距离不应小于75mm ，承台的最小厚度不应小于300mm 。
对于墙下条形承台梁，桩的外边缘至承台梁边缘的距离不应小于75mm 。
承台的最小厚度不应小于300mm 。
22 4.2.1-2高层建筑平板式和梁板式筏形承台的最小厚度不应小于400mm ，墙下布桩的剪力墙结构筏形承台的最小厚度不应小于200mm 。
高层建筑平板式和梁板式筏形承台的最小厚度不应小于400mm ，多层建筑墙下布桩筏形承台的最小厚度不应小于200mm 。
23 4.2.3-3条形承台梁的纵向主筋应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》（GB 50010）关于最小配筋率的规定（图 4.2.3-c ），主筋直径不应小于12mm ，架立筋直径不应小于10mm ，箍筋直径不应小于6mm 。
条形承台梁的纵向主筋应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》（GB 50010）关于最小配筋率的规定，主筋直径不应小于12mm ，架立筋直径不应小于10mm ，箍筋直径不应小于6mm （图4.2.3-c ）。
24 4.2.6 联系梁连系梁295.2.5承台计算域面积对于柱下……围成的面积，按条形承台计算……承台计算域面积，对于柱下……围成的面积，按单排桩条形承台计算……31 5.3.32sk p ——桩端……折减后，再计算skp ；2sk p ——桩端……折减后，再按式5.3.3-2、式5.3.3-3计算skp ；表5.3.3-2 skp （MPa ）2sk p （MPa ）37 5.3.6顺第5行 对于扩底桩变截面以上2d 长度范围内不计侧阻力； 对于扩底桩的扩大头斜面及变截面以上2d 长度范围内不计侧阻力； 395.3.8当d h b /<5时，d h b p /16.0=λ (5.3.8-2) 当d h b /≥5时，8.0=p λ (5.3.8-3)当1/d h b <5时，1/16.0d h b p =λ (5.3.8-2)当1/d h b ≥5时，8.0=p λ(5.3.8-3)2．条文说明部分41表5.3.10注：干作业钻、挖孔桩，pβ按表列值乘以小于 1.0的折减系数。
公路工程质量检验评定标准 第一册 土建工程(JTG F801_2017)1-1勘误表(20180501) (1)
数值 2 倍的偏差。 的规定。 满足设计要求 采用低应变反射波法或超声波法： 量规：抽查 10%桩，检查全部焊缝，每条焊缝检 3 处 超声法：满足设计要求；设计未要求时，抽查 10% 桩，每桩检查 20%焊缝，且不少于 3 条 射线法：满足设计要求；设计未要求时，抽查 10% 桩，每桩检查 2%焊缝，且不少 1 条
焊缝尺寸 D 为钢管直径，计算规定值或允许偏差时以 mm 计。 ≤ ������/3000, 且 ≤ 40 ≤ 0.2 倍壁厚，且 ≤ 2 焊缝尺寸 高强螺栓扭矩
焊缝尺寸（mm） D 为钢管直径，t 为板厚，计算规定值或允许偏差时 均以 mm 计。 允许 极值 ≤ ������/3000, 且 ≤ 40 允许偏差的 2 倍，且反向 ≤ 0.2t，且 ≤ 2 焊缝尺寸（mm） 高强螺栓扭矩（N∙m）
且任一对称点相对高差或对称接头点相对高差不得 有超过表中数值 2 倍且反向的偏差。 允许 极值 允许 极值 ������ ≤ 60m ������ > 60������ ������ ≤ 60m ������ > 60������ ≤ 20 ≤ ������/3000, 且 ≤ 40 允许偏差的 2 倍， 且反 向 ≤ 20 ≤ ������/3000, 且 ≤ 40 允许偏差的 2 倍， 且反 向
杆件在施工中，不应出现开裂或局部构件失稳。 浇筑顺序满足设计要求。 规定。且任一对称点相对高差不得有超过表中数值 2 倍且反向的偏差。 允许 极值 允许 极值 ≤ ������/3000, 且 ≤ 40 允许偏差的 2 倍，且反向 ≤ ������/3000, 且 ≤ 40 允许偏差的 2 倍，且反向
1
表 4.4.2-5 项次 4△ 表 4.4.2-5 项次 5 表 4.4.2-6 项次 1△ 14 18 第2行 第9行
《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006出版社勘误的内容
在植筋搭接长度范围内
111
倒4行
>0.6mm
>6mm
123
第4行
···均达到本规范相应指标的要求
···均达到本检验所执行规范相应指标的要求
175
倒4行
搭接长度不应小于600mm
搭接长度不应小于100mm
注:点击右上角[附件勘误内容下载]
测得的强度降低百分率
测得的钢-钢拉伸抗剪强度降低百分率
27
倒10行
公式（5.4.2–2）末项+σsoAso(aso–as)
末项正号应为负号，即：
-σsoAso(aso–as)
48
公式（8.2.2-3）
公式中的方括号[ ]
应为圆括号（）
68
图10.2.6
漏印表示纤维复合材的灰影线
参见送
出版社
报批稿
69
在举办宣贯学习班和编制手册初稿过程中，发现《混凝土结构加固设计规范》GB-50367尚有8处错、漏需要勘误（见下表）。
出版社勘误的内容
页
次
行次、公式或图表号
错、漏内容
正确内容
备注
16
表4.5.4-1
混和后初黏度(23℃时)(mPa·S)
≤6000
混和后初黏度(23℃时)(mPa·S)
≤2000
19
第8行
图9.9.3-2
图中文字标注：
横向钢压条及锚栓
横向钢压条及M22锚栓
76
表Hale Waihona Puke 0.2.6漏表注注：若为已开裂受弯构件加固，fbd值尚应乘以0.83的降低系数。
87
第11行
采用手工涂胶粘贴的钢板厚度不应大于5mm。
德国混凝土规范 DIN 1045 混凝土结构 第三部分 DIN 1045-3修改
DIN 1045-3/A1：2005-1
又A.2指定预拌混凝土的压强的试验
用以下内容代替项（4）和项（5）：
（4）对于每个个体数值（标准2）和对于n个非重叠个体数值的平均值（标准1），应采用表A.3的标准对压强试验的结果进行评估。如果要评估一个系列中3—4或5—6个个体数值，则应采用第1行或第2行的标准。一个系列中六个以上的个体数值，应按照第3行或第4行的标准进行评价。
表A.3:关于压强试验的结果的接收标准
行
个体数值的数量，n
标准1
标准2
检验等级1或2
检验等级3
检验等级1或2
检验等级3
来自n个个体数值的最小平均值，fcm，单位：牛/平方毫米
最小个体数值，fci,，
单位：牛/平方毫米
1
3—4
≥fck＋1
≥fck－4
≥0,9fck
2
5—6
≥fck＋2
≥fck－4
≥0,9fck
3
7—34
≥fck－4
≥0,9fck
4
≥35
≥fck－4
≥0,9fck
fc是所用混凝土的特征压强；
σ是总体的估计标准偏差。
（5）假如混凝土具有表A.1里规定的性能，如果可以证明与已经按DIN 1045-2的规定发放合格证明的总体具有同样的性能，则认为此混凝土可以接受。如果对于一系列n个个体数值，表A.3的两个标准都满足，则认为应该提供证明材料。
又条款2标准化参考文献
对DAfStb-Richtlinie für Fließbeton(关于流动混凝土实践的DAfStb规范)的参考已经删除。
又条款2标准化参考文献
在表的标题里，定义最小fcm2/fcm28比应当向右移动两栏。
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两立面图均有误
138
倒2
“竖直段应向上弯折”
“竖直段可向上弯折”
142
14，19
，“截面高度（墙的长度）”
，“截面有效高度”
143
倒12（两处）
149
式（10.6.9-1）
0.8
0.08
168
表11.1.6注2
186
倒3-4
“对于一、二级抗震等级，梁的下部纵向钢筋伸入中间节点的锚固长度不应小于 ，且伸过…”
“对暗柱、、端柱、翼墙和转角墙，分别不应小于图11.7.15中阴影部分面积的1.2%、1.0%；”
224
图G.0.1(d)
尺寸线未与竖线2对齐
应对齐
不是很明显
327
2
“考虑地震作用组合的…”
“重力荷载代表值产生的..”
沒有“考慮”
328
4
“…对高于C60…”
“…对不低于C60…”
333
倒10
“…与顶层中间节点处相同。”
“梁的下部纵向钢筋伸入中间节点的锚固长度不应小于 ，对于一、二级抗震等级，还应伸过…”
188
11，12，14
“外侧柱”
“柱外侧”
192
第11.7.8条2
两处
194
倒10
“上一层的墙肢，剪力墙”
“上一层的剪力墙”
196
4-6
“对暗柱，分别……不应小于图11.7.15中阴影部分面积的1.2%、1.0%；”
《钢筋混凝土设计规范》GB50010-2002勘误表
页
行
错误
更正
备注
5（扉页）
倒8
code-ibs-cabr
code_ibs_cabr
49
式（7.3.2-1）
57
4
第4行公式中ຫໍສະໝຸດ 85图7.7.2尺寸线左侧只到点划线边缘
应到阴影线边缘
阴影表示荷载范围，点划线是临界界面周边
90
图7.8.3
h尺寸线上端未与构件上端面对齐
“...与顶层中间节点处柱纵向钢筋和中间层端节点处梁上部纵向钢筋相同。”
《钢筋混凝土设计规范》国家标准管理组2003.4.5