水解池计算

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沉淀池和水解酸化池的设计计算

溶解氧：<0.2～0.3mg/L，用氧化还原电位之－50～＋20mv
PH 值：5.5～6.5
水温尽可能高，大于 25 摄氏度效果较好
配水：由配水区进入反应区的配水孔流速 v＝0.20～0.23m/s；v 不宜太小，以免不均。
好氧池曝气量的计算
参数: 水量:46 吨/小时, COD:1200mg/l, 无 BOD 数据,按 BOD=0.5*COD=600mg/l 计
2.4 主要构筑物和设备 ①匀质调节池：矩形钢混结构，共 2 间，每间池子结构尺寸 20m×20m×6.5m,有效容积 5000m3。池底布有穿孔
管，以利于搅拌混合。 ②缺氧池：矩形钢混结构，共 2 间。每间池子结构尺寸 18m×14m×5.3m,有效容积 2600m3。设潜水搅拌器 4 台，
控制溶解氧 0.2～0.5 mg/L。 ③预曝气池：矩形钢混结构，共 2 座。其中一座池子分 2 间，每间池子结构尺寸 30 m × 14 m ×5.3 m，有效容
方法一:按气水比计算: 接触氧化池 15:1,则空气量为:15×46=690m3/h 活性污泥池 10:1,则空气量为:10×46=460 m3/h 调节池 5:1,则空气量为:5×46=230 m3/h 合计空气量为:690+460+230=1380 m3/h=23 m3/min 方法二:按去除 1 公斤 BOD 需 1.5 公斤 O2 计算每小时 BOD 去除量为 0.6kg/m3×1100m3/d÷24=27.5kgBOD/h 需氧气:27.5×1.5=41.25kgO2 空气中氧的重量为:0.233kg O2/kg 空气, 则需空气量为:41.25 kgO2÷0.233 O2/kg 空气=177.04 kg 空气空气的密度为 1.293 kg/m3 则空气体积为:177.04kg÷1.293 kg/m3=136.92 m3 微孔曝气头的氧利用率为 20%, 则实际需空气量为: 136.92 m3÷0.2=684.6m3=11.41m3/min 方法三:按单位池面积曝气强度计算曝气强度一般为 10-20 m3/ m2h , 取中间值, 曝气强度为 15 m3/ m2h 接触氧化池和活性污泥池面积共为:125.4 m2 则空气量为:125.4×15=1881 m3/h=31.35 m3/min 调节池曝气强度为 3m3/ m2h,面积为 120 m2 则空气量为 3×120=360 m3/h=6m3/min 总共需要 37.35 m3/min 方法四:按曝气头数量计算根据停留时间算出池容,再计计算出共需曝气头 350 只,需气量为 3 m3/h 只, 则共需空气 350×3=1050 m3/h=17.5 m3/min 再加上调节池的需气量 6 m3/min, 共需空气:23.5 m3/min

水解反应计算与选型 100立

水解反应计算与选型水解反应池的计算处理重金属废水时，因为金属离子在水中可以发生水解反应，在本设计重金属废水本身呈酸性,添加生物制剂后pH值在3.0左右,其水解过程是一个向酸性体系中滴加碱的过程，向此酸性重金属废水中投加碱，可促进重金属废水所含的金属离子发生水解反应,生成难溶的氢氧化物沉淀。

此过程是水解反应的过程。

因为该设计中流量属于小流量废水，机械反应池反应效果好，损失比较小可适应水质变化，所以选机械反应池其分为水平轴式和垂直轴式两种，垂直轴式应用较广，而水平轴操作和维修不方便，目前较少应用。

最终我们选用垂直轴式机械搅拌池。

设计任务与原始数据：水解反应池分为三级，PH=10，总的水解时间为45min进水流量 Q=100.0632m3/h 取100m3/h5添加质量浓度为80g/LNaOH溶液。

NaOH溶液与重金属发生水解反应为均相反应。

本设计分为三级，反应池采用两格串联，设置2台搅拌机，反应池分格隔墙上的过水孔道山下交错布置。

反应池尺寸计算Qmax=1.2Q=120m3/h，每个池子停留时间t=45/3=15min每个池子体积V=Q5t/60=120×15/60=30m3。

每格有效尺寸：B=2m,L=2m,H=3.75m.V=BLH=2×2×2×3.75=30m3.反应池超高取0.45m,池子的总高度为4.2m搅拌器的设计与计算①叶轮直径及桨板尺寸叶轮外缘距池子内壁距离取0.25m，叶轮直径为：D1=2-2×0.25=1.5mL·=1.13×2=2.26m。

以当量直径De替代D，当量直径De＝1.13W为了加强混合效果，在内壁设4块挡板。

每块挡板宽度b=De/10=0.226m。

②桨板中心点旋转半径及转速搅拌器的有关参数见表一：项目符号单位推荐参数搅拌器外缘线速度 ν m/s 0.1~0.5搅拌器直径 d m (31~32)D 搅拌器距池底高度 E m (0.5~1.0)d 搅拌器叶浆数 Z 2,4.6 搅拌器宽度 b m(0.1~0.25)d搅拌器层数 e 当D H ≤1.2~1.3时，e ＝1；当DH ＞1.2～1.3时，e ＞1 搅拌器层间距离 S 0 m （1.0～1.5）d 安装位置要求相邻两层叶浆交叉90o 安装R=d/2=De/4=2.26/4=0.565m搅拌器桨板宽度b=0.1d=0.113m,b/l=1/10桨板长度l=10b=1.13m 每台搅拌机桨板中心点旋转线速度取：第一格 v 1=0.5m/s 第二格 v 2=0.35m/s则每台搅拌机每分钟转数为：第一格 n 1=R v π2601=8.45(rad/min)第二格 n 2=R v π2602=5.95(rad/min)③桨板旋转功率计算a 桨板旋转线速度按表二。

水解酸化池计算公式

0.12
x
YK d Fw
0.4~0.6 47 48
51 m³ /d 0.48
q
VR 二沉池 1 R c 排出时 52
kg O2/ (kg MLVSS•d) kg O2/kg COD m³ /d
0.15 1.08 39
Ob a b Fw
56 57
A
O 20℃ 58 1.429 21%
Oa aFw b
54 55
∆Ob kg O2/kg COD m³ /d
O aQLr bVN wv
每日需要空气量 A
59 0.50 4.50 0 60 61
宽
W W
曝气层高度总高度
h1 H
V LWH
单系列 62
图例输入值计算值手工取值注释校核值
控制要求：
说明：
初设版本
m m m m
#DIV/0!
63 64
0.50 5.50
65
H h0 h1 h2
66
67 68 69 70
DWB 校核批准
2016/4/28 日期
P01 版本描述
ZS 编制
DWB
校核
算
版本子项单位 P02 AA 座页数污水站数量 1 要求
材料
13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
1 h 14.4
27 28
kg/m³ %
1.05 0.30
31 32
制造要求
材料
设计参数基本参数
设计水量单系列水量 Q0 Q m3/d m3/d 24 24.00 25 26 设计系列水力停留时间个 T

屠宰废水水解酸化池的设计计算

屠宰废水水解酸化池的设计计算3.4水解酸化池的设计3.4.1水解酸化池作用水解酸化池是利用水解发酵菌在微氧条件下完成有机物降解的过程。

由于屠宰废水COD 含量较高且含有大量难降解有机物，通过水解酸化反应，可以将难降解有机物分解为小分子、易降解的有机物，提高废水的可生化性，还可以去除一部分COD ，减轻后续好氧处理的负荷。

水解酸化池的工艺分为膜法和泥法，本设计采用前者，即水解酸化菌附着于池内填料上生长，水流通过填料时，生物膜即吸附水中有机物完成生物反应。

3.4.2 设计参数容积负荷N v =3.0kg COD/(m 3·d)；溶解氧DO ＜0.3mg/l ；配水孔流速v =0.20~0.23m/s 。

3.4.3 设计计算（1）有效池容 3175032413562.1m N SQ V v ≈⨯⨯==式中：Q ——流量，m 3/d ；S ——进水COD 浓度，mg/l ；按照总浓度去除10%计；N v ——COD 容积负荷，kg COD/(m 3·d)。

（2）池子尺寸取有效水深h=4.5m ，则池子表面积为23895.41750m h V A ≈== 将池子分成两大格，每格尺寸为25m ×8m ×5m （其中水深4.5m ，超高0.5m ）。

为了防止短路，每大格分2小格，即13m ×8m ×6m 。

（3）复核 h Q V HRT 96.121351750===，符合要求。

（4）填料容积 m V V 117017503232'=⨯==，采用3层组合填料，每层1m ，安装在距池底0.8m 的处。

膜法池底仍可积泥，可以安装潜水搅拌机。

可按每立方米10W 功率配备搅拌机，共分4小格，选用4台潜水搅拌机。

单台功率 kW N 7.410005.481310=⨯⨯⨯=（5）配水每大格配水孔总面积 2094.02.023600135m F =⨯⨯= 每大格宽8m ，取n=20个孔眼（孔间距20cm ），单孔直径d 为 m n F d 077.014.320094.044=⨯⨯==π。

厌氧水解池计算书

东台污水处理工程厌氧水解池计算书本工程安全等级二级，抗震烈度7，抗震设防类别丙级，抗震等级按三级。

正负零相当于绝对高程4.800m（现有场地高程4.300m）。

最高地下水位相对高程-1. 00m。

(即现有场地地面以下0.5m)1.池体结构布置：中间为矩形（长×宽=40m×24m），两端与半圆连接（直径24m），深度约7米，底板顶高程-3.5米，池壁顶高程3.5米。

底板厚度500mm, 池壁厚400mm。

2.池体在地下水位以下，需进行抗浮验算。

地下水浮力：F＝（40×24+3.14×122）×(3.5+0.5-1.0)×10＝42364 kN底板自重：G1＝（40×24+3.14×122）×0.5×25＝17652 kN池壁自重：G2＝40×0.4×7×25×2＝5600 kNG3＝3.14×24×0.4×7×25＝5275 kNG4＝40×0.4×7×25＝2800 kNG5＝3.14×24×0.20×7×25＝2637 kN 外挑底板, 覆土重量, 走道板、梁、柱重等不计入。

总重G=33964 kN<F=42364 kN（1）如考虑底板增加0.5m至1m总厚度以抵消浮力（2）抗浮设计采用抗拔桩两种方案比较，方案2比较经济。

抗浮桩抗浮承载力特征值>350 kN（根据勘查报告提供的数据），拟按间距4m×4m布置，桩数约80根，桩底标高-15.0m。

每根桩承受的上拔力标准值R= (F-G1)/80=(42364-17652)/80=250 kN3.池壁1：（壁柱间池壁）跨度约8m，深度约7m1）边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端/固端/ 固端/ 自由计算成果表1．1 基本资料1．1．1 工程名称：1．1．2 边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 自由1．1．3 荷载标准值1．1．3．1 永久荷载标准值三角形荷载： gk1 ＝ 70kN/m对由可变荷载效应控制的组合，永久荷载的分项系数γG ＝ 1.27对由永久荷载效应控制的组合，永久荷载的分项系数γG1 ＝ 1.271．1．3．2 可变荷载标准值1．1．4 计算跨度 Lx ＝ 8000mm 计算跨度 Ly ＝ 7000mm板厚 h ＝ 400mm （h ＝ Ly / 18）板底、板面纵筋合力点至近边距离：as ＝ 40mm、as' ＝ 40mm1．1．5 混凝土强度等级：C25 fc ＝ 11.94N/mm ft ＝ 1.27N/mmftk ＝ 1.78N/mm Ec ＝ 27871N/mm1．1．6 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 210000N/mm1．2 弯矩计算结果1．2．1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 MxMx ＝ Max{Mx(L), Mx(D)} ＝ Max{63.44, 63.44} ＝ 63.44kN·mMxk ＝ 49.95kN·m Mxq ＝ 49.95kN·mAsx ＝ 600mm ρ＝ 0.17% ρmin ＝ 0.20% Asx* ＝ 800mm Φ12@130 （As ＝ 870）ωmax ＝ 0.145mm1．2．2 平行于 Lx 方向自由边的中点弯矩 M0xM0x ＝ Max{M0x(L), M0x(D)} ＝ Max{55.76, 55.76} ＝ 55.76kN·mM0xk ＝ 43.90kN·m M0xq ＝ 43.90kN·mAs0x ＝ 526mm ρ＝ 0.15% ρmin ＝ 0.20% As0x* ＝ 800mm Φ12@130 （As ＝ 870）ωmax ＝ 0.104mm1．2．3 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 MyMy ＝ Max{My(L), My(D)} ＝ Max{50.64, 50.64} ＝ 50.64kN·mMyk ＝ 39.87kN·m Myq ＝ 39.87kN·mAsy ＝ 491mm ρ＝ 0.14% ρmin ＝ 0.20% Asy* ＝ 800mm Φ12@130 （As ＝ 870）ωmax ＝ 0.094mm1．2．4 沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'Mx' ＝ Max{Mx'(L), Mx'(D)} ＝ Max{-149.07, -149.07} ＝ -149.07kN·mMx'k ＝ -117.38kN·m Mx'q ＝ -117.38kN·mAsx' ＝ 1454mm ρ＝ 0.40% Φ16@100 （As ＝ 2011）ωmax ＝ 0.178mm1．2．5 平行于 Lx 方向自由边上固定端的支座弯矩 Mxz'Mxz' ＝ Max{Mxz'(L), Mxz'(D)} ＝ Max{-34.99, -34.99} ＝ -34.99kN·mMxz'k ＝ -27.55kN·m Mxz'q ＝ -27.55kN·mAsxz' ＝ 328mm ρ＝ 0.09% ρmin ＝ 0.20% Asxz'* ＝ 800mm Φ12@130 （As ＝ 870）ωmax ＝ 0.034mm1．2．6 沿 Ly 方向的支座弯矩 My'My' ＝ Max{My'(L), My'(D)} ＝ Max{-183.77, -183.77} ＝ -183.77kN·mMy'k ＝ -144.70kN·m My'q ＝ -144.70kN·mAsy' ＝ 1817mm ρ＝ 0.50% Φ18@100 （As ＝ 2545）ωmax ＝ 0.197mm1．3 跨中挠度验算挠度 f ＝ 14.5mm f / Ly ＝ 1/4831．4 X 方向自由边挠度验算挠度 fOx ＝ 11.3mm fOx / Lx ＝ 1/705__________________________________________________________________________________ 【MorGain 结构快速设计程序 V2004.15.1162.0】 Date：2008-12-22 14:54:02____________________________________________________________4.池壁2（壁柱间池壁且与圆形池壁连接）跨度约8m，深度约7m1）边界条件（左端/下端/右端/上端）：简支/固端/简支/ 自由计算成果表1．1 基本资料1．1．1 工程名称：1．1．2 边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支 / 固端 / 铰支 / 自由1．1．3 荷载标准值1．1．3．1 永久荷载标准值三角形荷载： gk1 ＝ 70kN/m对由可变荷载效应控制的组合，永久荷载的分项系数γG ＝ 1.27对由永久荷载效应控制的组合，永久荷载的分项系数γG1 ＝ 1.271．1．3．2 可变荷载标准值1．1．4 计算跨度 Lx ＝ 8000mm 计算跨度 Ly ＝ 7000mm板厚 h ＝ 400mm （h ＝ Ly / 18）板底、板面纵筋合力点至近边距离：as ＝ 40mm、as' ＝ 40mm1．1．5 混凝土强度等级：C25 fc ＝ 11.94N/mm ft ＝ 1.27N/mmftk ＝ 1.78N/mm Ec ＝ 27871N/mm1．1．6 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 210000N/mm1．2 弯矩计算结果1．2．1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 MxMx ＝ Max{Mx(L), Mx(D)} ＝ Max{91.03, 91.03} ＝ 91.03kN·mMxk ＝ 71.68kN·m Mxq ＝ 71.68kN·mAsx ＝ 869mm ρ＝ 0.24% Φ12@100 （As ＝ 1131）ωmax ＝ 0.180mm1．2．2 平行于 Lx 方向自由边的中点弯矩 M0xM0x ＝ Max{M0x(L), M0x(D)} ＝ Max{125.74, 125.74} ＝ 125.74kN·mM0xk ＝ 99.01kN·m M0xq ＝ 99.01kN·mAs0x ＝ 1216mm ρ＝ 0.34% Φ16@120 （As ＝ 1676）ωmax ＝ 0.182mm1．2．3 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 MyMy ＝ Max{My(L), My(D)} ＝ Max{69.7, 69.7} ＝ 69.70kN·mMyk ＝ 54.88kN·m Myq ＝ 54.88kN·mAsy ＝ 680mm ρ＝ 0.19% ρmin ＝ 0.20% Asy* ＝ 800mm Φ12@110 （As ＝ 1028）ωmax ＝ 0.146mm1．2．4 沿 Ly 方向的支座弯矩 My'My' ＝ Max{My'(L), My'(D)} ＝ Max{-297.85, -297.85} ＝ -297.85kN·m My'k ＝ -234.53kN·m My'q ＝ -234.53kN·mAsy' ＝ 3091mm ρ＝ 0.86% Φ25@110 （As ＝ 4462）ωmax ＝ 0.198mm1．3 跨中挠度验算挠度 f ＝ 29.2mm f / Ly ＝ 1/2391．4 X 方向自由边挠度验算挠度 fOx ＝ 30.4mm fOx / Lx ＝ 1/263__________________________________________________________________________________ 【MorGain 结构快速设计程序 V2004.15.1162.0】 Date：2008-12-22 15:08:12___________________________________________________________5.池壁3为水池内隔墙，相互之间水位差小，按构造配筋 14@2006. 半圆形导流墙为水池内隔墙，相互之间水位差小，按构造配筋 12@2007. 半圆形池壁（1）池内满水时内力计算计算条件：底部固端，顶部自由；t=0.4m, H=7m，R=12m，q=70 kN/m2竖向弯矩M X=K MX qH2环向弯矩Mθ= M X /6环向拉力Nθ=K NθqR弯矩计算成果表拉力计算成果表(2) 温差内力：内外温差取10度,温差竖向弯矩Mt =0.07×Ec×H2×a×t=0.07×（3×104×103）×0.42×10-5×10＝33.6 kN〃m，温差环向弯矩=Mt温差环向拉力(0.5H处) Nθ=K NθM/t=0.580×33.6/0.4=48 kN/m (3) 竖向配筋计算：竖向配筋计算成果表（1）竖向弯矩按强度求配筋1．1 基本资料1．1．1 工程名称：1．1．2 混凝土强度等级：C25 fc ＝ 11.94N/mm ft ＝ 1.27N/mm1．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm1．1．4 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 130kN·m1．1．5 截面尺寸 b×h ＝ 1000*400mm ho ＝ h - as ＝ 400-40 ＝ 360mm1．2 计算结果：1．2．1 相对界限受压区高度ξ bξ b ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.8/[1+300/(200000*0.0033)] ＝ 0.5501．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5＝ 360-[360^2-2*130000000/(1*11.94*1000)]^0.5 ＝ 32mm1．2．3 相对受压区高度ξ＝ x / ho ＝ 32/360 ＝ 0.088 ≤ξ b ＝ 0.5501．2．4 纵向受拉钢筋 As ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1*11.94*1000*32/300＝ 1259mm1．2．5 配筋率ρ＝ As / (b * ho) ＝ 1259/(1000*360) ＝ 0.35%最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.19%} ＝ 0.20%（2）竖向弯矩引起的裂缝宽度验算1．1 基本资料1．1．1 工程名称：1．1．2 矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1截面尺寸 b×h ＝ 1000×400mm1．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：10Φ16受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝ 16mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝ 11．1．4 受拉纵筋面积 As ＝ 2011mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm1．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 35mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝43mm ho ＝ 357mm1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 1.78N/mm1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 110kN·m1．1．8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范1．2 最大裂缝宽度验算1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*1000*400 ＝ 200000mmρte ＝ As / Ate ＝ 2011/200000 ＝ 0.010051．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范 8.1.3－3）σsk ＝ 110000000/(0.87*357*2011) ＝ 176N/mm1．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) ＝ 1.1-0.65*1.78/(0.01005*176) ＝ 0.447 1．2．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es＝ 2.1*0.447*176*(1.9*35+0.08*16/0.0101)/200000 ＝ 0.160mm1．2．5 受弯构件表面处的最大裂缝宽度ωs,max，可近似按下列公式计算：ωs,max ＝ (h - x) / (ho - x) * ωmax当 z ＝ 0.87 * ho 时，x ＝ 0.26 * hoωs,max ＝ (h - x) / (ho - x) * ωmax ＝ (400-93)/(357-93)*0.16 ＝ 0.186mm (4)环向配筋计算：池壁为小偏心受拉构件，应进行抗裂验算(1) 环向弯矩较小时，按轴心受拉验算Nk/(An+a E A S)=(400+48)×103/(1000×400) =1.12 N/mm2<0.87f tk=0.87×2.01=1.74 N/mm2(2) 温度荷载同时作用时，按小偏心受拉验算Nk (1/A0+e0/ 1.75W 0)=1.12+33×106/(1.75×1000×4002/6) =1.12+0.72=1.84 >0.87f tk =1.74 N/mm 2环向配筋计算成果表（按小偏拉构造配筋）8.底板计算条件：柱下平板筏形基础1) 板厚验算：抗浮时，抗拔桩冲切计算(冲切力标准值250 kN) τmax = F l / u m h 0=1.2×250×103/(3.14×800×400)=0.30 N/mm 2 <0. 7f t =0.7×1.6=1.12 N/mm 22）配筋计算：按无梁倒置楼盖计算纵横配筋采用经验系数法计算，M x ＝1/8×q ×l y ×(l x )2=0.125×17.5×4×42=140 kN 〃m,无梁双向板的弯矩计算系数内力标准值计算结果按构造配筋。

水解酸化池计算

槽深h (m) 0.41
有三角堰时三角堰(90度)的设计每个堰口流量堰上水头h1 每米堰口数 (L/s) (m) 5 0.32 0.035
槽总深h (m) 0.445
(kgCOD/m d)
3.
悬浮固体（mg/L） SS 300 60 80 可控
酸碱度 PH 6~8
温度(℃) T 25
可控
可控
表面负荷 (m3/m2.h) Ns 1
水力停留时间(h) HRT 4
Nv 2
4.池体有效容积公式有效容积(m3)
V＝KQHRT
1668
5.池的面积公式 S=Qmax/Ns
151.8 87.6
10.出水堰设计单格出水流量物理意义 (m3/h) Q0 公式数值 208.5 无三角堰的波水槽宽深设计槽内流量流量安全系数 (m3/h) 1.3 271.05
出水堰负荷 (L/s.m) q' 1.6
出水堰长 (m) Q0/q' 36.2
槽宽B (m) 0.32
槽自由跌水临界水深hk 起端水深h 高度(m) (m) (m) 0.1 0.18 0.31
有效面积(m2) 417
6.池的几何尺寸(内净尺寸) 池内水深(m) 池长宽系数 h L/B 4 2
池组数 n 2
每组池设计尺寸(内净尺寸) H(m) B(m) L(m) 4.3 10.21 20.42
7.水解池上升流速核算公式上升流速(m/h) 判别可行性 v=h/HRT 1 可行 8.容积负荷核算公式 Nv=Q*So/V 有机负荷
三、水解（酸化）池设计 1.设计条件进水流量名称（m3/h）符号 Q 进水 417 2.水质条件
总变化系数 Kz 1

水解酸化池设计计算书(免费)

水解酸化池设计计算书(免费)1.XXX1.1 Hydrolysis XXX VolumeTo calculate the volume of the hydrolysis tank。

we use the formula V=KZQHRT。

where V is the volume of the tank in cubic meters。

Kz is the total n coefficient (1.5)。

Q is the design flow rate in cubic meters per hour。

and HRT is the hydraulic n time in hours (6 hours)。

For example。

if we take a n coefficient of 1.5.a flow rate of 5 cubic meters per hour。

and a hydraulic n time of 6 hours。

we get a volume of 45 cubic meters.In the case of dyeing and printing wastewater。

the hydrolysis tank is divided into four compartments with a length and width of 2 meters each。

The effective depth of the tank is 3 meters。

so the volume of each compartment is 16 cubic meters。

and the total volume of the four compartments is 48 cubic meters.1.2 n of Upward Flow XXXXXX。

we use the formula ν=QVH/AHRT。

水解酸化池计算公式

长
L
超高
h0
净
高
图例
输入值
计算值
手工取值控制要求：
kg VSS/ kg COD•d
kg VSS/ kg VSS•d
kg/ d
20
0.60
℃ 43
时
0.100 y=YFw Kd
44
4.3
=YQLr
K
dVN
wv
1
YQLr Kdc
45
d
10.00
c
1 YFw Kd
1 y
二沉池排出时
52
kg O2/ (kg MLVSS•d)
kg O2/ kg m³
/d
0.15 1.08 39
56
Ob
a
b Fw
A O 1.429 21%
57
20 ℃
58
m #DIV/0!
63
m
64
m 0.50
65
m 5.50 H h0 h1 h2 66
67
68 69 70
DWB 校核
批准
0.20 0.25
f Nwv Nw
水力停污
HR T
泥
R
0.50
回
实际水力停留时间
ts
d
0.40
ts
V
1 RQ
污
泥
∆
产
设备技术条件及要求 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
设计参数
设
25
计
个
系水
26
力
T
停
出
29
水
Lch
C去OD
30

水解生化池设计计算方法及流程

水解生化池设计计算方法及流程下载温馨提示:该文档是我店铺精心编制而成，希望大家下载以后，能够帮助大家解决实际的问题。

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水解酸化池体的计算.

度与上升流速之间的关系如下:
Q V H
v = —— = ———— = ———
A HRTA HRT
式中:v ——上升流速;
H ——反应器高度;
HRT ——水力停留时间。
(3配方方式:采用穿孔管布水器(分支式配水方式,配水支管出水口距池底200mm,位于所服务面积的中心;出水管孔径为20mm(一般15-25mm之间。
现在水解池大多都用上流式的(UASB,这样解决了好多问题。
但在工程实践中真正要解决布水不匀的问题应从那几个方面入用?
在池内设置填料可减少停留时间,增加水解效果。
水解(酸化池设计计算
1、已知条件
某城市污水二级处理厂污水量近期为Q = 15000m3/d(625 m3/h,总变化系数K Z = 1.5,。设计进水水质BOD5 =200mg/L,COD=450mg/L,SS=300mg/L,PH=6-8。水解处理出水水质预计为BOD5 =120mg/L(去除率40%,COD=292mg/L(去除率35%,SS=60mg/L(去除率80%。求水解池容积及尺寸。
根据实际工程经验,水解酸化池内上升流速V上升一般控制在0.8-1.8 m/h较合适。本工程的上升流速
V上升取0.8 m/h ,所以水解酸化池的有效高度为:
H1 = V上升× T = 0.8 × 4 = 3.2 m
为了保证污水进入池内后能与活性污泥层快速均匀地混合,所以本设计在池体下部专门设有多槽布水区。每条布水槽的截面为上宽下窄的梯形,其高度为0.4 m ,下部水力流速为1.4 m/h ,上部水力流速为0.8 m/h。
(2水解(酸化反应池布水系统设计水解酸化反应器良好运行的重要条件之一是保障污泥与废水之间的充分接触,为了布水均匀与克服死区,水解酸化池底部按多槽布水区设计,并且反应器底部进水布水系统应该尽可能地布水均匀。

水解酸化池设计计算带管径计算

水解酸化池设计计算带管径计算序号设备设备参数数量单位单价总价清水箱25m 31座 3.2 3.2远传液位计0-10m ，带远传，介质清水1套0.180.18中间水箱10m 31座 2.1 2.1远传液位计0-10m ，带远传，介质清水1套0.180.18除盐水箱20m 3（2x4x2.5m ）1座 3.2 3.2除盐水泵10m 3/h ，60m 2台12压力表0-0.6MPa 2只0.010.02远传液位计0-10m ，带远传，介质清水1套0.180.18盐酸储罐3m 31座 1.2 1.2碱储罐3m 31座0.90.9酸碱输送泵65FSB32L ，10m 3/h ，12.5m 2台0.30.6压力表0-0.6MPa 2只0.010.02阀门DN80，0-1.0MPa 2只0.0150.03凝结水箱30m 3（2x5x3m ）1座 3.68 3.68凝结水泵32m 3/h ，60m 2台 1.53止回阀DN80，0-1.0MPa 2台0.010.02压力表0-0.6MPa 2只0.010.02阀门DN80，0-1.0MPa 2只0.040.08远传液位计0-10m ，带远传，介质清水1套0.180.186. 原水泵26m 3/h ，40m 2台0.30.67. 加热器26t/h 1台228. 管道混合器DN80，0—1.0 MPa 2台0.40.8多介质过滤器Φ1600mm ，26m 3/h/台2台 2.85 5.7压力表0-1.0MPa 4只0.010.04反洗水泵80m 3/h ，22m 1台0压力表0-1.0MPa 1只0.010.0111. 管道混合器DN80，0—1.0 MPa 2台0.40.8保安过滤器13m 3/h ，<0.6Mpa 2台24滤芯13m 3/h 4只0.10.4压力表0-1.0MPa 4只0.010.0413. 带远传余氯仪1台2214. 带远传温度计0-50℃1只015. 高、低压保护0～0.25MPa 4只016. 高压泵DN100，PN2.52台05. 9. 10. 12. 1. 2. 3. 4.17. 电磁阀DN100，PN2.52台 1.5318. 截止阀DN100，PN2.52台0.20.419. 主管止回阀DN100，PN2.52台0RO 膜BW30-400IG 36只0.414.4RO 滑架3只压力容器一组2套 4.59压力容器哈尔滨乐普6只0.32 1.92压力表0-2.5MPa 2只0.020.04压力表0-1.0MPa 4只0.0160.064压力表0-0.6MPa 2只0.050.1防爆膜0.2Mpa 2片0.0060.012止回阀DN80，PN1.02只0止回阀DN65，PN1.02只0流量计15m 3/h/套2只0流量计5m 3/h/套2只0带远传电导率仪2只0气动蝶阀DN804只021. RO 控制\仪表盘1只 1.8 1.8反渗透清洗系统1套/清洗药筒1m 31只0.150.15清洗水泵10-20m 3/h ，36-29m 1台0.70.7清洗保安过滤器15m 3/h 1台0.480.48压力表0-1.0MPa 1台0.010.01转子流量计0-50 m 3/h 1台0.080.08中间水泵20m 3/h ，32m 2台0.7 1.4压力表0-1.0MPa 2只0.010.02止回阀0-0.6MPa 2只0.020.04除碳器Φ600mm ，20m 3/h 1台1.1 1.1除碳风机1台0.450.45混合离子交换器Φ800mm ，20t/h 2台1.53阳树脂D101，500mm 0.55吨0.550.3025阴树脂D201，700mm 0.84方1.25 1.05产水电导率仪2套0.380.76有机玻璃转子式15m 3/h 2套0.080.16树脂捕捉器10m 3/h 2台0.20.4压力表0-1.0MPa 4台0.010.0426. 酸计量箱0.5m 31台0.20.227. 碱计量箱0.5m 31台0.20.225. 20. 22. 23. 24.28. 酸碱喷射器2台0.060.1229. 酸雾吸收器DN7001台0.080.0830. 再生水泵10m 3/h ，30m 2台0.6 1.231. 酸碱中和泵100WFB-AD ，10m 3/h ，20m 2台0.30.6高效絮凝剂加药装置1套加药泵0-5L/h ，1.00Mpa 2台PE 加药桶100L 1台现场液位开关1套氧化剂加药装置1套加药泵0-5L/h ，1.00Mpa 2台PE 加药桶100L 1台现场液位开关1套阻垢剂加药装置1套加药泵0-5L/h ，0.76Mpa 2台PE 加药桶100L 1台现场液位开关1套还原剂加药装置1套加药泵0-5L/h ，0.76Mpa 2台PE 加药桶100L 1台现场液位开关1套36. 电磁除铁过滤器40m 3/h ，工作压力：1.0MPa 2台4.18.237. 系统连接管材、管件PVC 1套1138. 阀门1套1139. 管道安装辅件1套0.50.541电缆、电线、桥架等1套 1.5 1.542设备保温容重80kg 国标1套1143安装费1121244管理费11132. 13.7 3.71.533. 34. 0.75135. 40GGD 标准柜2200×800×600mm 1套45运费122 46税金199碳钢防腐高位报警，低位停泵碳钢防腐高位报警，低位停泵碳钢防腐或聚脲不锈钢，卧式，凯泉不锈钢高位报警，低位停泵碳钢衬胶，磁翻板液位计碳钢，磁翻板液位计聚四氟乙烯，淄博泵业不锈钢PVC，进/出口碳钢防腐或聚脲不锈钢，卧式，凯泉不锈钢不锈钢PVC，进/出口高位报警，低位停泵凯泉，一用一备304材质，氧化剂/絮凝剂一用一备(含填料) 不锈钢凯泉304（还原剂/阻垢剂）304两套，每套各两根维尔思已有凯泉304304碳钢喷漆6只膜装型进水浓水/二段产水产水浓水产水2个浓水2个产水碳钢喷塑，含PLC控制凯泉304304内填Φ50多面空心球配套软连接碳钢衬胶碳钢衬胶，磁力翻板式液位计碳钢衬胶，磁力翻板式液位计碳钢衬胶，与混床配套碳钢衬胶凯泉国产优质，耐腐蚀自吸圆锥形机械隔膜式机械隔膜式电磁驱动式电磁驱动式清洗次数：4-6次碳钢/UPVC法兰/三通等过流、过载、电动机综合保护等IP30，碳钢喷塑，正泰产品。

(完整版)水解池计算

厌氧生物处理法是一个较为复杂的生物化学过程，生物厌氧处理主要依靠水解产酸细菌、产氢产乙酸细菌和产甲烷细菌的共同作用的结果，因此可将其大致分为水解酸化、产氢产乙酸和产甲烷等3个连续的阶段。

见下图：第1阶段为水解酸化阶段，它主要由一些兼性厌氧菌，如梭状芽孢杆菌、厌氧消化球菌、大肠杆菌等先将大分子、难溶解的有机物分解成小分子、易溶解有机物，然后再渗入细胞体内分解成易挥发的有机酸、醇、醛等，如甲酸、乙酸、低级醇等。

含氮有机物分解产生的NH3，除了提供合成细胞物质的氮源之外，还要在水中部分电解，生成碳酸氢铵，具有缓冲废水pH值的作用。

第2阶段为产氢产乙酸阶段。

在产氢产乙酸细菌的作用下。

第1阶段产生的各种有机酸被分解转化为乙酸和氢气，在降解有机酸时还产生二氧化碳。

第3阶段为产甲烷阶段，在完全无氧的条件下，甲烷菌将低分子的有机酸或低级醇进一步分解转化为甲烷。

水解酸化即将厌氧工艺控制在水解酸化阶段的厌氧水解，水解酸化工艺是不完全厌氧法的生化反应，水解酸化菌为优势菌种，考虑到产甲烷菌与水解酸化菌生产速度不同，在反应构筑物中利用水流动的淘洗作用造成甲烷菌难于繁殖。

应尽量降低废水中的溶解氧，使水解酸化细菌更适于繁殖。

水解酸化处理技术是针对长链高分子聚合物及含杂环类有机物处理的一种污水处理工艺。

水解酸化菌可将长链高分子聚合物水解酸化为可生化性更强的有机小分子醇或酸，也可以将部分不可生化或生化性较弱的杂环类有机物破环降解成可生化的有机分子；提高污水中有机污染物BOD5/CODCr值，从而改善整个污水的生化性。

水解酸化的优点为：A、正常条件下，经过2-4天的生化反应，所用时间短，无需大容积的消化池，能脱除废水COD的15-25%。

COD降低了，也减少了对氧的需求，降低供氧负荷，同时减少了由于综合N、P营养物缺乏而在废水中投加营养物质的量。

B、使不溶性的有机物水解为溶解性的有机物，将难生化的大分子物质转化为易于生物降解的小分子物质，如醋酸甲酯在水解酸化菌酶的作用下，分解成醋酸与甲醇：BOD/COD小于0.3的原废水经厌氧处理后其BOD/COD值提高到0.4~0.5，从而提高了废水的可生化性。

水解酸化池设计计算书(免费)(367)

免费的目录水解酸化池设计计算水解池的容积堰长设计出水堰的形式及尺寸堰上水头集水水槽宽集水槽深度进水堰简略图水解酸化池设计计算水解池的容积水解池的容积式中：——水解池容积，。

——总变化系数，。

——设计流量，。

——水力停留时间，，取。

则印染废水中水解池，分为格，每格的长为，宽为米，设备中有效水深高度为，则每格水解池容积为，格的水解池体积为。

水解池上升流速校核已知反应器高度为：。

反应器的高度与上升流速之间的关系如下：式中：——上升流速（）。

——设计流量，。

——水解池容积，。

——反应器表面积，。

——水力停留时间，，取。

则水解反应器的上升流速，符合设计要求。

配水方式采用总管进水，管径为，池底分支式配水，支管为，支管上均匀排布小孔为出水口，支管距离池底，均匀布置在池底。

进水堰设计已知每格沉淀池进水流量。

堰长设计取出水堰负荷（根据《城市污水厂处理设施设计计算》中记载：取出水堰负荷不宜大于）。

式中：——堰长。

——出水堰负荷，，取。

——设计流量，。

则，取堰长。

出水堰的形式及尺寸出水收集器采用自制º三角堰出水。

直接查第二版《给排水设计手册》第一册常用资料页，当设计水量为时，过堰水深为，每米堰板设个堰口，过堰流速为。

取出水堰负荷（根据《城市污水厂处理设施设计计算》中记载：取出水堰负荷不宜大于）。

每个三角堰口出流量为堰上水头式中：——堰上水头。

——每个三角堰出流量，。

则。

集水水槽宽式中：——堰上水头。

——设计流量，。

为了确保安全集水槽设计流量（）则，因此水槽宽取。

集水槽深度集水槽的临界水深：式中：——堰上水头。

——安全设计流量，。

则。

集水槽的起端水深：式中：——起端水深。

则。

取。

设出水槽自由跌落高度：。

则集水槽总深度进水堰简略图图出水三角堰尺寸图图集水槽剖面图进好氧池出水管设计取水在管中的流速为，（数据取自《建筑给排水设计手册》）式中：——出水管直径，。

——过堰流速，。

则，取管。

污泥回流泵设计计算在水解酸化池中，按污泥回流泵的流量为计算。

1水解酸化池计算

三、处理工艺的计算1.各工艺的处理效率表1 各工艺流程的除污效率初沉池20% 10% 50% --调节池5% 7% 3% -- 氨氮吹脱塔-- -- -- 80% 水解酸化池40% 10% 20% -20.4%活性污泥池A 85% 91% 50% 50%活性污泥池B 85% 91% 50% 50% 二沉池10% 30% 55% --2.各工艺后的出水指标表2 各工艺后出水指标进水水质1000020001000 230初沉池80001800500 230调节池76001674485 230 氨氮吹脱塔76001674485 46 调节池72201556.8470.546 水解酸化池43321401.1376.3455.38活性污泥池A 649.8126.1188.227.69活性污泥池B 97.4711.3594.113.85二沉池87.727.9 42.313.85出水指标＜120 mg/L ＜30 mg/L ＜70 mg/L ＜15 mg/L四、水解酸化池的设计1.水解酸化池简介1.1 水解酸化池的分类跟据传统活性污泥工艺基建投资高、运行费用高以及电耗高等问题，北京市环境保护科学研究院（原北京市环境保护研究所）在20世纪80年代初开发了水解（酸化）-好氧生物处理工艺。

经过十多年的开发，围绕水解好氧技术已经形成一套完整的工艺技术。

相继开发了水解-好氧生物处理工艺、水解-氧化塘处理工艺和水解-土地处理工艺等处理城市污水经济可行的工艺技术，这些工艺被先后应用建成城市污水处理厂10余座，取得了较好的环境效益和经济效益。

另外，国内同行开发了处理印染废水的水解-好氧-生物碳工艺，处理焦化废水的水解和AO工艺相结合的工艺，在石化废水和屠宰废水方面水解-好氧工艺相结合的工艺已是具有竞争力的一种标准工艺。

水解（酸化）工艺还应用于工业废水处理中，如印染、纺织、轻工、酿酒、焦化、造纸等行业的工业废水。

1.2 水解酸化池的发展史水解-好氧工艺在推广过程中，全国各地有关部门及行业累计建设了上百座水解-好氧工艺的污水处理厂。

水解酸化池

3。

3水解酸化池3。

3。

1设计说明印染废水中含有大量高分子有机物，较难直接被好氧微生物降解，而水解酸化可大大提高废水的可生化性。

在水解酸化阶段,通过缺氧降解，使水中大分子有机物分解为易生化的小分子有机物，从而提高废水的可生化性,保证后续生化处理效果.水解池中设计安装高速潜水推流器，以保证厌氧微生物和废水能充分接触,均匀水质.3。

3.2设计参数（1)容积负荷N V =3。

2kgCOD/（m 3·d)；（2）配水孔流速v=0.2m/s ；（3）设计水量Q=10000m 3/d ；（4）进水COD 浓度1600mg/L ；（5）有效水深h 2=5m;(6）保护高度h 1=0.8m.3.3。

3设计计算1。

水解酸化池尺寸（1）总有效容积350003.2000016.1m N Q S V V =⨯=⨯= 式中：S ——进水COD 浓度，gCOD/L 。

（2）总表面积水解池高h 取5m ，则水解池表面积A 为：2100055000m h V A ===将水解池分为两大格，则每格体积312500250002m V V ===;每格表面积21150052500m h V A ===.所以每大格外形尺寸取为L×B×H=50m×10m×5m 。

2。

水力停留时间h Q V HRT 1224100005000=⨯== 3.填料设计池内填料采用由聚丙烯、聚乙烯制成半软性复合填料，它具有散热性能高，阻力小，布水、布气性能好，易长膜，又有切割气泡的特点.取填料层为2.5m 高，距进水边池壁1.6m ，则填料体积为:32420.5210.61502m V =⨯⨯-⨯=）（填料4。

污泥产生量水解酸化池的COD 去除率为30％,污泥的产生量按照每公斤COD 产生0。

2kg 干污泥进行计算，产生的污泥主要在二沉池及气浮池进行泥水分离。

(1）干污泥产生量d kg W /9602.010000%306.1=⨯⨯⨯=（2)湿污泥产生量湿污泥含水率以99％计,则湿污泥产生量：d t d kg W W /96/9600001.096099.011===-= 换算成污泥体积，即：d m V /953=污泥5。

水解酸化池设计计算

水解池设计计算1.1水解池的容积水解池的容积VQHRTK V Z =式中：V ——水解池容积，m 3；z K ——总变化系数，1.5；Q ——设计流量，m 3/h ；HRT ——水力停留时间，h 取6h ；则345655.1m V =⨯⨯=印染废水中水解池，分为4格，每格的长为2m ，宽为2米，设备中有效水深高度为3m ，则每格水解池容积为16m 3，4格的水解池体积为48m 3。

1.2水解池上升流速校核已知反应器高度为：m H 4=；反应器的高度与上升流速之间的关系如下：HRTH HRTA V A Q ===ν式中：ν——上升流速（m/h ）；Q ——设计流量，m 3/h ；V ——水解池容积，m 3；A ——反应器表面积，m 2；HRT ——水力停留时间，h ，取6h ；则)/(67.064h m ==ν水解反应器的上升流速h m /8.1~5.0=ν，ν符合设计要求。

1.3配水方式采用总管进水，管径为DN100，池底分支式配水，支管为DN50，支管上均匀排布小孔为出水口，支管距离池底100mm ，均匀布置在池底。

1.4进水堰设计已知每格沉淀池进水流量s m h m Q /00035.036004/533'=⨯=；1.4.1堰长设计取出水堰负荷)/(2.0'm s L q ⋅=（根据《城市污水厂处理设施设计计算》P377中记载：取出水堰负荷不宜大于)/(7.1m s L ⋅）。

''qQ L =式中：L ——堰长m ；'q ——出水堰负荷，)/(m s L ⋅，取0.2)/(m s L ⋅；'Q ——设计流量，m 3/s ；则75.12.010*******.0''=⨯==qQ L m ，取堰长m L 2=。

1.4.2出水堰的形式及尺寸出水收集器采用UPVC 自制90º三角堰出水。

直接查第二版《给排水设计手册》第一册常用资料P683页，当设计水量为Q =5m 3/h 时，过堰水深为63mm ，每米堰板设6个堰口，过堰流速为s m /395.11= 。