P92耐热钢_铁素体内的析出相
T92P92钢焊接工艺介绍
T92/P92钢焊接工艺介绍T92/P92钢是目前超超临界机组主汽、再热热段使用的新材质,焊接难度大,工艺要求严格,在预热、焊接电流、层间厚度、焊缝宽度、焊后处理等都有严格的工艺要求,且易产生裂纹缺陷。
下面小编为大家介绍P92钢的化学成分、焊接性、焊接工艺要点。
P92钢的化学成分和性能特点P92钢的化学成分SA335-P92钢是在P91钢的基础上添加W元素,适当减少MO 元素的含量,开发出来的一种新型钢种。
其化学成分见下表。
P92钢的主要性能1具有良好的物理性能P92钢的线膨胀系数与P91钢相同,比奥氏体钢低,甚至还低于P22钢的线膨胀系数,故P92钢在机组启动和停止时,抗疲劳损伤的能力优于奥氏体钢、P22钢,导热率与P91钢相同,比奥氏体钢高。
2具有比P91钢更高的高温蠕变断裂强度P92钢的常温强度和高温强度高于P91钢。
根据各国测试结果,按照ASME标准估算出来的550℃、600℃和625℃等不同温度下10万小时P92钢的蠕变断裂强度分别为199MPa、131MPa和101MPa;而P91钢在相应温度下的蠕变断裂强度分别为141MPa、98MPa和68MPa。
3具有优异的常温冲击韧性P92钢具有比传统钢明显优越的高温性能,而且还有优异的常温韧度。
它和P91钢的情况大致相同。
4具有优良的抗氧化性能P92钢的抗烟灰氧化和抗水蒸气氧化的性能与P91钢大致相同。
经测试,P92钢与P91钢在600℃、700℃下3000小时的水蒸气氧化皮厚度大致相同。
P92钢的焊接性分析1焊接裂纹敏感性比传统的铁素体耐热钢低P91钢需要预热到180℃裂纹率为零,P92钢只需预热到100℃,而P22钢需预热到300℃才能达到。
2具有较明显的时效倾向。
P92钢经3000小时时效后,其韧性下降了许多。
P92钢的冲击功从时效前的220J左右降到了70J左右,在3000小时时效以后,冲击功继续下降的倾向不明显,冲击功将稳定在时效3000小时的水平。
新型耐热钢P92焊接质量控制
新型耐热钢P92焊接质量控制摘要:对参建的华电邹县电厂四期#7机组1000MW超超临界机组、华能威海发电厂三期#5机组660MW超临界机组P92钢材管道的焊接和热处理过程的经验进行分析,总结了新型耐热钢P92的焊接质量控制要点以及焊接施工注意事项。
关键词:P92;焊接;质量控制Abstract: the participation of Zouxian Huadian Power Plant four issue of #7 unit 1000MW ultra supercritical unit in Huaneng Weihai power plant, phase three #5 unit 660MW supercritical units in P92 steel pipe welding and heat treatment process analyses the experiences, summarizes the new heat resistant steel P92 welding quality control points as well as welding construction matters needing attention.Key words: P92; welding; quality control1.新型耐热钢材P92简介随着科学技术的进步,为取得较好的减排增效效果,降低煤耗,新建火电机组容量、运行参数都有质的飞跃,出口蒸汽温度和压力进一步提高,为适应此变化,在大容量高参数锅炉中大量应用新型高合金钢。
在华电国际邹县四期1000MW超超临界燃煤机组、华能威海发电厂三期#5机组660MW超临界机组的建设中,主蒸汽、热段管道大量使用了新型耐热钢P92钢。
P92钢是在P91钢的上增加了1.5%~2.0%的W,并将Mo含量降低到0.5%,由于增加了W,大大增加了固溶强化效果,属于高Cr马氏体热强钢,P92钢具有一定的冷裂纹敏感性,其冷裂纹敏感性略低于P91钢,但是焊缝热热影响区性能对工艺的敏感性大。
P92耐热钢接头组织与冲击性能
P92耐热钢接头组织与冲击性能张建斌;郑泽宇;刘帆【摘要】P92 ferrite heat-resistant steel has been taken as raw stuff forultra-supercritical (USC) power-generating set because of its excellenthigh-temperature performance.The effect of heat-proof time after TIG self-fluxing welding of P92 steel joint with tempering at 760 ℃ on its microstructure, microhardness and anti-impact performance was investigated by using relevant analysis method such as metallographic microscope, scanning electron microscope, and microhardness tester.The performance change was analyzed according to the microstructure and fracture morphology.The result showed that the average microhardness ofP92 steel weld zone in a welding state would be 400 HV0.5 and impact toughness would be 20 J.After tempering treatment, the microhardness of weld zone would reduce significantly, impact toughness would increase, and the content of δ-ferrite within the joint would reduce significantly.The average microhardness of weld zone would be decreased to 234 HV0.5and impact toughness would be increased to 86 J after tempering at 760 ℃ for 7 h.With extending the heat-proof time of tempering, the fracture morphology would transform from ductile/brittle mixed fracture into ductile fracture.%P92铁素体耐热钢因其优异的高温综合性能而作为超超临界发电机组用钢.采用金相显微镜﹑显微硬度计和扫描电子显微镜等分析方法,研究了TIG自熔焊后760 ℃回火不同保温时间对P92钢接头组织、显微硬度及冲击性能的影响,从显微组织和断口形貌角度对性能的变化进行了分析.结果表明:P92钢焊态下焊缝区平均显微硬度为400 HV0.5,冲击韧性值为20 J.经回火热处理,焊缝区显微硬度显著降低,冲击韧性提高,接头中δ-铁素体体积分数显著减少.在760 ℃回火保温7 h后,焊缝区平均硬度下降到234 HV0.5,冲击韧性值增加到86 J.随回火时间的延长,断口形貌从韧/脆混合断裂向韧性断裂过渡.【期刊名称】《兰州理工大学学报》【年(卷),期】2017(043)003【总页数】5页(P16-20)【关键词】P92钢;焊后热处理;δ-铁素体;冲击韧性【作者】张建斌;郑泽宇;刘帆【作者单位】兰州理工大学省部共建有色金属先进加工与再利用国家重点实验室, 甘肃兰州 730050;兰州理工大学省部共建有色金属先进加工与再利用国家重点实验室, 甘肃兰州 730050;兰州理工大学省部共建有色金属先进加工与再利用国家重点实验室, 甘肃兰州 730050【正文语种】中文【中图分类】TG407近年来,随着全球对环境问题日益关注,要求火电厂降低SOx、NOx、CO2等废气排放,以满足越来越严格的环保要求,高效率的超临界(250×105 Pa、550 ℃)和超超临界(300×105 Pa、610 ℃)发电机组正在加快应用于传统的火力发电与新兴的核电产业中[1-2].热电厂一般通过提高蒸汽参数来提高热效率[3],火力发电机组参数正在向超超临界参数及以上发展,耐热钢在高温高压下以其优良的力学性能,快速地被应用到超临界和超超临界发电机组中,而P91和P92是w(Cr)=9%耐热钢的代表性钢种[1-5].在9Cr1Mo的基础上降C并添加微合金化元素V、Nb等得到P91耐热钢.在P91中用W替代部分Mo,且加入少量的B,通过W的固溶强化及Nb、V等碳氮化物的弥散强化来进一步提高钢材的高温持久强度,得到新型铁素体耐热钢P92钢[6].P92钢可用于610 ℃以上超高临界电站锅炉中的高温过热器、再热器部分和主蒸汽管道等.国内外研究人员对9Cr耐热钢焊接方法、焊后热处理和冲击韧性进行了较系统的研究[7-9].研究表明,手工钨极氩弧焊打底+焊条电弧焊、埋弧焊和(活性)钨极氩弧焊都可用于9Cr耐热钢的焊接,且焊接工艺参数的优化选择对焊接接头性能有显著影响;焊后热处理是提高和改善焊接接头冲击韧性的有效途径,优选焊后热处理工艺制度可获得强韧性良好的焊接接头;焊接接头良好的综合力学性能与其组织密切相关.为了避免填充金属对接头组织的影响,本文采用以TIG自熔焊作为热源研究了760 ℃回火,不同保温时间对P92钢接头微观组织及冲击性能的影响,为P92钢的焊接施工及焊后热处理工艺优化提供参考.1.1 试验材料试验材料规格为75 mm×48 mm×6 mm的P92钢板.表1为放电质谱法(GDMS)测量的P92钢化学成分,其中Cr质量分数为8.57%,W质量分数介于1.5%~2.0%,符合美国ASMESA 335—P92成分标准,属于中Cr合金钢.1.2 试验方法实验焊机(WP300)为交直流两用脉冲TIG焊机.焊前采用机械方法对母材表面的油、水、锈等清理,直至发出金属光泽,并在300-1012T型超声波清洗机中用丙酮对母材表面进行超声波清洗.依据DL/T 869—2012《火力发电厂焊接技术规程》对6 mm厚P92钢进行表面熔焊,焊后热处理实验在SX2型箱式电阻炉中进行,在760 ℃恒温保温时间分别为1、4、7 h,随炉冷却到室温.使用线切割方法制作试样用于焊接接头微观组织观察和缺口冲击性能测试.冲击实验依据GB/T 229—2007《金属材料夏比摆锤冲击试验方法》在JB-300B半自动冲击试验机上进行,冲击试样示意图及实物图如图1所示.金相试样经过打磨与抛光后,使用Vilella试剂(苦味酸1~2 g+盐酸5 mL+酒精95 mL)腐蚀,腐蚀时间约为40 s,在4XC金相显微镜下观察组织.借助图像分析软件(Image J)对焊缝区和熔合区中的δ-铁素体的体积分数进行定量分析.显微硬度测量使用HV-1000显微硬度计,加载载荷为0.5 kg,加载保持时间为10 s.冲击断口形貌在JSM-6700冷场发射扫描电子显微镜下观察.2.1 焊接工艺结合6 mm厚试样尺寸,选择焊接工艺如下:钨极直径为2.4 mm,氩气流量为10L/min,弧长为3 mm,焊速选择60 mm/min,然后分别在电流参数为50、80、130、170、200 A(即对应的热输入分别为10、16、26、34、40 kJ/cm)下进行TIG自熔焊.当焊接电流为高于130 A,此时焊接热输入大于26 kJ/cm,试样被焊穿;当焊接电流低于130 A,试样熔深不足,熔池流动性差,焊缝不饱满.综合考虑焊接接头宏观形貌(如图1b所示)、熔深、熔宽及微观组织分析,选取焊接电流为130 A(热输入26 kJ/cm)进行TIG自熔焊,焊后试样用于焊接接头微观组织观察和缺口冲击性能测试.2.2 金相组织与显微硬度图2是不同热处理状态下P92钢焊接接头的金相组织.从图中可以看出,P92钢接头均包含焊缝区(WZ)、熔合区(FZ)和母材(BM)3个区域,母材组织为珠光体(黑)和铁素体(白),焊缝区与熔合区金相组织为马氏体和多边形δ-铁素体.其中多边形δ-铁素体多分布在于熔合区,在焊缝中心呈条状且出现几率小.在放大200倍视场下采集焊缝区和熔合区所有δ-铁素体对其进行体积分数的定量分析.在图2a焊态下,焊缝区与熔合区显微组织主要为淬火马氏体以及δ-铁素体,δ-铁素体体积分数为11.3%,沉淀析出相很少.经760 ℃焊后热处理(见图2b~d),组织中淬火马氏体部分完全转变为回火马氏体,内应力降低,沉淀析出相增多.回火保温1、4、7 h后δ-铁素体体积分数分别为4.5%、2.9%和1.1%.图3a为焊态下焊缝区(WZ)SEM组织,可见焊态下马氏体转变充分,原奥氏体晶界清晰可见.图3b为760 ℃回火7 h焊缝区光学组织,可见焊缝组织均匀,组织中有细小弥散的沉淀相析出,该沉淀相为碳化物(周强国等人认为该碳化物为Cr23C6和少量MX相[10]).这种组织的变化必然会对其显微硬度及冲击性能带来影响.图4为不同热处理状态下的P92钢焊接接头显微硬度分布曲线.以焊缝中心为原点,间距为0.5 mm,沿着焊缝―熔合区―母材方向测量.由图4可以看出,P92钢焊接接头的显微硬度变化趋势为:焊态下焊缝硬度最高,760 ℃回火处理显著降低焊缝硬度,且随回火时间的延长硬度稍有降低并逐渐接近于母材硬度.焊态下焊接接头中焊缝区、熔合区和母材平均硬度分别为400、361、213 HV0.5.经760 ℃焊后热处理硬度显著下降,且焊缝区与熔合区硬度接近.回火保温1、4、7 h焊缝区的平均硬度分别为253、244、234 HV0.5.熔合区的平均硬度分别为227、221、215 HV0.5. 焊态下熔合区的硬度有突降现象,如图5所示,图中具有菱形压痕的黑色区域组织为板条马氏体,其硬度值为365 HV0.5;而具有菱形压痕的白色区域为δ-铁素体,其硬度值为210 HV0.5.δ-铁素体的硬度明显低于邻近板条马氏体的硬度.这就造成在冲击载荷的作用下δ-铁素体周围容易产生较大的应力集中,给P92钢焊接接头带来不利的影响.与焊态硬度相比,回火处理硬度值的下降主要归因于淬火马氏体向回火马氏体转变,回火时间引起硬度值的变化与δ-铁素体的分解、合金元素的脱溶析出和碳化物颗粒弥散强化[11].2.3 冲击韧性与断口形貌对P92钢在优化焊接工艺参数下得到的TIG焊焊接接头进行缺口冲击性能测试.图6为不同状态下缺口冲击吸收功和相应的平均硬度变化曲线.通过对比图6中焊态、回火态和母材可以发现以下趋势:显微硬度逐渐下降,焊缝冲击韧性呈上升趋势;焊态下焊缝区冲击韧性值只有20 J,母材的冲击韧性值为102 J,而760 ℃回火态冲击韧性值介于焊态和母材之间.随着回火时间的延长,焊缝冲击韧性显著提升,均满足DL/T 868—2004《焊接工艺评定规程》中冲击吸收功大于41 J 的要求.回火7 h后焊缝冲击韧性值为86 J,这种韧性的提高归因于随着回火时间的延长接头中沉淀析出相增多.δ-铁素体尺寸变小、体积分数显著减少(由11.3%下降到1.1%),内应力降低,提高工件使用寿命.图7为不同热处理状态下P92钢焊缝冲击断口形貌.从图7a~d可以看出,冲击断口形貌从脆性断裂逐渐转变为以韧性为主的混合断裂.焊态下焊缝区微观断口启裂区小,基本无塑性变形,断裂沿一定的结晶面扩展,断口上有河流花样,准解理小平面比较平整、河流的流向与裂纹扩展方向一致.小平面之间以撕裂方式相接,有少量撕裂棱.经760 ℃热处理后,断口塑性变形增大,出现较多的断口撕裂棱和韧窝.图7b为回火1 h试样的断口形貌,为典型的韧窝状和准解理断口混合形貌,深孔韧窝边缘处存在因滑移而产生的河流状花纹,韧窝呈扁平状,深孔洞数量不多.如图7b~d所示,随着回火时间的延长,断口撕裂棱和深孔韧窝增多,断口的纤维区变宽,韧性提高.在回火7 h(如图7d所示)试样断口中有较多的尺寸约为1~2 μm的小颗粒球状第二相粒子(箭头所示)析出,能够清晰地看出这些球状第二相粒子与周围的微坑几乎是一一对应的,说明一个球状第二相粒子就是一个微坑的形核位置.图7e为图7d中第二相粒子的EDS图谱,结合文献[11]确定这类第二相粒子为MX碳氮化物,MX相主要化学成分为C、N、V和Nb.图中的Fe和Cr元素均来自于基体.1) P92钢TIG自熔焊后在接头中会出现δ-铁素体,焊后热处理能显著减少δ-铁素体体积分数,回火7 h后δ-铁素体体积分数降为1.1%.2) P92钢经760 ℃焊后热处理后焊缝硬度由大到小变化为:HV0.5(焊态)、HV0.5(回火)、HV0.5(母材),回火时间对硬度影响不大.3) P92钢焊缝缺口冲击韧性由大到小变化为:母材、回火、焊态.焊态下焊缝断口呈脆性断裂,经历760 ℃回火1、4、7 h后断口形貌从韧/脆混合断裂向韧性断裂过渡.致谢:本文得到兰州理工大学优秀青年教师基金 (01-0977)的资助,在此表示感谢.【相关文献】[1] 房菲,李静媛,王一德,等.节镍奥氏体不锈钢Cr18Mn6Ni4N的组织及性能 [J].哈尔滨工程大学学报,2015,36(2):276-281.[2] LUCON E.A closer look at the fracture toughness of ferritic/martensitic 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P92钢中Laves相强化作用的研究
第29卷第4期 2011年7月物理测试Physics Examinat ion and T estingVo l.29,N o.4July 2011P92钢中Laves 相强化作用的研究石如星, 刘正东(钢铁研究总院结构材料研究所,北京100081)摘 要:采用化学定量相分析技术并借助于光学显微镜、XRD 、SEM 、T EM 及常规的力学检测设备,研究了600 下P92钢中Lav es 相对强度的影响规律,结果表明:L aves 相在时效过程中析出,时效时间在100h 内,L aves 相快速形核,1000h 内,随着时效时间的延长,钢中L aves 相含量逐渐增加并能有效提高P92钢室温和600 高温强度;600 下3000h 内提高P92钢中狂钨、钼含量,增加L aves 相的析出量,能够显著提高P92钢持久强度。
关键词:P92耐热钢;L aves 相;持久强度; 铁素体文献标志码:A 文章编号:1001 0777(2011)04 0005 05Study on Strengthening Behavior ofLaves Phase in P92Heat Resistant SteelSH I Ru xing, LIU Zheng dong(Institute for Structural M ateria ls,Cent ral Iro n and Steel Resear ch I nstit ute,Beijing 100081,China)Abstract:T he effect of L av es phase on strength of P92steel was investigated w ith chemical quantitative phase analysis techno logy and by means of optical micro scope,XRD,SEM ,T EM and conventional mechanical testing equipment.T he results show that Laves phase nucleate at a high rate o f speed in t he process o f ag eing 100h.With the increase of aging time,the content of L aves phase in steel increases gr adually and can effect ively enhance the r oo m temperature and high temperature str eng th o f P92steel,impr oving W ,M o content and increasing the amount o f L aves phase precipi tat ion can sig nificantly increase the cr eep r upture strengt h o f P92under 600 within 3000h.Key words:P92heat resistant st eel;L aves;cr eep r upture str eng th; fer rite基金项目:国家科技支撑计划资助项目(2007BAE51B02); 973 项目 耐高温马氏体钢的组织稳定性基础研究资助项目(2010C B600804)作者简介:石如星(1980 ),男,博士生; E mail:s hiruxin g@; 收稿日期:2011 02 17P92钢是质量分数为9%~12%的铬系铁素体耐热钢中的典型钢种,是超临界、超超临界发电机组用大口径厚壁锅炉管首选用钢。
P92钢焊接接头多次热处理性能试验研究
P92钢焊接接头多次热处理性能试验研究本文通过分析SA335P92钢焊接接头分别进行1-6次焊后热处理后其拉伸性能、冲击性能、硬度和金相组织等理化性能,找出了多次热处理后焊接接头力学性能的变化规律。
试验证明焊接接头进行多次热处理后,焊缝的力学性能较之母材下降更快,接头热处理次数最佳应控制在3次以内,即返修不超过2次。
标签:多次热处理;力学性能;金相组织1 引言目前我国600MW及以上超(超)临界机组中,主蒸汽管道和高温再热蒸汽管道等高温高压部件都普遍采用了SA335P92鋼。
SA335P92钢是在SA335P91的基础上,降低了0.5%Mo,增加了1.8-2.0%W,并添加微量B的高强韧性铁素体耐热钢,具有优良的高温强度和蠕变性能,良好的抗高温腐蚀性和抗氧化性,较小的热膨胀系数及良好的导热性和抗热疲劳性。
对SA335P92钢焊接接头,我公司管道预制均采用整体进炉热处理方式进行焊后热处理。
当出现挖补返修或增加焊接附件后,同一焊口返修区域以外位置或者同一管段其他焊缝,不可避免将进行再次热处理。
而现行电力行业标准中,未对热处理次数进行明确规定,多次热处理会对焊接接头性能造成怎样的影响,这方面的内容也未见有说明。
为更好地保证焊缝质量,找出多次热处理后焊接接头力学性能的变化规律,本文对焊缝热处理次数进行了试验研究。
2 试验材料及试验方法2.1 试验材料试验用母材为进口SA335P92钢管道,规格为ID614×34。
焊材选用国内普遍采用的Thermanit MTS616。
试件焊接制备和无损检测管材加工双V型坡口,焊接方法采用手工钨极氩弧焊打底+焊条电弧焊填充+埋弧自动焊填充盖面。
严格按照DL/T 869《火力发电厂焊接技术规程》和经过评定的P92钢焊接工艺要求进行预热、焊接和后热工作。
完成后经射线检测,焊缝一次合格。
2.2 试件分片及热处理将该焊接试件进炉进行第一次回火热处理,之后将其锯切割为6片试块。
【论文】P92钢焊接接头时效前后的组织与性能研1
P92 钢焊接接头时效前后的组织与性能研究摘要:本文主要试验研究了P92 钢焊接接头高温时效后的组织与性能变化。
研究结果表明,P92 钢焊接接头650℃时效7000h 后,接头的室温强度略有下降,但仍高于ASME SA335 标准要求的下限;P92 钢焊缝具有明显的时效脆化倾向,时效1000h 后,焊缝室温冲击功由时效前的43~78J 下降到了22~26J,而后直至7000h 都保持在25J 左右。
分析认为,P92 钢焊接接头时效后拉伸性能和硬度的保持,主要和基体的缓慢回复、M23C6和MX 相的缓慢长大有关;而P92 钢焊缝冲击功下降主要是由于沿焊缝原柱状晶晶界及马氏体板条束界析出粗大的Laves 相造成的。
关键词:超超临界机组;P92;焊接接头;力学性能;时效脆化;显微组织0、前言P92 钢是在P91 的基础上,降低了0.5%Mo,增加了1.8%~2.0%W 并添加少量B 开发而成的新型细晶高强韧性铁素体耐热钢,基于其高的蠕变断裂强度、良好的耐高温腐蚀性和抗氧化性、较小的热膨胀系数、良好的导热性和抗热疲劳性能,现在被广泛应用于我国超超临界机组的主蒸汽管道或高温再热蒸汽管道[1]。
目前国内关于P92 钢的研究重点多集中在该材料母材的蠕变机理、高温时效后的组织性能变化及其焊接工艺方面[2-5],关于P92 钢焊接接头尤其是焊缝区在高温时效过程中的组织性能变化目前国内还鲜有报道。
1、试验材料及试验方法本试验用母材为进口P92 钢管道,规格为Φ355×26,化学成分如表 1 所示。
焊接方法采用手工钨极氩弧焊打底+手工电弧焊填充盖面,打底焊丝为MTS 616,规格Φ2.4,填充、盖面焊条选用MTS 616,规格Φ3.2;焊后采用履带加热器进行局部热处理,热处理温度控制在750~770℃之间。
试件焊接、热处理、无损检验完毕,按照DL/T 868-2004《焊接工艺评定规程》的试验项目要求进行组织性能检验。
焊接热处理
1.1 成分组织
• 钢的典型化学成分见表1。P91、P92是一种改良的 9CrMoVNbN 钢,具有优异的综合性能,自20 世纪80 年代在美国问世以来,在亚临界和超临界机组中得到 了广泛应用,其最高使用温度为593℃,一般用于温度 小580℃的厚壁蒸汽管道和联箱。
• P92E911(P911)P122(HCM12A)是在9%-12%CrMoVNbN 钢 的基础上开发的三种新型马氏体耐热钢,通过添加W 取代部分Mo 来提高高温强度,其Mo 当量(Mo+0.5W) 在1.5%左右。前两种为9%Cr 钢,其中E911 钢含W 1.0%,P92 钢含W 1.8%; P122钢 Cr 含量为12%, 含W 2.0%,由于Cr 含量比较高,为了避免出现δ-M, 加入了1% 左右的Cu 来降低Cr 当量。
4.1 焊接接头的验收标准
• 在焊接材料和焊接工艺确定后,力学性能和 焊缝硬度只取决于焊后热处理温度和时间。 硬度表征的是材料抵抗变形或抵抗破裂的能 力,其本身并没有明确的物理意义,也不是 材料的一个独立的基本性能。但焊缝硬度一 定程度上能反映焊后热处理是否充分,也能 间接反映接头的力学性能。由于现场无法也 不允许对厚壁管道的焊缝取样进行性能测试, 所以硬度检验就显得尤为重要。图7 显示了 焊后热处理温度对熔敷金属硬度的影响。
更容易丧失板条马氏体的形貌。焊后热处理温度不能 高于熔敷金属的AC1 温度。
。因此,P92 钢焊后热处理温度的上限以770℃为宜,不能 超过780℃。回火温度的下限需要试验确定,通过对上述三 种焊接材料熔敷金属回火效果的试验,表明当回火温度低 于750℃时,很难保证P92 焊缝的冲击韧性,(超(超临界 锅炉用钢及焊接技术协作网第二次论坛大会论文集19)击 功达到41J,延伸率和弯曲试验也难以合格。可见,新型马 氏体耐热钢的性能对组织异常敏感,其焊后热处理温度的 范围很窄。当采用上述焊接材料时,综合考虑P92 钢焊后 热处理温度的上、下限,厚壁管道的内外壁温差,SMAW、 SAW、TIG 工艺及其组合,现场热处理实际情况等因素, 确定P92 钢的焊后热处理温度为760± 10℃
p92钢δ-铁素体析出温度和析出原因
P92钢是一种高温合金钢,具有优异的耐热性能和抗氧化性能,在航空航天、火力发电、化工等领域得到广泛应用。
其中,铁素体相是P92钢中的一种重要的组织结构,对其力学性能和耐热性能起着至关重要的作用。
本文将围绕P92钢中铁素体的析出温度和析出原因展开讨论,以期对P92钢的性能进行更深入的了解和研究。
1. 铁素体析出温度铁素体在P92钢中的析出温度是影响其力学性能和耐热性能的重要因素。
通常情况下,P92钢中的铁素体析出温度一般在650℃至750℃之间。
在这一温度范围内,铁素体的析出量较大,对P92钢的性能影响较为显著。
2. 铁素体析出原因铁素体在P92钢中的析出主要受到以下几个因素的影响:2.1 化学成分P92钢中的化学成分是影响铁素体析出的关键因素之一。
其中,铬、钼等合金元素的含量对铁素体的析出起着重要作用。
适当的合金元素含量可以促进铁素体的析出,提高P92钢的热稳定性。
2.2 热处理工艺P92钢的热处理工艺对铁素体的析出有着直接的影响。
合理的热处理工艺可以使铁素体在适当的温度范围内析出,提高P92钢的性能。
2.3 热载荷P92钢在高温环境下承受着较大的热载荷,这对铁素体的析出也会产生影响。
合理设计P92钢的使用条件,可以减小热载荷对铁素体析出的影响,提高P92钢的使用寿命和稳定性。
3. 铁素体析出对P92钢性能的影响铁素体在P92钢中的析出对其性能有重要的影响,主要表现在以下几个方面:3.1 力学性能铁素体的析出会对P92钢的力学性能产生影响,包括强度、塑性等方面。
适当的铁素体析出可以提高P92钢的强度,改善其塑性,从而提高其在高温环境下的使用性能。
3.2 耐热性能铁素体的析出也会对P92钢的耐热性能产生影响。
适当的铁素体析出可以提高P92钢的耐热稳定性,延长其在高温环境下的使用寿命。
3.3 腐蚀性能铁素体的析出还会对P92钢的腐蚀性能产生影响。
适当的铁素体析出可以提高P92钢的抗氧化性能,延缓其在高温、高压环境下的腐蚀速度。
超超临界机组用P92钢管国产化研究--扬州诚德钢管有限公司--王鹏展
超超临界火电机组用P92钢管国产化研究扬州诚德钢管有限公司王波王鹏展徐银庚王俊杰摘要:P92钢为新型9Cr铁素体系耐热钢,是实现超超临界火电机组主蒸汽温度由600℃向620℃过渡的关键材料之一。
本文以扬州诚德钢管有限公司试制的P92钢管(Φ610×102mm)为试验材料,系统的研究了不同化学成分对P92钢中δ-F的影响,不同热处理参数对P92钢组织和性能的影响,P92 钢高温时效和持久后的组织和性能的变化,研究了P92钢疲劳和焊接性能。
经中国机械工业联合会组织冶金、机械、电力等行业专家鉴定表明,试制的P92大口径无缝钢管综合力学性能和显微组织完全满足相关标准和用户要求,可以用于1000MW超超临界火电机组。
关键词:超超临界;P92钢;δ-F;时效;持久强度0 前言超超临界火电机组蒸汽参数超过600℃/25MPa后,主蒸汽和再热蒸汽管道用材料要求具有更高的抗拉强度、抗高温蠕变和抗氧化腐蚀性能,现有的P91钢已不能满足此要求,必须使用P92钢。
P92钢是日本新日铁公司在P91钢的基础上,通过对其成分进行优化,采用多元复合强化手段而研制的新型9Cr铁素体系耐热钢,是代替P91钢的首选材料。
现阶段,国内各大锅炉厂及电力修造厂对P92钢的需求只能依赖进口,这不仅造成交货周期长价格高且受制于人,因此实现P92钢的国产化具有重要的意义。
扬州诚德钢管有限公司利用其自身的关键技术和设备,试制了Φ610×102mm的P92钢管,试制的P92通过了国内三大锅炉厂的评定和机械工业联合会的鉴定,完全可以代替进口P92钢用于1000MW超超临界火电机组上。
1 试验材料和内容1.1 试验材料扬州诚德钢管有限公司试制的P92钢管采用与东北特钢联合开发的Φ600mm圆锻坯,锻坯冶炼方式为电炉冶炼+炉外精炼并真空脱气,锻造比大于3,终锻温度不低于850℃,锻坯经车光探伤后交货,毛管则采用扬州诚德钢管有限公司独有的生产工艺——“穿孔热轧+在线定径(一火成材)”的方法制造。
P92钢蠕变过程中Laves相的析出规律
P92钢蠕变过程中Laves相的析出规律林琳,周荣灿,贾建民,范长信,郭岩,侯淑芳西安热工研究院有限公司,陕西省西安市710032Precipitation of Laves during creep of P92steels LIN Lin,ZHOU Rongcan,JIA Jianmin,FAN Changxin,GUO Yan,HOU Shufang Xi’an Thermal Power Research Institute Co.Ltd.,Xi’an710032,Shaanxi Province,ChinaAbstract:Laves phase which precipitated during creep affect the properties of P92steel.This paper was focused on the law of Laves precipitation during creep by measuring the Laves phase particle amount sizes in the creep rupture samples.The result showed that the precipitation of Laves was controlled by stress and temperature.The growth process of Laves phase was accelerated by stress,and the number was suppressed by temperature.Key words:Laves phase;Nucleation and growth; Stress;Temperature摘要:P92钢在蠕变过程中析出的Laves相影响其性能。
本文通过测量蠕变断裂试样中的Laves相数量和颗粒尺寸,研究蠕变过程中Laves相的析出规律。
电站管道用ASME P92钢材显微金相组织研究
电站管道用ASME P92钢材显微金相组织研究摘要:通过对电站管道用ASME P92钢材进行了显微金相组织分析,结果显示在ASME P92钢中出现了回火马氏体+δ-铁素体组织形态,其中δ-铁素体含量超过10%。
分析表明在高温回火过程中实际温度和升温降温速率控制不当是产生δ-铁素体组织的主要原因。
关键词:ASME P92;热处理;金相组织;δ-铁素体引言随着科学技术的发展,新材料和新技术在电力行业得到广泛的应用,电站效率也得到了很大提高。
ASME P92钢在此背景下被开发研制出来,已经用于新的超临界及超超临界电站中。
ASME P92钢是在ASME P91钢的基础上开发的新钢种,在化学成分上适当降低了钼元素的含量(0.3%-0.6%),加入了1.5%-2.0%的钨,同时还加入了微量的硼,经上述合金化改良后,与其他Cr-Mo耐热钢相比,虽然P92钢的耐高温腐蚀和氧化性能与9%Cr钢相似,但材料的高温强度和蠕变性能得到了显著提高。
工程中由此带来的主要优点有:(1)在相同的工作温度、压力或设计寿命条件下,使用P92钢能够降低电站锅炉及管道系统的重量;(2)在同样的结构尺寸下,使用P92钢可提高结构的设计工作温度,从而使系统的热效率得以改善[1]。
目前对于ASME P92钢材的失效性能、蠕变性能、焊接工艺方面的研究较多,但是对于ASME P92钢材金相显微组织的研究较少,本文通过对电站管道用ASME P92钢材进行了显微金相组织分析。
1.试验材料与试验方法1.1试验材料依据美国材料与试验协会(American Society for Testing and Materials,ASTM)和美国机械工程师协会(American Society of Mechanical Engineers,ASME)的标准规定:ASME P92钢供货状态为正火加回火,组织为回火马氏体,合金总质量分数为12. 25%。
ASME P92钢热处理的正火温度不小于1040℃,回火温度不小于730℃;拉伸强度不小于620Mpa,0.2%屈服强度不小于440Mpa,延伸率不小于20%,直管段母材硬度应均匀,且控制在180HB-250 HB,同根钢管上任意两点间的硬度差不应大于30 HB[1]。
超超临界压力锅炉用T92/P92钢析出相的研究进展
1 T9 / 9 2 P 2钢 的基本特性
T 2 P 2钢 的化 学 成 分 见 表 13。从 表 1可 9 /9 3 E
知:
2 P 2钢 中添加 了 1 5 /9 . %~ 2 5 . %的 w ,用
以形 成 以 w 为 主 的 W. Mo复 合 固 溶 强 化 ;为 了 避 免 形 成 一铁 素 体 ,将 Mo的质 量 分 数 降 低 至 03 . %~ 【 6 ;加 入 Nb和 V 可 以 形 成 碳 氮 化 】 % .
概 述 了 未 来 对 T 2 P 2钢 中析 出相 的研 究 方 向 。 9 /9 关 键 词 :T 2 P 2钢 ;M2 6型碳 化 物 ;MX 型 碳 氮化 物 ;L v s ;Z 相 9/9 3 C ae相 中 图 分 类 号 :T 1 . G1 1 5 文 献 标 志 码 :A 文 章 编 号 :10 —9 X(0 2 0—0 10 0 7 P 2 i ef t r . 9 / 9 t uu e n h K yw r s T 2 P 2se l M2C a bd ; e o d : 9 / 9 te ; 3 6c r ie MX a b ntie h s a e ;p a eZ c r o i d ;p a eL v s h s r
第2卷 第2 5 期
21 0 2年 2月
广 东 电 力
GUANGD ONG LE E CTRI OW ER CP
Vo . 5 No 2 12 . Fe . 0 2 b 2 1
超 超 临 界 压 力 锅 炉 用 T 2 P 2钢 析 出相 的研 究 进 展 9/ 9
窦洪 ,王志武。 ,宋涛
A s a t T 2 P 2 a t a l r aes e r u e c i c l r sueb i r . h r mas f r cpttd p aei n ih b t c : 9 / 9 cs s t n t e l o p rrt a p es r ol s T eei a s o e ii e h s l gh g — r ae t f s i e s p a no
9%~12%Cr钢在蠕变时效中析出相变化的研究
9%~12%Cr钢在蠕变时效中析出相变化的研究姜运建;王庆;郑相锋;李文彬【摘要】针对9%~12%Cr钢为含析出相M23C6和MX的回火马氏体组织,在高温蠕变或时效过程中会析出Laves相和Z相的情况,结合国内外对9%~12%Cr钢析出相的最新研究成果,详细分析了在蠕变时效过程中析出相的特征、析出规律和对蠕变开裂的影响.【期刊名称】《河北电力技术》【年(卷),期】2010(029)003【总页数】5页(P1-5)【关键词】材料科学与工程;9%~12%Cr钢;Laves相和Z相;蠕变时效【作者】姜运建;王庆;郑相锋;李文彬【作者单位】河北省电力研究院,石家庄,050021;河北省电力研究院,石家庄,050021;河北省电力研究院,石家庄,050021;河北省电力研究院,石家庄,050021【正文语种】中文【中图分类】TG441.7新型9%~12%Cr铁素体耐热钢,如T/P91、T/P92、T/P122、E911等,因具有优异的耐高温性能而被广泛应用于大容量、高参数的电厂锅炉[1]。
锅炉参数的提高可以提高燃煤发电厂的热效率,降低煤耗,减少CO2的排量,达到保护环境,节约能源的目的。
9%~12%Cr铁素体钢的理想回火组织为碳化物M23C6和MX型钒/铌碳氮化物的回火马氏体组织。
9%~12%Cr铁素体耐热钢在长期蠕变和时效过程中,其碳、氮化合物会析出长大,同时也将形成新相,如Laves相和Z相,并伴随着性能的劣化。
因此,9%~12%Cr铁素体耐热钢微观组织相的析出、长大,以及在蠕变和时效中的变化成为国内外研究的热点[2-6]。
1 M23C6相和MX相的特征和变化规律M23C6相和MX相作为沉淀强化相存在于9%~12%Cr铁素体钢的回火马氏体基体中,对提高其高温下的强韧性起到至关重要的作用。
M23C6相和MX相均为面心立方相,其中M23C6相分子式一般为(Fe、Cr或Mo)23C6,是复杂的面心立方结构,点阵常数一般为1.050~1.070 nm。
P92钢高温拉伸断口形貌的研究
P92钢高温拉伸断口形貌的研究赵勇桃;董俊慧;张韶慧;刘宗昌;李文学【摘要】采用热模拟法进行600~1300℃温度区间P92钢的高温拉伸实验.利用SEM,LSCM对不同拉伸温度下的断口形貌及近断口组织进行分析,并对P92钢的力学性能进行研究.结果表明:P92钢拉伸时,抗拉强度由467.32MPa下降到24.32MPa,屈服强度由56.88MPa下降到1.07MPa;不同拉伸温度下,断口表现以韧性断裂为主,韧性与脆性特征共存的现象.在600~900℃时,P92钢发生了动态回复过程,断口形貌表现为韧窝特征.冷却至室温,P92钢近断口处组织均为马氏体+残余奥氏体组织+M7C3 +MC+M23C6 +M6C+M3C型碳化物.随着温度升高,P92钢发生了动态再结晶,断口形貌以塑孔为主.P92钢近断口处组织为马氏体+残余奥氏体组织+MC+M6C型碳化物.【期刊名称】《材料工程》【年(卷),期】2015(043)004【总页数】7页(P85-91)【关键词】P92钢;断口形貌;高温拉伸【作者】赵勇桃;董俊慧;张韶慧;刘宗昌;李文学【作者单位】内蒙古工业大学材料科学与工程学院,呼和浩特010051;内蒙古科技大学材料与冶金学院,内蒙古包头014010;内蒙古工业大学材料科学与工程学院,呼和浩特010051;内蒙古科技大学材料与冶金学院,内蒙古包头014010;内蒙古科技大学材料与冶金学院,内蒙古包头014010;内蒙古科技大学材料与冶金学院,内蒙古包头014010【正文语种】中文【中图分类】TG142.1近年来为解决日益突出的能源短缺及环境污染问题,高效率的超高临界压发电在国际上成为热门话题之一。
其中铁素体耐热钢P92以其优良的综合性能而成为超高临界压发电厂锅炉管用钢的首选材料,并得到广泛的应用[1-4]。
P92钢属于多组元强化回火马氏体钢,因多种合金元素存在于钢中,在热加工过程中组织演化非常复杂[5],因此很难确定合适的热加工工艺制度。
p92钢微观结构与高温蠕变分析
1#北电力大学硕士学位论文热蒸汽管道等,已得到广泛地研究和开发。
P92钢可以用9Cr-1.8W-0.5Mo.V-Nb表示,ASME标准规定的P92韦N的丰要化学成分见表l一3。
在合金的设计中考虑了几个方面,添力[1Mo、V矛DNb提高材料的抗屈服强度,Mo起固熔强化作用,ViDNb在铁素体基体中能够形成附着力良好的细小Mx碳氮化合物,起到显著的偏析强化作用,加入w元素,起到固熔强化作用,强化效果t:k.Mo明显。
P92中Ni含量控制在0.4%以内,抗屈服强度得到了很人提高。
表1-3P92钢的主要化学成份(质量分数,%)部分合金元素的作用罗列如下:(1)C和N的作用当C含量过高,钢的焊接性会变差,在长期的高温应力作用下会加快固溶体中合金元素的贫化过程,同时碳化物有明显的聚集现象,导致钢的热强性降低,增加钢的脆性。
而C的含量从0.05%上升到0.1%时,持久强度最高可增加30%,因为有足够的M23C6等碳化物析出,使钢在高温时更稳定。
一般P92钢中C的含量在0.07-0.13%。
P92钢中通过添加N来提高合金的高温强度。
研究表明,温度在600℃以下,蠕变断裂强度随着N含量的增加而增加,但在温度超过650℃时,N含量的增加却使蠕变断裂强度下降。
这是由于N的沉淀物引起的。
在含钒的钢中,当N含量增加时,分布在铁素体中的弥散VN的数量增加,VN在高温条件下有良好的稳定性,可以提高蠕变断裂强度。
但N含量的增加会降低韧性[61。
N被认为是提高9%Cr钏蠕变强度的首要元素,其成分优化与其他氮化物形成元素有关。
通常P92钢中N的含量为O.03~0.07%。
(2)Cr的作用Cr是耐热钢的基本元素,含量增加可提高抗氧化和腐蚀性,对蠕变断裂强度也有影响。
对P92钢而言,Cr含量在9%时的蠕变断裂强度最高,随着Cr含量的增加,蠕变断裂强度下降。
同时也能起固溶强化作用,使得钢的回火抗力最高,有利于固溶强化【,J。
(3)Mo和w的作用Mo、W都是固溶强化元素且长期用于耐热钢。
P92钢的材料特性及典型失效案例
附件2P92钢的材料特性及典型失效案例一、P92钢的材料特性20世纪90年代,日本在T/P91钢的基础上经过改进,开发出了以9Cr-0.5Mo-2W为主要成分的NF616钢,1995年纳入ASME SA-213和ASME SA-335规范,并命名为T92/P92。
T92/P92钢在GB/T 5310中定名为10Cr9MoW2VNbBN。
(一)P92钢的化学成分及显微组织P92钢含有9%Cr、1.8%W、0.5%Mo、少量的V和Ni、微量的B和N,经正火加回火热处理,具有回火马氏体组织或保持马氏体位向的索氏体组织。
P92钢在P91钢的基础上加入W 替代部分Mo,提高了Mo当量的前提下避免了过高的Mo形成较多的δ铁素体,W、Mo复合固溶强化有效提升了高温蠕变强度;添加微量B可以提高淬透性和净化晶界,提高钢的硬度和晶界强度,从而大幅提高高温蠕变强度。
根据化学成分和加热速率的变化,P92钢的Ac1温度为800~835℃,Ac3为900~920℃,Ms温度为370~400℃,Mf温度约为100℃。
表1为相关标准推荐的P92钢管的热处理工艺。
在合适的正火温度下可使大部分碳化物溶解而晶粒并不长大,经过充分的回火使碳化物在马氏体组织中均匀析出,获得最佳的蠕变强度。
表1 P92钢管的热处理工艺标准/公司正火温度(℃)回火温度(℃)ASME SA-335-2019 1040~1080 730~800V&M钢管公司1040~1080 750~780GB/T 5310-2017 1040~1080 760~790 经合格的热处理,P92组织应为单一的回火马氏体。
图1为P92钢正火加回火后的典型显微组织。
由图可见,P92钢组织为板条马氏体,板条内部有高密度位错,晶界和板条界存在大量的尺寸较大的M23C6碳化物,板条内部存在尺寸细小的MX型碳氮化物。
(a)光学显微镜下形貌(b)扫描电子显微镜下形貌(c)透射电子显微镜下形貌图1 P92钢的典型显微组织(二)P92钢的室温力学性能表2为P92钢室温力学性能。
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Precipitated phase in δferrite of P92 heatresistant steel
SHI Ru-xing , LIU Zheng-dong ( Institute for Structural Materials ,Central Iron and Steel Research Institute ,Beijing 100081 ,China )
表1 Table 1
C 0. 100 W 1. 80
析出位置多集中在马氏体基体上, 通常认为回火态时 M 23 C 6 、 Laves 相 在 高 温 蠕 变 过 程 中 析 出; 存在 MX 、 M 23 C 6 与 Laves 相 分 布 在 原 奥 氏 体 晶 界 与 亚 晶 界 上, 而 MX 相在亚晶内析出, 对于 δ -铁素体内的析出相的 研究未见报道 。 本文 采 用 了 一 种 δ -铁 素 体 含 量 约 为 1% 的 P92 商业用钢, 研 究 了 长 时 时 效 过 程 中 δ -铁 素 体晶粒内部相析出行为 。
第 32 卷 2011 年
第 11 期 11 月
材
料
热
处
理
学
报
Vol . 3 2 November
No . 1 1 2011
TRANSACTIONS OF MATERIALS AND HEAT TREATMENT
P92 耐热钢 δ铁素体内的析出相
石如星 , 刘正东
( 钢铁研究总院结构材料研究所,北京
[17]
2
2. 1
试验结果与分析
化学相分析 回火态及时效态的试样萃取出析出相粉末, 进行
X 射线衍射分 析, 结 果 显 示, 回 火 态 与 100 h 时 效 态 见图 1 试样中只含 有 两 种 析 出 相: M 23 C 6 与 MX 相, ( a) , MX 相中以 NbN 、 VN 为 主 。 时 效 300 h 的 其中, X 射线衍射分析结果如图 1 ( b ) 所示, 有 Laves 相衍射 300 ~ 8000 h 范 围 内, 峰出现, 随 着 时 效 时 间 的 延 长, MX 与 Laves 析出相 的 种 类 不 再 变 化, 均 包 含 M 23 C 6 、 相, 但 Laves 相的 衍 射 峰 更 为 明 显, 时 效 8000 h 的 X 射线如图 1 ( c ) 所示 。 2. 2 δ铁素体内析出相 工业生产 实 践 表 明, 相对于小口径薄壁锅炉管 T92 , P92 钢管 组 织 中 更 易 生 成 δ -铁 素 体, 且较难避 尽 管 两 者 在 ASME 标 准 中 的 化 学 成 分 相 同, 这可 免, 能与 P92 钢 管 铸 坯 的 成 分 偏 析 及 加 工 变 形 量 不 足
201012 07 ;
修订日期 :
+ HCl ( 15% ) + H 2 O ( 80% ) 混 合 液 侵 蚀 时 效 后 磨 抛 4300 冷 场 发 射 高 分 过的试样约 15 s 后, 在 Hitachi S辨扫描电镜 ( SEM ) 下 观 察 组 织 。 TEM 试 样 制 备 时, 从时效后的试样上切取 约 0. 5 mm 厚 的 薄 片, 机械减 薄至 30 μ m 左右, 在室 温 下 进 行 双 喷 电 解 减 薄, 电解 液为 6% 高 氯 酸 与 酒 精 的 混 合 溶 液, 电 压 30 V , 电流
摘
100081 )
要: 用透射电镜 、 扫描电镜和 X 射线能谱仪对 P92 钢在不同时效状态下 δ -铁素体内的析出相 进 行 了 分 析, 结 果 表 明, δ -铁 素
Laves 相 平 均 等 效 直 径 在 600 ℃ 下 随 时 体内包含两种析出相, 分别为 VN 与 Laves 相 。 VN 呈短棒状, 尺寸 20 ~ 70 nm , 较 为 稳 定, 间的增加则有较大改变 。 此外, 研究表明 P92 钢中的 Laves 相不但在晶界与亚晶界上析出, 也在 δ -铁素体晶内析出 。 关键词: P92 耐热钢; δ 铁素体; Laves 相 6264 ( 2011 ) 11006404 文章编号: 1009中图分类号: TG 142. 73 文献标志码: A
报 道, 认 为 Laves 相 只 在 原 奥 氏 体 晶
[4]
界及亚晶界 上 析 出 。 Dimmler 等 大; Sawada 等
[7]
P92 钢 中 的 指 出,
Laves 相主要在富 Cr 析 出 相 ( 例 如, M 23 C 6 ) 上 形 核 长 认为马氏体板条界面是 Laves 相最易
XRD spectra of extraction powder of precipitates in steel
图2 Fig. 2
试验钢 600 ℃ 下时效 8000 h 后的 SEM 照片和析出相的能谱分析
( a ) δ -铁素体形貌; ( b ) δ -铁素体内部放大图; ( c ) 图 2 ( b ) 中标定位置的 EDS 分析 SEM micrographgs and EDS ansysis of experimental steel after aging at 600 ℃ for 8000 h ( a ) δ -Fe ; ( b ) high maginification view of δ -Fe ; ( c ) EDS spectrum of white precipitates in δ -Fe
超超 临 界 火 电 机 组 能 有 效 提 高 热 效 率 、 减少排 放 。 P92 钢是 在 P91 钢 的 基 础 上 发 展 而 来, 是超临 界、 超超临界火电 机 组 锅 炉 集 箱 、 蒸汽管道等大口径 厚壁管 件 首 选 用 钢 之 一 。 P92 钢 中 含 有 较 多 的 Cr 、 V、 W、 Mo 、 Nb 等铁素体形 成 元 素, 使其相图较为复杂 P92 钢中 δ -铁素体含量 且组织内容易生成 δ -铁素体, 对性能的影响规律及 其 含 量 的 控 制 技 术 均 为 P92 钢 管国产化过程中面临的亟待解决的关键问题 。 目前,
Abstract : Precipitated phase in δ -Fe of P92 steel after aging at 600 ℃ was analyzed by transmission electron microscopy ( TEM ) , scanning electron microscopy ( SEM ) and energy-dispersive spectrometer ( EDS ) . Experimental results show that VN and Laves phases are precipitated in δ -Fe region. The size of rod-shaped VN keeps stable after aging for 8000 h ,and the average size of Laves phase is significantly changed. Furthermore ,Laves phase precipitates not only along prior austenite grain boundaries and substructure boundaries ,but also inside of grains. Key words : P92 heat resistant steel ; δ -ferrite ; Laves ;
国 家 科 技 支 撑 计 划 资 助 项 目 ( 2007 BAE51 B02 ) ; 国 家 石如星( 1980 — ) , 男, 博 士 研 究 生, 从事火力发电机组用 62185458 , E-mail : liu _ zhengdong @ 刘 正 东, 电 话: 010-
“973 ” 2010 CB630800 ) 计划资助项目( 2010 CB600804 , E-mail : shiruxing@ 126 . com 。 耐热钢的研究工作,
时 效 处 理 制 度 为: 600 ℃ 下 保 温 时 间 分 别 为: 0 、 100 、 300 、 1000 、 3000 、 5000 和 8000 h 。 用 FeCl 3 ( 5% )
201103 10
收稿日期 : 基 金 项 目: 作者简介 : 通讯 作 者 : 263. net 。
[4] 其观 点 与 Dimmler 的 研 究 结 果 基 本 一 形核的位置,
致, 由于晶界与亚晶界上畸变能高, 使形核功降低, 满 足 M 23 C 6 形核的热力学条件, 故 M 23 C 6 相优先 沿原奥 氏体晶界与马氏体板条界析出, 在随后高温蠕变过程
图1 Fig. 1
试验钢萃取析出相粉末的 XRD 图谱 ( a ) 100 h ; ( b ) 300 h ; ( c ) 8000 h
%) 实验钢的化学成分( 质量分数,
Composition of tested steel ( mass fraction , %)
Si 0. 24 Mo 0. 42 Mn 0. 41 Nb 0. 078 P 0. 014 V 0. 20 S 0. 003 B 0. 0043 Cr 8. 86 N 0. 044 Ni 0. 09 Fe Bal.
( 没有降低 成 分 偏 析 ) 有 关, 导致钢中局部小范围内 从 而 形 成 δ -铁 素 体 ( 见 铁素体稳定化元素含量 过 高, 图 2a ) 。 在 600 ℃ 下, 经 长 时 时 效 后, δ -铁 素 体 内 部 存在两种不同形貌 的 析 出 相, 一 种 为 450 nm 左 右 大 小的白色大颗粒析出相, 另一种为长度 20 ~ 70 nm 的 如 图 2 ( b ) 所 示 。 对 δ -铁 素 体 细小的短棒状析出相, 内部白色大颗粒 析 出 相 进 行 了 能 谱 分 析, 结 果 显 示, 尽管该类析 出 相 形 貌 略 有 差 别, 但能谱分析结果相 W、 Cr 、 Mo 等元素( 见图 2c ) 。 同, 均含有较多 Fe 、 δ -铁素体内白色大颗粒 析 出 相 对 应 的 TEM 明 场 3 ( b) 和 3 ( d) , 像、 暗场像及其衍射花样见图 3 ( a ) 、 标 Laves 相为金属键化合 定结果确定该析出相为 Laves , P92 中的 Laves 相的结构式为 ( Fe , Cr ) 2 ( Mo , W) , 物, 与图 2 中 SEM 中 EDS 能谱分析结果相吻合 。 对于 T / P92 钢中 Laves 相的析出位置 的 研 究, 已 有大量文献