浅谈桥梁支座预偏量的设置
浅谈桥梁支座预偏量的设置 鲁高富
浅谈桥梁支座预偏量的设置鲁高富发表时间：2020-04-14T14:04:56.017Z 来源：《建筑模拟》2020年第2期作者：鲁高富李子娟[导读] 在我国的市政工程、公路与铁路等交通建设中，用到的桥梁多为悬臂现浇连续梁。
在此文中，简单介绍了悬臂现浇连续梁桥支座预偏量的计算方式和基本概念，结合了武定至倘甸至寻甸高速公路掌鸠河5号大桥工程，进一步介绍了梁桥支座预偏量计算方法。
云南交投公路建设第五工程有限公司云南昆明 650221摘要：在我国的市政工程、公路与铁路等交通建设中，用到的桥梁多为悬臂现浇连续梁。
在此文中，简单介绍了悬臂现浇连续梁桥支座预偏量的计算方式和基本概念，结合了武定至倘甸至寻甸高速公路掌鸠河5号大桥工程，进一步介绍了梁桥支座预偏量计算方法。
关键词：悬臂现浇；连续梁桥；支座预偏量；确定；1 概述根据云南武定至倘甸至寻甸高速公路掌鸠河5号大桥的连续梁工程实例，本文介绍了悬臂现浇连续梁活动支座预偏量的计算方式以及调整和安装方法。
本次工程的特大桥是十四区管道，连续梁的尺寸为40m＋64m＋40m，建造方式为悬臂现浇法。
使用型号为LXQZ的铁路桥梁大吨位球型钢支座作为连续梁支座，在每一个孔梁中分别有多向活动支座、固定支座和纵向活动支座以及横向活动支座四个支座。
2 支座纵向预偏量的概念所谓的支座纵向预偏量指的是，支座上板在纵向上偏离中心线的距离，产生这一偏离的原因主要有混凝土的收缩徐变和连续梁的梁体混凝土热胀冷缩。
在进行支座的安装时，需要预先保留一点的偏离量，确保支座正常使用，但是只用支座盖板进行偏离量预留，整个支座不用全部运动。
3 各支座处的纵向预偏量计算公式△＝－（△1+△2）（1）其中，－表示和设置的偏移量相反方向时添加的；△1表示桥梁的收缩徐变量，在设计的图纸中会有说明，可直接使用。
△2＝α·△t·L （2）其中，α表示钢筋混凝结构的线性膨胀系数，为1.0×10–5；△t表示合龙月平均气温以及年平均温差；L表示固定支座和计算点之间的距离。
支座预偏量(优选.)
最新文件---------------- 仅供参考--------------------已改成-----------word文本 --------------------- 方便更改
赠人玫瑰，手留余香。
连续梁支座预偏量计算
支座预偏量是支座上钢板纵向偏离理论中心线的位置。
设Δ1为梁体的弹性变形及收缩徐变引起的支点处的偏移量，设Δ2为各支点由于温度引起的偏移量。
各支座处的纵向偏移量根据支座安装时温度和灌注混凝土时温差引起，由Δ=-（Δ1+Δ2）求得，施工合拢时选用一天温度最低时进行。
支座安装后即按规定锚固支座螺栓，灌注固定。
温差引起梁体自由伸长量为：
ΔL=α*Δt*L
式中：
α为主梁混凝土线膨胀系数，α=1×10-5/℃
Δt为合拢时温差
L为温度不动点到计算点的梁体长度
Δ2(温度引起的支座纵向偏移量)计算如下：
设计图纸给出支座纵向预偏量(理论值)，按温度18℃考虑。
初步计划40m+64m+40m连续梁合拢时间为5月1日，往年最低温度为16℃，由于该温差引起的偏移量为：
1#墩：Δ2=ΔL=α*Δt*L=1×10-5*(16-18)*80.05=-1.6mm
2#墩：Δ2=ΔL=α*Δt*L=1×10-5*(16-18)*48=-1.0mm
4#墩：Δ2=ΔL=α*Δt*L=1×10-5*(16-18)*32.05=-0.6mm
支座预偏量
最新文件---------------- 仅供参考--------------------已改成-----------word文本 --------------------- 方便更改
赠人玫瑰，手留余香。
悬臂现浇梁桥的支座预偏量分析
悬臂现浇梁桥的支座预偏量分析摘要：悬臂浇筑桥梁的主梁在施工和成桥时期受到外界条件和自身材料特性的影响，支座的平面位置会产生相对偏移。
本文以某高墩多跨的连续刚构桥作为工程依据，采用商业有限元分析软件Midas / Civil建模分析该梁桥在建设时期的边跨支座预偏量，为后续同类工程建设提供借鉴。
关键词：现浇梁桥边跨支座预偏量引言：桥梁在施工和运营期间，支座中心偏离设计中心时，构件对支座产生偏心荷载，对此所设置的支座偏距称为支座预偏量。
混凝土结构的桥梁由于材料的自身弹性、导热和散热等特点，在建设时梁体易受外界环境的影响，产生纵桥向的变形，使得边跨支座偏离理论中心。
因此，安装支座时常在桥梁的墩顶设置一定的支座预偏量，提高支座的使用寿命和耐久性。
1工程概述该桥梁的跨径布置为80+3×150+80m的预应力连续刚构桥，上下行分幅布置，箱梁的顶面设置2%的单向横坡，箱底横向水平。
箱梁的顶板宽12.0m，底板宽6.5m；箱梁的根部梁高为9.3m，跨中及边跨支点的梁高为3.3m；梁底沿着1.7次抛物线变化；箱内的顶板厚度为：标准段30cm，根部加厚到50cm。
腹板厚度以线性趋势从根部截面的70cm渐变至跨中截面的50cm；底板厚度从根部100cm渐变至跨中的32cm，变化规律同梁底变化曲线。
主梁采用三向预应力混凝土结构，预应力钢束均以低松弛高强度钢绞线组成，主墩均为双薄壁空心墩。
主梁节段采用挂篮悬臂现浇，共20个浇筑节段。
2有限元模型本次计算采用有限元分析软件MIDAS/Civil，根据相关设计资料对该桥梁进行建模，共将其划分为259个节点，247个单元，按照设计图纸进行计算，该桥的计算模型如图1所示。
图 1 该桥有限元模型箱梁和主墩均采用梁单元模拟，单元长度均设置为1m以增大计算结果的精确度。
上下部结构的边界如下图2。
图 2 边界条件设置图3支座预偏量计算对于悬臂现浇的梁桥，混凝土在施工和运营期间在受到内外因素的影响下，混凝土梁体会产生伸长或回缩的现象，使得支座中心线与设计中心线产生相应偏移，降低构件使用的耐久性。
支座预偏量的计算与设置(优选.)
最新文件---------------- 仅供参考--------------------已改成-----------word 文本 --------------------- 方便更改赠人玫瑰，手留余香。
连续梁支座预偏量的计算与设置1. 工程概况连续梁桥两个主墩（61#、62#）采用GTQZ30000型支座，两个边墩（60#、63#）采用GTQZ6000型支座，固定支座设在61#墩，活动支座的纵向位移量为±100mm 。
根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座，具体如下图： 图一：连续梁支座布置图2. 支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后，活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移，主要分为两部分：因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1 ，由于体系温差引起的位移量△2，故活动支座位移量为△1+△2。
因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反，即支座预设偏移量为△=—(△1+△2)。
2.1 . △1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。
△1由设计计算出结果，设计图纸中提供相应的偏移值。
2.2. △2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值，根据现场实际施工状况排出施工进度计划，计算出合拢日期，得出实际计划合拢温度。
△2=a△t*l，其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t为温差，l为计算位置至固定支座位置的梁体长度，△2为梁体的变形。
3.本桥支座偏移值计算3.1.△1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：以顺桥向方向为正单位：mm3.2.△2的计算该桥位于江西省南昌市范围，气温最高月是7月，平均温度为30.2℃；气温最低月是1月，平均气温为-3℃，则设计合拢温度为16℃。
根据施工现场的施工情况，计划10月8日合拢，合拢温度约13℃。
60#墩支座△2=—a△t*l=1*10-5*（16-13）*40000=—1.2mm62#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*72000=2.16mm63#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*112000=3.36mm则各墩支座预偏移量为：60#墩支座△= —(△1+△2)= —（15-1.2）=—13.8mm62#墩支座△= —(△1+△2)= —（—30+2.16）=27.84mm63#墩支座△= —(△1+△2)= —（—45+3.36）=41.64mm4.支座偏移值设置4.1.边墩偏移值设置根据上面的计算结果，60#边墩支座偏移值设置，安装支座时将支座上摆横向中心线向59#墩偏移13.8mm。
多跨连续刚构桥支座预偏量的计算分析
多跨连续刚构桥支座预偏量的计算分析摘要：连续刚构桥的混凝土主梁在收缩徐变和温差作用下，梁体会产生回缩或伸长，使得边跨支座中心线偏离设计位置。
本文以某在建的预应力混凝土连续刚构桥为工程依托，采用商业分析软件Midas Civil建立全桥的有限元模型，计算分析该桥梁在施工和成桥两阶段的支座位移量和预偏量。
关键词：连续刚构边跨支座预偏量引言：支座预偏量是预防在桥梁的施工和运营阶段，支座中心偏离理论位置而造成偏心受力所设置的偏距。
连续刚构桥由于墩高、多跨等结构特点，常以高强度混凝土作为结构主梁，且施工周期漫长，使得桥梁在内外温差和收缩徐变作用下产生纵桥向变形，造成支座偏离乃至脱空现象。
因此，在桥梁墩顶设置合理的支座预偏量，有助于保障结构的安全运营。
1工程概况该在建桥梁的跨径布置为（96+5×180+96）m，桥面净宽为15.25m，沿纵桥向分别设置 1.95%和 2.85%的纵坡。
该桥的上部结构采用三向预应力砼连续刚构，下部结构采用双肢实体墩及空心薄壁墩，具体形式根据墩高优化选择。
该桥的主梁为单箱单室箱梁，顶板宽16.25m，底板宽8.5m，两侧的侧悬臂长度均为3.875m。
箱梁的梁高从根部的11.5m沿1.5次抛物线渐变至跨中梁高的4.0m，箱梁的底板厚度也以相同趋势从根部的1.7m厚渐变至跨中及边跨支点截面的0.35m厚。
主梁的零号块腹板厚度为1.2m，其余箱梁节段的腹板厚度从根部截面的0.9m线性变化至跨中或边跨支点截面的0.5m。
箱梁采用挂篮悬臂对称浇筑施工，梁段浇筑长度分为3.0m、4.0m、4.5m三种级别。
桥面铺装选择在防水层上铺设10cm 沥青混凝土。
该桥的立面布置参见下图 1所示。
图 1 某在建桥梁立面布置图2有限元模型该桥采用商业分析软件Midas Civil建立全桥的有限元模型，主梁和桥墩部分均采用梁单元模拟，上部结构与下部结构的边界条件参见下表 1.表 1 边界条件设置表上部结构下部结构边界条件箱梁主桥桥墩（5#~10#）弹性连接-刚性箱梁主桥过渡墩（4#、11#）弹性连接/桥墩-承台一般支撑-固结/双肢薄壁墩-横梁弹性连接-刚性全桥共划分为678个节点，662个单元，箱梁与桥墩的单元长度与施工节段长度保持一致，以契合现场实际施工状况，具体详见下图 2所示。
支座预偏量的计算与设置
考虑桥梁的施工方法、结构形式和墩台类型 根据实际施工情况和设计要求，确定预偏量的设置位置和大小 确保预偏量的设置不会影响桥梁的正常使用和安全性 在施工过程中，及时监测和调整预偏量，确保施工质量和安全
PART FOUR
支座预偏量的调整应在施工前进行
若梁体发生位移，应及时调整支添加标题
添加标题
在梁体安装完成后，应进行支座预 偏量的调整
在使用过程中，应定期检查支座预 偏量并进行必要的调整
计算调整量：根据支座反力、偏位 角等参数计算预偏量调整量
螺栓张紧：通过张紧螺栓来调整支 座的预偏量
添加标题
添加标题
添加标题
添加标题
调整垫片：在支座垫片上增加或减 少垫片厚度，实现预偏量的调整
汇报人：XX
支座预偏量的计算方法：根据结构形式、跨度、温度变化等因素进行计算，确定合适的预偏量 大小。
支座预偏量的设置原则：根据工程实际情况和设计要求，合理设置支座预偏量，以确保结构的 正常使用和安全性能。
定义：支座预偏量是指为了抵消梁体在自重、预应力等作用下的挠曲变形，在支座中设置的预 先偏心距。
目的：保证梁体在各种工况下的稳定性和正常使用。
计算公式：根据梁的跨度、自重、预应力等参数，通过计算得出所需的预偏量大小。
设置方法：根据计算结果，在支座安装时设置相应的预偏心距。
桥梁跨度
支座类型
添加标题
添加标题
施工方法
添加标题
添加标题
温度变化
PART TWO
确定支座反力 计算支座反力对支座产生的弯矩 根据弯矩计算支座预偏量 考虑其他因素对支座预偏量的影响
绿色环保：研发环 保型的支座预偏量， 降低对环境的影响， 实现可持续发展。
支座预偏量的计算与设置 (2)
连续梁支座预偏量的计算与设置1.工程概况连续梁桥两个主墩(61#、6２＃)采用GTＱＺ3０00０型支座,两个边墩（60#、63＃）采用GＴＱZ600０型支座，固定支座设在6１#墩,活动支座的纵向位移量为±１０0mｍ.根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座,具体如下图:2.支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后,活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移,主要分为两部分:因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1 ，由于体系温差引起的位移量△2,故活动支座位移量为△1+△2。
因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反,即支座预设偏移量为△＝—(△1＋△２）。
2.1。
△1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。
△1由设计计算出结果,设计图纸中提供相应的偏移值。
2.2。
△2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值,根据现场实际施工状况排出施工进度计划,计算出合拢日期,得出实际计划合拢温度。
△２=a△t＊l,其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t为温差，ｌ为计算位置至固定支座位置的梁体长度,△2为梁体的变形。
3.本桥支座偏移值计算3.１。
△1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：以顺桥向方向为正单位：ｍm3.2.△2的计算该桥位于江西省南昌市范围,气温最高月是7月,平均温度为30．2℃;气温最低月是１月,平均气温为—3℃,则设计合拢温度为1６℃。
根据施工现场的施工情况,计划10月8日合拢，合拢温度约13℃。
60#墩支座△2=—a△t*l=1*10—５*(16—13)＊400００=-1.2mm62＃墩支座△２= a△t*ｌ=１*10-5*（16—13)＊72０0０=2。
1６mm63#墩支座△2= a△t*l=１＊１0—5*(16—13)*1１2000＝3。
支座预偏量的计算与设置
支座预偏量的计算与设置1.结构变形的考虑：结构在荷载作用下可能发生较大的变形，例如温度变化、载荷变动等。
为了保证结构的稳定性，需要在支座设计过程中考虑这些变形，并合理地设置预偏量。
通常情况下，支座预偏量一般与结构变形有关。
2.支座预偏量的计算方法：支座预偏量的计算方法通常需要考虑结构的受力情况和变形特性。
常用的计算方法包括经验法、试验法和数值模拟法。
其中，经验法是基于过往工程经验和实测数据进行计算，有一定的参考意义；试验法是通过实际试验进行测定，可以获得较为准确的结果；数值模拟法是利用计算机模拟软件进行支座预偏量的计算和分析，可以考虑更多的因素和复杂的结构情况。
3.支座预偏量的设置原则：支座预偏量的设置需要考虑以下原则：（1）保证结构在正常使用和工作状态下具有合理的受力和位移特性，以确保结构的安全性和稳定性；（2）考虑结构变形的影响，合理地设置预偏量，使结构变形能够在一定的范围内进行调整和补偿，同时避免结构超调；（3）根据实际情况和工程要求，进行定量计算和调整，避免过度设置预偏量，从而导致不必要的成本和资源浪费。
4.支座预偏量的施工管理：支座预偏量的施工管理是保证设置效果的关键环节。
在施工过程中，需要进行精确的测量和调整，确保支座预偏量的准确性和有效性。
同时，需要留有一定的余量和调整空间，以便在需要的时候进行进一步的调整和修正。
总之，支座预偏量的计算与设置是结构设计和施工过程中的重要环节，需要综合考虑结构的受力情况、变形特性和实际要求，在保证结构安全和稳定的前提下，进行合理的计算和调整。
通过科学的计算和精确的施工管理，可以确保结构在使用过程中的稳定性和安全性。
浅谈桥梁支座偏位预防及处理措施
浅谈桥梁支座偏位预防及处理措施摘要：本文通过阐述桥梁支座垫石的作用，从而对支座垫石偏位产生的原因进行分析，从多方面找出原因，提出了预防及处理桥梁支座偏位的措施，能够推动路桥施工企业在桥梁施工精细化、标准化方面获得更大发展。
关键词：支座垫石；偏位；预防；处理措施1引言桥梁支座垫石在浇筑完成之后，可能存在偏离设计位置的情况，通常做法需要凿除垫石进行重新浇筑，此种方式费时费力，影响工期；另外一种是在垫石侧面进行混凝土加宽，对于垫石的受力来说很不利，在剪切力的作用下很容易开裂，影响结构的稳定性，为此本文提出了一种快速修复支座垫石偏位的施工方法，该种方法支座垫石不需要返工，而且能够增加支座垫石的抗剪切能力。
2支座垫石的作用垫石是设置于桥台、墩顶部与支座连接部分，多为混凝土现场浇筑。
垫石具有多方面的作用：(1)对于保证支座不受破坏起着重要作用；(2)垫石的设置为今后更换支座留出了足够空间；(3)垫石具有调平作用，确保支座水平放置；(4)垫石还能有效防止桥面渗水侵蚀支座。
桥梁垫石具有体积小、受力大、应力集中、分布钢筋密、施工精度要求高等特点。
3支座垫石偏位产生原因3.1测量放样误差导致支座位置测量误差的原因有：（1）测量仪器未按时标定，（2）测量人员测量数据有误，（3）支座垫石测量点位标注不清，导致施工人员将垫石钢筋位置绑扎错误。
3.2支座垫石钢筋位置偏移支座垫石钢筋与盖梁钢筋绑扎在一起，通常在浇筑盖梁混凝土时，由于支座垫石钢筋受混凝土的挤压和振捣棒振捣的影响而产生偏位，如不及时调整，当盖梁混凝土终凝后支座垫石的位置将无法调整。
3.3支座垫石模板刚度不够（1）一般情况下支座垫石模板采用木模板，由于木模板刚度有限，若支座垫石尺寸过大，混凝土浇筑量较大，可能导致木模板发生变形，导致支座垫石发生偏位。
（2）支座垫石模板安装时，安装位置没控制好，导致支座垫石四周钢筋保护层厚度大小不一，使得支座垫石发生偏位。
4支座垫石偏位预防措施（1）测量放线仪器检测一定在有效期内方可使用，（2）在浇筑盖梁混凝土时尽量减少对垫石钢筋的扰动，在盖梁混凝土终凝前及时复核垫石钢筋位置是否准确，如有偏位及时调整。
城市高架曲线连续箱梁桥支座预偏心设置研究
Study on the pre － eccentric setting of the bearing oirder bridge
JIANG Kai ， WANG Dong － yang
（ Shandong Provincial Communications Planning ＆ Design Institute， Shandong Jinan 250031 China）
表1 半径 （ m） Ｒ = 180 Ｒ = 150 Ｒ = 120 Ｒ = 100
边墩内侧 边墩外侧 中墩内侧 中墩外 偏心值 最小支反力 最大支反力 最小支 侧最大支 e（ m ） （ kN） （ kN） 反力（ kN） 反力（ kN） 0 0. 1 0. 2 0 0. 1 0. 2 0 0. 1 0. 2 0 0. 1 0. 2 － 129 49 226 －9 170 347 125 305 486 222 400 578 4 130 3 940 3 750 4 045 3 850 3 655 3 940 3 735 3 533 3 860 3 665 3 465 1 410 1 630 1 815 1 630 1 870 2 105 1 850 2 100 2 343 1 990 2 240 2 480 6 190 5 930 5 860 5 760 5 490 5 210 5 500 5 250 4 970 5 590 5 315 5 035
1
工程实例
某城市立交匝道桥上部结构为等截面预应力混
凝土连续箱梁， 单箱单室斜腹板断面。梁高 1. 8 m， 顶 板宽 9 m， 底板宽 4. 6 m， 主梁跨中标准断面见图 1 。
Abstract： In this paper，based on the engineering exa － mple， it sets up a number of support pre eccentric calculation for the urban viaduct，which is a conventional span curved continuous box girder bridge，and analyzes the change rule of the support force of different eccentric values. Key words： curved continuous girder bridge； pre － eccentricity； double bearing
浅谈桥梁支座预偏量的设置
浅谈桥梁支座预偏量的设置摘要：中长联多跨预应力混凝土连续箱梁桥施工，己合拢的梁体在温度、混凝土收缩徐变等因素影响下，会产生纵向变形，从而导致桥墩活动支座的位移量、梁端伸缩量较大。
因此，需在桥墩支座上座板与支座理论中心线间预设纵向偏移量，以抵消合拢后梁体产生的纵向位移，从而避免支座出现偏心受力，甚至破坏支座。
关键词：弹性形变、收缩徐变、体系温差、支座、预偏量本文以已完工的东风大道（G318）快速化改造二期主线高架桥项目为例，高架桥全长约7.124公里，起点桩号K6+500与一期高架桥顺接，采用城市快速路标准建设，设计速度80km/h，双向八车道。
全桥共50联，其中混凝土梁45联，共计173孔；钢箱梁5联，共计17孔。
33m等宽段混凝土梁有156孔（其中含18孔不等跨连续梁和138孔等跨连续梁），变宽段混凝土梁有17孔。
在138孔等宽段混凝土梁中，跨径为35m共123孔，跨径为34m跨共10孔，跨径为32m跨共5孔。
按墩高分：a、高墩区：纵坡为2.5%，共34孔。
b、普通区：纵坡0.5%-1.7%，共101孔。
c、落地段：纵坡3.9%，共3孔。
预应力混凝土现浇箱梁除第27—30联箱梁采用移动模架施工外，其余现浇混凝土箱梁采用大钢管立柱固定支架施工。
1.支座基本情况桥梁支座采用JLQZ球形支座，按支座活动类型分为单向活动抗拉球形支座（DX）、固定抗拉球形支座（GD）和双向活动抗拉球形支座（SX）。
按支座竖向压力分为4000、6000、8000、10000、12500、15000、17500、20000、22500、25000、35000和37500型一共12种。
其中4000-25000型（DX和SX）主位移量为±100mm，35000-37500型（DX和SX）主位移量为±150mm。
对球形支座进行检查，认真核对检查所需安装支座的型号、类别、安装就位方向，无误后方可安装。
清理支座垫石表面和预留锚拴孔，在支座锚栓孔旁开一条小槽口，便于灌浆时软管伸入锚栓孔内。
连续梁支座纵向预偏量计算
连续梁支座纵向预偏量计算示例：XX 高铁X 标XXXXX 特大桥32+48+32m 连续梁支座纵向预偏量计算XXX 特大桥，8-11跨，跨径组合为：32+48+32m ，采用挂篮悬臂浇筑法施工。
该32+48+32m 连续梁(8-11跨)支座布置示意如图1所示：纵向活动多向活动多向活动多向活动纵向活动纵向活动固定横向活动支座1支座2支座3支座48#墩9#墩10#墩11#墩图1 32+48+32m 支座布置示意图（以箭头方向为正）⑴支座纵向预偏量支座纵向预偏量指支座上板纵向偏离理论中心线的位置。
设△1为箱梁在预应力、二期恒载及收缩徐变作用下引起的各支点处的偏移量，△2为各支点处梁体由于实际合龙温度与设计合龙温度(5～15)之间的温差引起的偏移量，各支座处的纵向预偏量由式=-(△1+△2)求得，式中负号表示按计算所得的偏移量反方向设置预偏量。
施工过程中应根据具体的合龙温度、预应力情况、施工工期等确定合理的支座预偏量。
⑵△1的计算 图中△1的规定如下：二恒的取值根据图纸如下规定判定:二期恒载包括道砟、钢轨、扣件、轨枕、防水层、保护层、人行道栏杆、遮板或声屏障、挡砖墙、接触网立柱、电缆槽盖板及竖墙等重量，本项目梁按直线、曲线无声屏障和直线、曲线有声屏障设计，二期恒载分别取173KN/m和190KN/m和192KN/m和209kN/m，如有变化,应另行计算。
该连续梁属于曲线无声屏障段，故取值为190KN/m。
△1的值即可确定。
⑶△2的计算△2根据下列公式计算得出△2=α×△t×L其中，α—为箱梁混凝土线膨胀系数(10-5/℃)，取1×10-5/℃。
△t—实际合拢温度与设计合拢温度的温差；L—计算位置至桥梁固定支座位置的梁体长度；现假定该连续梁设计合拢温度为10℃，实际合拢温度取5℃。
个人总结:△2实际就是热涨泠缩原理的体现，实际合拢温度上升到设计合拢温度就是膨胀，以固定支座为中心两端膨胀，实际合拢温度下降到设计合拢温度就是收缩，以固定支座为中心两端收缩。
最新支座预偏量的计算与设置
连续梁支座预偏量的计算与设置1.工程概况连续梁桥两个主墩（61#、62#）采用GTQZ30000型支座，两个边墩（60#、63#）采用GTQZ6000型支座，固定支座设在61#墩，活动支座的纵向位移量为±100mm。
根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座，具体如下图：2.支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后，活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移，主要分为两部分：因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1 ，由于体系温差引起的位移量△2，故活动支座位移量为△1+△2。
因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反，即支座预设偏移量为△=—(△1+△2)。
2.1. △1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。
△1由设计计算出结果，设计图纸中提供相应的偏移值。
2.2. △2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值，根据现场实际施工状况排出施工进度计划，计算出合拢日期，得出实际计划合拢温度。
△2=a△t*l，其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t为温差，l为计算位置至固定支座位置的梁体长度，△2为梁体的变形。
3.本桥支座偏移值计算3.1.△1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：以顺桥向方向为正单位：mm3.2.△2的计算该桥位于江西省南昌市范围，气温最高月是7月，平均温度为30.2℃；气温最低月是1月，平均气温为-3℃，则设计合拢温度为16℃。
根据施工现场的施工情况，计划10月8日合拢，合拢温度约13℃。
60#墩支座△2=—a△t*l=1*10-5*（16-13）*40000=—1.2mm62#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*72000=2.16mm63#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*112000=3.36mm则各墩支座预偏移量为：60#墩支座△= —(△1+△2)= —（15-1.2）=—13.8mm62#墩支座△= —(△1+△2)= —（—30+2.16）=27.84mm63#墩支座△= —(△1+△2)= —（—45+3.36）=41.64mm4.支座偏移值设置4.1.边墩偏移值设置根据上面的计算结果，60#边墩支座偏移值设置，安装支座时将支座上摆横向中心线向59#墩偏移13.8mm。
支座预偏量的计算与设置演示教学
连续梁支座预偏量的计算与设置1.工程概况连续梁桥两个主墩（61#、62#）采用GTQZ30000型支座，两个边墩（60#、63#）采用GTQZ6000型支座，固定支座设在61#墩，活动支座的纵向位移量为±100mm。
根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座，具体如下图：2.支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后，活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移，主要分为两部分：因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1 ，由于体系温差引起的位移量△2，故活动支座位移量为△1+△2。
因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反，即支座预设偏移量为△=—(△1+△2)。
2.1. △1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。
△1由设计计算出结果，设计图纸中提供相应的偏移值。
2.2. △2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值，根据现场实际施工状况排出施工进度计划，计算出合拢日期，得出实际计划合拢温度。
△2=a△t*l，其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t为温差，l为计算位置至固定支座位置的梁体长度，△2为梁体的变形。
3.本桥支座偏移值计算3.1.△1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：以顺桥向方向为正单位：mm3.2.3.3.3.4.△2的计算该桥位于江西省南昌市范围，气温最高月是7月，平均温度为30.2℃；气温最低月是1月，平均气温为-3℃，则设计合拢温度为16℃。
根据施工现场的施工情况，计划10月8日合拢，合拢温度约13℃。
60#墩支座△2=—a△t*l=1*10-5*（16-13）*40000=—1.2mm62#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*72000=2.16mm63#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*112000=3.36mm则各墩支座预偏移量为：60#墩支座△= —(△1+△2)= —（15-1.2）=—13.8mm62#墩支座△= —(△1+△2)= —（—30+2.16）=27.84mm63#墩支座△= —(△1+△2)= —（—45+3.36）=41.64mm4.支座偏移值设置4.1.边墩偏移值设置根据上面的计算结果，60#边墩支座偏移值设置，安装支座时将支座上摆横向中心线向59#墩偏移13.8mm。
悬臂现浇连续梁支座施工中的预偏量控制分析
悬臂现浇连续梁支座施工中的预偏量控制分析摘要：现阶段，悬臂现浇连续梁支座施工在多个领域有着广泛地应用，提升市政工程、铁路等的使用效果。
本文对支座预偏量的概念和计算方法进行介绍，以实际的案例为基础对悬臂现浇连续梁支座施工进行分析，明确悬臂现浇连续梁支座施工的要点，即完善准备工作、垫石高度和锚栓孔、吊装支座、支座预偏量调整、灌浆、拆除支座上的螺栓。
总结计算支座预偏量值和安装支座是的注意事项。
关键词：悬臂现浇；支座施工；预偏量引言：随着时代的发展，建筑技术和施工水平获得明显的提升，连续桥梁的跨度越来越大，施工的周期和难度有着明显的提高。
而梁体在混凝土收缩徐变以及合拢温度的影响下，会出现纵向位移的情况，为了保证桥梁处于稳定的状态，应该在桥梁的支座理论中心线和支座板上设置一定的预偏量，增强桥梁的耐用性。
所以，施工人员要对支座的预偏值进行科学控制。
一、支座预偏量概要（一）概念支座预偏量主要指在桥梁竣工后到正式运营的这段时间内，混凝土中水分逐渐蒸发，整个结构开始收缩，通过徐变反应开始变得稳定。
这时桥梁支座的上部的支座板与支座的理论中心出现偏移的情况，向纵向进行位移。
产生这个情况的主要原因为合拢的化学反应以及混凝土的收缩、徐变。
施工人员设置支座预偏量的主要目的为，减小合拢桥梁出现的纵向的位移，把支座的偏心受力控制在合理的范围内。
在设置支座的预偏量的时候，不需要从支座整体的角度进行分析，要计算支座上板预偏方向出现的位移[1]。
（二）计算方法把因为混凝土收缩、徐变和桥梁自身弹性压缩产生的位移设置为△1，因为桥梁体系结构、合拢温差造成的位移设置为△2，这样支座产生的位移就是△1+△2。
值得注意的是，设置支座预偏量的目的是应对桥梁支座偏移的情况，与各个桥墩支座产生的纵向位移进行抵消，因此支座预偏量应与支座的设计纵向偏移量是反向的关系，那么预先设计的偏移量是△=-（△1+△2）。
在公式中△1可以通过建立结构设计模型来获取，△2=α·△t·L，其中α代表的是桥梁混凝土的膨胀系数，对《混凝土结构设计规范》中的相关要求进行分析，如果温度的最低值高于0℃，最高温度低于100℃时，α的计算公式为α=1.0×10-5/℃；其中△t代表的是温度的差值。
浅谈铁路桥梁预偏心
浅谈铁路桥梁预偏心摘要：我国道路交通事业的迅速发展已经达到了赶超发达国家的程度，随着我国经济的快速发展，城际铁路也全面建设，这对我国桥梁施工技术有了更高的要求和挑战，铁路曲线桥梁是具有复杂力学性能的空间结构体系，为保证曲线桥梁的安全性，一般会采用合适的预偏心方法，所以在测量计算坐标数据上，需要考虑到横向预偏心以及纵向预偏心，本文结合石家庄至衡水至沧州至黄骅港城际铁路项目简要讲述了横向预偏心与纵向预偏的设置原因和偏移距E的计算过程，并结合图纸简述了在计算坐标过程中的一些步骤与注意事项。
关键词：铁路曲线预偏心1、概述跨南排河大桥为双线桥，101#-122#墩位于一个R=4500m的曲线上，在曲线上的简支梁的布置方式为平分中矢法布置，以左线为线路的中线，相邻两跨简支梁的中心线交点位于梁缝的纵向中心线上面，桥墩的中心是梁的横向中点。
对于等跨桥墩，桥墩中心即该两交点连线的中点；对于不等跨桥墩，桥墩中心应另考虑纵向预偏心的影响。
2、纵向预偏心纵向预偏心是因为桥墩两侧梁的跨度不同，因为跨度不同，所以两侧梁体的结构也不同，相对的支座大小也不同，位于大跨度的一侧所占桥墩纵向长度也要更大，梁缝中心与桥墩中心也就不重合，一般情况桥墩的中心线会偏向大跨径方向。
3、横向预偏心采用横向预偏心桥墩的目的是设在曲线上的简支梁，每孔梁仍然是直的，于是各孔梁中线的连线就成了折现，为了适应梁上曲线线路的需要，需将简支梁向曲线外侧移动一段距离，当列车通过铁路桥梁时，列车要产生一定的离心力，外侧梁受到的力必然大，为了使两片梁受力较为均衡，在计算坐标时应该继续向曲线外侧偏移一个偏移距E。
为了使得梁的受力均衡，正确的梁的布置方式是将梁向曲线的外侧移动一段距离。
一般有一下两种布置方法：平分中矢布置：在跨中处，梁的中线平分f，梁中线与线路中线偏距f=2f1，在桥墩处，梁的中线与线路中线f=2E,特点是内外两片梁的偏距相同f=2E=2f1切线布置：在跨中处，梁的中线与线路相切，偏距f1等于0，在桥墩的处，梁中心与线路中心偏距为f=E。
支座预偏量的计算与设置
连续梁支座预偏量的计算与设置1.工程概况连续梁桥两个主墩（61#、62#）采用GTQZ30000型支座，两个边墩（60#、63#）采用GTQZ6000型支座，固定支座设在61#墩，活动支座的纵向位移量为±100mm。
根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座，具体如下图：2.支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后，活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移，主要分为两部分：因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1 ，由于体系温差引起的位移量△2，故活动支座位移量为△1+△2。
因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反，即支座预设偏移量为△=—(△1+△2)。
2.1. △1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。
△1由设计计算出结果，设计图纸中提供相应的偏移值。
2.2. △2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值，根据现场实际施工状况排出施工进度计划，计算出合拢日期，得出实际计划合拢温度。
△2=a△t*l，其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t为温差，l为计算位置至固定支座位置的梁体长度，△2为梁体的变形。
3.本桥支座偏移值计算3.1.△1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：以顺桥向方向为正单位：mm3.2.△2的计算该桥位于江西省南昌市范围，气温最高月是7月，平均温度为30.2℃；气温最低月是1月，平均气温为-3℃，则设计合拢温度为16℃。
根据施工现场的施工情况，计划10月8日合拢，合拢温度约13℃。
60#墩支座△2=—a△t*l=1*10-5*（16-13）*40000=—1.2mm62#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*72000=2.16mm63#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*112000=3.36mm则各墩支座预偏移量为：60#墩支座△= —(△1+△2)= —（15-1.2）=—13.8mm62#墩支座△= —(△1+△2)= —（—30+2.16）=27.84mm63#墩支座△= —(△1+△2)= —（—45+3.36）=41.64mm4.支座偏移值设置4.1.边墩偏移值设置根据上面的计算结果，60#边墩支座偏移值设置，安装支座时将支座上摆横向中心线向59#墩偏移13.8mm。
支座纵向预偏移量计算
沪昆客专杭长湖南段东京殿大桥、清潭河大桥支座纵向预偏量沪昆客专杭长湖南段东京殿大桥、清潭河大桥均为预应力混凝土连续梁，跨径组合分别为：48+80+48m 、40+64+40m ，均采用挂篮悬臂浇筑法施工。
支座布置示意如图1所示：纵向活动纵向活动纵向活动纵向固定支座4支座3支座2支座1图1 支座布置示意图（以箭头方向为正）悬臂浇筑施工合拢完成的梁体在温度、混凝土收缩徐变等因素影响下会产生变形，导致连续梁活动支座的纵向位移量较大。
若不根据桥梁合拢时间计算出相应的偏移量，则全桥合拢后活动支座的上支座板会发生较大的错动，使支座受力不均匀，桥墩处于偏心受压状态，对支座及桥墩受力不利。
支座纵向预偏量系指支座上板纵向偏离支座理论中心线的位置，主要分为两部分：预应力张拉的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1，由于体系实际合拢温度与设计合拢温度的差值引起的位移量△2。
△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量，根据设计图纸查得。
△2根据现场实际施工进度推算出连续梁合拢时间及温度，得出与设计合拢温度的差值。
△2=α×△t ×L其中，α—为箱梁混凝土线膨胀系数(10-5/℃)； △t —实际合拢温度与设计合拢温度的温差； L —计算位置至桥梁固定支座位置的梁体长度；沪昆客专东京殿大桥、清潭河大桥位于湖南省境内湘东地区，属于亚热带季风湿润气候，气温最高为8月份，最低气温时间为1月份，年平均气温为18℃左右。
现假定设计合拢温度为18℃，实际合拢温度取25℃。
则各活动支座的位移量如表1、表2所示：表1 东京殿大桥（48+80+48m）表2 清潭河大桥（40+64+40m）从表1、表2可见，支座1、支座3、支座4的（△1+△2）均以支座2为中心向外侧预偏。
独柱支承曲线梁桥中支座预偏心设置研究
独柱支承曲线梁桥中支座预偏心设置研究总第248期2011年第5期交通科技TransportationScience&TechnologySerialNo.248No.5Oct.201】独柱支承曲线梁桥中支座预偏心设置研究刘海桃(中国市政工程西北设计研究院有限公司武汉分院武汉430056)摘要随着城市道路和公路交通的发展,曲线梁桥应用日益广泛,已经成为现代交通工程中的重要桥型.从工程实际出发,计算分析设置预偏心对曲线梁桥受力的影响.分析结果表明,设置预偏心对曲线梁桥的转矩分布和端横梁处的转矩值均有改善,并提出了曲线梁桥设计时预偏心合理设置的原则.关键词曲线梁桥独柱支承预设支座偏心弯桥的平面形状可以采用多种支承布置形式,对于单跨弯桥既可以采用简支静定结构,也可以采用简支超静定结构,还可以采用两端均完全嵌固的支承形式.对于连续弯桥,从理论上讲,所有的支承均可以采用点铰支承,但是在荷载作用下,梁端将产生扭转变形,对整个桥梁的受力不利,且在近代桥梁中,为了节省工程造价,改善桥下视野,中间支承采用独柱墩的弯匝道桥在城市立交中得到了越来越广泛的应用,在曲率半径较大时,中间采用独柱支承或双柱支承,虽然弯矩和剪力差别不大,但是转矩有明显的区别.曲率半径较大时弯扭耦合作用减少,如果中间均设独柱墩,活载偏心产生的转矩大部分传递到相邻孔,所有中间孔的转矩最终累积到梁端的抗扭支承上.而匝道桥的宽度一般较小,端支座的间距不大,较大的转矩将会使一侧的端支座上产生拉力,如果没有特殊措施,将使支座脱空,同时,靠近端支座的梁体也要承受较大的转矩.上部结构的转矩不能通过支承传递到基础中去,但是如果给予中间支承以横向偏心,就可以达到调整转矩分布的目的.1支座预偏心改善转矩的原理中支点铰支座预偏心设置对曲线梁桥比较重要,元预偏心的曲线梁桥,最大转矩集中在梁端附近;预设合理的支座偏心后,各个预偏心的中间支座的竖向反力对梁剪切中心产生的附加偏心力矩在边跨达到最大,该转矩的方向正好与无偏心时的边跨转矩相反,达到调整梁端截面转矩分布的目的.为了改善结构的转矩分布,可以将中间的支承及梁端的支承设置成固结形式.预偏心独墩单铰支座曲线梁桥的结构形式见图I,曲线梁桥的梁端具有较强的抗扭约束,设计中可以将各中间支座预设偏心.b)剖面图图I曲线梁桥预偏心设置示意图图中的曲线梁桥的两端为抗扭支座支承,中式中:岛为单位竖向力作用于中支点处,于中支问以点铰式支承的连续曲线梁桥为基本体系,中点支座处产生的位移;X为中支点支座处的间支承的立法方程为:竖向反力;△为荷载作用下,于中支点支座处岛x一△一0(,J=l,2,…,72)(1)产生的竖向位移;咒为中支点个数. 收稿日期:2011—05—25如一++△一△+△刘海桃:独柱支承曲线梁桥中支座预偏心设置研究2011年第5期式中:为单位竖向力作用于支点梁中心处,于i支座处梁中线沿x一1产生的位移;为单位竖向力作用于支点J梁中心处,由扭转于i支座处沿X一1产生的位移;为转矩1×作用于支点处,于i支座处梁中线沿X一1产生的位移;为转矩1×作用于支点处,由扭转于支座处沿X一1产生的位移;△为在外荷载作用下,梁中线在i支座处沿x一1的位移;△譬在外荷载作用下,由扭转于i支座处沿X一1的位移.求出各柔度系数和载变位,按式(1)求解出各预偏心支点处的支承反力X,对于具有多个中间支点的多跨曲线连续梁桥,计算第k个支点反力时,不考虑其他支点偏心的相关影响,即只考虑偏心矩e,令其他的e.均为零,则根据力法正则方程可求得:等)2)在志支点处的作用转矩为:△Tk—eX女一Cl(g/R)+C2(g/R).+…(3)式中:n.,n,bo,和b为计算中采用的系数,与结构形状,荷载组合和第k个支承处的位置等有关.设置的预偏心P一般比曲率半径小得多(P/R<0.04),可以忽略(Pd/R<0.04)得:△Tk≈C1(P/R)(4)式中:C为与系数n,b等有关的系数.从上式可以看出,支座预偏心产生的附加转矩△与支座预偏心4大致成线性关系.800600400200—200-400-600预偏心/ma)曲线半径50m—●一端横梁处转矩—c一边跨转矩最大值差值562.0li~.563.93_…c)曲线半径150m2不同曲率半径曲线梁桥支座预偏心的设置近代桥梁设计中,预偏心设置已经成为改善桥梁结构力学性能的一项重要措施,纵横向预偏心的设置也引起越来越多的关注.设置多大的预偏心因桥而异.本文将通过分析不同半径的曲线梁桥,给出一个不同半径的曲线梁桥的预偏心大小.对独柱墩支承的曲线梁桥的预偏心的设置一般有2种观点,一种是为了均衡曲线梁桥的转矩分布,使曲线梁桥受力比较平稳;另一种是为了减少端横梁处的转矩,使2个端支座的竖向支反力大致相当,而不使一个支座因出现负反力而托空.本文将以上2个观点分别给出一条合适的预偏心设置曲线.下面取3跨曲线预应力混凝土连续箱梁,跨经为:25ITI+25m+25I13.,梁高1.6m,端横梁宽1.01TI,中横梁宽1.2m;半径分别取50,6O,7O,8O,90,100,120,150,180,200,2501TI;中间支座预偏心设置分别取0,0.05,0.1,0.15,0.2,0.25,0.3,0.35m;计算模型如图2所示.图2计算分析模型设计为单向双车道,设计荷载等级为公路一I级.通过计算可以得出以下相关曲线(仅列部分半径梁桥曲线),见图3.—◆一端横梁处转矩—{}一边跨转矩最大值差值b)曲线半径lO0m图3设置不同预偏心转矩变化曲线由图3可知,若以每条曲线与横轴交点处的坐标值为该半径曲线梁桥的预偏心,则按前面所蚴.咖渤㈣湖0啪2ll一伽0伽2011年第5期刘海桃:独柱支承曲线梁桥中支座预偏心设置研究3述两种观点可以得出两条曲线半径与预偏心的曲线,如图4所示.曲线半径/m曲线半径/ma)改善转矩分布b)减小端横梁处转矩图4预偏心随半径变化曲线小半经曲线梁桥的预偏心设置不仅可以改善预偏心对桥梁的弯矩,剪力影响很小,对转矩的影曲线梁桥的转矩分布,而且可以减少端横梁处转响比较大.矩值,使端支座支反力比较接近,若只从转矩分布(3)中间支座设置预偏心调整曲线梁桥的转角度来考虑,设置很小的预偏心即可,一般不超过矩分布,因综合考虑对曲线梁桥受力的影响,以此0.05m,如图4a)所示;若从减少端横梁处转矩值设置比较合理的预偏心.方面考虑,则预偏心与曲线半径大致成反比关系,(4)国内曾发生多起连续独柱支承的曲线梁随曲线半径的增大而变小,如图4b)所示.近代桥失稳事故,在设计曲线梁桥时应该更加小心,对曲线梁桥中,一般采用箱形截面,箱梁本身具有较于不同的桥梁设计计算程序的计算结果应相互比大的抗扭刚度,能够承受较大的扭转,但由于端支较,以得到较为正确的设计方案. 座受力不均而引起的桥梁破坏事例较多,因此设兰竺竽磐:均衡端支座处竖参考文献向支反力更有利于桥梁结构稳定.…'.3结论(1)中间支承采用独柱单支座支承的连续曲线梁桥,由于中间支座一般不能传递转矩,一联的扭转跨经不宜过大.(2)分析可得,独柱墩支承的曲线梁桥设置Eli姚玲森.曲线梁桥[M].北京:人民交通出版社,1989.[2]夏淦.混凝土弯梁桥[M].北京:人民交通出版社,i996.[3]JTGD60—2004公路桥涵设计通用规范[S].北京:人民交通出版社,2004. EccentricDistancesSettingResearchofCurvedContinuous GirderBridgeswithSingle—columnSupportsLiuHaitao(WuhanBranch,'NorthwestDesignandResearchInstituteCo.,Ltd.,ofChinaMunicipalEng ineering,Wuhan430056,China)Abstract:Withthedevelopmentofurbanroadandhighwaytraffic,thecurvedgirdersareincre asingly widelyappliedasaftimportantbridgestyleinmoderncommunicationengineering.Basedon engineer—ingproject,thispapercalculatesandanalysistheinfluenceofbearingcharacteristicofcontinu ousgird-erbridgeswithsingleK—columnbysettingeccentricdistances.Theresultsshowthatbothcurvedgird- erStorquedistributionandsidetimbers"toquevaluehasbeenimproved,andalsothispaperpu tfor—wardsomerationalprincipleofeccentricdistancessettingforcurvedcontinuousgirderbridg esde—signs.Keywords:curvebeamgirder;singlesupport;bearingeccentricityinadvance∞∞∞∞∞0 O000OOOO g\0匿。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
浅谈桥梁支座预偏量的设置
发表时间：2018-08-29T16:07:24.640Z 来源：《建筑学研究前沿》2018年第9期作者：罗磊彭代友[导读] 本文以已完工的东风大道（G318）快速化改造二期主线高架桥项目为例。
中国公路工程咨询集团有限公司（武汉）建设分公司湖北武汉 430000 摘要：中长联多跨预应力混凝土连续箱梁桥施工，己合拢的梁体在温度、混凝土收缩徐变等因素影响下，会产生纵向变形，从而导致桥墩活动支座的位移量、梁端伸缩量较大。
因此，需在桥墩支座上座板与支座理论中心线间预设纵向偏移量，以抵消合拢后梁体产生的纵向位移，从而避免支座出现偏心受力，甚至破坏支座。
关键词：弹性形变、收缩徐变、体系温差、支座、预偏量
本文以已完工的东风大道（G318）快速化改造二期主线高架桥项目为例，高架桥全长约7.124公里，起点桩号K6+500与一期高架桥顺接，采用城市快速路标准建设，设计速度80km/h，双向八车道。
全桥共50联，其中混凝土梁45联，共计173孔；钢箱梁5联，共计17孔。
33m等宽段混凝土梁有156孔（其中含18孔不等跨连续梁和138孔等跨连续梁），变宽段混凝土梁有17孔。
在138孔等宽段混凝土梁中，跨径为35m共123孔，跨径为34m跨共10孔，跨径为32m跨共5孔。
按墩高分：a、高墩区：纵坡为2.5%，共34孔。
b、普通区：纵坡0.5%-1.7%，共101孔。
c、落地段：纵坡3.9%，共3孔。
预应力混凝土现浇箱梁除第27—30联箱梁采用移动模架施工外，其余现浇混凝土箱梁采用大钢管立柱固定支架施工。
1.支座基本情况
桥梁支座采用JLQZ球形支座，按支座活动类型分为单向活动抗拉球形支座（DX）、固定抗拉球形支座（GD）和双向活动抗拉球形支座（SX）。
按支座竖向压力分为4000、6000、8000、10000、12500、15000、17500、20000、22500、25000、35000和37500型一共12种。
其中4000-25000型（DX和SX）主位移量为±100mm，35000-37500型（DX和SX）主位移量为±150mm。
对球形支座进行检查，认真核对检查所需安装支座的型号、类别、安装就位方向，无误后方可安装。
清理支座垫石表面和预留锚拴孔，在支座锚栓孔旁开一条小槽口，便于灌浆时软管伸入锚栓孔内。
放出垫石纵横向中心线并标记好，支座中心线与垫石中心线对准重合，轴线偏位控制在3mm以内。
将水和支座灌浆料均匀地倒入搅拌机中，水胶比为0.14，搅拌3-5分钟，静置4分钟后灌浆。
将浆液导流管导管一端与漏斗连接，另一端的塑料软管通过槽口塞入支座底板四个锚栓孔内部。
浆液注入支座锚栓孔，直至支座锚栓孔旁槽口处往外溢浆为止。
浇注完毕将支座底板螺栓孔旁槽口处溢出的浆液进行封堵抹平，清理现场，严禁碰撞支座，以免发生偏位。
在支座安装时暂不对支座预偏量进行调整，待支座安装完成后即梁体底模铺设前对活动支座的预偏量进行逐一调整。
因此安装就位前不得松动支座锁定装置。
2.支座偏移值影响因素
支座锚栓孔的位置、大小、孔深及所涉及的预埋钢板、套筒、螺栓、螺帽等配套产品均按设计及生产厂家要求施工，支座设置预偏时不考虑支座安装的因素。
混凝土连续箱梁考虑的因素：梁体的弹性变形、混凝土收缩徐变、体系温差；钢箱梁支座设置预偏值只受体系温差的影响。
2.1梁体的弹性变形：箱梁在外界荷载和自身荷载作用下会产生挠曲变形，以及在施加预应力后箱梁会产生弹性压缩变形。
该桥主梁采用C50混凝土，设计弹性模量为195000MPa。
在实际施工过程中，由于受现场水泥、骨料及水灰比等因素的影响，混凝土弹性模量与设计值有一定差异，故需在浇筑混凝土时从现场取样进行实验室试验，混凝土龄期28d时实测弹性模量比设计值要大，因此，弹性模量对支座偏移量的影响也不可忽视。
弹性模量变化会引起刚度变化，进而影响后期收缩、徐变引起的支座偏移量值，而温度变化引起的支座预偏值则不受弹性模量变化的影响。
2.2混凝土收缩徐变：砼箱梁施工完成后，由于混凝土自身特点，在非荷载因素会引起混凝土自身的缩小（收缩）；以及在荷载作用下混凝土随时间不断增加的变形（徐变）。
在支座预偏时计算考虑该变形。
TB10002.3-2005《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（简称《铁路桥规》）[2]中的混凝土收缩应变和徐变系数计算公式与JTGD62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（简称《公路桥规》）[3]中的混凝土收缩应变和徐变系数计算公式基本相同，本文建模以《公路桥规》为准。
混凝土收缩徐变在混凝土箱梁浇筑完成后两年以内就完成了80%，在10年以内基本已经完成，所以混凝土的收缩徐变对支座预偏值的影响建模取10年龄期的混凝土。
2.3体系温差：施工时箱梁合拢温度和常年平均温度存在一定的温差，箱梁受温差作用会产生变形。
本项目段位于武汉市经济技术开发区，武汉市气候属亚热带湿润季风气候，雨量充沛、日照充足，四季分明。
武汉市夏季最高气温在37-39℃，局部最高温度达40℃以上，冬季的平均气温在一般在1-3度，寒潮或雨雪时常常在0度以下，极限低温-10℃，所以武汉平均温度取值为15℃。
体系温差即为箱梁合拢时环境温度与当地平均温度之间的温差。
钢箱梁在最高温情况下温度可达到60℃（钢箱梁平均温度为25℃），最低温和混凝土箱梁一样。
关于温度变化引起的预偏量计算公式如下：
4.支座预偏的设置
4.1以第15联4号支座为例：在冬天最低温浇筑，混凝土箱梁合拢时温度在-10℃，与平均温度差值为35℃，弹性变形及收缩徐变为-51.7mm，升温膨胀为35mm，则预偏值△=-（-51.7+35）=16.7mm。
相对于支座活动范围±100mm来说，16.7mm的预偏不用设置。
4.2以第44联6号支座为例：在冬天最低温浇筑，混凝土箱梁合拢时温度在-10℃，与平均温度差值为35℃，弹性变形及收缩徐变为-44mm，升温膨胀为36.5mm，则预偏值△=-（-44+36.5）=7.5mm。
相对于支座活动范围±100mm来说，7.5mm的预偏不用设置。
4.3以第6联6号支座为例：在夏天最高温钢箱梁合拢，钢箱梁温度达到60℃，与钢箱梁平均温度差值为-35℃，则预偏值△=-[-35*（65+58+50）*0.000012]=72.7mm。
相对于支座活动范围±100mm来说，72.7mm需要设置预偏。
如果此处不设置支座预偏，支座长时间在受到偏载的情况下很容易损坏支座。
5.结语
桥梁工程中支座起着承上启下的作用，支座损坏后无法修复只能更换处理，现阶段很多桥梁支座尺寸重量较大，更换相当困难。
因此，在安装支座一定要精细，需要设置预偏的严格在规定的流程中设置，确保桥梁的正常通车。
参考文献
[1]肖星星，年温差对多跨长联桥的影响分析，合肥工业大学学报：自然科技版，2008（4）；
[2]TB10002.3-2005《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》；
[3]JTGD62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》。